1、编号：SJHN.JZY-XX建筑主体结构高大模板搭拆工程专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1、编制依据32、工程概况及说明44、施工准备44.1、技术准备44.1.3、对施工班组进行专项方案技术交底。44.2、材料要求54.2.1、支模架材质。54.3、劳动力组织55、施工方法及措施55.1施工方案55.2、支模架搭设技术措施65.2.15、底座、垫板均应准确地放在定位线上；75.3梁板模板75.4 板模板计算书95.4.1、参数信息:105.5、门厅梁计算书216、质量控制措施426.1模2、板拆除426.1.1、柱、梁侧模的拆除：426.1.2、底模的拆除436.2、质量标准436.3、质量保证措施437、安全技术措施447.16、临边支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。467.18、严禁堆放碎板、纸碎、水泥袋等杂物。468、混凝土浇筑方法和有关注意事项468.4、支顶安装时，应考虑上下层支顶要在同一个位置上。479、安全应急救援预案479.1、安全事故应急救援机构479.4、发生支模坍塌应急救援：479.5、火灾事故的预防及其应急措施48XXXXXX高大模板搭拆专项施工方案1、编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）建筑施工模板安全技术规范 （J3、GJ162-2008）混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑施工手册建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法(建质2004213号)2、工程概况及说明XXXX1#、2#、3#楼为框架-剪力墙结构， 均为独立承台+筏板基础，地下二层，局部三层，1#楼地上26层；2#楼地上32层；3#楼地上30层。总建筑面积为163989.39。其中2#楼与3#楼之间门厅层高20.35m（从-4.35米至16.00米）（平面布置详附图一）。 本次施工的梁板模板高度超过8m，属于超过一定规模的危险性较大分部分项工程，此部位施工时需对现浇结构所使4、用的模板及支撑架体进行专项设计。施工的重点是保证施工架体的整体稳定性，并且能够承受和支撑施工荷栽，确保整体脚手架能够承受模板施工和钢管自重、商品砼浇筑冲击、商品砼自重等荷载保持稳固，确保施工稳定安全。4、施工准备4.1、技术准备4.1.1、组织工程技术人员熟悉图纸，对照规范，熟悉、掌握本工程的施工方案。4.1.2、对照图纸及本方案，对模板工程需要的各种材料数量进行计算、校核,及时提出模板工程材料采购计划及材料租赁计划,明确进场时间、数量、规格。4.1.3、对施工班组进行专项方案技术交底。4.1.4、应按本规范规定和脚手架专项施工方案要求对钢管、扣件、脚手板、可调托撑等进行检查验收，不合格产品不5、得使用。4.1.5、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。4.2、材料要求4.2.1、支模架材质。按规范要求支模架钢管选用48.3，壁厚不小于3.6mm的钢管，但目前市场只有48，壁厚为3.0mm钢管，因此计算时按48壁厚3.0mm计算使用，其材质应符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的技术要求，钢管表面平整光滑，无裂纹，分层和硬弯。支模架搭设使用的扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB/15831）的规定，规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂纹，气孔，缩松，砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于6、50mm。扣件在螺栓拧紧扭力达到65N.m时，不发生破坏。进场使用的钢管、扣件需有出厂合格证，对质量有怀疑的钢管、扣件应送检做试验。4.2.2、木模板表面平整，在使用前先上好脱模剂。4.2.3、钢方木内方木应无断疤，樟节，腐烂而影响方木强度。4.3、劳动力组织由于该部位模板工程属于超过一定规模的危险性较大分部分项工程，所有该位置模板支撑架均由专业架工进行搭设。5、施工方法及措施5.1施工方案5.1.1、梁板模板均采用木模板，支撑系统采用483.00钢管。立杆的纵横间距为1m，在梁底增加2道承重立杆，横杆步距1.5m。第一步与最顶上一步中间加设一道水平杆，架子四周设竖向连续剪刀撑，架子中间、上、7、下共设四道水平剪刀撑，门厅与2#楼商业、3#楼商业相邻，在门厅支模架四角10m、15m处设置14mm缆风绳与2#、3#商业框架柱连接，3-1至3-4轴方向间隔8m，在高度10、15m处设置14mm缆风绳，以保证支模架子刚度和整体稳定性。详见附图二、附图三、附图四：、由于门厅中间后浇带现未施工，未能达到设计载荷要求。为了满足门厅模板支撑架的荷载要求，在地下室负一层、负二层门厅模板支撑架范围向外延伸2米搭设满堂脚手架对该区域范围的梁板进行支撑加固，以保证结构安全。纵横立杆间距1.2m，横杆步距1.8m，立杆离地面200mm设扫地杆。梁下设置横杆作支撑，横杆间距1.0m。立杆顶板下设置100X1008、木枋作支撑。5.2、支模架搭设技术措施5.2.1立杆在搭设时纵横向的距离按计算合格的间距布置，要拉通线对齐，立杆柱脚均垫50mm厚木架板。5.2.2、支模架立杆应竖直搭设，全高度的垂直度允许偏差为20 mm。5.2.3、立杆、水平杆要采用直接扣件对接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同跨内或同步内；不同步或不同跨的两个相邻接头错开的距离不小于500mm；各接头至最近主节点的距离不大于步距或纵距的1/3。5.2.4、立杆之间必须按步距设置双向水平拉杆，确保两个方向有足够的刚度。5.2.5、支撑架的水平剪刀撑加强层须与立杆连接；间隔3m设置一道连墙杆。5.2.6、主节点的两个直9、角扣件的中心距不大于150mm。5.2.7、每个扣件的拧紧力矩控制在65NM。5.2.8、主梁支撑横杆与立杆的连接扣件采用双扣件。5.2.9、每个水平杆与立杆交汇处必须用直角扣件扣紧。5.2.10、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5.2.11、搭架子前，钢管及扣件须进行检验，不得使用不合格的构配件。5.2.12、未经原审批部门同意，任何人不得变更技术方案，5.2.13、验评合格后方可使用。5.2.14、满堂脚手架基础：门厅梁板为地下室顶板；大跨度梁为商业三层楼顶板。5.2.15、底座、垫板均应准确地放在定位线上；5.2.15、垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm10、宽度不小于200mm的木垫板。5.3梁板模板、据梁、板的几何尺寸结合现场实际情况配制拼装。、梁侧模采用40*60mm钢方木250，采用12螺栓400对拉螺栓加固。梁底模下均匀设置100X100纵向方木，间距为150mm。钢管立杆的间距为1000mm。立杆离地面200mm设扫地杆，以保证支承架的刚度及稳定性。、板模：底模下40*60mm钢木方250mm,钢管间距为1000mm。水平拉结杆和扫地杆设置同梁支模。、 梁侧模板角部用压脚板加固，铁钉钉紧，防止梁底模胀模漏浆。、大梁下设置顶撑，用直角扣件与支模架横向钢管连接。、在施工过程中要设置8个观测点，随时观测支撑杆的变形，实测支撑杆最大变形满足不超11、过20mm的要求。、梁、板底模板按跨度起拱3/1000。5.4 板模板计算书门厅屋面平面布置图如下： 5.4.1、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):20.35；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采12、用胶合面板，厚度为20mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):120.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100113、.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kN/m最大弯矩 M=0.17.522502= 47000 kNm；面板最大应力计算值 =M/W= 47000/54000 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强度14、设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.35kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.352504/(100950048.6104)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.3315、 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.125ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1251.8812 = 0.235 kNm；方木最大应16、力计算值 = M /W = 0.235106/83333.33 = 2.82 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.82 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6251.881 = 1.175 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.175103/(2 50100) = 0.352 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.352 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，17、满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)=l/400均布荷载 q = q1 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5210.83810004 /(10090004166666.667)= 0.116 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.116 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.88kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 18、最大弯矩 Mmax = 0.705 kNm ；最大变形 Vmax = 2.238 mm ；最大支座力 Qmax = 8.225 kN ；最大应力 = 705112.789/4490 = 157.041 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 157.041 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.238mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载19、力系数0.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.225 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13820.35 = 2.816 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG20、 = NG1+NG2+NG3 = 6.166 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.7 kN；、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.7 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；21、 W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13699.728/（0.537424） = 60.169 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算22、值 = 60.169 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.055(1.5+0.12) = 2.093 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.055 ；Lo/i = 2093.014 / 15.9 = 132 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13699.728/（0.386424） = 83.706 N/m23、m2；钢管立杆的最大应力计算值 = 83.706 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。5.5、门厅梁计算书门厅梁平法施工图如下：梁段:门厅屋面最大梁。、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：20.35；梁24、两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗25、压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：120mm，240mm，360mm，480mm；主楞材料：木方；宽度26、(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响27、修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度28、设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (900-120)/(4-1)= 260mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.709(900-120)/(4-1)2 + 0.1172.8(900-120)/(4-1)2= 9.45104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(900-129、20)/(4-1)/1000+1.22.800(900-120)/(4-1)/1000=3.936 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.45104 / 3.33104=2.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (900-120)/(4-1)=260mm； E-面板材质的弹性模量: 30、E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.709(900-120)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.166 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(900-120)/(4-1)/250 = 1.04mm；面板的最大挠度计算值 =0.166mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.04mm，满足要求！、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.936/31、0.500= 7.873kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.197 kNm，最大支座反力 R= 4.330 kN，最大变形 = 0.147 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.97105/6.40104 = 3.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:32、 f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.147mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.33kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 33、9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.823 kNm，最大支座反力 R= 14.922 kN，最大变形 = 0.634 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 8.23105/1.28105 = 6.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =6.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.634 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=034、.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.634mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗35、弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.90+0.301.00=27.900kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.00=5.600kN/m；q=27.900+5.600=33.500kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.127.9166.6672+0.1175.6166.6672=9.57104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.427.90.167+0.455.60.167=2.28kNRB36、=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.127.90.167+1.25.60.167=6.235kN =Mmax/W=9.57104/6.67104=1.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=23.250kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.37、0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.9166.74/(10060006.67105)=0.036mm；面板的最大挠度计算值: =0.036mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.235/1=6.235kN/38、m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.23512 = 0.624 kNm；最大应力 = M / W = 0.624106/64000 = 9.7 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 9.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6639、.2351 = 3.741 kN；方木受剪应力计算值 = 33.7411000/(26080) = 1.169 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.169 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.23510004 /(1009000256104)=1.832mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.832 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 m40、m，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.280kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.235kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.500)/41.000(1.20.12024.000+1.42.000)+1.221.000(0.900-0.120)0.300=1.344kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.016 kN；N2=N3=8.843 kN；最大弯矩 Mmax=0.254 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.14441、 mm；最大应力 =0.254106/4490=56.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 56.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计42、值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.844 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.016 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12920.35=3.153 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.50)/4)1.000.30+(1.00/2+(1.43、00-0.50)/4)1.000.120(1.50+24.00)=2.520 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.500)/41.000=3.500 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.016+3.153+2.52+3.5=10.188 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 44、( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆45、的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10188.229/(0.205424) = 117.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 117.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =8.844 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(20.35-0.9)=3.153 kN；N =N1+N2 =8.844+3.013=11.857 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -46、 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a 47、- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11857.164/(0.205424) = 136.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 136.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.055(1.5+0.12) = 2.093 m； k1 - 计48、算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.055 ；lo/i = 2093.014 / 15.9 = 132 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 11857.164/(0.386424) = 72.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 72.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全6、质量控制措施49、6.1模板拆除6.1.1、柱、梁侧模的拆除：梁侧模板的拆除以不破坏棱角为准。试块强度达到1.2Mpa时才允许拆模。6.1.2、底模的拆除为了准确的掌握拆模时间，留置同条件试块，当试压强度达到设计强度的100%时方可拆除梁底模。6.2、质量标准6.2.1、模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表面质量的，粗糙、麻面。观察检查。6.2.2、本工程现浇钢筋混凝土梁、板，起拱高度为跨度的2。水准仪、拉线和尺量检查。6.2.3、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。6.2.4、现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。650、.3、质量保证措施6.3.1 在浇注砼时，应设专人经常察看模板、支顶有无变形，下沉、胀模、有无漏浆等，发现问题及时报告，采取妥善的措施。必要时停止浇注砼，妥善处理后再继续浇注砼。6.3.2 砼试块制作，应根据环境气温情况，参照施工规范的砼龄期强度参考曲线的时间进行试件强度检验，达到设计规定100%设计强度后，方可进行拆模施工。6.3.3 砼浇注完毕后，及时保温保湿，连续养护七天，防止出现温度应力裂缝。6.3.4、钢管脚手架搭设前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，确保钢管脚手架的质量。6.3.5、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂枋木，对梁底所使用支模枋木，应事前检查，挑选完好的枋木51、。梁、板底模板按规范起拱确保模板和支顶系统不变形。6.3.6、模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工，高支模搭设施工完成后按规定进行办理验收。6.3.7、浇筑过程中，派专人监测支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决，并向有关部门汇报。7、安全技术措施7.1、高支模施工的洞口临边如果无排栅的须设置安全护栏，高度不少于1.2m，护栏内满铺密目安全网，梁、板底模支撑作业面下设一道水平兜网。7.2、加强对现场工人的安全教育，工人进场施工前，质安员必须进行有针对性、有重点的生产安全交底。门式钢脚手架支顶搭设人员必须是经过按现行国家标准考核合格持52、证上岗的专业架子工。7.3、进入施工现场，必须配戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。7.4、使用电动机械必须接零接地，并实行一箱一机一闸一防漏电开关。7.5、施工现场严禁吸烟，严禁酒后上班，经医生检查不适宜高处作业的人员，不得进行高处作业。7.6、水平杆、剪刀撑与立杆确保有足够的连接刚度。严禁不同直径钢管混合使用。7.7、钢管立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求，严禁使用有质量毛病的钢管。7.8、水平杆的接头均应错开在不同的位置中设置，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40-65N.M。7.9、柱边立杆与柱距离不大于250mm，施工过程模板没有53、固定前，不得进行下道工序施工，禁止利用拉杆、支撑攀爬上下，必须设置专用施工楼梯上下。7.10、拆除模板，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，禁止无关人员入内。拆除应按顺序以先装后折，后装先折原则，从一端向另一端，逐层向下拆除，禁止上下同时作业。7.11、水平杆、剪刀撑，应与钢管立杆同步拆除，不得提前拆除。7.12、拆下的模板、枋木、钢管、扣件、等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下投扔。7.13、拆除工作当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束，方可撤离岗位。7.14、输送至地面的所有模板、枋木、扣件、钢管等物体，应按类堆放54、整理。7.15、操作木工机械不准戴手套，以防将手套卷进机械造成事故。7.16、临边支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。7.17、高支模搭设，拆除和混凝土浇筑期间无关人员不得进入高支模底下。7.18、严禁堆放碎板、纸碎、水泥袋等杂物。7.19、严禁在作业面上吸烟、乱丢火种。在各层楼面设置灭火器材。7.20、需要进行叫焊施工作业，必须有专业人监护跟焊，对焊接的火花必须用铁皮封挡，严禁焊花掉落。动火作业前，必须进行安全检查并用水淋湿所施工作业的范围。7.21、施工现场临时使用的电线、电闸不得挂在支顶上，如确实施工需要架设的电线，必须用有效的绝缘器材进行安装。电器设备，必须 有防雨、防漏电措施。施工现55、场使用照明灯具要遵守有亲关安全规定。7.22、雨天作业必须设专定人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。8、混凝土浇筑方法和有关注意事项8.1、本工程采用商品混凝土，混凝土浇筑原则；以施工缝为施工流水段，由一端开始用“赶浆法”推进，先梁后板。8.2、先浇筑高支模区域的框架柱砼，强度达到1.2Mpa拆除柱模板，用钢管将柱子箍牢和模板支撑架连接成一个整体，保证高支模架的稳定性。连接大样如下：8.3、混凝土浇筑过程应严格按混凝土浇筑施工方案程序进行，在支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题立即进行加固。如果支架沉降、位移达到报警值时，安全员应即报告现场施56、工负责人，现场施工负责人查明情况，采取必要的安全措施和加固措施。发现险情，安全员、现场施工负责人要及时通知现场作业人员撤出危险范围。8.4、支顶安装时，应考虑上下层支顶要在同一个位置上。9、安全应急救援预案9.1、安全事故应急救援机构 9.2、当事故发生后，现场有关人员应立即报告应急救援组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措放施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人请求救援。9.3、发生高处附落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况，骨折和出血应马上进行处理：9.4、发生支模坍塌应急救援：9.4.1、施工项目在班组作业前必57、须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。保持出入口畅通。9.4.2在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。9.4.3 当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。9.4.4 在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立即切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。9.5、火灾事故的预防及其应急措施9.5.1 施工过程需要动火作业，必须办理动火审批手续，落实动火作业“八不、四要、一清”的防火措施，才可动火。9.5.2易燃杂物要及时清理，不宜堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅通无阻。9.5.3火灾事故扑灭后，要保护好事故现场，及时消除对周边环境的影响。对主管部门或消防部门对事故现场进行调查、鉴定、确定起火原因。9.6、除以上所述安全应急救援措施外，如有不详尽之处，还应参照项目部的专项安全事故应急救援预案执行。