1、xx保障住房建设发展有限公司xx港南路公租房小区地下车库顶板模板支撑方案目 录一、编制说明和依据11.1 编制说明11.2 编制依据1二、工程概况22。1 工程建设责任主体概况22。2 工程设计基本情况22。3 模板支撑概况22.3.1 车库顶板22.3。2 车库顶框架梁2三、施工计划43。1实施计划43。1。1 施工段划分43.1.2 施工进度计划53.2 材料计划53。3 设备计划53.4 劳动力计划53.4.1 项目安全管理人员5四、模板及支撑体系设计74。1 车库顶板模板及支撑体系设计74。2 车库顶梁模板及支撑体系设计74。3 后浇带模板支撑设计94。4 模板支撑系统的基础处理9五、2、施工工艺要求105.1 工艺要求及构造设置105.2 施工方法125.3 地下车库模板支架检查与验收135.4 支撑体系安全技术措施155。5 混凝土浇筑15六、安全施工保证措施176.1 安全生产保证体系176.2 安全教育制度176。3 安全检查制度186。4 地下车库模板安全管理措施186。5 变形监测措施19七、应急预案217。1 应急救援组织217。2 应急响应227.3 应急救援装备237。4 应急救援演练247.5 应急救援措施247。6 应急救援措线路26八、梁板模板及支撑体系验算288.1 框架梁荷载验算288。1.1 计算依据288.1。2 工程属性288.1。3 荷载设计3、288.1.4 模板体系设计288。1。5 梁底面板验算318.1.6 梁底小梁验算318。1。7 梁底主梁验算338.1。8 梁侧模板验算348。1。9 可调托座验算398。1。10 立柱验算398.1。11 高宽比验算398.1.12 立柱支承面承载力验算398.2 车库顶板荷载验算418。2.1 计算依据418.2.2 工程属性418.2。3 荷载设计418。2。4 模板体系设计418。2。5 面板验算438.2.6 小梁验算448.2.7 主梁验算458。2.8 可调托座验算478.2。9 立柱验算478.2。10 高宽比验算488。2。11 立柱支承面承载力验算488.3 外墙荷载验4、算508.3.1 计算依据508.3。2 工程属性508.3.3 荷载组合508.3.4 面板布置508。3.5 面板验算518。3。6 小梁验算518。3。7 主梁验算538.3。8 对拉螺栓验算53一、编制说明和依据1。1 编制说明根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质20XX87号）的通知，以及混凝土结构工程施工质量验收规范的要求，在模板工程及支撑体系中:混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/及以上；集中线荷载20kN/M及以上。属于“超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围”。超过一定规模的危险性较大的分部分项工程专项方案应当由施工5、单位组织召开专家论证会。实行施工总承包的，由施工总承包单位组织召开专家论证会。1.2 编制依据1、xx港南路公租房小区项目施工组织设计；xx港南路公租房小区项目施工设计图纸；xx港南路公租房小区项目施工合同及相关资料。2、国家现行施工验收规范、标准及江苏省和镇江市有关施工规定：木结构设计规范 GB 5000520XX建筑结构荷载规范 GB5000920XX混凝土结构设计规范 GB5001020XX混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 5020420XX钢结构工程施工质量验收规范 GB 50205-20XX建筑工程施工质量验收统一标准 GB 50300-20XX混凝土结构工程施工规范 GB 506、66620XX施工现场临时用电安全技术规范 JGJ 4620XX建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ13020XX建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162-20XX建筑施工安全检查标准 JGJ59-20XX建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-20XX建筑施工临时支撑结构技术规范 JGJ30020XX危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质20XX87号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质20XX254号文）3、根据工程特点、施工现场实际情况、施工环境等综合因素的分析。二、工程概况2。1 工程建设责任主体概况建设单位:xx保障住房建设发展有限公司；设计单位：勘察单7、位：监理单位:施工单位：2.2 工程设计基本情况港南路公租房小区地下室塔楼部位为地下2层，结构形式钢筋混凝土框架剪力墙结构；非塔楼部位为地下1层,结构形式为钢筋混凝土框架结构。地下车库分为两期建设，总计建筑面积为38623。63,本次为一期地下室车库施工，一期地下室车库外围平面呈不规则凹凸方形，东西长183。3m，南北向长150.3m，总建筑面积22655.32m2.地下室塔楼部位主要功能为自行车库，非塔楼部位主要功能为汽车库,汽车库结构层高为4。3m，轴网尺寸为：8。1m8.1m，目前塔楼部位地下室已经施工完成。2.3 模板支撑概况2。3。1 车库顶板地下汽车库顶板厚度为400mm，施工总荷8、载计算如下：S=1.2（G1K+G2K+G3K）+ 1.4Q1K=1。2（0。9+240.4+1。10.4）+1.42.5=16.628KN/15。0 KN/模板及其支架自重标准值G1K（KN/）：0.9；新浇混凝土自重标准值G1K（KN/m）:24;楼板钢筋自重标准值G3K（KN/m）：1.1;施工人员及设备荷载标准值Q1K(KN/）：2。5车库顶板施工总荷载超过15kN/属于超过一定规模危险性较大的分部分项工程。2。3.2 车库顶框架梁 地下汽车库顶板框架梁截面尺寸为900mm750mm，集中线荷载计算如下: S=B1。2（G1K+G2KH+G3KH)+ 1.4Q2K=0.91。2（0.99、+240.75+1。50.75)+1。42=24。147KN/m20KN/mB:梁宽度；H：梁高度;模板及其支架自重标准值G1K（KN/)：0.9;新浇混凝土自重标准值G1K(KN/m）：24；梁钢筋自重标准值G3K(KN/m）：1。5;振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2K(KN/）：2.0车库顶板梁集中线荷载超过20kN/m属于超过一定规模危险性较大的分部分项工程。地下车库顶梁板总计施工面积约16000，平面位置见图2。31。图2。3-1 地下室车库模板工程平面位置示意图三、施工计划3。1实施计划3。1。1 施工段划分车库地下室顶板总计施工面积约为16000，面积较大，顶板施工分段进行，根据后10、浇带位置结合现场实际施工情况将地下车库顶板施工分为8个施工段，施工段划分见图3.11所示.图3.1-1 地下室车库顶板施工段划分图3。1。2 施工进度计划车库顶板施工分段进行，组织流水施工,按照施工段编号顺序依次进行。预计施工起止时间为：20XX年5月29日20XX年10月1日，总计120日历日。3。2 材料计划表31 模板支撑材料计划表序号材料规格数量备注1模板支撑体系钢管482.7 45000m2扣件十字、接头、旋转共计50000只3次龙骨木方429250m34模板15mm厚多层木质胶合板6000m23.3 设备计划表32 模板支撑机械设备计划表序号设备名称设备规格数量备注1塔 吊QTZ411、07台2木工机械4套3木工工具根据劳动力情况配置3.4 劳动力计划3。4.1 项目安全管理人员地下室模板支撑施工，项目部配备专业技术负责人，专职安全生产管理人员进行全过程检查、验收。项目经理： 曹标 电话：15862936970 项目技术负责人：王东流 电话：18352317722 主管项目安全生产:顾育东 电话：13814367599 安 全 员：蒋新文 电话：13852734222 ；王红军 电话：18551811178 木工主管：钟慧坤 电话： 15268462279木工工长：刘德林 3。4。2 主要劳动力计划地下室顶板施工劳动力投入计划如下表所示序 号工 种数 量备 注1施工队专职安全12、员22兼职安全员13架 子 工154木 工355钢 筋 工456混 凝 土 工157其 它5四、模板及支撑体系设计4。1 车库顶板模板及支撑体系设计1、材料选用地下车库施工模板面板均采用15厚多层板,楼板底次龙骨采用4292mm方木，主龙骨采用482.7mm钢管，板底支撑为482。7mm钢管扣件支撑体系。2、支撑体系设计板底次龙骨间距为240mm，板底主龙骨采用482。7mm钢管，主龙骨间距为750mm,支架横杆间距为0.75m，板底支撑体系选用482。7mm钢管，顶部采用可调支托.4.2 车库顶梁模板及支撑体系设计1、材料选用本地下车库顶板无次梁,梁截面尺寸900mm750mm，轴网尺寸为813、。1m8。1m,梁居中布置。梁模板均采用15厚多层板，梁底、梁侧次龙骨均采用4292方木，主龙骨采用482。7mm钢管，梁底主龙骨用双扣件与梁侧立杆连接，梁底增加承重立杆2根，承重立杆顶部与梁底主龙骨采用可调支托，梁底支撑架体采用482。7mm钢管扣件支撑体系。2、梁侧模板设计梁侧高度为350mm，次龙骨每边采用2根木方，主龙骨采用钢管750mm。3、梁底模板设计 梁底宽度900mm，次龙骨采用5根木方225mm,主龙骨采用钢管750mm.4、梁支撑架设计梁两侧立杆间距1400mm，梁底增加承重立杆2根，沿梁纵向立杆间距750mm，水平杆步距1500mm。地下室轴网尺寸为：8。1m8.1m,梁14、居中布置,每跨梁、板支撑体系基本相同，本方案选择33跨典型梁、板支撑进行设计，地下室顶板及梁立杆间距布置示意如图4。2-1所示，支撑架体剖面大样见图4.22。图4。21 地下室车库顶板支撑立杆布置平面图图4。2-2 地下室车库顶板支撑架体剖面图4。3 后浇带模板支撑设计本工程后浇带较多，有沉降后浇带，伸缩后浇带两种。后浇带未封闭前两侧模板支撑不允许拆除，所以后浇带处模板支撑要设计成独立承重系统，后浇带支撑见图4.3-1所示。图4.31 后浇带支撑架体剖面示意图4.4 模板支撑系统的基础处理根据工程进度和总体施工组织安排本支撑架体部分从车库底板开始搭设，部分灰土回填完成垫层浇筑完成后开始搭设。基15、础底板混凝土厚度为400mm,底板混凝土可以承受上部架体荷载不需要进行基础处理；灰土为600厚2:8灰土回填，60厚C15混凝土垫层。立柱支撑面承载力验算已最不利的第二种进行验算。五、施工工艺要求5.1 工艺要求及构造设置1、搭设地下车库模板所用的钢管、连接件、木方等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。2、支撑体系立杆下部垫200200木板。3、立杆严禁搭接接长，用对接扣件连接，并在对接处加固，严禁上下立杆在水平横杆处错开搭接。板底立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度不大于500mm，若立杆伸出长度超过500mm时，用普通钢管、扣件与立杆纵横向扣接连接。4、框架柱先进16、行混凝土浇筑，柱强度达到80后，支撑满堂架子均要求和已浇筑的框架柱拉结，每个柱抱拉不少于两点，以增强架体的整体稳定性。满堂架与框架柱拉结做法如图5.1-1所示。框架柱拉结不少于2点图5。11 满堂脚手架与周边框架柱拉结示意图5、剪刀撑设置模板支撑满堂脚手架应在外侧周围设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，满堂脚手架内纵横向每隔8.1m(即沿着梁外侧)设置竖向连续式剪刀撑，竖向剪刀撑布置平面示意如图5.12 所示。6、竖向剪刀撑杆件的底端应与楼板顶紧，夹角4560度，根据本工程模板支架高度及平面尺寸夹角取45度左右，剪刀撑宽度宜为4m6m,如图5。1-3 所示。图5。12 支撑架体剪刀撑布置平面示意图17、图5.13 支撑架体竖向剪刀撑剖面示意图7、水平拉杆的步距必须严格按照验算要求，1500mm一道纵横向全部设置,梁底立杆扣件必须拧紧达到要求，拧紧的力距应在4065Nm之间，并且梁底立杆支撑必须严格按照验算要求设置。5.2 施工方法1、施工准备工作(1）编制专项施工方案，经监理单位审查批准，符合要求总监理工程师签字并经专家论证后，方可实施.(2）支架搭设前,工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细说明,对其进行技术和安全的书面交底,并由双方签字确认。（3)对钢管、杆件、构件、配件、加固件按规范要求进行检查、验收;严禁使用不合格的钢管及构配件。2、放线测量（1）模板放线时,应先清理好18、施工现场.（2）首先用纬仪根据施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线,以便于模板安装和校正.（3）用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平控制标高。（4)用墨线弹出钢管立杆的位置,垫板、底座安放位置应准确。3、模板制作（1)模板按配模图在模板加工场统一加工制作或者配制。（2）模板制作好后,标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷隔离剂(脱模剂)后，按规定要求分类堆放在施工平面布置图指定的场地内.4、地下车库模板支撑体系安装施工顺序测量放线-垫垫板安装立杆-安装水平拉杆接高立杆水平拉杆至板或梁底下-纵横向剪刀撑-梁底主龙骨梁底次龙骨梁底模板安装-梁钢筋绑扎-梁侧板安19、装楼板底模安装。5、地下车库模板支撑体系安装（1）安装前,先在楼面上弹出立杆的位置线，安装时，按照墨线准确放置200*200垫板，垫板厚度不小于15mm。（2）支架立杆间距严格按照方案搭设,支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调整其直线度、水平度与垂直度,以及立杆的步距。（3）框架梁底立杆应纵横向与板底支撑架连成整体。支撑架外围及内部纵横向设置连续式剪刀撑，剪刀撑的两头应靠紧支撑顶部和架底楼面。(4)剪刀撑必须与立杆、水平横杆同步搭设。剪刀撑并用扣件与支撑架立杆连牢，每根剪刀撑与立杆连接不少于4个点，严禁锁在水平杆上。（5）连接钢管立杆的扣件规格应与所连钢管外径相匹配.连接扣件必须处于锁紧状20、态，扣件螺栓紧扭力矩为4065N*M，并不得小于40N*M。各杆件端头伸出扣件边缘长度不小于100mm。（6)立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度不能大于0。5m，若超出0.5m,在立杆顶端纵横向用钢管拉结，形成整体。6、梁模板安装（1)先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线,然后才钉柱头模板。（2）按设计标高调整支顶的标高，然后安装模板,并拉线找平。当梁跨度4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的13.施工时，起拱高度须符合设计及规范要求。（3）根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁确定。（4）当梁高超过650mm时，梁侧模21、按计算要求加穿梁螺栓。7、楼面模板安装（1）通过调节支顶的高度,将主龙骨拉平，架设次龙骨。(2）铺模板时可从四周铺起,在中间收口.若为压旁时，角位模板应通过线钉固.（3)楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固.模板梁面、板面应清扫干净。5.3 地下车库模板支架检查与验收模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。验收项目及标准如下。1）模板22、支架体系应在下列阶段进行检查与验收：（1）模板支架体系搭设前；（2)作业层上施加荷载前;(3）整体或分段达到设计高度后；2）模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：（1)承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求;（2）立杆立柱是否悬空。 （3)扣件、连接件是否松动；3）模板支架体系验收时应具备下列文件:（1）专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家评审或咨询意见；（2)支撑架所用材料的的产品质量合格证、质量检验报告；（3）地下车库模板工程的施工记录及质量检查记录；（4）模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录；（5）模板支架体系的验收申请报告.4）支撑架23、现场检查：序 号检 查 内 容检 查 部 位检 查 结 果1承重立杆、连接件的质量证明材料、外观质量、重量2立杆（立柱）的纵距、横距的步距(步距为重点检测项目）是否符合要求3立杆（立柱）的垂直度及水平度是否符合要求4剪刀撑的设置是否符合要求5纵横向剪力撑和水平向剪刀撑的设置和支架系统整体稳定是否符合要求6构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，梁底连接扣件的紧固力矩7杆件的受力是否在同一轴线上（5）支撑架验收主要项目的允许偏差序 号项 目允 许 偏 差（mm）备 注1垂直度每步架h/1000及+2。02支架整体h/600及+503水平度一跨距内水平架两端高差+1/600及+3。04支架整体+L/24、600及+505剪刀撑倾角剪刀撑斜杆与地面的倾角为450600；5.4 支撑体系安全技术措施1、立杆顶部作业层作业时，必须铺设跳板并固定在脚手架上,同时戴好安全帽系好安全带,严禁直接站在脚手架钢管上操作。上部工人作业时，下部严禁有人交叉作业。2、现场搭设模板支架时,必须按要求在立杆底部设置底座或钢垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求,防止因支架立杆过大造成支架系统的不稳。3、 在支架上拆模时应搭设脚手板，拆模间歇时，应将拆下的部件和模板运走；上下应有人接应，必须分层拆除倒运，严禁直接从上往下直接抛掷拆下钢管料具.4、拆下的支撑、木方，要随即拔掉上面的钉子25、，并堆放整齐,防止“朝天钉”伤人；六级以上大风天，不得进行模板拆除作业；拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下二层楼板的支撑不得拆除。5、模板拆除前必须先向项目部申请，在征得同意后派驻专职安全员负责看护。6、拆模前应检查所使用的工具有效和可靠,扳手等工具必须安装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模部位安全措施，检查水平拉杆等是否牢固可靠，小心踏空等。7、高处拆模应符合高处作业的规定,严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层.8、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动26、部件必须一次拆除.9、剪刀撑用扣件与碗扣立杆扣接，剪刀撑接长时采用搭接,搭接长度不小于1000mm,并至少采用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。10、要求梁底立杆纵横向均应与板底布置的碗扣立杆用钢管连续拉结，形成整体。5.5 混凝土浇筑1、输送方法本工程地下车库模板混凝土采用商品混凝土,由混凝土运输车运输至现场，由汽车送泵输送至作业面。2、混凝土浇筑方法1）地下车库的竖向结构与水平结构混凝分开浇筑，框架柱混凝土先行浇筑，柱混凝土强度达到80以后再浇筑梁板混凝土，每个施工段的梁板混凝土一次性浇筑完成。2）车库顶板分段施工,根据分段图示意每个施工段基本为方形.梁板混凝土浇筑时，应27、优化浇筑路线，每个施工段浇筑顺序为由四周向中间对称、均衡浇筑，每个施工段混凝土一次浇筑完成。3）梁板混凝土浇筑时，梁先浇筑，再浇筑板。本工程主梁净高度为0.35m,无次梁，主梁高度较小一次浇筑至板底然后继续进行顶板的浇筑，顶板混凝土及时振捣开来,均匀布料，严禁堆载过高。4）梁板混凝土浇筑过程中，安排专门的木工，观察支撑体系立杆及梁板的加固情况，发现有变形或异常情况及时停止浇筑。六、安全施工保证措施6。1安全生产保证体系（1）以项目经理为首的分级负责的安全生产保证体系。项目经理是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理.（2）生产经理是安全生产管理的第一直接责任人,代表项目经理部行28、使安全管理的权力,负责本工程安全标准的规定，执行情况的监督与检查.(3）技术负责人时安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准.(4）工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行,领导劳务作业班组作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。安全保证体系如图6.1-1所示。施工班组长项目安全员项目经理地方上级主管部门班组工人项目质安部项目技术负责人项目副经理图6。11 安全保障体系图6。2安全教育制度（1）严格执行三级安全教育制度。新进场的每个施工人员,必须先接受 “三级教育，并在“三级安全教育卡上签名，并登记本人的身份证号码。（2）三级安全教育是指公司对新进场的施工29、人员着重进行安全教育基本知识、法规、法制教育；项目部对新进场的施工人员着重节能型现场规章制度和遵章守纪教育；班组对新进场的施工人员着重进行本工种岗位安全操作及班组安全纪律教育.（3）根据模板支撑系统设计，有技术负责人向施工人员交底，并进行双方签字确认.（4）项目部对工人的安全教育活动应进行登记汇总，并建立“施工人员安全教育汇总表”。6.3安全检查制度（1）工人在作业前要对自己使用的机具、劳动保护用品以及本班组作业的安全设施进行检查，发现问题应向工地有关人员汇报,待隐患消除后方可开始作业,并逐步完善记录工作。（2）工地专职安全员要每日对作业班组区段进行检查。如发现事故隐患，应及时提出改进措施,督30、促实施并对改进后的设施进行检查验收，对不改进的，提出处理意见，报项目负责人处理。指导、督促工人认真执行安全制度、安全记录,执行操作规程和正确使用劳动保护用品。（3）要认证执行定期检查制度。应有组织、有计划进行检查，对不合格要制定整改计划,并做到“定人、定时间、定措施的三定措施，在隐患没有消除前，必须采取可靠的防护措施，有危及人身安全的暂停作业。（4）电工应对施工现场各种电气设施定期进行巡视检查，正常情况下，对低压配电装置、低压电器和变电器、配电盘等应每班巡视一次,并填写好“用电设备运行日记”。6。4地下车库模板安全管理措施(1）搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术31、考核管理规则（GB5036）考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。（2)施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。（3)搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋.进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业.（4）施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。（5）支模应按规定的作业程序进行,模板未固定前不得进行下一道工序.严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。（6)模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必32、须走施工梯，严禁攀援模板支架上下.（7）支设悬挑形式的模板时,应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架.模板上预留洞时，应在交装后将洞盖设。（8）临街搭设的支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。施工作业场地所有坠落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高处作业中所有的物料均应堆放平稳.不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件禁止抛掷.(9）梁板混凝土浇筑时，安排46名木工看模，看模人员配备对讲机，当梁板混凝土浇筑过程中，发现支撑体系立杆或加固体系变形过大或有异常时，立即通知施工层停止浇筑混凝土，立即通知项目部技术负责人,制定方案后进行处理.（10）六级及六级以上大风和雨天应停止支架的搭33、设与拆除及支架上的施工作业。雨天后进行作业时必须采取可靠的防滑措施。（11）进行高处拆模作业，应配置登高用具或支架，工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业。（12）拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物.(13）拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆,防止模板突然全部掉落伤人.（14）模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志,由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域.（15)模板拆除时,不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小于34、1m，堆放高度不得超过1m。楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。（16）环保措施模板拆除时应注意降低噪音。模板拆除后的垃圾应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6.5 变形监测措施1)监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测,主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2）监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）埋设倒“L”形直径12钢筋头。3）监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4）仪器设备配置名 称规 格数 量精 度经纬仪J21全站仪一台GTS601全站仪12 ，最大允许误差235、0”自动安平水准仪1千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机4检测板手25)监测说明模板分项工程日常检查重点部位：（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求;（2）连墙件是否松动;(3）架体垂直度是否有偏差;（4）施工过程中是否有超载现象；（5）安全防护措施是否符合规范要求；（6)支架与杆件是否有变形现象；6)监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。（1)本工程立杆监测预警值竖向为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内.(236、)监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。七、应急预案为了保证本分项工程的施工安全工作落实到实处,针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定地下车库模板板应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时开展救援,抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。7。1应急救援组织1、公司应急救援小组名单组 长：曹标(电话）副组长:王东流（电话18352317722)安全员：顾育东（电话13814367599）通讯联络组:潘顺(电话13857526292）；施敬峰(电话13814837、92928） 医疗救护组：钟慧坤（电话15268462279）；蒋新文(电话13852734222）后勤保障组：蒋琳（电话15252905157）;张荣（电话15952868765)。 2、应急救援小组职责1)组长组织制订危险化学品事故应急救援预案；确认紧急状态，迅速有效地进行应急响应决策；指挥和协调现场各救援队伍开展救援行动；负责人员、资源配置、应急队伍的调动；协调事故现场有关工作；批准本预案的启动与终止；合理高效地调配和使用应急资源。2）副组长协助组长开展工作；当组长不能到达现场时，全权代替组长执行组长的职责。3）通讯联络组负责在执行应急预案时，所有的联络通知工作;按照应急流程，迅速向应急38、机构发出事故通知；决定实施疏散时，应通过紧急公告确保相关人员了解疏散的有关信息；危险化学品事故信息的上报工作；负责保护事故现场及相关数据。4）医疗救护组参加现场危险源的辨识和评价工作，对应急预案所涉及到的伤害必须充分了解；负责对现场的出事人员提供临时救护；必须对救护的知识进行不断的学习；参加救护方面的演练,掌握救护技术.5）后勤保障组对启动应急响应方案提供设备保证；对启动应急响应方案提供物资保证；负责救护车和消防车的接车工作；负责现场安保工作。7.2应急响应发生四级以下的一般事故时，由现场应急小组实施应急响应，同时以最快的方式报告公司应急救援机构发生四级以上重大安全事故时，由公司应急救援小组指39、挥现场应急救援小组实施应急响应.1）工程项目部现场应急救援小组(1)工地现场发生事故以后，现场应急救援小组立即组织人员展开抢救伤员和排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构;如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救助。(2）由现场应急救援小组组长负责事故现场应急指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意安排做好事故现场。(3）指挥调动工地现场的一切所需的应急救援物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。(4)协助40、公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理.（5）协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训“举一反三”地制定并落实相应的预防措施，切实防止类似事故重复发生。（6）负责安排专人做好事故的善后处理工作,使各级人员都受到安全教育，在切实做好预防措施和确保安全情况下,上报有关部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。2）公司应急救援小组（1）公司应急救援小组接到工地重大事故报告后，应立即赶赴现场，同时将事故概况（包括伤亡人员、发生时间、地点、原因等）分别用电话和快报的办法报告上级应急救援组织以及政府有关部门。（2）指挥现场应急救援组织，首先抢救伤员和排除险情，防止事故41、蔓延扩大。同时协同现场保护好事故现场.（3）负责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物资和人员支持、技术支持,全力保障应急行动的顺利完成。（4)协助和接受政府有关部门对事故的调查处理。(5）协助政府有关部门分析事故的原因和性质。（6）吸取事故教训,制定并落实相应的预防措施，防止类似事故的重复发生。（7）协同现场做好事故的善后处理工作,在做好预防措施确保安全的情况下,上报有关部门复检认可后，努力争取尽快恢复生产。3）应急响应中心必须遵循的原则（1）紧急事故发生后,发现人应立即报警。（2）项目部急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和42、处理，应立即在自救的同时祥专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍.（3）事故发生时,应立即疏散人群，保证现场道路畅通,确保救援工作顺利进行。（4）在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时,应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后,再采取急救措施。(5）截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。（6）项目部设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。（7)紧急事故处理结束后，部门负责人应填写事故有关记录,并召集相关人员研究防止事故。7。3应急救援装备应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、43、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、急救包等.内服药品：云南白药等。7.4 应急救援演练项目部应根据施工实际情况定期组织有关人员演习预案，同时应定期检查施工现场内的设施，机具及消防器材。演习或事故发生后，项目部应组织人员对应急预案的效果进行评价,必要时进行修订。7。5 应急救援措施1)发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施（1）当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快撤离到安全地点，人员的撤离由组长安排的组员进行具体指挥，具体指挥人安排人员快速撤离到安全的地方,并做好现场安全警戒工作。（2）当发生倒塌事故，应急救44、援小组应全员上岗,除应立即报上级主管部门之外，还应保护现场.（3)当发生施工人员被埋,被压或受困的情总值下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行查应有抢救。（4）被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救,用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院进行治疗。（5）当核实所有人员获救后,将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。2）发生高处坠落事故的应急救措施（1）当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克,骨折和出血上进行处45、理,处理后,迅速送往邻近医院进行检查治疗。(2)抢救伤员时,应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸,胸外心脏挤压。（3）对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物,呕吐物，防止影响呼吸：让其保持安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20度左右,然后尽快送医院抢救治疗。（4)对于颅脑外伤的伤员,必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运，若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现,应该用消毒的纱布或清洁布覆盖伤口,并且用绷带或布条包扎后,立即就近送有条件的医院治疗。(5)对于骨椎受伤的，创伤处用消毒的46、纱布或清洁等覆盖伤口，用绷带或布条包扎，搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上,抢救骨椎受伤者，搬运过程式，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运.(6）对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或伤肌肉，神经或血管。（7）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血,使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。3）物体打击伤害事故的应急救援措施（1）发生物体打击伤害事故时,必须立须立即对伤者进行救治。抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。（2)抢救伤员时,应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克,应先处理休克。遇呼吸心跳停止者，应立即进行人工呼吸47、。（3)对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现,应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗.(4)对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位,并注意保暧。处理后，应立即送往邻近医院检查治疗.（5)对于头部受伤或怀疑骨折的伤员,即使没有明显流血也要送医院治疗。4）发生机械伤害事故的应急救授措施(1）发生机械伤害事故时，要立即采取断电等措施，停止机械运转，估后应立即对伤员采取包扎止血措施。（2）对于手、脚步趾被切断的伤员,立即将被切断部分用48、干布包好,与伤员同时送到医院,以便做驳手术。(3)对于手脚步骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上，进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。5)发生火灾事故的应急救援措施（1)发生火灾时，首先要迅速扑灭火源，及时疏散有关人员，并对伤者进行救治：同时打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有人在现场门口等待并引导救火车入场救火。(2)火灾发生初期是扑救的最佳时机,火灾现场的人员要把握好这一时机,尽快把火扑灭.(3）现场的消防管理人员,应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区域扩大：同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法离散事故区域。（4)如有人员受伤，要马49、上将伤员撤离危险区域进行施救,并立即打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。6）发生触电事故的应急救授措施（1)触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源,然后根据触电者的具体症状进行对症施救。（2）当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电打二次伤害)（3)夜间发生触电事故时,应采考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。（4）触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暧和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。(5）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适平卧着,解开衣服以利呼吸，保持空气流通50、，冷天应注意保暧,同时立即请医生前来或送医院诊治。（6）若发现触电者呼吸困难、心跳失常、甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。7。6 应急救援措线路距离本工地最近的医院为平昌新城社区卫生服务中心，应急救援线路如下图所示。工地所在位置八、梁板模板及支撑体系验算8。1 框架梁荷载验算8.1.1 计算依据 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20XX 2、混凝土结构设计规范GB 5001020XX 3、建筑结构荷载规范GB 50009-20XX4、钢结构设计规范GB 5001720XX8。1.2 工程属性新浇混凝土梁名称车库顶板KL混凝土梁截51、面尺寸(mmmm）900750模板支架高度H(m)4。3模板支架横向长度B(m）30模板支架纵向长度L（m)40梁侧楼板厚度(mm）4008。1.3 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3）1。5混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2）2模板支拆环境不考虑风荷载8.1。4 模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板,梁底小梁平行梁跨方向梁跨52、度方向立柱间距la（mm)750梁两侧立柱间距lb(mm）1400步距h（mm）1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm）750、750混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）700梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm）550,850梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距225每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm）0结构表面的要求结构表面外露 荷载系数参数表:正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数c10.9-可变荷载的分项系Q11。4-永久荷载的分项系数G1153、.35-结构重要性系数0：1 设计简图如下：8。1.5 梁底面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2）15面板抗剪强度设计值（N/mm2）1.4面板弹性模量E(N/mm2）10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q1=01。35（G1k+(G2k+G3k)h）+1.4cQ2kb=11.35（0。1+(24+1.5）0.75）+1.40。92128。474kN/m q1静01。35G1k+（G2k+G3k)hb11。35054、。1+(24+1。5）0.75125.954kN/m q1活01。4cQ2kb11.40。9212。52kN/m q21（G1k+（G2k+G3k）h)b1(0。1+(24+1。5)0.75)119。225kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0。107q1静L2+0。121q1活L20。10725.9540。2252+0.1212。520.22520.156kNm Mmax/W0.156106/375004。161N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0。632q2L4/（100EI）=0。63219。2252254/（10010000281250)0.11155、mmL/400225/4000。562mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态） R1=R5=0。393q1静L+0。446q1活L=0.39325.9540。225+0.4462。520.2252。548kN R2=R4=1。143q1静L+1。223q1活L=1.14325.9540.225+1。2232。520.2257.368kN R3=0.928q1静L+1。142q1活L=0.92825.9540.225+1.1422.520.2256。067kN 标准值（正常使用极限状态）R1=R5=0.393q2L=0.39319.2250。2251.7kN R2=R4=156、.143q2L=1。14319。2250.2254.944kNR3=0。928q2L=0.92819.2250。2254.014kN8.1.6 梁底小梁验算小梁类型方木小梁截面类型（mm)4292小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）13小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1.4小梁截面抵抗矩W（cm3）59.25小梁弹性模量E（N/mm2)9350小梁截面惯性矩I（cm4）272。54小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2。548/12。548kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2，R3，R4/b = Max7.368，657、。067，7.368/1= 7.368kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1右R5/b=2。548/12.548kN/m 小梁自重:q211.35(0.3-0。1）0。9/4 =0。061kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左11.350.5(0.750.4）=0.236kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右11。350.5（0。75-0。4）=0。236kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左11.35（0。5+（24+1.1)0。4）+1。40。92(0。7-0.9/2)/21=2。094kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右11.35（0。5+（24+1.1）58、0.4)+1.40。92（1.40.7)-0。9/2）/21=2.094kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2。548+0.061+0.236+2。094=4.938kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.368+0.061=7。429kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2。548+0。061+0。236+2。094=4.938kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中，q右=Max4。938,7。429,4。938=7。429kN/m 正常使用极限状态: 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.7/11.7kN/m 梁底面板传递59、给中间小梁最大线荷载:q1中MaxR2,R3，R4/b = Max4.944，4.014,4。944/1= 4。944kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载:q1右R5/b=1。7/11.7kN/m 小梁自重：q21（0.30。1）0.9/4 =0。045kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.75-0.4）=0。175kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10。5（0。75-0.4）=0。175kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左=1（0.5+(24+1。1)0.4)（0.7-0.9/2）/21=1。318kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0。560、+（24+1。1)0。4)（1。4-0。7)-0。9/2）/21=1.318kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.7+0。045+0。175+1。318=3。237kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4。944+0.045=4.989kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.7+0.045+0.175+1.318=3。237kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左，q中，q右=Max3。237，4。989，3。237=4。989kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0。125ql12，0。5ql22ma61、x0.1257。4290。752,0.57。429020.522kNm =Mmax/W=0。522106/59250=8。816N/mm2f=13N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0。625ql1，ql2max0.6257.4290.75，7。42903。482kNmax=3Vmax/（2bh0）=33。4821000/（24292)1.352N/mm2=1。4N/mm2满足要求！ 3、挠度验算10.521ql14/（100EI)0。5214。9897504/(1009350272。54104）0。323mml1/400750/4001.875mm满足要求！ 4、支座反力计算 62、承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257。4290。75,0.3757。4290.75+7.4290=6.965kN 同理可得: 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4。629kN，R2=6。965kN,R3=5.744kN,R4=6。965kN,R5=4。629kN 正常使用极限状态 Rmax=1。25qL1，0。375qL1+qL2=max1.254。9890.75,0。3754.9890。75+4。9890=4。677kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.035kN，R2=4。677kN,R3=3.805kN,R463、=4。677kN,R5=3.035kN8.1.7 梁底主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm)482.7主梁计算截面类型（mm）482。7主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面惯性矩I（cm4)9。89可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm） =Mmax/W=0.604106/4120=146.687N/mm2f=205N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN） Vmax9。179kN max=2Vmax/A=29。1791000/38447。64、807N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm） max0.471mmL/400550/4001。375mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态支座反力依次为R1=2。415kN,R2=12.051kN，R3=12.051kN，R4=2.415kN8.1.8 梁侧模板验算1、梁侧模板参数主楞间距(mm）：750；次楞根数：2；主楞材料：圆钢管；直径(mm）:48。00；壁厚(mm)：2。70;主楞合并根数：2；次楞材料:木方；宽度(mm)：42.00;高度(mm）：92。00;斜撑类型：设主楞，设次楞，不设穿梁螺栓；斜撑材料类型：钢管；斜撑扣件连接方65、式：单扣件；斜撑脚点与顶点的水平距离（m)：0。30；斜撑脚点与顶点的竖向距离(m）:0.30；支撑简图如下：2、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0。22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2。000h； T - 混凝土的入模温度，取20。000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。750m；1- 外加剂影响修正系数,取1。200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别66、计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载.3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.次楞的根数为2根。面板按照均布荷载作用下的简支梁计算.面板计算简图(单位：mm）1）。强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 751。61。6/6=32cm3; M - 面板的最大弯矩(Nmm）; - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；按照均67、布活荷载最不利布置下的简支梁计算：M = 0。125ql2其中，q - 作用在模板上的侧压力,包括：新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1。20。7517。850.9=14。457kN/m；振捣混凝土荷载设计值： q2= 1。40。7540。9=3。78kN/m;计算跨度： l = (750400）/(21）= 350mm；面板的最大弯矩 M= 0。125（14.457+3。78）（750400)/（21)2 = 2.79105Nmm；面板的最大支座反力为： N=0。5ql=0.5(14。457+3.780）(750-400)/（2-1)/1000=3.191 kN；经计算得到，面板的受弯应力计68、算值： = 2。79105 / 3。20104=8。7N/mm2;面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2)。挠度验算 = 5ql4/(384EI）=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 14。457N/mm； l-计算跨度： l = (750-400)/(21)=350mm; E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 751。61。61.6/12=25。6cm4；面板的最大挠度计算值： = 514。69、457(750400）/(2-1）4/(38495002.56105) = 1。162 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =（750400）/（2-1)/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =1.162mm 小于面板的最大容许挠度值 =1。4mm，满足要求！4、梁侧模板支撑的计算1）。次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3。191/0.750= 4。255kN/m本工程中，次楞采用木方,宽度42mm，高度92mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W = 14.2970、。29。2/6 = 59。25cm3；I = 14.29。29.29.2/12 = 272。54cm4；E = 10000。00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图（kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.239 kNm，最大支座反力 R= 3。510 kN，最大变形 = 0.340 mm次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2。39105/5。92104 = 4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！71、次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 750/400=1。875mm；次楞的最大挠度计算值 =0.34mm 小于次楞的最大容许挠度值 =1.875mm，满足要求！2）.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3。51kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管,直径48mm，壁厚2。7mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.121=8。24cm3；I = 29。891=19.78cm4；E = 206000.00 N/mm2;主楞计算简图主楞计算剪力图（kN）主楞计算弯矩图(kNm）主楞计算变形图（mm）经过计算得到最大弯矩 M= 0。000 k72、Nm,斜撑作用处支座反力 R= 3.510 kN，最大变形 = 0.000 mm主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值： = 3.51101/8。24103 = 0 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =0N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.000 mm主楞的最大容许挠度值： = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0mm 小于主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！3）.斜撑验算斜撑(轴力)计算斜撑的轴力Rx按73、下式计算： RxR/sin其中 R 斜撑对梁顶侧支撑的支座反力,取；R =3。51kN; Rx -斜撑的轴力； 斜撑与梁侧面板的夹角；sin = sin arctan0.3/0。3 = 0.707；斜撑的轴力：Rx=R/sin=3。51/0.707=4.964kN斜撑稳定性验算稳定性计算公式如下：Rx/（A0)fc其中，Rx - 作用在斜撑的轴力，4.964kN -斜撑受压应力计算值； fc -斜撑抗压强度设计值；205N/mm2 A0 -斜撑截面的计算面积 A0 =4。24cm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定； i 斜撑的回转半径；i =1。59cm； l0- 斜撑74、的计算长度，l0 =0.32+0.320.5=0。42m； = l0/i =26。68；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0。93经计算得到： = N/(A） =4。96103/（0。934。24102)=12。63N/mm2；斜撑受压应力计算值为12。63N/mm2，小于斜撑抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!扣件抗滑移验算按规范表5。1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.67，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为5.36kN。梁侧背楞钢管与梁底支撑钢管连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5） R Rc其中 Rc75、 - 扣件抗滑承载力设计值，取5。36kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4。96kN;R=4。96小于 5.36kN ， 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!8.1.9 可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN）30扣件抗滑移折减系数kc0.67 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max2。415，2。4152。415kN0。678=5。36kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R312.76、051kNN30kN 满足要求！8.1。10 立柱验算钢管截面类型（mm）482.7钢管计算截面类型（mm）482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2）384回转半径i（mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4。12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q（kN/m)0。15 1、长细比验算 =h/i=1500/16=93。75=150 长细比满足要求! 查表得，0。641 2、稳定性计算 R12。415kN,R212。051kN，R312。051kN，R42.415kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+11。350.15（4。30。75)max2。77、415+11.35（0。5+(24+1。1)0。4)+1。40。91（0.75+0.70。9/2）/20.75,12。051，12。051，2。415+11。35（0.5+(24+1。1）0.4)+1。40.91（0.75+1。4-0。70.9/2）/20。75+0。71912。77kN fN/(A）12。77103/(0。641384)51。88N/mm2f205N/mm2 满足要求!8.1。11 高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20XX 第6。9.7:支架高宽比不应大于3 H/B=4.3/30=0.1433满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！8.1。12 立78、柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h（mm）60混凝土强度等级C15混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2）11.2混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2）1.1立柱垫板长a（mm）200立柱垫板宽b（mm）200 F1=N=12。77kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB5001020XX第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0。7hft+0.25pc,m）umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1。0；当h2000mm时，取h=0.9;中间线性插入取用.ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方79、向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.03。5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长.h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2） 1=0。4+1。2/s，2=0。5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时,取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱,取as=40，对边柱,取as=30:对角柱,取as=20说明在本工程计算中为80、了安全和简化计算起见,不考虑上式中pc,m之值，将其取为0,作为板承载能力安全储备。 可得：h=1,ft=1.1N/mm2,=1，h0=h20=40mm, um =2(a+h0)+（b+h0)=960mm F=（0.7hft+0.25pc,m）umh0=(0.711.1+0.250)196040/1000=29.568kNF1=12.77kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-20XX第6。6。1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.41取值c混81、凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=（Ab/Al）1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=11。2N/mm2，c=1， l=（Ab/Al)1/2=（a+2b)(b+2b）/(ab)1/2=(600)（600）/（200200）1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351311。240000/1000=1814.4kNF1=12.77kN满足要求！8.2 车库顶板荷载验算8.2.1 计算依据 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ1682、220XX 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020XX 3、混凝土结构设计规范GB 5001020XX 4、建筑结构荷载规范GB 50009-20XX 5、钢结构设计规范GB 5001720XX8。2。2 工程属性新浇混凝土楼板名称车库顶板，标高-3.3m新浇混凝土楼板板厚（mm)400模板支架高度H(m）4.3模板支架纵向长度L(m）30模板支架横向长度B（m）308。2。3 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施83、工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2）2。5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2)1模板支拆环境不考虑风荷载8。2。4 模板体系设计模板支架高度(m)4.3主梁布置方向垂直立柱纵向方向立柱纵向间距la（mm)750立柱横向间距lb(mm）750水平拉杆步距h（mm)1500小梁间距l（mm）240小梁最大悬挑长度l1(mm）240主梁最大悬挑长度l2（mm)200结构表面的要求结构表面外露 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的84、组合值系数c10。9-可变荷载的分项系Q11。4永久荷载的分项系数G11.2-结构重要性系数0：1 设计简图如下:模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向）模板设计剖面图(模板支架横向)8。2。5 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t（mm）15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2）10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算. Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10185、。2（G1k +(G2k+G3k)h)+1。4cQ1kb=11.2(0.1+(24+1。1）0.4）+1.40.92.51=15。318kN/m q1静=0G（G1k +(G2k+G3k)h)b = 11.2(0.1+（24+1.1）0.4)1=12.168kN/m q1活=0（QcQ1k)b=1（1.40.92.5）1=3.15kN/mq211.2G1kb11.20。11=0.12kN/m p11.40.9Q1k11.40。92。53。15kN正常使用极限状态 q(G（G1k +(G2k+G3k）h)）b =（1(0.1+(24+1.1）0.4）110.14kN/m计算简图如下: 1、强度验86、算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20。112.1680。242+0.1173。150。2420.091kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0。175pLmax0。080。120。242+0。2133.150.24，0。10。120.242+0.1753。150.240.162kNm MmaxmaxM1，M2max0.091，0.1620。162kNm Mmax/W0。162106/375004。309N/mm2f15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 max0。677ql4/(100EI）=0.67710.142404/(100100002812587、0）=0。081mm 0.081mmL/400240/4000.6mm 满足要求!8.2。6 小梁验算小梁类型方木小梁截面类型（mm)4292小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2）1.4小梁截面抵抗矩W(cm3）59。25小梁弹性模量E（N/mm2)9350小梁截面惯性矩I（cm4)272.54小梁计算方式二等跨连续梁 q101.2（G1k +（G2k+G3k)h）+1。4cQ1kb=11.2（0.3+(24+1。1）0。4）+1.40。92。50.243。734kN/m 因此，q1静01。2(G1k +（G2k+G3k）h)b=11.2（0.3+(24+1。188、）0.4）0.242。978kN/m q1活01.4cQ1kb=11。40。92。50。240.756kN/mq211。35 G1kb=11.350.30.240.086kN/m p11.40。9Q1k11.40.92。53。15kN计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.9780。752+0。1250。7560.7520。263kNm M2max0。07q2L2+0.203pL，0。125q2L2+0。188pLmax0.070.0860.752+0。2033.150.75，0。1250。0860。752+0。1883.150。750。48389、kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.7340.242/2，0。0860.242/2+3。150。240。758kNm MmaxmaxM1，M2,M3max0。263，0.483，0。7580。758kNm =Mmax/W=0。758106/59250=12。801N/mm2f=13N/mm2满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252。9780.75+0。6250.7560.751。75kN V20.625q2L+0.688p0。6250.0860。75+0。6883。152.208kN V3maxq1L1，q2L1+pmax90、3.7340.24，0.0860。24+3。153.171kN VmaxmaxV1,V2,V3max1。75，2.208，3.1713.171kN max=3Vmax/(2bh0）=33。1711000/(24292）1。231N/mm2=1。4N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 q(G（G1k +(G2k+G3k）h）b=（1(0。3+(24+1.1)0.4）)0。242.482kN/m 挠度,跨中max0。521qL4/（100EI)=0.5212。4827504/（1009350272.54104）0。161mmL/400750/4001。875mm;悬臂端maxql14/(8EI）=91、2.4822404/(89350272.54104)0。04mm2l1/4002240/4001.2mm 满足要求！8.2.7 主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm）482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2）125主梁截面抵抗矩W（cm3)4。12主梁弹性模量E(N/mm2）206000主梁截面惯性矩I（cm4）9。89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q1=01.2（G1k+（G2k+G3k）h)+1。4cQ1kb=11.2(0.5+(24+1.1）0。4）+1。40.91.5092、.24=3。489kN/m q1静01.2（G1k +（G2k+G3k）h)b11。2（0。5+（24+1。1）0。4)0。243.036kN/m q1活01。4cQ1kb 11.40.91.50.240。454kN/m q2(G(G1k +（G2k+G3k）h)）b=(1（0.5+（24+1。1）0.4)）0.242.53kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1。25q1L1.253。4890.753。271kN 按悬臂梁,R13。4890。240.837kN RmaxRmax，R13。271kN； 正常使用极限状态 按二等跨连续梁,Rmax1。25q2L1。252。530.793、52。372kN 按悬臂梁，R1q2l1=2。530。240.607kN RmaxRmax，R12.372kN； 计算简图如下: 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0。654106/4120=158。786N/mm2f=205N/mm2满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN） max=2Vmax/A=26。5421000/38434.073N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一（mm) 主梁变形图二(mm） 跨中max=0。410mm=750/400=1。87594、mm 悬挑段max0.340mm=2200/400=1mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=9.522kN,R2=10.156kN，R3=10.272kN,R4=9。302kN 图二 支座反力依次为R1=9.411kN，R2=10。215kN，R3=10。215kN，R4=9。411kN8。2。8 可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN）30 按上节计算可知,可调托座受力N10。272kNN30kN 满足要求！8.2。9 立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd（mm）1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm)95、200顶部立柱计算长度系数11。386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型（mm)482。7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A（mm2)384立柱截面回转半径i（mm）16立柱截面抵抗矩W（cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q（kN/m）0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1（hd+2a)=11.386（1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段:l0=k2h =11.7551500=2632mm=maxl01，l0/i=2633。4/16=164。588=210满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施96、工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13020XX,荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111。2（0.5+(24+1。1）0。4）+1.40。910。24 = 3.338kN/m 同上四六步计算过程，可得： R19。108kN,R29。771kN，R39.826kN，R49。003kN 顶部立柱段: l01=k1(hd+2a)=1。1551。386(1500+2200)=3041。577mm 1=l01/i=3041。577/16=190。099 查表得，0.199 不考虑风荷载: N1 =MaxR1,R2，R3，R4=Max9.108，9。771，9.826，9。003=9.826kN 97、f N1/（A)9826/(0.199384)128。586N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l0=k2h =1。1551。7551500=3040。537mm=l0/i=3040。537/16=190.034查表得,1=0。199 不考虑风荷载:N =MaxR1，R2,R3，R4+1GqH=Max9.108,9.771,9。826，9。003+11.20。154.3=10。6kN f=N/（1A)10。6103/(0。199384）=138.714N/mm2=205N/mm2满足要求！8.2。10 高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20X98、X 第6.9。7：支架高宽比不应大于3 H/B=4。3/30=0。1433 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！8.2.11 立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)60混凝土强度等级C15混凝土的龄期（天）14混凝土的实测抗压强度fc（N/mm2)11。2混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)1.1立柱垫板长a（mm）200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=10。6kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB5001020XX第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl（0。7hft+0.25pc，m）umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm99、时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0。9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc，m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值,其值控制在1.0-3。5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长.h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min（1，2) 1=0.4+1。2/s,2=0。5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆100、形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数:对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见,不考虑上式中pc,m之值,将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.1N/mm2，=1，h0=h20=40mm, um =2(a+h0）+(b+h0)=960mm F=(0.7hft+0。25pc，m)umh0=(0.711。1+0.250)196040/1000=29.568kNF1=10.6kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-20XX第6。6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1。3101、5clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1。41取值c混凝土强度影响系数,按本规范第6.3。1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=（Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6。2条确定 可得：fc=11.2N/mm2，c=1， l=(Ab/Al）1/2=(a+2b)（b+2b）/(ab)1/2=(600)（600)/（200200)1/2=3,Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1。351311。240000/1000=181102、4。4kNF1=10.6kN满足要求！8。3 外墙荷载验算8。3.1 计算依据 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ16220XX 2、混凝土结构设计规范GB5001020XX 3、建筑结构荷载规范GB 50009-20XX4、钢结构设计规范GB 50017-20XX8.3。2 工程属性新浇混凝土墙名称WQ新浇混凝土墙墙厚(mm）350混凝土墙的计算高度（mm)3300混凝土墙的计算长度(mm）300008。3.3荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ16220XX混凝土重力密度c(kN/m3）24新浇混凝土初凝时间t0(h）5外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21103、.15混凝土浇筑速度V（m/h）2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224511.1521/2，243.3min42.936，79。242。936kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2）2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0。2224511.1521/2，243.3min42.94，79.242。94kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0。9max1.2G4k+1。4Q3k，1。35G4k+1。40104、.7Q3k0.9max1.242。94+1。42，1.3542.94+1。40.720。9max54。328，59.9290。959。92953.936kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k42.94 kN/m28.3.4 面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)100小梁间距（mm)240小梁一端悬臂长（mm）100主梁间距(mm）500主梁一端悬臂长(mm)100对拉螺栓横向间距（mm）500对拉螺栓竖向间距(mm）500模板设计立面图8。3.5 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）16面板抗弯强度设计值f(N/mm2）16面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面105、宽度可取任意宽度，为便于验算主梁,取b0.65m，Wbh2/6650162/627733.333mm3,Ibh3/12650163/12221866.667mm4 1、强度验算 qbS承0。6553.93635.058kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.252kNm Mmax/W0.252106/27733。3339。102N/mm2f16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正0。6542。94=27.911kN/m 面板变形图（mm) 0.541mml/400240/4000。6mm 满足要求！8.3.6 小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型（mm)4292小梁抗弯强度106、设计值f（N/mm2）13小梁弹性模量E（N/mm2）9000小梁截面抵抗矩W(cm3）59.25小梁截面惯性矩I(cm4）272.54 1、强度验算 qbS承0.2653。93614。023kN/m 小梁弯矩图（kNm) 小梁剪力图(kN） Mmax0。352kNm Mmax/W0.352106/592505.935N/mm2f13N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 qbS正0。2642。94=11。164kN/m 小梁变形图(mm） 0.159mml/400500/4001。25mm 满足要求! 3、支座反力计算R1=6.537kN，R2=。.R124=7.131kN，R125=7。72107、6kN8。3。7 主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型（mm)482.7主梁计算截面类型（mm）482。7主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3)4.12主梁截面惯性矩I(cm4）9。89 1、强度验算 主梁弯矩图（kNm） Mmax0。821kNm Mmax/W0。821106/4120199。27N/mm2f205N/mm2满足要求！ 2、挠度验算 主梁变形图(mm） 0。884mml/400500/4001.25mm满足要求!8。3.8 对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN）17。8 对拉螺栓横向验算间距mmax500，500/2+400650mm 对拉螺栓竖向验算间距nmax500，500/2+200500mm N0.95mnS承0.950。650.553。93616。653kNNtb17.8kN 满足要求！