1、目 录第一节工程概况1第二节编制根据1第三节施工准备13.1技术准备13.2物资准备23.3劳动力准备2第四节支撑方案24.1模板及支撑架材料选取24.2支撑系统设计34.3模板系统设计3第五节高支模安装25.1施工顺序25.2支撑架搭设25.3模板安装35.4验收及拆除批准程序45.5模板工程质量保证办法4第六节高支模拆除66.1支顶、模板拆除66.2模板清理维修、存储7第七节高支模施工安全管理87.1高支模系统施工管理机构87.2高支模安全管理办法8第八节监测办法9第九节针对浇捣砼输送制定安全办法119.1施工布置119.2施工办法11第十节安全文明施工办法1310.1防止坍塌事故安全技术2、办法1310.2防止高空坠落事故安全技术办法1310.3文明施工办法14第十一节应急救援预案1511.1应急救援机构1511.2应急救援机构职责1511.3应急救援工作程序1611.4应急救援装备1611.5应急救缓药物1611.6应急救援办法16第十二节高支模验算书2112.1支模方案计算阐明2112.2梁(截面1200mm2200mm)模板及支架验算2112.3梁(截面800mm1600mm)模板及支架验算2712.4梁(截面400mm1200mm)模板及支架验算3212.5梁侧模(截面高度2200mm）验算3812.6梁侧模(截面高度、1800mm）验算4412.7梁侧模(截面高度1603、0、1500mm）验算4912.8梁侧模(截面高度1200mm）验算5512.9楼板模板及支架验算5812.10支承层承载力验算64第一节 工程概况XXX工程中为31层商业住宅楼，建筑面积为27207m2。地下负二层为人防、机房，地下负一层为车库，一三层为商场，四层为构造转换层，五三十层为住宅。本方案为五层构造楼板超大、超重支模专项施工方案，其重要工程概况如下：1.该层层高为7.2m，超大截面梁有12002200、1000（1200）、10001800、1000（800、600）1600、800（600）1200、6001000，最大跨度为11.5m，普通截面梁有3001500、40012004、200（300）1000、400800，板厚为200mm。2.高支模基本概况本高支模室内搭设在四层160mm厚C40钢筋混凝土楼板。第二节 编制根据为了保证本工程超高支模施工安全，依照广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法以及建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法规定，加强施工安全管理，按有关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算根据如下：(1) xxx设计有限公司施工图纸；(2)建筑施工计算手册；(3)建筑工程模板施工手册（第二版）；(4)混凝土构造工程施工质量验收规范（GB50204-）；(5)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130)。第三节 施5、工准备3.1技术准备在施工迈进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文献，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。3.2物资准备(1)材料准备：保证材料质量合格，货源充分，按材料进场筹划分期分批进场，并按规定地点存储，做好遮盖保护。同步对各种进场材料进行抽检实验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检查报告及其钢管材质检查办法应符合现行国标金属拉伸实验办法（GB/T228）关于规定，质量应符合现行国标碳素构造钢（GB/T700）中Q235-A级钢规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕6、和深划道；钢管外径、壁厚、端面等偏差应符合规范规定；钢管必要涂有防不锈漆；新扣件应有生产允许证、法定检测单位测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形禁止使用，浮现滑丝大螺栓必要更换；新、旧扣件均应进行防锈解决，并对多次使用受力材料作必要强度测试。(2)机具准备：依照施工机具需用量筹划，做好机械租赁和购买筹划，并做好进场使用前检查、保养工作，保证运转正常。(3)周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料备料工作，分批分期进场。3.3劳动力准备(1)依照开工日期和劳动力需要量筹划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完毕，可以满足工程施工及工程管理、施工人7、员生活用水、用电需要。(2)做好施工人员进场安全、质量、防火、文明施工等教诲工作，进行岗前培训，对核心技术工种必要持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容涉及：施工进度筹划；各项安全、技术、质量保证办法；质量原则和验收规范规定；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同步健全各项规章制度，加强遵纪守法教诲。第四节 支撑方案4.1模板及支撑架材料选取支顶系统重要材料如下：（1）模板均采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板；（2）木枋：统一采用8080mm木枋；（3）支撑系统：选用483.5mm钢管及其配件；（4）纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用483.5mm钢管及其配件；（5）垫8、板：采用脚手架配套底托，垫板为两条8080木枋并排垫放。4.2支撑系统设计本工程超高支模方案采用扣件式钢管脚手架支撑系统。梁构造：由于本工程梁截面较大，尺寸较多，支撑立杆间距按三种状况设立，详细见下页表一。板：采用满堂式支撑架，立杆间距依照跨度调节，但不应不不大于为900mm900mm。水平加固杆：由于构造梁截面较大，为保证支架整体安全稳定，水平加固杆步距为1.4m，纵横设立。规定支架水平拉杆每隔一道均与构造砼墙柱拉结，加强高支模整体抗倾覆能力。剪刀撑布置：在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设立纵横向剪刀撑，由底至顶持续布置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设立一道9、水平剪刀撑。所有钢管连接均采用配套扣件连接（其中立杆连接必要采用对接，水平杆及剪刀撑连接尽量采用对接）。支架顶部支撑采用可调顶托，立杆底托基底采用脚手架配套下托。顶托螺杆不适当超过300mm，底托螺杆不适当超过200mm。离地面200mm处设立纵横扫地杆一道。垫板为两条8080mm木枋并排垫放。基本布置图见附图所示。4.3模板系统设计梁构造：梁底次龙骨采用80mm80mm木方，主龙骨采用483.5双钢管；梁侧模内龙骨采用80mm80mm木方，竖向设立16对拉螺栓，外龙骨采用483.5双钢管。详细设立间距见下页表一。板：板底次龙骨采用80mm80mm木方，间距400mm，主龙骨采用80mm80m10、m木方平铺。模板及支架系统验算也相应按以上四种状况取最大截面（12002200、8001600、4001200、板厚200）、最大搭设高度（7.0m）分别进行稳定验算。 表一 高支模模板、支架系统设计一览表 （单位：mm）构造构件梁板截面尺寸1200220080016004001200200横向支撑立杆4条4条2条/立杆间距（横纵）450450600600900900900900次龙骨材料8080木枋间距200200200400主龙骨材料483.5双钢管8080木枋间距450600900900侧模内龙骨材料8080木枋/间距200200200/侧模对拉螺栓纵向间距16400164001640011、/竖向间距2200梁高设4道，竖向间距为300+400+500+500；、1800梁高设3道，竖向间距为300+600+600；1600、1500梁高设2道，竖向间距为350+700；1200、1000、800梁高设1道。/合用截面1000（1200）、10001800、100016006001600、800（600）1200、60010003001500、200（300）1000、400800/第五节 高支模安装5.1施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板顶架安装架设梁底木枋龙骨于顶托上梁底模及侧模安装架设板底木枋龙骨于顶托上楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养，达12、到100砼设计强度拆模令经监理审批，批准拆模，拆下顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆楼面梁、板支撑系统采用扣件式钢管组合而成。梁模板支撑顶架采用垂直于梁轴线布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并依照梁底及板底高度组合拼装。梁和楼板脚手架跨距和间距应按实际荷载经设计拟定。5.2支撑架搭设(1)安装顺序底座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆垂直度，每个方向装设立杆后，随后装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合规定后，按4060N.m力矩用扳手拧紧扣件螺栓按上述规定依次延伸搭设直至第一步13、架完毕，再全面检查一遍构架质量，保证构架质量规定后再进行第二步水平杆安装随后按搭设进程及时装设剪刀撑。(2)支撑系统安装1) 支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案规定向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。2) 对钢管、配件进行检查和验收，禁止使用不合格钢管及配件。3) 对工作面进行清理干净，不得有杂物。4) 依照立杆平面布置图规定放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要精确，搭设时可采用逐排和通层搭设办法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。5) 立杆底座，在砼面垫80mm80mm双木方。6) 水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不不不大于200mm。714、) 在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设立一道纵向剪刀撑，由底至顶持续设立。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设立一道水平剪刀撑。8) 脚手架立杆垂直度控制，立杆所有绝对偏差50mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差相对值不大于H/600。9) 水平杆接长应采用对接扣件，水平杆对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆接头不适当设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开距离不不大于500mm，各接头中心至近主节点距离不适当不不大于跨段1/3。10) 立杆上对接扣件应交错布置：两根相邻立杆接头不应设立在同步内，同步内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不适当不大于15、500mm；各接头中心至主节点距离不适当不不大于步距1/3。11) 立杆、可调托座应依照支撑高度设立。12) 立杆、水平杆及剪刀撑布置应严格按规定布置。13) 模板承重架应与已浇注砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性。14) 模板支架搭设完毕后，必要先自检，再告知公司有关主管部门检查合格后，通过监理、质监站验收通过后，方可投入使用。5.3模板安装(1) 梁底、梁侧模采用18mm胶合板，梁底平板模铺设在横向次龙骨上，次龙骨搁置在主龙骨上。(2) 楼板模采用18mm胶合板，顶托用8080mm枋木，横枋采用8080mm枋木。(3) 模板安装顺序如下：(4) 梁模板安装1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和16、水平控制标高线，按设计标高调节扣件式脚手架可调顶托标高，将其调至预定高度，然后在可调顶托托板上安放木方。固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完毕后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不不大于4 m现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计规定起拱；当设计无详细规定期，起拱高度宜为跨度1L/10003L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。2)为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难现象，可采用如下办法：a、支模应遵守侧模包底模原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸普通应略为缩短。b、梁侧模必要有压脚板、斜撑，17、拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。(5) 楼面模板安装一方面通线，然后调节扣件式脚手架可调顶托标高，将其调到预定高度，在可调顶托托板上架设木方80mm80mm木枋作主龙骨，主龙骨固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。5.4验收及拆除批准程序(1) 高支模安装完毕后，告知公司有关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才干邦扎钢筋、浇筑混凝土。(2) 高支模拆除前，必要向监理单位18、申请拆模报告，监理单位签字批准后方可拆模。5.5模板工程质量保证办法(1)模板及其支架须符合选材和材质关于规定，同步还须符合下如规定：1) 保证工程构造和构件各某些形状尺寸和互相位置对的。2) 具备足够承载力、刚度和稳定性，并不致发生不容许下沉和变形。3) 构造简朴、装拆以便，便于后继工序施工。4) 模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。5) 模板设计、制作和施工应符合国家现行原则相应规定。配制木模板尺寸时，要考虑模板拼装接合需要，恰当加长或缩短某一部位长度。6) 模板应构造简朴，装拆以便，并便于钢筋绑扎与安装和混凝土浇筑及养护等工艺规定。(2)模板安装须符合下如规定：1) 模板安装前应对操19、作人员进行技术交底。2) 现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计规定起拱。当设计无详细规定期，当跨度等于或不不大于4m时，起拱高度宜为全路长度1100031000。3) 采用分层分段支模办法，安装上层模板及其支架应满足下列规定：下层楼板应具备承受上层荷载承载能力或加设支架支撑；上层支架立柱应对准下层支架立柱，并铺设垫板；固定在模板上预埋件和预留孔洞均不得漏掉，安装必要牢固，位置精确；注意控制模板安装偏差。4) 模板工程完毕后要按照设计图纸规定检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件与否牢固，经质安员、技术员复核合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如20、发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。5) 模板安装和预埋件、预留孔洞容许偏差和检查办法必要符合关于规定。模板及其支架必要保证工程构造和构件各某些形状尺寸和互相位置对的。(3)模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容验收检查，并必要符合本方案设计规定及规范规定：1）扣件式钢管脚手架设立状况与否按本方案搭设；2）纵横杆、扫地杆及斜撑等配备状况；3）底座、托顶螺旋杆伸出长度；4）限位销等扣件牢固状况；5）垫木状况。(4)本工艺应具备如下重要质量记录：1) 模板检查批质量验收记录。2) 模板分项工程质量验收记录。3) 拆模申请报告。第六节 高支模拆除6.1支顶、模板拆除(1) 拆除顺序：梁上顶托梁底木方21、梁底模板板上顶托板底木方板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。(2) 本工程由于超高支模体系面积大，梁截面大，为保证高支模稳定性以及混凝土构造质量，规定支架水平拉杆每隔一道均与与构造砼墙柱拉结，混凝土必要达到100设计强度才干整体拆除。(3) 由于该层支架体重较大，在其楼板构造施工期间，规定对下一层楼层（第四层）构造保存支架不拆，第三层楼板加设回头顶，以保证楼板有足够承载力，避免破坏楼板构造。(4) 支撑系统水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。(5) 拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定强度达到下表规定后，并呈报监理公司经监理工程师批准办理书面手续并确认不22、再需要时，方可拆除。表二 规范规定砼拆摸强度规定一览表构造类型构造跨度设计强度原则值百分率（）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m100悬臂构造100注：“设计混凝土强度原则值”是指与设计强度级别相应混凝土立方体抗压强度原则值。(6) 侧模拆除时混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。(7) 拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。(8) 拆除平台、楼板底模时，应设暂时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范畴以外安全地区拉拆，防止模板突然所有掉落伤人。(9) 禁止站在悬臂构造上面敲拆底模。禁23、止在同一垂直平面上操作。(10) 严格控制模板及其支架拆除顺序。(11) 拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留零星物件等杂物。(12) 拆除脚手架支撑时，应设立警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。(13) 拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。(14) 脚手架支撑拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆顺序及下列安全作业规定运营：1) 脚手架支撑拆除应从一端走向另一端、自上而下逐级地进行；2) 同一层构配件和加固件应按先上后下、先外后里顺序进行。3) 通长水平杆，必要24、在脚手架支撑拆卸到有关钢管时方可拆除。4) 工人必要站在暂时设立脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5) 拆除工作中，禁止使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。6) 拆卸连接部件时，应先将锁座上锁板与卡钩上锁片旋转至启动位置，然后开始拆除，不得硬拉，禁止敲击。6.2模板清理维修、存储(1)模板清理维修拆除后模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，规定板面平整干净，严重破损予以更换。(2)模板堆放现场拆下模板不要码放，须修整及时运至后台。清理好模板所放地点要高出周边地面150mm，防止下雨时受潮。(3)模板拆25、除成品保护规定：1)拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。2)坚持每次使用后清理板面。3)按楼板部位层层复安，减少损耗。4)材料应按编号分类堆放。5)对已完毕混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。第七节 高支模施工安全管理7.1高支模系统施工管理机构为了高支模施工能安全、高效进行，决定成立高支模施工专项管理小组：组 长： 副组长： 组 员： 7.2高支模安全管理办法(1) 经本项目部项目经理和技术负责人对本工程存在实际问题做了充分分析后，决定采用扣件式钢管式脚手架。(2) 施工现场安全负责人负责施工全过程安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进26、行安全技术交底。(3) 对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，禁止使用不合格材料。(4) 搭拆脚手架支撑必要由专业架子工担任，并按现行国标特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必要戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。(5) 支模完毕，经施工主管组织关于人员验收合格后，方能进行钢筋安装。(6) 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。(7) 高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。(8) 支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐级变化搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，27、难于连接。(9) 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造规定，并与支撑系统搭设同步进行。(10) 可调底座、顶托处应采用办法防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。(11) 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。(12) 应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。(13) 水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要暂时局部拆卸时，施工完毕后应及时恢复。(14) 操作层（楼层）上施工荷载应符合设计规定，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。禁止在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。(15) 在顶架搭设过程中要实行严格监控，由28、专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正也许浮现质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发既有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必要及时进行整治，整治有困难，要有可行加固方案方可施工。(16) 高支模安装完毕后，告知公司有关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才干绑扎钢筋、浇筑混凝土。(17) 在浇筑砼前重点检查、巡逻部位：1) 杆件设立和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件与否符合规定。2) 地基与否积水，底座与否松动。3) 钢管、剪刀撑等杆件与否有变形现象。4) 安全防护办法与否符合规范规定。(18) 在浇筑顶板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员监29、督下，派木工进行巡逻，负责检查模板、支顶，若发现异常，及时停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固解决，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。(19) 支撑架在使用过程中，禁止拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人批准并采用可靠办法后方可拆除，作业完毕后，立即复原。(20) 拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆施工顺序。(21) 拆除模板支撑时应采用可靠安全办法，禁止高空抛掷。(22) 施工现场带电线路，如无可靠绝缘办法，一律不准与支架接触。(23) 设立支架维护小组，对拆下来钢管及配件应及时清除杆件及螺纹沾污物，并加油保养，对受损伤、30、变形构件应及时修理，按品种、规格分类整顿存储，妥善保管。(24) 混凝土浇筑过程中派专人监管，禁止闲杂等无关人员进入支撑架内。第八节 监测办法(1)班组寻常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必要形成书面材料。(2)高支模寻常检查，巡逻重点部位：1）杆件设立和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件与否符合规定。2）地基与否积水，底座与否松动，立杆与否悬空。3）连接扣件与否松动。4）架体与否有不均匀沉降、垂直度。5）施工过程中与否有超载现象。6）安全防护办法与否符合规范规定。7）支架与杆件与否有变形现象。(3)支架在承受六级大风或大暴雨后必要进行全面检查。(431、)监测点布设在支架边角位置及中间按每隔15m间距设立监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测规定，并设变形监测报警值。(5)监测频率：在浇筑砼过程中应实行实时监测，普通监测频率不适当超过 2030分钟一次。在砼初凝先后及砼终凝先后也应实行实时监测，监测时间可依照现场实际状况进行调节。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝后至少达到设计强度85。 表三 扣件式钢管脚手架高支模搭设容许偏差及监测变形预警值序号项目搭设容许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/2水平杆、斜杆钢管弯曲L6.32、5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺(6)当监测数据超过上表预警值时必要及时停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固解决。第九节 针对浇捣砼输送制定安全办法9.1施工布置本工程所有采用商品混凝土，现场布置专业混凝土输送泵，混凝土从低处向高处分层浇捣，浇捣作业安排在白天且天气睛朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同步做好各方协调工作。本层构造梁板截面较大，混凝土采用一次浇筑成形，从混凝土配合比到现场浇筑、养护均需采用一定技33、术办法以控制混凝土水化热，保证混凝土施工质量和支架安全稳定。详细混凝土浇筑办法参见该转换层构造施工专项施工方案。9.2施工办法(1)准备工作1)钢筋隐蔽检查工作已经完毕，并已核算预埋件、线管、孔洞位置、数量固定状况无误。2)模板预检工作已经完毕，模板标高、位置、尺寸精确符合设计规定，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范规定。3)由商品混凝土搅拌站实验室拟定配合比及外加剂用量。4)混凝土浇筑前组织施工人员进行方案学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。5)浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，可以满足浇筑规定。6)混凝土浇筑前，仔细清34、理泵管内残留物，保证泵管畅通，仔细检查井字架加固状况。(2)混凝土浇筑和振捣普通规定：混凝土浇筑采用地泵由低处向高处浇捣。1)本工程砼一次浇筑完毕，每一条梁砼应持续浇筑。如必要间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。砼浇筑速度应控制在2.5m3/h。2)浇筑混凝土时设专人看模，经常观测模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞状况，当发生变形移位时及时停止浇筑，并在已浇筑混凝土初凝前修整完好。3)使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得漏掉。移动间距不不不大于振捣棒作用半径15倍(50棒应为525cm，取50；30棒应为405cm，取40)35、，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间接缝。振捣时间以混凝土表面浮现浮浆及不浮现气泡、下沉为宜。4)梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延展，则可持续向前推动，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面3/4高时，应加强对支顶变形监控。5)梁侧及梁底部位要用30或50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板混凝土虚铺厚度要略不不大于板厚，振捣完毕后用1.54m刮尺刮平。6）砼浇注应垂直于主粱，再向两边浇捣，或垂直于主粱由粱任一端向中部同步浇捣。禁止从垂直主粱一端向另36、一端浇捣方式施工。7）泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。(3)混凝土养护：1)浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。2)养护时间不少于14d。(4)试块制作：在现场制作试块应以600同条件养护为主，同步还要制作28d原则养护及备用试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标记同条件养护。(5)质量规定1)商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用水泥、骨料、外加剂等必要符合规范及关于规定，使用前检查出厂合格证及关于实验报告。2）混凝土养护和施工缝解决必要符合施工质量验收规范定及本方案规定。3）混凝土强度试块取样、制作、养护和实验要符合规定。4）混凝土振捣密实，不得37、有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。5)预留洞宽度不不大于1m洞底，在洞底平模处开振捣口和观测口，避免浮现缺灰或漏振现象。6)钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同步设专人检查钢筋、模板。7)浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时告知搅拌站。8)浇筑时要有专门清理人员和抹面人员。楼面板必要用1.52.5m刮尺刮平。9)做好混凝土浇筑记录。10)每次开始浇砼前必要做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同步签认后方可开始，并且随机抽查混凝土配合比状况和坍落度状况。第十节 安全文明施工办法10.1防止坍塌事故安全技术办法普通引起坍塌事故重要因素是设计出错、不按方案施工及材38、料不合规定导致，依照以往经验，采用如下办法：(1)模板作业前，按设计单位规定，依照施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织关于部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。(2)模板支撑采用钢支撑材料作支柱。支撑立柱基本应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统沉降量。支撑立柱基本为泥土地面时，应要采用有效排水办法，对地面平整夯实，并加设满足支撑承载力规定垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。(3)模板作业时，指定专人指挥、监护，浮现位移、开裂及渗漏时，必要及时停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排队后，方可作业。(4)板面堆放模板时，严39、格控制数量、重量，防止超载。(5)装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。(6)拆模间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、崩塌伤人。10.2防止高空坠落事故安全技术办法(1)对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣教和安全技术培训，使其结识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具备防止、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或她人有违章作业异常行为，或发现与高处作业有关物体和防护办法有异常状态时，要及时加以变化使之达到安全规定，从而为防止、控制高处坠落事故发生。(2)高处作业人员身体条件要符合安全规定。40、如，不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；禁止酒后从事高处作业。(3)高处作业人员个人着装要符合安全规定。如，依照实际需要配备安全帽、安全带和关于劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。(4)要按规定规定支搭各种脚手架。脚手板要铺严，板头、排木要绑牢，不准留探头板。(5)要按规定规定设立安全网，凡4m以上建筑施工工程，在建筑首层要设一道36m宽安全网。施工层采用立网做防护时，应保证立网高出建筑物1m以上，并且41、立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。禁止在高空将材料或工具随处抛掷。(6)要切实做好洞口处安全防护。(7)在操作面下1.5m处拉设白色兜底粗网或者铺密竹。(8)使用高凳和梯子时，单梯只许上1人操作，支设角度以6070为宜，梯子下脚要采用防滑办法，支设人字梯时，两梯夹角应保持40，同步两梯要牢固，移动梯子时梯子上不准站人。使用高凳时，单凳只准站1人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m。如使用较高梯子和高凳时，还应依照需要采用相应安全办法。(9)在没有可靠防护设施时，高处作业必要系安全带，否则不准在高处作业。同步安全带质量必要达到以使用安全规定，并要做到高挂低用。(10)登高作业前，必要42、检查脚踏物与否安全可靠，如脚踏物与否有承重能力；木电杆根部与否腐烂。(11)不准在六级强风或大雨、雪、雾天气从事露天高处作业。此外，还必要做好高处作业过程中安全检查，如发现人异常行为、物异常状态，要及时加以排除，使之达到安全规定，从而控制高处坠落事故发生。10.3文明施工办法(1) 所有施工人员进入施工现场必要遵守安全文明施工关于规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必要于施工前对施工班组进行入场三级教诲，经考核合格后，方准许进场施工。(2) 支模过程中应遵守安全操作规程，如遇半途停歇，应将就位支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网。(3)43、 拆模间歇时应将松开部件和模板运走，防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边模板时应设脚手架或在拆除层下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。(4) 平模存储时，必要满足地区条件所规定自稳角。两块模板应采用板面对板面存储办法，长期存储应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角局限性大模板，应存储在专用堆放架上，或者平卧堆放，禁止靠放到其她模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。(5) 模板起吊前，应把吊车位置调节恰当，并检查吊装用绳索、卡具及每块模板上吊环与否牢固可靠，然后将吊钩挂好，拆除暂时支撑，稳起稳吊，防止模板大幅度摆动或碰倒其她模板。(6) 组装时，应及时用卡具或螺栓将相邻模板连接好44、，防止倾倒，安装外板时，必要待悬挑扁担固定，位置调节好后，方可摘钩。(7) 模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。(8) 里外角模和暂时摘挂面板与大模板必要连接牢固，防止脱开和断裂坠落第十一节 应急救援预案在高支模区域内施工极也许发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工也许发生高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急状况应急准备和响应。火警：119 公安：110 医疗：120 交通：12211.1应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由项目副经45、理担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员构成，公司本部设立相应应急救援指挥部。项目部应急救援小构成员名单及联系电话为：组 长： （电话： ）副组长： （电话： ）组 员： （电话： ）11.2应急救援机构职责(1) 负责制定事故防止工作有关部门人员应急救援工作职责。(2) 负责突发事故防止办法和各类应急救援实行准备工作，统一对人员，材料物资等资源调配。(3) 进行有针对性应急救援应变演习，有筹划区别任务，明确责任。(4) 当发生紧急状况时，及时报告公司有关主管部门并及时采用救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告本地部门，获得政府部门协助。11.3应急救援工作程序(1) 当事故发生时小46、构成员及时向组长报告，由组长及时上报公司，必要时，报告本地关于部门，以获得政府部门协助。(2) 由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故解决调查工作。(3) 事故发生时，组长不在现场时，由在现场其她成员作为暂时负责人指挥安排。(4) 事故发生时，应急救援小组及时组织营救受害人员，组织撤离或者采用其她办法保护危害区域内其她人员。急救受害人是应急救援首要任务，在应急救援行动中，迅速、有序、有效地实行现场急救与安全转送伤员减少伤亡率，减少事故损失。(5) 事故发生后迅速控制危险源，对事故导致危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害限度。做好47、现场清洁，消除危害后果。查清事故因素，查明人员伤亡状况，协助上级部门对事故调查(6) 项目部指定专人负责事故收集、记录、审核和上报工作，并严格遵守事故报告真实性和时效性。11.4应急救援装备应急救援装备涉及值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。11.5应急救缓药物（1）外用药物：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、凉爽油或驱风油、三角巾、急救包。（2）服药物：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、普通退烧药物。11.6应急救援办法(1)物体打击急48、救办法当发生物体打击事故后，急救重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行解决。 1)发生物体打击事故，应立即组织急救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。 2)在移动昏迷颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在始终线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓附加损伤。3)观测伤者受伤状况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先解决休克。遇呼吸、心跳停止者，应及时进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处在休克状态伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行急救治疗。4)浮现颅脑损伤，必要维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐49、物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重颅底骨折及严重脑损伤症状浮现，创伤处用消毒纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁伤口，可用浸有双氧水敷料包扎；污染较重伤口，可简朴清除伤口表面异物，剪除伤口周边毛发，但切勿拔出创口内毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，导致或50、加重脊髓损伤。(2)高空坠落急救办法当发生高处坠落事故后，急救重点放在对休克、骨折和出血上进行解决。1)发生高处坠落事故，应立即组织急救伤者，一方面观测伤者受伤状况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先解决休克，去除伤员身上用品和口袋中硬物。遇呼吸、心跳停止者，应及时进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处在休克状态伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行急救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一种抬肩一种抬腿搬法，以免发生或加重截瘫。2)浮现颅脑损伤，必要维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发51、生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重颅底骨折及严重脑损伤症状浮现，创伤处用消毒纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件医院治疗。3)颌面部伤员一方面应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同步松解伤员颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽量早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤脊椎移位、断裂导致截瘫，招致死亡。急救脊椎受伤者，搬运过程禁止只抬伤者两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手52、足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置暂时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定办法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤规定平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周边血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述办法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，普通以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高卧位，并注意保暖。对的现场止血解决办法是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以53、免导致颅内感染。a普通伤口小止血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c止血带止血法：选取弹性好橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(接近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上13处(接近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。动用最快交通工具或其她办法，及时把伤者送往邻近医院急救，运送途中应尽量减少颠簸。同步，密切注意伤者呼吸、脉搏、血压及伤口状况。(3)54、坍塌事故急救办法1)应急救援领导小组负责应急急救工作统一领导和组织实行，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现事故预兆后，及时停止作业，迅速组织人员撤离作业场合。应急救援组应依照状况迅速制定有效急救、抢险办法后，以最迅速度实行抢险。同步要密切监测事故周边建筑、道路、地下水等发展状况，以便依照状况调节和实行新急救办法，并迅速疏散影响范畴内所有人员。3)分析事故坍塌影响范畴，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范畴。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应及时大声呼救，并依照状况可及时采用对的办法施救，向项目部关于人员报告或报警。555、)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场状况，采用对的办法施救，判断清晰被掩埋人员位置后，及时组织人员全力挖掘。6)在救护过程中要防止二次土方坍塌伤人，扩大伤害范畴，必要时要先对危险地方采用一定防护办法。7)急救人员按照关于救护知识，及时急救出来伤员，在等待医生救治或送往医院急救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。8)当现场不具备急救条件时，应及时向社会求救。(4)触电事故急救办法1)当事故发生后现场关于人员一方面要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或急救者触电。2)隔离电源办法：断开电源开头；使用绝缘物（如干燥竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；用56、导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)急救办法:口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥泥地等）地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，普通吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者嘴和鼻，让其自然呼吸。胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直57、向下挤压，压出心脏里面血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜D、挤压后，掌根迅速所有放松，让其胸部自动复原，血又布满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同步交替进行。人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中断。如果触电者身上浮现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治诊断后方可停止急救。(5)火灾事故急救办法1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，竭力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近易燃易爆物品到58、安全地方；一边向本地公安消防部门报警，同步向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要及时组织力量急救，应坚持救人第一，救人重于救火原则，救人是火场上首要任务。火场寻人办法：重要有大声呼唤和进一步内部寻找两种。进入火场救人，要选取近来、最安全通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行迈进，并采用呼喊、查看、细听、触摸等办法寻找被困人员。进一步火场寻人，要注旨在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯59、子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人办法：应依照火势对人威胁限度和被救者状态来拟定。对神志苏醒人员，可指定通道，引导她们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走老人、小朋友，要把她们背、抱或抬出火场。当急救正常通道被隔断时，应运用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延有效办法。一方面要及时疏散受火灾威胁易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动上述物品，要集中一某些水枪均匀地冷却其外壁，减少其温度；另一方面要疏散重要文献、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来物资集中存储到安全地点，指定专人看守，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏60、。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明关于状况，及时向指挥部报告。第十二节 高支模验算书12.1支模方案计算阐明木枋弹性模量 E=9000 N/mm2 夹板弹性模量E=9000 N/mm2木材抗弯强度设计值取13N/mm2 木材抗剪强度取设计值1.3N/mm2 木材容许挠度l/250 截面惯性矩I=bh3/12 截面抵抗矩W=bh2/6梁按最大截面1200mm2200mm、8001600mm、4001200mm，板厚200mm，支模高度7.0m（考虑梁两侧楼板）进行模板及支架系统稳定验算；侧模分别按2200mm（设立4道14对拉螺栓）、1800mm（设立3道14对拉螺栓）、1600、161、500（设立2道14对拉螺栓）、1200mm（设立1道14对拉螺栓）分别进行模板系统稳定验算；楼板按最大板厚200mm，支模高度7.0m进行模板及支架系统稳定验算。12.2梁(截面1200mm2200mm)模板及支架验算梁模板支架搭设高度为5.0m，考虑两边楼板荷载影响，其支模高度按7.0m验算。以截面1200mm2200mm进行验算，基本尺寸为：梁截面 BD=1200mm2200mm，板厚200mm，梁支撑立杆纵距(跨度方向) l=0.45m，横距0.45m，步距 h=1.40米，梁底设4道承重立杆。次龙骨采用8080mm木枋间距为200mm，主龙骨采用483.5mm双钢管。梁模板支撑架立面62、见附图。计算中考虑梁两侧某些楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.2000.5000.200=0.612kN。 采用钢管类型为483.5。一、模板面板计算 面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨持续梁计算。 静荷载原则值 q1 = 25.5002.2001.200+0.3501.200=67.740kN/m 活荷载原则值 q2 = 2.0001.200=2.400kN/m 面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 163、20.001.801.801.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板最大弯距(N.mm)； W 面板净截面抵抗矩； f 面板抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.267.740+1.42.400)0.2000.200=0.339kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.33910001000/64800=5.225N/mm2面板抗弯强度验算 f f,满足规定! (2)抗剪计算 T = 3Q/2b64、h T 其中最大剪力 Q=0.600(1.267.740+1.42.400)0.200=10.158kN截面抗剪强度计算值 T=310158.0/(21200.00018.000)=0.705N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度验算 T T，满足规定! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67767.740/(1009000583200)=0.140mm面板最大挠度不大于200.0/250,满足规定! 二、梁底次龙骨木方计算作用荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载计算： (1)钢筋65、混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.2000.200=11.220kN/m (2)模板自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.200(22.200+1.200)/1.200=0.327kN/m (3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN)： 经计算得到，活荷载原则值 P1 = 2.0001.2000.200=0.480kN 均布荷载 q = 1.211.220+1.20.327=13.856kN/m 集中荷载 P = 1.40.480=0.672kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 通过计算得到从左到右各支66、座力分别为N1=2.088kN N2=7.174kN N3=7.174kN N4=2.088kN通过计算得到最大弯矩 M= 0.298kN.m 通过计算得到最大支座 F= 7.174kN 通过计算得到最大变形 V= 0.1mm 木方截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.298106/85333.3=3.49N/mm2木方抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定! (2)木方抗剪计算 截面抗67、剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.720/(28080)=0.872N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方抗剪强度计算满足规定! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.1mm木方最大挠度不大于450.0/250,满足规定! 三、梁底主龙骨计算 主龙骨按照集中与均布荷载下多跨持续梁计算。 均布荷载取主龙骨自重 q= 0.092kN/m。 主龙骨计算简图 主龙骨弯矩图(kN.m) 主龙骨变形图(mm) 主龙骨剪力图(kN) 通过计算得到最大弯矩 M= 0.695kN.m 通过计算得到最大支座 F= 17.887kN 通过计算得到最大变形68、 V= 0.2mm 主龙骨截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)主龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.695106/1.05/10160.0=65.15N/mm2主龙骨抗弯计算强度不大于215.0N/mm2,满足规定! (2)主龙骨挠度计算 最大变形 v = 0.2mm主龙骨最大挠度不大于450.0/400,满足规定!四、立杆稳定性计算 立杆稳定性计算公式 其中 N 立杆轴心压力设计值，它涉及： 横杆最大支座反力 N1=17.89kN (已经涉及组合系数1.4) 脚手架钢管自重 N2 = 1.20.1497.000=1.25269、kN N = 17.887+1.252=19.139kN 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件70、式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.20m；公式(1)计算成果： = 173.61N/mm2，立杆稳定性计算 0.9 f184.5,满足规定!公式(2)计算成果： = 78.80N/mm2，立杆稳定性计算 0.9 f 184.5,满足规定! 如果考虑到高支撑架安全因素，适当由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；公式(3)计算成果： = 106.55N/mm2，立杆稳定性计算 0.9f 184.5,满足规定!12.3梁(截面800mm1600mm)模板及支架验算梁模71、板支架搭设高度为5.4m，考虑两边楼板荷载影响，其支模高度按7.0m验算。以截面800mm1600mm进行验算，基本尺寸为：梁截面 BD=800mm1600mm，板厚200mm，梁支撑立杆纵距(跨度方向) l=0.60m，横距0.60m，步距 h=1.40米，梁底设4道承重立杆。次龙骨采用8080mm木枋间距为200mm，主龙骨采用483.5mm双钢管。梁模板支撑架立面见附图。 计算中考虑梁两侧某些楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.2000.5000.200=0.612kN。 采用钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯构造,需要验算72、其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨持续梁计算。 静荷载原则值 q1 = 25.5001.6000.800+0.3500.800=32.920kN/m 活荷载原则值 q2 = 2.0000.800=1.600kN/m 面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板最大弯距(N.mm)； W 面板净截面抵抗矩； f 面板抗弯强度设73、计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.232.920+1.41.600)0.2000.200=0.167kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.16710001000/43200=3.865N/mm2 面板抗弯强度验算 f f,满足规定! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.232.920+1.41.600)0.200=5.009kN 截面抗剪强度计算值 T=35009.0/(2800.00018.000)=0.522N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=174、.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足规定! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67732.920/(1009000388800)=0.102mm 面板最大挠度不大于200.0/250,满足规定!二、梁底次龙骨木方计算 作用荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.6000.200=8.160kN/m (2)模板自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.200(21.600+0.800)/0.800=0.350kN/m (375、)活荷载为振倒混凝土时产生荷载(kN)： 经计算得到，活荷载原则值 P1 = 2.0000.8000.200=0.320kN 均布荷载 q = 1.28.160+1.20.350=10.212kN/m 集中荷载 P = 1.40.320=0.448kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=-0.166kN N2=5.087kN N3=5.087kN N4=-0.166kN通过计算得到最大弯矩 M= 0.281kN.m 通过计算得到最大支座 F= 5.087kN 通过计算得到最大变形 V= 0.3mm 木方截面力学76、参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.281106/85333.3=3.29N/mm2 木方抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.287/(28080)=0.770N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方抗剪强度计算满足规定! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.3mm77、 木方最大挠度不大于600.0/250,满足规定!三、梁底主龙骨计算 主龙骨按照集中与均布荷载下多跨持续梁计算。 均布荷载取主龙骨自重 q= 0.092kN/m。 主龙骨计算简图 主龙骨弯矩图(kN.m) 主龙骨变形图(mm) 主龙骨剪力图(kN) 通过计算得到最大弯矩 M= 0.813kN.m 通过计算得到最大支座 F= 16.618kN 通过计算得到最大变形 V= 0.4mm 主龙骨截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)主龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.813106/1.05/10160.0=76.21N/mm2 主龙78、骨抗弯计算强度不大于215.0N/mm2,满足规定! (2)主龙骨挠度计算 最大变形 v = 0.4mm 主龙骨最大挠度不大于600.0/400,满足规定!四、立杆稳定性计算 立杆稳定性计算公式 其中 N 立杆轴心压力设计值，它涉及： 横杆最大支座反力 N1=16.62kN (已经涉及组合系数1.4) 脚手架钢管自重 N2 = 1.20.1607.000=1.345kN N = 16.618+1.345=17.962kN 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面79、抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.20m；公式(1)计算成果： = 162.94N/mm2，立杆稳定性计算 0.9f 184.5,满足规定!公式(2)计算成果： = 780、3.96N/mm2，立杆稳定性计算 0.9f 184.5,满足规定! 如果考虑到高支撑架安全因素，适当由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；公式(3)计算成果： = 100.00N/mm2，立杆稳定性计算 0.9f 184.5,满足规定!12.4梁(截面400mm1200mm)模板及支架验算梁模板支架搭设高度为5.8m，考虑两边楼板荷载影响，其支模高度按7.0m验算。以截面400mm1200mm进行验算，基本尺寸为：梁截面 BD=400mm1200mm，板厚200mm，梁支撑立杆纵距(跨度方向) l=0.90m，横距0.9081、m，步距 h=1.40米，梁底设2道承重立杆。次龙骨采用8080mm木枋间距为200mm，主龙骨采用483.5mm双钢管。梁模板支撑架立面见附图。 计算中考虑梁两侧某些楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.5000.2000.5000.200=0.612kN。 采用钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨持续梁计算。 静荷载原则值 q1 = 25.5001.2000.400+0.3500.400=12.380kN/m 活荷载原则值 q2 = 2.0000.400=0.800kN/m 面板截面惯性矩I和82、截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板最大弯距(N.mm)； W 面板净截面抵抗矩； f 面板抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.212.380+1.40.800)0.2000.200=0.064kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f83、 = 0.06410001000/21600=2.959N/mm2 面板抗弯强度验算 f f,满足规定! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.212.380+1.40.800)0.200=1.917kN截面抗剪强度计算值 T=31917.0/(2400.00018.000)=0.399N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足规定! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.380/(1009000194400)=0.077mm 面板最84、大挠度不大于200.0/250,满足规定! 二、梁底次龙骨木方计算作用荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.200=6.120kN/m (2)模板自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.200(21.200+0.400)/0.400=0.490kN/m (3)活荷载为振倒混凝土时产生荷载(kN)： 经计算得到，活荷载原则值 P1 = 2.0000.4000.200=0.160kN 均布荷载 q = 1.26.120+1.20.490=7.932kN/m 集中荷载 P = 1.40.160=085、.224kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 通过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.310kN N2=2.310kN 通过计算得到最大弯矩 M= 0.724kN.m 通过计算得到最大支座 F= 2.310kN 通过计算得到最大变形 V= 1.9mm 木方截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.724106/85333.3=8.48N/mm2 木86、方抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.310/(28080)=0.541N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方抗剪强度计算满足规定! (3)木方挠度计算 最大变形 v =1.9mm 木方最大挠度不大于900.0/250,满足规定! 三、梁底主龙骨计算 主龙骨按照集中与均布荷载下多跨持续梁计算。 均布荷载取主龙骨自重 q= 0.092kN/m。 主龙骨计算简图 主龙骨弯矩图(kN.m) 主龙骨变形图(mm) 主龙骨剪力图(kN) 通过计算得到最大弯矩 M= 0.87、941kN.m 通过计算得到最大支座 F= 11.443kN 通过计算得到最大变形 V= 1.0mm 顶主龙骨截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶主龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.941106/1.05/10160.0=88.21N/mm2 顶主龙骨抗弯计算强度不大于215.0N/mm2,满足规定! (2)顶主龙骨挠度计算 最大变形 v = 1.0mm 顶主龙骨最大挠度不大于900.0/400,满足规定! 四、立杆稳定性计算 立杆稳定性计算公式 其中 N 立杆轴心压力设计值，它涉及： 横杆最大支座反力 N1=11.4488、kN (已经涉及组合系数1.4) 脚手架钢管自重 N2 = 1.20.1387.000=1.158kN N = 11.443+1.158=12.601kN 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (89、h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.20m；公式(1)计算成果： = 114.31N/mm2，立杆稳定性计算 0.9f 184.5,满足规定!公式(2)计算成果： = 51.89N/mm2，立杆稳定性计算 0.9f 184.5,满足规定! 如果考虑到高支撑架安全因素，适当由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；公式(3)计算成果： = 70.15N/mm2，立杆稳定性计90、算 0.9f 184.5,满足规定!12.5梁侧模(截面高度2200mm）验算一、梁侧模板基本参数 计算断面取宽度1200mm，高度2200mm，两侧楼板高度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距300+400+500+500mm，断面跨度方向间距400mm，直径16mm。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载原则值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载原则值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中较小值: 其中 c91、 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土入模温度，取28.000； V 混凝土浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.200m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 依照公式计算新浇混凝土侧压力原则值 F1=52.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力原则值 F1=52.800kN/m2 倒混凝土时产生荷载原则值 F2= 4.000kN/m2。三、梁侧模板面板计算 面板为受弯构造,需要验算其92、抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨持续梁计算。 面板计算宽度取1.92m。 荷载计算值 q = 1.252.8001.920+1.44.0001.920=132.403kN/m 面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 192.001.801.80/6 = 103.68cm3； I = 192.001.801.801.80/12 = 93.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=10.592kN N2=29.129kN N3=29.129kN N4=10.592kN最大弯93、矩 M = 0.529kN.m 最大变形 V = 0.2mm (1)抗弯强度计算面板抗弯强度计算值f = 0.52910001000/103680=5.102N/mm2 面板抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2； 面板抗弯强度验算 f f,满足规定! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=315888.0/(21920.00018.000)=0.690N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足规定! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.171mm 面板最大挠度不大于200.0/250,满足规定!四、梁侧模板内龙骨计算 内龙骨直接承受模94、板传递荷载，普通按照均布荷载持续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 29.129/1.920=15.171kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨持续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 通过计算得到最大弯矩 M= 0.682kN.m 通过计算得到最大支座 F= 9.190kN 通过计算得到最大变形 V= 0.5mm 内龙骨截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.395、3cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.682106/85333.3=7.99N/mm2 内龙骨抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34638/(28080)=1.087N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨抗剪强度计算满足规定! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.5mm 内龙骨最大挠度不大于500.0/250,满足规定!五、梁侧模板外龙骨计算 外龙骨承受内龙骨传递荷载，按照集中荷载下持续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下持续梁计算。 96、集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 通过持续梁计算得到 最大弯矩 Mmax=0.643kN.m 最大变形 vmax=0.135mm 最大支座力 Qmax=19.758kN 抗弯计算强度 f=0.643106/10160000.0=63.29N/mm2 支撑钢管抗弯计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定! 支撑钢管最大挠度不大于400.0/150与10mm,满足规定!六、对拉螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓抗拉强度97、设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓直径(mm)： 16 对拉螺栓有效直径(mm)： 14 对拉螺栓有效面积(mm2)：A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN)：N = 24.480 对拉螺栓所受最大拉力(kN)： N = 19.758 对拉螺栓强度验算满足规定!12.6梁侧模(截面高度、1800mm）验算一、梁侧模板基本参数 计算断面取宽度1200mm，高度mm，两侧楼板高度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距300+600+600mm，断面跨度方向间98、距400mm，直径16mm。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载原则值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载原则值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中较小值: 其中 c 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土入模温度，取30.000； V 混凝土浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 依照公式99、计算新浇混凝土侧压力原则值 F1=48.000kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力原则值 F1=48.000kN/m2 倒混凝土时产生荷载原则值 F2= 4.000kN/m2。三、梁侧模板面板计算 面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨持续梁计算。 面板计算宽度取1.72m。 荷载计算值 q = 1.248.0001.720+1.44.0001.720=108.704kN/m 面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 172.001.801.80/6 = 92.88cm3； I = 172.001.801.801.80100、/12 = 83.59cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=8.696kN N2=23.915kN N3=23.915kN N4=8.696kN最大弯矩 M = 0.434kN.m 最大变形 V = 0.2mm (1)抗弯强度计算面板抗弯强度计算值 f = 0.43410001000/92880=4.673N/mm2 面板抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2； 面板抗弯强度验算 f f,满足规定! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=313044.0/(21720.00018.000)=0.632N/mm2 截101、面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足规定! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.157mm 面板最大挠度不大于200.0/250,满足规定! 四、梁侧模板内龙骨计算 内龙骨直接承受模板传递荷载，普通按照均布荷载持续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 23.915/1.720=13.904kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨持续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 通过计算得到最大弯矩 M= 0.625kN.m 通过计算得到最大支座 F= 8.864kN 通过102、计算得到最大变形 V= 0.4mm 内龙骨截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.625106/85333.3=7.32N/mm2 内龙骨抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34692/(28080)=1.100N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨抗剪强度计算满103、足规定! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.4mm 内龙骨最大挠度不大于600.0/250,满足规定!五、梁侧模板外龙骨计算 外龙骨承受内龙骨传递荷载，按照集中荷载下持续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下持续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 通过持续梁计算得到 最大弯矩 Mmax=0.620kN.m 最大变形 vmax=0.131mm 最大支座力 Qmax=19.057kN 抗弯计算强度 f=0.620106/10160000.0=61.02N/mm2 支撑钢管抗弯计算强度不大于20104、5.0N/mm2,满足规定! 支撑钢管最大挠度不大于400.0/150与10mm,满足规定!六、对拉螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓直径(mm)： 16 对拉螺栓有效直径(mm)： 14 对拉螺栓有效面积(mm2)：A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN)：N = 24.480 对拉螺栓所受最大拉力(kN)： N = 19.057 对拉螺栓强度验算满足规定!12.7梁侧模(截面高度1600、1500mm）验算一、梁侧模板基本参数 计算断面取宽度100105、0mm，高度1600mm，两侧楼板高度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距350+700mm，断面跨度方向间距400mm，直径16mm。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载原则值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载原则值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中较小值: 其中 c 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 106、混凝土入模温度，取30.000； V 混凝土浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 依照公式计算新浇混凝土侧压力原则值 F1=38.400kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力原则值 F1=38.400kN/m2 倒混凝土时产生荷载原则值 F2= 4.000kN/m2。三、梁侧模板面板计算 面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨持续梁计算。 面板计算宽度取1.32m。 荷载计算值 q = 1.238.4001.320+1.44.0107、001.320=68.218kN/m 面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 132.001.801.80/6 = 71.28cm3； I = 132.001.801.801.80/12 = 64.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 通过计算得到从左到右各支座力分别为N1=5.457kN N2=15.008kN N3=15.008kN N4=5.457kN最大弯矩 M = 0.272kN.m 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算面板抗弯强度计算值 f = 0.27210001000/7128108、0=3.816N/mm2 面板抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2； 面板抗弯强度验算 f f,满足规定! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=38186.0/(21320.00018.000)=0.517N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足规定! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.128mm 面板最大挠度不大于200.0/250,满足规定!四、梁侧模板内龙骨计算 内龙骨直接承受模板传递荷载，普通按照均布荷载持续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 15.008/1.320=11.370k109、N/m 内龙骨按照均布荷载下多跨持续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 通过计算得到最大弯矩 M= 0.696kN.m 通过计算得到最大支座 F= 7.959kN 通过计算得到最大变形 V= 0.6mm 内龙骨截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.696106/85333.3=8.16N/mm2 内龙骨抗弯计算强度不大于13.0N/m110、m2,满足规定! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33979/(28080)=0.933N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨抗剪强度计算满足规定! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.6mm 内龙骨最大挠度不大于700.0/250,满足规定!五、梁侧模板外龙骨计算 外龙骨承受内龙骨传递荷载，按照集中荷载下持续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下持续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 通过持续梁计算得到111、 最大弯矩 Mmax=0.557kN.m 最大变形 vmax=0.117mm 最大支座力 Qmax=17.111kN 抗弯计算强度 f=0.557106/10160000.0=54.82N/mm2 支撑钢管抗弯计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定! 支撑钢管最大挠度不大于400.0/150与10mm,满足规定!六、对拉螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓直径(mm)： 16 对拉螺栓有效直径(mm)： 14 对拉螺栓有效面积(mm2)：A = 144.000 112、对拉螺栓最大容许拉力值(kN)：N = 24.480 对拉螺栓所受最大拉力(kN)： N = 17.111 对拉螺栓强度验算满足规定!12.8梁侧模(截面高度1200mm）验算 一、梁侧模板基本参数 梁截面取宽度 B=800mm，高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径16mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。 梁侧模板内龙骨采用8080mm木方，间距200mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。二、梁侧模板荷载原则值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载原则值。 新浇混凝土侧压力计算公113、式为下式中较小值: 其中 c 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T 混凝土入模温度，取30.000； V 混凝土浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 依照公式计算新浇混凝土侧压力原则值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力原则值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生荷载原则值 F2= 4.000kN/m2。三、梁模板侧模计算 114、梁侧模板按照三跨持续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式规定： f = M/W f 其中 f 梁侧模板抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板均布荷载(N/mm)； q=(1.228.80+1.44.00)1.20=48.192N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1048.1920.=-0.193kN.m f=0.193106/64800.0=2.975N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度不大于13.00N/mm2,满足规定! 2.抗剪计算 最大剪力计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必要满足115、:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.20048.192=5.783kN截面抗剪强度计算值 T=35783/(2120018)=0.402N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 面板抗剪强度计算满足规定! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 28.801.20=34.56N/mm 三跨持续梁均布荷载作用下最大挠度 v = 0.67734.560200.04/(1009000.00583200.1)=0.071mm 梁侧模板挠度计算值：v = 0.071mm不大于 v = 200/250,满足规定!四、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其116、中 N 穿梁螺栓所受拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.44.00)1.200.40/1=19.28kN 穿梁螺栓直径为16mm； 穿梁螺栓有效直径为13.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=24.480kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=19.277kN； 穿梁螺栓布置距离为侧龙骨计算间距400mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足规定!12.9楼板模板及支架验算 模板支架搭设高度为7.0米，搭设尺寸为：立杆纵距117、 b=0.90米，立杆横距 l=0.90米，立杆步距 h=1.40米。 梁主、次龙骨采用8080mm木方。图 楼板支撑架立面简图采用钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨持续梁计算。 静荷载原则值 q1 = 25.1000.2000.900+0.3500.900=4.833kN/m 活荷载原则值 q2 = 2.5000.900=2.250kN/m 面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.8118、0/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板最大弯距(N.mm)； W 面板净截面抵抗矩； f 面板抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.24.833+1.42.250)0.4000.400=0.143kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14310001000/48600=2.946N/mm2 面板抗弯强度验算 f f,满足规定! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6119、00(1.24.833+1.42.250)0.400=2.148kN截面抗剪强度计算值 T=32148.0/(2900.00018.000)=0.199N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足规定! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.8334004/(1009000437400)=0.213mm 面板最大挠度不大于400.0/250,满足规定!二、次龙骨木方计算 木方按照均布荷载下持续梁计算。1.荷载计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.10120、00.2000.400=2.008kN/m (2)模板自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.400=0.140kN/m (3)活荷载为施工荷载原则值 (kN/m)： 经计算得到，活荷载原则值 q2 = 2.5000.400=1.000kN/m 静荷载 q1 = 1.22.008+1.20.140=2.578kN/m 活荷载 q2 = 1.41.000=1.400kN/m2.木方计算 按照两跨持续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.580/0.900=3.978kN/m 最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1253.121、980.900.90=0.403kN.m 最大剪力 Q=0.6250.9003.978=2.237kN 最大支座力 N=1.250.9003.978=4.475kN 木方截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.403106/85333.3=4.72N/mm2 木方抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定! (2)木方抗剪计算 最大剪力计算公式如下: Q = 0.625ql 截面抗剪强度必要满122、足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32237/(28080)=0.524N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方抗剪强度计算满足规定! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.5212.148900.04/(1009000.003413333.5)=0.239mm 木方最大挠度不大于900.0/250,满足规定!三、主龙骨计算 主龙骨按照集中与均布荷载下多跨持续梁计算。 集中荷载取木方支座力 P= 4.475kN 均布荷载取主龙骨自重 q= 0.061kN/m。 主龙骨计算简图 主龙骨弯矩图(kN.m) 主龙骨变形图(mm) 主龙骨剪力图(kN) 通过123、计算得到最大弯矩 M= 1.000kN.m 通过计算得到最大支座 F= 12.720kN 通过计算得到最大变形 V= 1.3mm 主龙骨截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)主龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.000106/85333.3=11.72N/mm2 主龙骨抗弯计算强度不大于13.0N/mm2,满足规定! (2)主龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34882/(28124、080)=1.144N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 主龙骨抗剪强度计算满足规定! (3)挠度计算 最大变形 v =1.3mm 主龙骨最大挠度不大于900.0/250,满足规定! 四、立杆稳定性计算 作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容： (1)脚手架钢管自重(kN)： NG1 = 0.1387.000=0.965kN (2)模板自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2000.9000.900=4.066kN 经计算得到，静荷载原则值125、 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.315kN。2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。 经计算得到，活荷载原则值 NQ = 2.5000.9000.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ4.立杆稳定性计算公式 其中 N 立杆轴心压力设计值，N = 9.21kN； 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；126、 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.20m；公式(1)计算成果： = 83.57N/mm2，立杆稳定性计算 0.9f 184.5,满足规定!公式(2)计算成果： = 37.93N/mm2，立杆稳定性计算 0.9f 184.5,满足规定! 如果考虑127、到高支撑架安全因素，适当由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.014；公式(3)计算成果： = 51.29N/mm2，立杆稳定性计算 0.9f 184.5,满足规定!12.10支承层承载力验算本超高支模搭设在四层C40构造楼板上，由于体重较大，需对四层以及三层、二层楼板进行构造受力验算。依照建筑工程模板计算手册（第二版）附录“关于高层建筑施工中现浇楼板荷载传递与支模层数”中表1，计算如下：依照附表1楼板与模板、支撑荷载传递分析，在保存第4层支架不拆状况下得出第6步楼板受荷最大，第4层、3层所受荷载值分别为0.842D、2.526D，128、分项系数为1.2。运用设计荷载值，得出施工阶段28d强度楼板容许荷载值：N28d（0.1625.11.2+3.51.4）/0.8511.43KN/m2以每层楼板重量4.02KN/m2为D，则N28d11.43/4.022.84D运用混凝土强度增长曲线，查出42.5级普通水泥在气温30时，7d和14d龄期混凝土强度比例分别为72和95，则N7d=2.84D0.722.04DN14d=2.84D0.952.70D对比楼板估算荷载值荷载分项系数1.2与楼板容许荷载值，见下表：有关楼板估算荷载施工阶段荷载设计值板龄期（d）板容许荷载第五层楼板0000第四层楼板0.842D1.01D72.04D第三层楼板2.526D3.03D142.70D共计4.04D4.74D依照上表数据显示，第三层楼板施工阶段荷载不不大于容许荷载值，而两层板容许荷载值总和不不大于总荷载设计值，故按四层楼板不拆支架，三层楼板回顶，7d一层施工周期可满足规定。