1、目录1.编制依据12.编制范围13.工程概况14.脚手架方案选择25.脚手架材料选择26.脚手架的结构37.脚手架的稳固保护措施38.基础施工要求49.脚手架搭设工艺410.脚手架的检查、验收及维护511.脚手架安全技术措施511.1.技术保证措施511.2.质量保障措施611.3.安全保证措施611.4.脚手架拆除安全技术措施712.脚手架计算书812.1参数信息812.2小横杆的计算912.3大横杆的计算1112.4扣件抗滑力的计算1212.6脚手架立杆荷载计算1312.6立杆的稳定性计算14桥梁实体墩墩身内脚手架搭设专项施工方案1。编制依据(1)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ2、130-2011；(2）铁路桥涵施工规范TB10203-2002;(3)建筑地基基础设计规范(GB500072002）;（4）建筑结构荷载规范(GB50009-2001)；（5)钢结构设计规范（GB50017-2003）；(6)新建xx至xx铁路站前工程施工图及配套施工图纸；2.编制范围新建xx至xx铁路（福建段)站前5标管段内所有实体墩内支架搭设施工.3.工程概况新建铁路xx至xx铁路起自沪昆铁路xx站，终于沿海铁路xx站，正线全长379。169km.本标段为新建xx至xx铁路（福建段）站前工程施工总价承包QNFJZQ5标段，位于xx地区。本标段线路共分为3段，分别为：正线起讫里程DK3793、+605。85DK391+248。71总长11。757km；xx地区上行客车疏解线起讫里程DK383+291。71SDK390+362.06总长7.07km;xx地区货车联络线起讫里程DK383+099.31LHDK5+524。82，总长6。887km。其中桥梁12054.34m/18座,其中特大桥11040.245m/12座、大桥866.815m/4座、中桥111。23m/1座、框架小桥36。05m/1座。4.脚手架方案选择我部考虑到施工工期、质量和安全等要素,在选择方案时，考虑以下几点:（1）架体的结构设计，做到结构安全可靠,造价经济合理。（2）在规定的条件下和使用期限内，能够充分满足预期4、的安全性和耐久性。（3）选用材料时，做到常见通用、可周转利用，便于保养维修.(4）结构选型时，做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。（5）结合本工程的实际情况，综合考虑以往的施工经验,确定脚手架方案为钢管落地式脚手架。5。脚手架材料选择(1）钢管落地脚手架，选用外径48.3mm,壁厚3.6mm,钢材强度等级Q235,钢管表面应平直光滑,不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。（2）本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件,应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ2285的要求,由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整5、,活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N。m时不得破坏。(3）脚手板、脚手片采用符合有关要求。一般考虑采用杉木或松木，气干堆密度为3。716。41kN/m3。模板厚度50mm,板宽度为200250mm，板长为36m.为防止使用过程中出现板头损坏，可在板头两端80mm处采用10号铁丝紧箍两道，或采用厚度0.40。6mm铁皮包箍。也可采用竹笆片脚手板，采用两年以上毛竹或楠竹纵劈为30mm的竹片穿成。板长一般为1。52。5m,宽为0。81。2m。特别是用作斜道板时，可将横筋作为纵筋,起防滑左右。（4）安全网采用密目式安全网,网目应满足2000目100cm2，做耐6、贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求。6.脚手架的结构脚手架均采用单管结构。纵距：1600mm；步距：1200mm；横距1250mm.里立杆与墩身下部轮廓线距离500mm。7.脚手架的稳固保护措施（1）剪刀撑的设置.剪刀撑采用规格6m的钢管,在立面上从下至上，全立面覆盖。外观立面目测要求:图形大小一致，杆件挺直，交合高度一致.（2）剪刀撑的布设：斜杆每付一对，相互垂直布设。（3）剪刀撑的角度：根据宽度，剪刀撑应与地面成4560度的夹角.(4)剪刀撑接长：接长严禁采用对接扣件连接，应采用搭接连接。搭接距离不小于1000mm，并用三只旋转扣件牢固连接,扣件7、距管头位置不小于100mm,接长方向的杆件在被接长杆件的下方叠起.（5）必须设置扫地杆。8.基础施工要求脚手架基础：立杆下支撑在实体墩内部混凝土顶面。9。脚手架搭设工艺（1）脚手架基础施工完毕后，就进行脚手架的整体搭设施工.搭设的标准：外观必须整体平整，横平竖直，几何图形一致。内侧连接牢固，平坦通顺.（2）所有起步立杆应采用3000mm和6000mm按纵向交错设立。避开水平方向的立杆接长，增加脚手杆的整体稳固。顶部不足部分,用1800mm钢管补齐。(3）起步立杆先竖里立杆，后竖外立杆。里立杆与墩身下部轮廓线距离保证500mm。（4)第一步施工应沿墩内四周延伸,最后重合于第一立面。立杆竖起后，应8、有临时的拉接或斜撑保护.（5)脚手架完成二步高后，应进行连接杆件的连接.连接时应仔细检查立杆的垂直后方可固定.（6）在进行小横杆连接以后，应同时进行外立杆与斜杆的固定，拆除临时拉接或斜撑杆件。以后斜杆、小横杆与脚手架施工同步递升。（7）为了保证每一立杆均匀受力，立杆和小横杆应做对称布置。（8)接杆工作包括斜杆接长和立杆接长，都必须两人配合操作.不允许单独操作，否则容易引起事故。（9）所有扣件的紧固力矩应保持在扳手实测的4.55Kg/m范围内,同时要求扣件的开口处（即螺栓的拧合处）朝外，里立杆、里大横杆的对接扣件闭合口朝墩身内侧方向；立杆、大横杆的对接扣件闭合口朝脚手架外侧方向。避免在操作中钩挂9、作业人员衣物,酿成事故。10。脚手架的检查、验收及维护（1）脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。（2）检查脚手架还应注重以下几点：构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；垂直度及水平度是否合格.（3）脚手架的维护：定期观察脚手架整体或局部的偏差,尤其观察脚手架是否偏斜。如有异样，应立即组织人员进行加固。连接杆件的紧固和移位加固。清除积聚在脚手架危险部位的材料、扣件和混凝土块。监督使用人员堆放的材料，使其不超过施工荷载。11.脚手架安全技术措施11.10、1。技术保证措施(1)架子搭设完毕,用合格密目式完全网铺围于架子的外围和底部。（2)钢管与扣件进场前应经过检查,合格的才能使用。(3）架子搭设完毕后由施工单位同监理单位对整个脚手架进行验收检查,验收合格后方可投入使用。(4)严禁将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。(5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，主节点处横纵向水平杆严禁拆除。11。2。质量保障措施（1）操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育.(2）技术人员在脚手架搭设、拆除前必须11、给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员.(3）脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。（4）脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收,发现不符合要求处，必须限时或立即整改。11.3。安全保证措施(1）架子在搭设（拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品,同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。（2)在架子上施工的各工种作业人员，应注意自身安全,不得随意向下、向外抛、掉物品,不得随意拆除安全防护装置.（3)雨雪雾及六级以上大风等天气，严12、禁进行脚手架搭设、拆除工作。（4）设立安全员对脚手架定期进行检查、保养.(5）在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看护，安全员巡视检查.（6）脚手架必须有防止坠物伤人的标识.(7)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志,严禁非操作人员入内.(8）脚手架不得搭设在架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。（9）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修和加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。（10)脚手架搭设人员必须持证上岗,并正确使用安全帽、安全带、穿防护鞋。(11）保证脚手架的整体性，不得截断架体.（12）严格控制施工荷载，脚手架不得集中堆放材料,施工荷载不得大13、于3KN/m2，确保较大安全储备.(13)结构施工时不允许多层同时作业，同时作业层不超过两层.（14)各作业层之间设置可靠的防护栅栏.防止坠物伤人。11.4.脚手架拆除安全技术措施(1)拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果,拟订出作业方案,有计划的进行拆除。（2)拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（3）拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋等安全防护用品。(4）拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆跳板、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。（5)拆除时要统一指挥，上下呼应，当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方14、，以防坠落。(6）拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随码，堆放整齐。（7)如遇强风、大雨、雪、雾等特殊天气，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。12。脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规范（GB50007-2002)、建筑结构荷载规范（GB500092001）、钢结构设计规范（GB500172003)等编制。12。1参数信息(1)脚手架参数搭设尺寸为：立杆的横距为1。25m,立杆的纵距为1。6m，大横杆的步距为1。2m；里立杆与墩身下部轮廓线距离500mm采用的钢管类型为48。315、3。6,Q235；横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为1。00；（2)活（可变）荷载参数施工均布活荷载标准值：1.000KN/m2;脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：1层;（3)风荷载参数本工程处于福建省xx市,桥址区处于沿海地带，本支架为空心墩内支架风力相对较小，基本风压0.35KN/m2;风荷载高度变化系数z为0。62,风荷载体型系数s为1。13;由于空心墩内脚手架位于桥墩内部，计算中不考虑风荷载作用。（4)静荷载参数脚手板自重标准值（KN/m2）：0。300；安全设施与安全网（KN/m2):0。005;脚手板类别：木板脚手板;每米脚手架钢管自重标准值（KN/m）：0.016、33;12.2小横杆的计算根据建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011第5。2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。小横杆自重，脚手板自重作为恒载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1)荷载值计算小横杆的自重简化为均布荷载:q1=0。033KN/m；脚手板的自重简化为均布荷载：q2=0。30.8=0.24KN/m;活荷载标准值：P=11.250。8=1。0KN； （2)受力验算小横杆净跨径为1。25m，总长为1。3m；均布荷载最大弯矩（跨中）计算公式如下:Mqmax=（q1+q2）1.252/8Mqmax=（0。033+0.24）1.17、252/8=0.053KN。m；集中荷载最大弯矩（跨中）计算公式如下：Mpmax=Pl/4Mpmax=11.25/4=0.313KN.m;最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0。313+0.053=0.366KN。m;最大应力计算值=M/w=0.366106/4490=81.54N.mm2;小横杆的最大弯矩应力=81。54N.mm2，小于小横杆的抗压强度设计值205N.mm2，满足要求。（3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆和脚手板自重均布荷载与活载的设计值最不利分配的挠度和；均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Vqmax=5ql4/384EIVqmax=5(0。313+0.053）12504/（18、38423600071177。3)=0.693mm集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=Vpmax=25801250（312502412502/9)/(72206000127084）=6。832mm;最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.693+6.832=7.525mm；小横杆的最大容许挠度计算值为V=1250/160=7.8mm，规范规定值为10mm，7。525mm小于7.8mm，所以满足要求。12.3大横杆的计算根据JGJ130-2011第5.2。4条规定，大横杆按照三跨连续进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。将大横杆跨中上面的小横杆传递荷载作为集中荷19、载（活载），主节点处小横杆直接扣在立杆上,不在传递到大横杆上，大横杆自重作为均布荷载（恒载）计算大横杆的最大弯矩和变形。(1)荷载值计算大横杆的自重标准值：q1=0。033KN/m;活荷载产生集中荷载值:P=(1.30。033+0.225）/2+2.25=2.384KN；(2)受力验算用连续梁弯矩计算软件计算得出活荷载作用力下及自重（恒载）作用下大横杆支点最大负弯矩和跨中最大正弯矩分别为:活载Mmax支max中=0.47KN。m恒载Mmax支=-0。466KN.mMmax中=0.003KN。m支座最大弯矩为M1max=-0。466-0.466=-0。472KN.m跨中最大弯矩为M2max=0。20、47+0。003=0。473KN。m注：弯矩以杆件下侧受拉为正。选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=M/W=0。473106/4490=105。345N。mm2;大横杆的最大弯曲应力为=105。345N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205N/mm2,满足要求。（3）挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：Vmax=0.677ql4/100EI+0。990pl4/100EI其中：静荷载标准值:q=0.033KN/m；活荷载标准值：p=2。3841=2。384KN/m；最大挠度计算值为：V=0.6770.03316004/（1002060007117721、.3)+0.992.38416004/（10020600071177.3)=8.23mm；大横杆的最大允许挠度计算值为V=1600/125=12.8mm，规范规定值为10mm，8。23mm小于10mm，满足要求。12。4扣件抗滑力的计算按规范表5。1。7直角、旋转单扣件承载力取值为8KN,按照扣件抗滑承载力系数1，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5）：RRc其中Rc扣件抗滑承载力设计值，取8KN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；纵向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0。022、331.6=0.0495KN;跨中小横杆的自重标准值:P2=0。0331.3/2=0.0215KN;跳板通过跨中小横杆传至大横杆的自重标准值:P3=0.311.5/2=0.225KN；活荷载标准值：Q=311.5/2=2。25KN;按1。2恒载+1.4活载进行荷载组合得传至扣件最大荷载的设计值：R1=1.2(0。0495+0。0215+0.225）+1。42.25=3。505KN；横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值:小横杆的自重标准值：P1=0.0331.3/2=0.0215KN；脚手板传至小横杆的自重标准值：P2=0。311。5/2=0.225KN；活荷载标准值：Q=311.5/2=2.223、5KN；按1.2恒载+1。4活载进行荷载组合得传至扣件最大荷载的设计值：R2=1.2（0。0215+0。225)+1.42。25=3.446KN;Rmax=3.505小于8KN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求.12.6脚手架立杆荷载计算作用于脚手架立杆的荷载包括通过大横杆和小横杆通过扣件传递的静荷载、活荷载组合值，立杆自重产生的静载，防护栏杆、防护网产生的荷载,斜道产生的荷载.（1）恒载及活载在11。4中已经计算出每层大横杆和小横杆传递至立杆的竖向荷载,整理得恒载和活载分别为:恒载P1恒=1。2（0。0495+0。0215+0。225+0。0215+0。225）=0。651KN活载P1活=24、1.4（2.25+2.25）=6。3KN（2）立杆自重产生的荷载计算立杆计算高度取60m，组合系数为1.2；立杆自重荷载为：P2=1.2600.033KN/m；=2。376KN11。6.3(3）防护措施荷载防护栏杆每层两根，材料按水平杆同材料计算，0.033KN/m,防护网0.005KN/m2,由此计算出每层产生荷载：P3=1.2（0。0331。52+0。0051.8）=0.125KN12。6立杆的稳定性计算脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式为：=N/（A)f立杆的轴向压力设计值：N=15.466KN;计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加参数参照扣件式规范表5。3.3得:k=1。155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度，由公式lo=kh（h=1。8）确定：lo=3。118m；长细比lo/i=196；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i的计算结果查表得到：=0.207;立杆的净截面面积：A=4。24cm2；立杆的净截面模量(抵抗矩）：W=4。49cm3；钢管立杆抗压强度设计值:f=205N/mm2;=15466/(0。207424)=176。21N/mm2；