1、一、编制依据1、xx省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法.2、建筑工程荷载规范。3、xx花园二区工程施工组织总设计。4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001、J842001。5、建筑施工高处作业安全技术规范。 二、工程概况本工程为xx花园二区，位于xx市xx区前进路148#。本工程包括两栋32层的塔楼,二层地下室,2-3层裙楼，高层部分的四层裙楼结构为转换层，在34层的正立面有一个半悬挑雨篷.雨篷标高在三到四层之间，为13.5m，地面至雨篷板总高13.9m。最大雨篷梁从转换层转换梁中挑出，截面尺寸6001000mm，雨篷面梁为3801720mm，上下为造型线条板，雨篷板2、厚100mm.雨篷挑出外柱线3。81m，内缩2.60m，总长36.55m，属于高支模范围。外挑部分地面为150厚硬化地面,内缩部分为首层结构板。模板支撑体系属于高支模工程，根据xx省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法规定，必须对支撑系统进行设计及验算。三、模板体系设计大门处大雨蓬高支模设计，选用48*3钢管架搭设，楼板及梁位支撑采用梁上钢顶托架双钢管作托梁，其上为板底或梁地8080木枋.板下为300，梁下则为200。钢管支撑系统为立杆1000*1000矩阵布置，立杆下部设置500500mm木垫板。前面4条暗梁下设置加密立杆两根500；大横杆步距1500，根据楼层特点共设置10个步距；剪刀撑3、分6个区域,纵横均设,如图布置。正面伸进室内的钢管与楼层边梁预埋钢管锁住，每三跨设置。楼层中间与柱位对应处水平杆与柱用钢管箍相套，每两步设置。扫地杆层、第5、9步架平面设置水平加强层，加设水平剪刀撑满布。为了确保安全，以保守计，施工时雨篷板先行施工，雨篷梁分层施工（板面以下和以上分开施工）。征得设计同意，ST轴以内框架梁同转换层一样分两次施工（先浇一半、再浇一半）,叠合梁强度达到80后在浇筑上面一半.造型线条板筋征得设计建设单位同意,将在后期直接使用装饰结构处理，现在预留插筋。综上所述，受力最大梁为6001000mm，板厚100mm。设计计算见附录大雨蓬高支模计算四、施工方法及质量措施1、模板4、支架搭设（1）做好模板及钢管安装准备工作，由技术负责人、安全主任进行质量和安全技术交底，严格按施工方案搭设支撑架。所用钢管、扣件、板枋必须符合要求。钢管本身及切口必须平直、严禁使用明显锈蚀的管材；木枋必须于使用前严格检查其完好性,严禁使用虫蛀、腐蚀严重的枋材。(2） 立柱就位前应放出控制线，使立柱尽量在同一直线上，以便与水平拉杆连接及使其满足间距要求.立柱排放时要用线秤和经纬仪测量，控制其垂直度。（3）搭设完钢管支撑后,钢管上放置上托,第二层枋沿梁轴方向，第一排枋垂直梁轴方向。然后调整顶托高度，使梁底板调至预定高度，铺梁底板，固定梁底板,梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板。(4）若钢管立柱有少许5、左右错位，不成直线，错位处要用木子塞住，并用14铁丝绑扎。水平拉杆要通长设置，纵横方向均设，交接处用钢管扣扣住.一、五、九步架的三层水平加强层设置水平剪刀撑按立面的剪刀分区进行四个区域的布置。水平拉结施工时应做到每完一层即验收一层,检查其拉结是否牢固到位,以防“虚结”。(5)支撑系统施工完毕后要经公司质安部验收合格后方可铺板。2、模板拆除根据混凝土抗压试件试验报告，拆模强度要达到设计强度的100,再安排拆除模板.模板拆除时，先拆纵横水平拉杆，再拆顶层斜拉杆，松顶托，拆下顶层钢管架，同样方法拆下面层的支撑。安装拆除第九步架时，搭设拆模操作平台，进行楼面粱板模板的拆除。五、高支模支撑架搭设和拆除的6、安全技术措施A、安装安全技术措施1、应遵守高处作业安全技术规范有关规定。2、架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内,搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中,相互配合，严禁在支撑架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。3、凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑,对支撑架进行经常检查，如发现连接部分有松动，立杆、水平杆有左右上下位移，跷头等现象，应及时加固处理。4、立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上,使立杆的薄弱截面错开，7、以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳，5、扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要4060N。M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。6、所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用.7、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。8、高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护.9、不准架设探头板及未固定的杆。10、支模时,支撑、拉杆不准连接在脚手架或其他不稳固的物件上.在混凝土浇灌过程中,要有专人检查，发现变形、松动等现象，及时加固和修理.11、在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内,防8、止高处作业时，工具掉下伤人.B、拆除安全技术措施1、拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时,方可拆除。2、拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板,禁止抛掷模板。3、高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施,并在下面标出作业区,严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍.4、工作前,应检查所有的工具是否牢固,扳手等工具必须用绳链系挂在身上,工作时思想集中,防止钉子扎脚和从空中滑落.5、拆除模板采用长撬杆,严禁操作人员站在拆除的模板下。6、拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人9、。六、计算书1、正立面大雨蓬梁（600*1000）高支模计算模板支架搭设高度为13。8米，基本尺寸为：梁截面 BD=600mm1000mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向） l=0.60米,立杆的步距 h=1。50米，梁底增加1道承重立杆。图1 梁模板支撑架立面简图一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0001.0000。600+0。3500.600=15。210kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000）0.600=1。800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵10、抗矩W分别为： W = 60.001.801。80/6 = 32.40cm3； I = 60。001。801。801.80/12 = 29.16cm4；(1）抗弯强度计算f = M / W f其中 f - 面板的抗弯强度计算值（N/mm2）; M 面板的最大弯距(N.mm）； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值,取15.00N/mm2； M = 0。100ql2其中 q - 荷载设计值（kN/m)；经计算得到 M = 0。100（1。215。210+1.41.800)0。2500。250=0。130kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。13010001000/32411、00=4。007N/mm2面板的抗弯强度验算 f f，满足要求! (2）抗剪计算： T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600(1.215.210+1。41.800)0.250=3。116kN截面抗剪强度计算值 T=33116。0/(2600.00018.000）=0。433N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67715。2102504/(1006000291600)=0。230mm面板的最大挠度小于250。0/250,满足12、要求！二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001。0000.250=6。250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2 = 0。3500.250（21。000+0。600)/0。600=0.379kN/m （3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0。6000。250=0。450kN均布荷载 q = 1.26.250+1。20.379=7.955kN/m集中荷载 P = 1.40。450=0.6313、0kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m）木方变形图（mm）木方剪力图(kN）经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0。099kN；N2=5.204kN； N3=0.099kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.258kN.m；F= 5。204kN；V= 0.1mm木方的截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8。008.008.00/6 = 85。33cm3； I = 8。008。008。008。00/12 = 341。33cm4； （1）木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0。258106/85333.3=3。02N/mm2木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2，14、满足要求! （2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32。287/(28080）=0.536N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! （3）木方挠度计算最大变形 v =0。1mm木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求！三、梁底支撑钢管计算 （一) 梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN。m)支撑钢管变形图(mm）支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.767kN。m；最大变形 vm15、ax=0.699mm；最大支座力 Qmax=13。639kN抗弯计算强度 f=0。767106/5080.0=151.03N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600。0/150与10mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R=13.64kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑16、承载力可取12。0kN。实际施工中直接采用钢顶托上架双钢管，更为保守,此处计算仅作参考.五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=13。64kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.20。15613.800=2。587kN N = 13.639+2。587=16.226kN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1。58 A 立杆净截面面积 （cm2）； A = 4.89 W - 立杆净截面抵抗矩（cm3);W = 5.08 钢管立杆抗压强度17、计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； l0 - 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式（1)或（2）计算 l0 = k1uh （1） l0 = (h+2a） （2） k1 计算长度附加系数,参照:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)k1取值为1.185; u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5。3。3；u = 1。70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。10m；公式（1)的计算结果： = 168.34N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！公式(2）的计算结果： = 61.18、74N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算 l0 = k1k2(h+2a） （3) k2 计算长度附加系数,查表取值为1.033；公式(3）的计算结果： = 84.81N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求!2、正立面大雨蓬板高支模计算模板支架搭设高度为13。8米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1。00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米.图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25。00019、0.1001。000+0。3501.000=2。850kN/m活荷载标准值 q2 = (2。000+1.000)1。000=3.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100.001.801。80/6 = 54。00cm3； I = 100。001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f - 面板的抗弯强度计算值（N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩; f 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2； M = 0.100ql220、其中 q 荷载设计值(kN/m）；经计算得到 M = 0。100（1.22.850+1。43。000）0.3000.300=0。069kN。m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06910001000/54000=1.270N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600（1.22。850+1。43.000）0。300=1.372kN截面抗剪强度计算值 T=31372。0/(21000。00018。000)=0。114N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! （3)挠度计算 21、v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772。8503004/（1006000486000)=0。054mm面板的最大挠度小于300。0/250,满足要求！二、支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1）钢筋混凝土板自重(kN/m）： q11 = 25。0000。1000.300=0.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m）： q12 = 0。3500。300=0.105kN/m （3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = （1.000+2。022、00)0。300=0。900kN/m静荷载 q1 = 1.20。750+1。20。105=1.026kN/m活荷载 q2 = 1。40.900=1。260kN/m 2。木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.286/1.000=2.286kN/m最大弯矩 M = 0。1ql2=0.12。291.001.00=0.229kN。m最大剪力 Q=0。61.0002。286=1.372kN最大支座力 N=1。11.0002.286=2。515kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 823、。008.008。00/6 = 85。33cm3； I = 8.008。008。008。00/12 = 341。33cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0。229106/85333。3=2。68N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！ （2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31372/（28080）=0。321N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2；木方的抗剪强度计算满足要求! （3）木方挠度计算最大变形 v =0。6770。8551000。04/（24、1009500。003413333。5）=0.179mm木方的最大挠度小于1000。0/250，满足要求！三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN。m)支撑钢管变形图（mm)支撑钢管剪力图（kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.846kN。m最大变形 vmax=2。161mm最大支座力 Qmax=9。145kN抗弯计算强度 f=0.846106/5080。0=166.62N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000。0/150与10mm,满足25、要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN、双扣件12KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.15kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,应采用双扣件!以保守计，实际施工中直接采用钢顶托上架双钢管，此处计算仅作参考.五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1。静荷载标准值包括以下内容： (1）脚手架钢管的自重(kN）: NG1 = 0。12913。800=1。782kN （2)模板的自重（26、kN): NG2 = 0.3501.0001。000=0。350kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN）： NG3 = 25.0000。1001.0001.000=2。500kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4。632kN。 2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = （1.000+2。000)1。0001。000=3。000kN 3。不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N = 9。76kN; - 轴27、心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）；i = 1。58 A 立杆净截面面积 （cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩（cm3）;W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205。00N/mm2； l0 - 计算长度 (m）；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或（2）计算 l0 = k1uh （1） l0 = (h+2a) （2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3;u = 1。70 a - 立杆28、上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。30m；公式（1）的计算结果： = 101.24N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求!公式(2）的计算结果： = 51。64N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3)计算 l0 = k1k2(h+2a） （3） k2 - 计算长度附加系数,按照表2取值为1.027；公式(3）的计算结果: = 73.60N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！3、立杆的地基承载力计算：立杆的基础一部分为地下室人防墙顶层板180mm,一部分为在原停车场水泥硬化基础上加铺300mm厚石粉、150mm后水泥29、混凝土硬化地面，地基承载力标准值取200kN/m2（实际远大于此）。立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p - 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2），p = N/A；p =64。9 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 （kN）；从“1、正立面大雨蓬梁（600*1000）高支模计算”里面取值最大，最不利为N = 16。226kN A 基础底面面积 （m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 100。00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数;kc = 0。50 fgk 地基承载力标准值；fgk = 200。00,完全不考虑地面150mm硬化层的情形。地基承载力的计算满足要求！