1、xx区杨公小学工程高大支模架搭设专项施工方案第一章 工程概况：1、工程责任单位工程名称：xx区杨公小学建设单位：xx市xx区教育局建设地点:xx市xx区禾佳路东侧，杨公路北侧监理单位：xxxx咨询有限公司设计单位：xx江xx有限公司 勘察单位：x究院有限公司浙江分院总包单位：xx设有限公司工程组成：1教学楼、2教学楼、图书试验楼为4层、综合楼、综合楼连体体育馆。2、建筑和结构特征本工程建设总面积总建筑面积12201m2,地下部分271 m2,地上11930 m2。地下室一层，地上34层，全现浇框架结构，现浇刚性屋面，建筑最高高度19。200米。3、建造地点特征周围环境：整个项目占地19765平2、方米，建筑占地面积为3733平方米。位于xx市xx区，西临禾佳路，南临杨公路,东连丽江公寓，北接杨公村15组。工程整个场地平整。离道路、周边建筑较远。4、论证概况本专项方案施工范围为综合楼体育馆层高9.92m处支撑体系。该范围内无后浇带、伸缩缝等情况。上部主梁为4001600有粘结预应力张拉梁、跨度21。96m。楼板厚度120mm。混凝土强度等级为C30。其余次梁规格有300*700、240600、240450三种。计划采用钢管、扣件式脚手架,搭设于楼层面。为保证结构安全，底层支撑体系不予拆除,待上部结构达到拆模强度后，一并拆除。本次论证层面为屋面层,上部无其余楼层。第二章 编制依据1、国家、3、浙江省、xx市建设工程的有关文件。2、xx区杨公小学工程施工图纸及相关图集。3、本工程的合同文件及合同附件4、国家、省、市现行施工验收规范、规程和标准。GB502022002地基与基础工程施工质量验收规范GB502042002混凝土结构工程施工质量验收规范GB50300-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB/T503262001建设工程项目管理规范GB/T50328-2001建设工程文件归档整理规范DB33/1035-2006建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分)建设工程质量管理条例5、国家、省、市现行安全生产、文明施工的规定。JGJ59-99建筑施工安全4、检查评分标准JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范JGJ332001建筑机械使用安全技术规程JGJ1302001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质200987号）第三章 支模架设计范围及特点支模架设计范围： 本专项方案施工范围为综合楼体育馆层高9.92m处支撑体系。该范围内无后浇带、伸缩缝等情况。上部主梁为400*1600有粘结预应力张拉梁、跨度21。96m。楼板厚度120mm。混凝土强度等级为C30。1、 支模架特点：本支模架超高、超跨、超荷。第四章 施工部署1、 质量保证体系、安全保证体系：为确保优质、高速、安全、文明地完成x5、x区杨公小学工程的建设任务,按照项目法施工管理，我公司对本项目进行两级管理，一是公司组成由公司经理任领导小组组长,由公司生产科、质量安全科、材料科、劳资科、财务科等科室负责人组成的工程指挥组；二是有丰富施工经验的项目经理对工程施工进行组织、指挥、管理、协调和控制。设项目经理一名、项目工程师一名。下设工程技术部、质量安全部、经营财务部、器材物资部、安装工程部.由我公司长期合作的劳务公司统一组织劳务作业层施工承包范围内的土建及安装工程.项目经理项目总施工项目副经理项目技术负责工程技术部质量安全部器材物资部安装工程部各分包单位、施工班组项目部组成及人员名单：项目经理杨 胜项目副经理谢正义技术负责俞富6、强生产技术部段胜韬质量安全部蒋佳敏材料供应部张 翔技术员马福涛施工员郭 纮试验员丁 敏质检员郭 枫采购员汤华星收料员张 翔施工班组2、 材料、设备、劳动力组织：材料选用483.5钢管、标准扣件(直扣、十字扣、活动扣）、60*80方木、1.22.4m九夹模板、12对拉螺杆等。计划准备钢管100t、各式扣件10000个、方木2000根、模板3000张、螺杆1000m、力矩扳手等设备5套。该施工阶段计划配备架子工20人、泥工20人、木工20人、钢筋工20人、电工2人。现场配备专职安全员两名，架子工、焊工、电工均持证上岗。施工过程中分阶段对模板工程进行平行验收、交叉验收.自检合格后，通知相关单位验收后7、，方进入下道工序。3、 施工进度计划：1234567891011121314支模架搭设柱绑扎、封模柱浇砼梁模板安装梁钢筋绑扎平板模板安装板钢筋绑扎及插筋验收及整改混凝土浇捣4、 混凝土浇捣：采用固定泵结合汽车泵组合浇注，从北向南依次浇注.由于本屋面无施工缝,计划一次性成型。外脚手架高出施工层面一步以保证施工安全,工人由外脚手架走道通行。采用红宝商品混凝土进行浇注。施工过程中使用固定泵一台、汽车泵一台。砼工20人，配备插入式振动棒4台、平板振动器2台、收光机1台。固定泵与汽车泵同时于东西两侧均匀布砼，保证堆载高度不超过40cm，控制布料节奏，尽力使楼板均匀受力。主梁高1600mm,采用分三层浇筑8、,由中间向两侧依次浇筑以保证施工安全及施工质量。注意事项：1、 混凝土自由倾落高度不超过2M。2、 振动棒应快插慢拔，插点要均匀，逐点移动，按顺序进行，不应遗漏，振动距离一般为300400MM。在上层混凝土振捣时将振动棒插入下层表面3050MM，使上下层联成整体。3、 浇捣混凝土应经常观察模板、钢筋、预留孔和埋件，发现问题随时纠正。4、 为了保证工程进行中不发生停电影响施工，预先通过甲方与电力部门联系，保证浇筑期间电力供应正常。5、 为了确保浇筑质量,浇筑期间密切注意天气预报，要考虑准备在浇筑区域搭设蓬布棚，既可以保证下雨时正常施工,又能保护已浇筑好的混凝土。6、 由于浇筑时可能下雨，通知商品9、砼公司控制含水率。施工现场用坍落筒测量坍落度（坍落度控制122CM）。7、 砼在浇筑过程中经常检查混凝土的塌落度,并用塌落度桶进行检测。按浇筑方量及有关规定制作砼试块，结构同条件养护试块按计划留置。8、 允许偏差项次项 目允许偏差（MM）1轴线位移152截面尺寸+5，-103标高204截面平整度8第五章 支模架形式选定及设计根据安全、经济、施工方便等条件采用扣件式钢管支模架.梁段集中线荷载(kN/m）：25.073。结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式.梁两侧楼板混凝土厚度(mm)：120；立杆纵距la(m)：0。75；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m）:10、0。1;立杆步距h（m)：1。5;板底承重立杆横向间距或排距l(m):0.75；梁两侧立杆间距lb(m）:0。75；面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为60mm80mm，梁底支撑钢管采用483.5钢管，为确保结构安全,计算钢管截面按3.0壁厚计算。钢管的截面积为A=4。24102mm2，截面模量W=4。49103mm3,截面惯性矩为I=1。08105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2，抗剪强度设计值为fv1。3 N/mm2,弹性模量为E9000 N/mm2,面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1。4 N/mm2,面11、板弹性模量为E6000 N/mm2。扣件的强度设计值为4065Nm。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件立杆基础的传力顺序,分别进行强度、刚度和稳定性验算。梁底模板自重标准值为0。3kN/m2;梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。所处城市为xx市，基本风压为W00.4kN/m2;风荷载高度变化系数为z1。25，风荷载体型系数为s0。294。本体育馆部分有271平方米地下室，在体育馆施工期间,地下室支撑体系不进行拆除。第六章 支模架构造要求及措施梁支架立杆纵12、向间距0。45m,方木楞间距0.2m，立杆每1。5m高设置纵横水平支撑，支柱下面垫50mm50mm木板，支柱双向加剪刀撑和水平拉杆，扫地杆离地20cm设一道。第七章 支模架搭设及拆除方法1、支模架搭设a、严格控制钢管和扣件的质量，进场材料必须经过检测合格，并有生产许可证，产品合格证，做到“三证”齐全才能使用。b、钢管采用483.5焊接管,扣件为检测合格的有效扣件。支模架搭设时砼必须达到1。2MPa以上的强度，并且用垫板垫底。c、立杆间距按0。75m左右设置,扫地杆离地200mm，离地1500设置一道纵横水平支撑,每3m4.5m增设一道水平支撑杆，最上一道为梁和平板水平支撑杆.d、支模架四边与中13、间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪力撑，由底到顶连续设置,高于4m的模板支撑，其两端与中间每隔4排立杆以顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪力撑.e、承重支模架的搭设由专业的搭架队伍承担，施工人员必须持有建筑登高架设特种作业上岗证.所有人员必须先进行教育培训，考核合格后才能上岗,严禁无证人员上岗操作.在作业前，必须对操作班组及人员进行施工技术方案,搭设要求、构造要求和安全质量等进行书面技术交底.f、承重支撑架搭设完成后，应经过有关人员验收合格后才能投入使用。验收不合格的严禁投入使用。2、支模安全技术措施：1）采用起重机吊运模板等材料，要有专人指挥，被吊的模板构件和材料要捆牢,避免散落伤人，重物下的14、操作人员要避开起重臂的下方。2）分层、分阶的柱支模，要待下层模板移正后，并支撑牢固之后，再支上一层的模板。3）柱模板支撑时，四周必须设牢固支撑或用钢筋、钢丝拉结牢固。避免柱模整体歪斜。4）柱箍的间距及拉结螺栓的设置必须依据模板的设计要求做。5)梁或整体楼盖支模，应搭设牢固的操作平台，要避免上下同时作业。6）楼层支模架采用整体钢管脚手架，各层支架的立柱应垂直,支架的层间垫板应平整，上下层立柱应同一条直线上.3、拆模安全要求：1)拆模时按混凝土强度的要求，根据混凝土结构工程施工及验收规范的规定，现浇混凝土结构模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列要求:不承重的侧15、模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板及其支架拆除时而损伤即可，同时应符合设计要求；承重模板,包括梁、板等水平结构构件的底模,应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表的规定，方可拆除。现浇结构拆模时所需混凝土强度项次结构类型结构跨度（m）按达到设计砼强度标准的百分率(%）1板2502,8752梁、拱、壳87581003悬臂构件-100在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题，应暂停拆模，经妥善处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。已拆除模板及其支架的混凝土结构，应混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后,才允许承受全部设计16、的使用荷载，当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷和裂缝时，方可拆除.2)拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，经技术负责人批准方可拆模。3）冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要是要考虑混凝土模板拆除后的保温养护，如果不能进行保温养护，必须暴露在大气中,要考虑混凝土受冻的临界强度。4）各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行.如果模板设计无规定时，先按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模板,后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。5）拆除的模板必须随拆17、随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故.6）拆模时下方不能有人,拆模区应设警戒线,以防有人误入被砸伤。7）拆除的模板向下运送传递,一定要上下呼应。不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除.8）拆除作业必须在白天进行，宜采用分段整体拆除,在地面解体。拆除的部件及操作平台上的一切物品,均不得从高空抛下，并做好工完场清工作。10）当遇到雷、雨、雪或风力达到五级以上的天气时,不得进行模板的拆除工作。4、模板拆除的安全技术1）基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时,可能使边坡发生震动而坍方,拆除的模板应及时运到离基坑较远的地方进行清理。2)一般现浇楼盖结构的拆模顺序如下:拆斜撑与对拉螺栓拆梁18、侧模拆楼梯底模拆梁底模。3）拆除楼板模板前，必须将洞口和临边进行封闭后，才能开始作业。拆下的模板不准随意向下抛掷,要向下传递至地面。已经活动的模板,必须一次性连续拆除完,方可中途停歇，以免落下伤人。4）模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行,以免立柱倾倒伤人。5）多层楼板模板支柱的拆除，下面究竟应保留几层楼板的支柱，应根据施工速度、混凝土强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差距，由技术负责人通过计算确定。6)柱模板拆除顺序如下：先拆除斜撑或拉杆（或钢拉条）自上而下拆除柱箍或横楞拆除竖楞并由上向下拆除模板连接件、模板面。第八章 19、支撑体系检查和验收要求1、在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收，由项目部专职质量安全检查员组织业主、监理公司等单位共同进行验收，并进行记录。2、要求模板支模架必须有两层未拆除，不包括施工层，方能进行浇混凝土。3、支模架必须严格按本方案执行，对未达到要求的，要采取加固措施，经业主、监理公司、项目部技术负责人三方同意方可浇筑混凝土。4、模板内不应有杂物，在浇筑混凝土之前应清理干净,特别是浇筑混凝土之前还应对模板浇水湿润，但模板内不应有积水。5、对于旧模板要求刷脱模剂,以保证混凝土的外观质量及便于模板的拆除。6、浇筑混凝土之前,应对预留洞、预留孔、预埋件如数检查一遍，对有遗漏的要及时增加，安装尺寸20、应符合下表的要求。预埋件和预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预 留 洞中心线位置10尺寸+10，07、安装尺寸偏差应符合下表的要求浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差(mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查表面平整度52米靠尺和塞尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查第九章 模板支撑体系监测监控措施扣件式钢21、管搭设的脚手架承受施工过程中各种垂直和水平荷载。因此脚手架必须有足够的承载能力、刚度和稳定性，在施工过程中,在各种荷载作用下不发生失稳、倒塌.主要监测监控项目为架体结构不超过结构的容许强度、变形、倾斜、摇晃或扭曲现象，以确保安全。主要检测方式为设备监测、目测和钢尺测量。对整体钢管扣件体系进行全过程监控监测，监控监测平面图见后附图。第十章 安全管理与维护措施1）模板工程作业高度在2m以上时，要严格按“高处作业安全技术规范”的要求进行操作和防护。2）采用全封闭施工，模板施工作业区，周围应设安全网、防护栏杆.3）操作人员上下通行，必须由上人扶梯或马道等上下，不许攀登模板或脚手架上下。4）不许在墙顶、22、独立梁及其他狭窄而无防护栏的模板上行走。5）不得在作业架子上,平台上堆放模板料。6）高处支模工人所用工具不用时，要放在工具袋内，不能随意将工具、模板零件放在脚手架上，以免坠落伤人。7)木料及易燃材料要远离火源堆放。8)模板吊运必须采取防护措施，增设屏障、遮拦、围护或保护网，并悬挂醒目的警告标志牌。9)夜间加工,必须有足够的照明，各种电源线应用绝缘线，不允许直接固定在模板上。10）模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，必须单独成支撑体系，避免发生倒塌或模板位移。第十一章 质量保证措施1模板工程施工易出现轴线偏位,梁板标高误差和炸模等现象，要确保模板工程质量，必须对以上易出现的缺陷进行有效的控制，防止23、其发生，技术措施如下：11、所有梁、柱：均由翻样给出模板排列图和排梁支撑图。经项目部技术负责人审核后交班组施工,大截面梁，异形柱细部构造应出大样图。12、模板使用前,应先进行筛选，对变形,翘曲超出规范的应予清除,不得使用.13、认真做好“三检制度，每个分项在拼模过程中，班组及时进行自检、互检，误差控制在规定的范围内,再由项目部质量员按要求进行技术复核，办好书面签字手续后方可进入下一道工序。14、在框架柱支模前，应按照已弹出的定位线，利用柱钢筋进行框架柱位的焊接定位。15、在框架柱支模时,柱身下中柱箍支撑设置加密为40厘米每道，而且每道采用每边两根钢管进行加固，对拉螺栓固定采用双螺帽拧紧。梁墙板24、支撑,为确保断面正确不炸模，梁墙板二侧均采用钢管作为支点.梁高度超过0.8米以上，在梁中部设置对拉螺栓予以加固。16、浇捣砼过程中应派技术好的木工守模，发现问题及时整改和报告工地现场总施工或技术负责人。2、柱模板以放好的柱轴线、边线为依据，立好四周定型木模,外加6080通长方木骨档。每侧不少于三根且骨档间距不大于200mm.柱箍采用短钢管加扣件固定间距不大于500mm.为确保不炸模，同时柱箍与支模架交接处可采用双扣件加固,对较大截面的柱，应采用12对拉螺杆进行加固。较正垂直度，应根据边线垂直两个方向进行校正。将柱模内清理干净,封闭清理口，办理柱模预检。具体详见柱支模图.3、梁模板安装：31事先25、在楼面上弹好轴线，在支模满堂架上测好水平线;3 2采用双排钢管梁支柱，支柱下垫通长脚手板，梁支架立杆纵向间距0。45m，方木楞间距0。2m，立杆每1.5m高设置纵横水平支撑，支柱下面垫50mm50mm方木，支柱双向加剪刀撑和水平拉杆，扫地杆离地20cm设一道。33按设计标高调整支柱的标高,然后安装梁底模,并拉线找平，当梁跨度等于或大于4 m时，梁底模按设计要求起拱,如设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的3/1000。34绑扎梁钢筋,经检查合格后办理隐检，并清除杂物，安装侧模板,把两侧模板与底板用方木压紧连接，三面按规范要求安放保护层垫块。35安装后校正梁中线、标高、断面尺寸。将梁模板内杂物清理26、干净,检查合格后办预检.4、安装楼板模板41楼层地面立支柱前应垫脚手板。采用多层支架支模时，支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上。42从边跨一侧开始安装，先安第一排龙骨和支柱,临时固定;再安第二排龙骨和支柱，依次逐排安装.支柱与龙骨间距应根据模板设计规定.楼板支撑采用483。2钢管满堂架作支模架，纵横间距为1m,采用60802000的方木楞作内档，间距为300mm。43调整支柱高度，将大龙骨找平。44铺竹胶合板，拼缝处可用窄尺寸的竹胶合板或木板代替,但均应拼缝严密.45平板铺完后,用水平仪测量模板标高，进行校正并用靠尺找平。46标高校完后，支柱之间应加水平拉杆。根据支柱高度决定水平拉杆设27、几道.一般情况下离地面20cm处设扫地杆一道往上每隔1.5m设一道，并应经常检查，保证完整牢固.47将模板内杂物清理干净，办预检。第十二章 文明施工措施1、 施工现场按施工总平面布置临时设施，并要符合卫生、通风、照明等环保规定，制定卫生制度，落实专人清扫，保持卫生整洁，防止四害孽生。2、 施工现场将按施工总平面布置图，合理布局堆放各类材料、成品和半成品、机具设备等,并按不同规格、品种堆放整齐、用标牌分类标识.3、 现场内道路畅通、平整、整洁,无坑洼积水.场内地面均全部砼硬化。4、 现场进出大门设有“进入施工现场必须戴好安全帽”标语，安全帽应正确使用，规范佩戴,系好帽带，不准乱抛、乱扔，用于坐和28、垫，不得使用不合格的安全帽.5、 现场配备有符合国家标准的安全带,搭拆井字架、脚手架等高空作业时应系安全带，使用时高挂低用，高挂在牢固、可靠的物体上，使用后专人负责妥善保养，经常检查，发现霉变、硬脆、断裂等现象及时更换.6、 现场防护栏应用黄黑相间油漆的钢管作护栏材料。7、 木工班每天班后清理刨花、扣件、铁钉等,模板、钢管等堆放整齐,工具放入工具箱，垃圾集中堆放于指定场所。8、 落实落手清制度，各班组均要坚持每天工完场清,保持作业场所整洁.9、 施工作业现场采用各种有效措施，努力降低施工产生的噪声，不影响居民休。施工过程中，遇有占道、夜间施工等情况，应事先做出申请，并张贴“告民事书，以取得民众29、的谅解。10、 清理场地、脚手架时,防止粉尘飞扬，污染周围坏境.11、 通过多种教育方式提高建筑工人素质，做到言行举止文明、待人礼貌、衣着整洁。12、 经常对各班组工人进行文明施工教育，做好宣传工作,强化创标化意识。第十三章 应急预案模板整体倒塌应急预案1、目的为有效、及时的抢救伤员,防止事故的扩大，减少经济损失，制定本预案。2、组织网络及职责2。1由项目负责人、施工员、安全员等成立应急小组.2.2应急小组成员负责组织现场救抢、伤员救护，立即与医院、公安、消防联系。3、应急措施3.1立即组织加固事故现场附近模板及支撑架，防止事故进一步扩大.3.2立即组织挖掘被掩埋人员，并转移到安全地方。保持伤30、员呼吸道畅通，清除伤员口、鼻、咽、喉部的异物、血块、呕吐物等。3.3若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏术。3.4对伤员进行简易包扎止血等救护，预防感染.3.5立即拨打120与急救中心取得联系，或拨打110、119，请求帮助，上报时讲明事故地点、严重程度及本部门的电话号码,并派人到路口接应。4、应急物资常备药品:消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止痛片、抗生素、止血袋、氧气袋等。5、通讯联络医院救护中心： 120 匪警： 110火警： 1196、注意事项6.1人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻易放弃,必须坚持到底。架手脚整体倒塌应急预案1、目的为有效、及时的抢救31、伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，制定本预案。2、组织网络及职责2.1由项目负责人、施工员、安全员等组成应急小组.项目负责人任应急小组组长。2。2应急小组成员负责组织现场抢救。2。3安全员负责组织伤员救护.2。4项目负责人负责与医院联系。3、应急措施3。1立即临时加固事故现场附近脚手架，防止进一步扩大事态。3。2用切割机等工具抢救被脚手架压住的人员，并转移到安全地方。3.3立即清除伤员口、鼻、咽、喉部的异物,血块、呕吐物等，保持呼吸道畅通。3.4若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行人工胸外按压、人工呼吸等心肺复苏术.3。5对伤员进行简易的包扎止血或骨折简易固定.3.6立即拨打120与急救中心32、联系,拨打110、119寻求帮助，详细说明事故的地点、程度及本部门的联系电话，并派人到路口接应。4、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品(绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止痛片、抗生素、止血袋、氧气袋、切割机等.5、通讯联络医院救护中心： 120 匪警： 110火警： 1196、注意事项6.1人工胸外心脏按压，人工呼吸不能轻易放弃,必须坚持到底。400*1600梁模板支架计算书一、参数信息本算例中，取400X1600作为计算对象。梁的截尺寸为400mm1600mm，模板支架计算长度为9.92m,梁支撑架搭设高度H(m)：9。92，梁段集中线荷载（kN/m）:25.073。根据建筑施工扣33、件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006属高大模板工程，须组织专家论证。结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。(一)支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度（mm）：120；立杆纵距la(m）：0。45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m):0.1;立杆步距h(m):1。5;板底承重立杆横向间距或排距l(m）:0。9；梁两侧立杆间距lb(m):0.5；（二）材料参数面板类型为胶合面板,梁底支撑采用方木。竖向力传递通过双扣件。木方截面为60mm80mm，梁底支撑钢管采用483.0钢管，钢管的截面积为A=4。24102mm2，截面模量W=4.49103mm34、3，截面惯性矩为I=1.08105 mm4.木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2，抗剪强度设计值为fv1。3 N/mm2,弹性模量为E9000 N/mm2，面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2，抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2,面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算.（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0。3kN/m2;梁钢筋自重标准值为1.5kN/m3;施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24k35、N/m3。所处城市为xx市,基本风压为W00.4kN/m2;风荷载高度变化系数为z1。25，风荷载体型系数为s0.294。二、梁底模板强度和刚度验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算.本工程中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 450。0018.0018。00/6 = 2。43104mm3；I = 450。0018。0018.0018。00/12 =2。19105mm4;1、荷载计算模板自重标准值：q10.300。450.14kN/m；新浇混凝土自重标准值：q21.602436、。000。4517.28kN/m；梁钢筋自重标准值：q31。601.500。451。08kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：q41。000.450.45kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：q52。000。450。90kN/m.底模的荷载设计值为：q=1.35(q1+q2+q3)+1.4(q4+q5）=1。35(0。14+17.28+1。08)+1。4(0。45+0.90)=26。86kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算: = M/Wfm梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下:Mmax=0。125ql20.12526.860.200.20=0.134kNm；支座反力为R1=37、0.375ql=2.014 kN；R21.25ql6。715 kN，R30.375ql2.014 kN;最大支座反力R=1.25ql6。715 kN； = M/W=1。34105/2.43104=5。5N/mm2；面板计算应力=5。5N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求!3、抗剪强度验算面板承受的剪力为Q=3。357 kN,抗剪强度按照下面的公式计算：=3Q/（2bh）fv =33。3571000/（2100018)=0。28N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.28小于fv=1.40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标38、准值，根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数,因此梁底模板的变形计算如下:最大挠度计算公式如下：=0.521qkl4/（100EI）=min(l/150,10）其中，l-计算跨度(梁底支撑间距)： l =200。00mm；面板的最大挠度计算值： = 0。52118.50200。004/（1006000.002.19105)=0。117mm;面板的最大允许挠度值 = min(200.00/150,10)=1。33mm面板的最大挠度计算值 =0.12mm 小于面板的最大允许挠度值 = 1。33mm，满足要求！三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工39、程中，支撑小楞采用方木,方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为： W=60。0080。0080。00/6 =6。40104 mm3； I=60。0080。0080.0080.00/12 = 2.56106 mm4；1、荷载的计算按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载.q=6.715/0。45014.921kN/m。2、抗弯强度验算 = M/Wfm最大弯矩 M =0.114.9210。452= 0。302 kNm；最大剪力 Q =0.61714。9210。45= 4。143kN；最大受弯应力 = M / W = 3。02105/6。40104 = 4。721 N/mm2;支40、撑小楞的最大应力计算值 = 4.721 N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13。000 N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足： =3Q/(2bh)fv支撑小楞的受剪应力值计算： = 34.14103/（260.0080。00） = 1。295 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1。300N/mm2;支撑小楞的受剪应力计算值 1.295 N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值 fv= 1.30 N/mm2,满足要求!4、挠度验算=0。677ql4/(100EI）=min（l/150，10）支撑小楞的最大挠度计算值 = 0.67714。921450。41、004/(1009000.002.56106）=0.180mm；支撑小楞的最大挠度计算值 0.180 mm小于支撑小楞的最大允许挠度 v =min(450。00/ 150,10） mm，满足要求!四、梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载.对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算.计算简图如下：1 、荷载计算梁底边支撑传递的集中力：P1=R1=2。014kN梁底中间支撑传递的集中力：P2=R2=6。715kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0。5000。400)/40.450（1.20。12024.000+1.41。000)+1.42、220.450（1。600-0.120）0。300=0。534kN计算简图（kN）变形图(mm)弯矩图（kNm)经过连续梁的计算得到：N1=N4=1。381 kN；N2=N3=4.525 kN；最大弯矩Mmax=0.137 kNm；最大挠度计算值 max=0.006 mm；最大受弯应力 = M / W = 1。37105/1。61104 = 8。511 N/mm2；梁底支撑小横杆的最大应力计算值 = 8.511 N/mm2小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值 fm =205。000 N/mm2,满足要求！梁底横向支撑小楞的最大挠度: =0。006 mm；梁底支撑小横杆的最大挠度计算值 = 0.043、06 mm 小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度 v =min(183.33/ 150，10) mm，满足要求！五、梁跨度纵向支撑钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。六、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5)： 1。05R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4。525 kN；1。05R 12.00 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 七、组合风荷载时，立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程,支架44、立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。上部模板所传竖向荷载包括以下部分:通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）。根据前面的计算，此值为F1 =4.525 kN ；除此之外，根据规程条文说明条，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1。350。159。922.01kN；通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载,此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35（0。90/2+（0.50-0。40)/2）0。45(0。30+24。000。12)45、=0。966 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =4。525+0。966+2.009=7.499 kN;2、立杆稳定性验算 = 1.05Nut/(AKH)f - 轴心受压立杆的稳定系数; A 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 （cm2): A = 4.24； KH高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程 5。3.4采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值:l0 = h+2a=1。50+20。10=1。700m； l0 = kh=1.1671.2721.500=2。227m；式中:h-支架立杆的步距，取1。5m；a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取046、.1m; 模板支架等效计算长度系数，参照扣件式规程附表D1， =1。272; k 计算长度附加系数，取值为：1.167 ;故l0取2。227m； = l0/i = 2226.636 / 15。9 = 140 ；查规程附录C得 = 0。349；KH=1/1+0。005（9.92-4) = 0.971； =1.05N/(AKH）=1.057.499103/（ 0。349424.0000。971)= 54。789 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 54.789 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求。八、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程,支架47、立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut7。499kN；风荷载标准值按照以下公式计算经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0.7 0.41.250。294 = 0.103 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0。4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用：z= 1。25 ; s - 风荷载体型系数：取值为0。294；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为Mw = 0.85 1.4wklah48、2/10 =0.850 1.40。1030。451.52/10 = 0。012 kNm;2、立杆稳定性验算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1。05N/(AKH）=1.057.499103/( 0。349424.0000。97)+12398。164/4490。000= 57.550 N/mm2;立杆的受压强度计算值 = 57。550 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求.九、模板支架整体侧向力计算1、根据规程4.2。10条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定，最大轴力N1表达式为：N1 =3FH/(（m+1)Lb)其中：F-作用49、在计算单元顶部模板上的水平力（N）.按照下面的公式计算：F =0.85AFWkla/(La)AF-结构模板纵向挡风面积(mm2）,本工程中AF=9。921031.60103=1.59107mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1.0，wk =0.7zsw0=0。71.251。00。4=0.350kN/m2；所以可以求出F=0。85AFwkla/La=0.851.591071060.350.45/9.921000=214。200N。H-模板支架计算高度。H=9。920 m。m计算单元附加轴力为压力的立杆数为：1根。lb模板支架的横向长度(m），此处取梁两侧立杆间距lb0。5050、0 m.la -梁底立杆纵距（m）,la=0.450 m.La梁计算长度(m），La=9。920 m.综合以上参数，计算得N1=3214。2009920。000/(1+1）500.000)=6374。592N.2、考虑风荷载产生的附加轴力，验算边梁和中间梁下立杆的稳定性，当考虑叠合效应时，按照下式重新计算： =（1。05Nut+N1)/（AKH）f计算得: =（1.05 7499。379 + 6374.592) / （0。349 424。000 0。971）=99.142N/mm2。 = 99.142 N/mm2小于 205。000 N/mm2,模板支架整体侧向力满足要求。300*700、2451、0450梁模板支架计算书一、参数信息本算例中，取300X700作为计算对象。梁的截尺寸为300mm700mm，模板支架计算长度为9.92m,梁支撑架搭设高度H(m)：9.92，梁段集中线荷载（kN/m）：9.081。根据建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/10352006属高大模板工程,须组织专家论证.结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。240450梁施工方法参照300*700梁.(一）支撑参数及构造梁两侧楼板混凝土厚度（mm）：120；立杆纵距la（m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0。1；立杆步距h（m)：1.5;板底承重立52、杆横向间距或排距l（m）:0.9；梁两侧立杆间距lb（m）:0。5；（二）材料参数面板类型为胶合面板，梁底支撑采用方木.竖向力传递通过双扣件。木方截面为60mm80mm，梁底支撑钢管采用483.0钢管,钢管的截面积为A=4。24102mm2，截面模量W=4.49103mm3，截面惯性矩为I=1。08105 mm4。木材的抗弯强度设计值为fm13 N/mm2，抗剪强度设计值为fv1。3 N/mm2,弹性模量为E9000 N/mm2，面板的抗弯强度设计值为fm15 N/mm2,抗剪强度设计值为fv1.4 N/mm2，面板弹性模量为E6000 N/mm2。荷载首先作用在梁底模板上，按照底模底模小楞水53、平钢管扣件/可调托座立杆基础”的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。（三）荷载参数梁底模板自重标准值为0。3kN/m2;梁钢筋自重标准值为1。5kN/m3；施工人员及设备荷载标准值为1kN/m2；振捣混凝土时产生的荷载标准值为2kN/m2；新浇混凝土自重标准值：24kN/m3。所处城市为xx市，基本风压为W00.4kN/m2；风荷载高度变化系数为z1.25，风荷载体型系数为s0.294。二、梁底模板强度和刚度验算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,以梁底小横杆之间的距离宽度的面板作为计算单元进行计算。本工程中，面板的截面惯性矩I和截面54、抵抗矩W分别为:W = 450.0018.0018.00/6 = 2.43104mm3；I = 450。0018.0018.0018。00/12 =2.19105mm4；1、荷载计算模板自重标准值:q10。300。450。14kN/m;新浇混凝土自重标准值：q20.7024。000。457.56kN/m;梁钢筋自重标准值:q30.701.500。450.47kN/m;施工人员及设备活荷载标准值:q41。000.450.45kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：q52.000。450.90kN/m。底模的荷载设计值为:q=1.35(q1+q2+q3)+1。4(q4+q5)=1。35（0。14+55、7。56+0。47)+1。4(0。45+0.90）=12。92kN/m；2、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wfm梁底模板承受的最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.125ql20.12512.920。150.15=0.036kNm;支座反力为R1=0.375ql=0.727 kN;R21.25ql2.422 kN，R30.375ql0.727 kN；最大支座反力R=1.25ql2。422 kN; = M/W=3.63104/2。43104=1。5N/mm2；面板计算应力=1.5N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求!3、抗剪强度验算面板56、承受的剪力为Q=1。211 kN，抗剪强度按照下面的公式计算：=3Q/（2bh)fv =31。2111000/(2100018）=0.101N/mm2；面板受剪应力计算值 =0.10小于fv=1。40N/mm2，满足要求。4、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用荷载标准值,根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数,因此梁底模板的变形计算如下：最大挠度计算公式如下:=0.521qkl4/(100EI)=min（l/150，10)其中，l-计算跨度(梁底支撑间距)： l =150.00mm;面板的最大挠度计算值: = 0。5218。17150。057、04/（1006000.002.19105）=0.016mm；面板的最大允许挠度值 = min(150。00/150，10)=1.00mm面板的最大挠度计算值 =0.02mm 小于面板的最大允许挠度值 = 1.00mm，满足要求!三、梁底纵向支撑小楞的强度和刚度验算本工程中,支撑小楞采用方木，方木的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩W分别为： W=60。0080.0080。00/6 =6。40104 mm3; I=60。0080。0080.0080。00/12 = 2。56106 mm4；1、荷载的计算按照三跨连续梁计算，支撑小楞承受由面板支座反力传递的荷载.q=2。422/0.4505.382kN58、/m.2、抗弯强度验算 = M/Wfm最大弯矩 M =0。15.3820。452= 0。109 kNm；最大剪力 Q =0.6175。3820.45= 1.494kN；最大受弯应力 = M / W = 1。09105/6。40104 = 1。703 N/mm2;支撑小楞的最大应力计算值 = 1。703 N/mm2小于支撑小楞的抗弯强度设计值fm=13。000 N/mm2,满足要求！3、抗剪强度验算截面最大抗剪强度必须满足: =3Q/(2bh）fv支撑小楞的受剪应力值计算： = 31.49103/(260.0080.00) = 0.467 N/mm2；支撑小楞的抗剪强度设计值 fv =1.30059、N/mm2;支撑小楞的受剪应力计算值 0。467 N/mm2小于支撑小楞的抗剪强度设计值 fv= 1.30 N/mm2，满足要求！4、挠度验算=0。677ql4/(100EI）=min（l/150，10）支撑小楞的最大挠度计算值 = 0。6775.382450。004/（1009000.002.56106）=0。065mm；支撑小楞的最大挠度计算值 0.065 mm小于支撑小楞的最大允许挠度 v =min（450.00/ 150,10) mm，满足要求！四、梁底横向支撑钢管的强度验算梁底横向支撑承受梁底木方传递的集中荷载。对支撑钢管的计算按照集中荷载作用下的简支梁进行计算。计算简图如下:1 、60、荷载计算梁底边支撑传递的集中力：P1=R1=0。727kN梁底中间支撑传递的集中力：P2=R2=2。422kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=（0。5000。300）/40.450(1.20。12024.000+1。41.000）+1。220。450（0。700-0。120）0。300=0.297kN计算简图(kN)变形图(mm）弯矩图（kNm)经过连续梁的计算得到：N1=N2=2。235 kN；最大弯矩Mmax=0.405 kNm；最大挠度计算值 max=0.42 mm；最大受弯应力 = M / W = 4.05105/1。61104 = 25。125 N/mm2；61、梁底支撑小横杆的最大应力计算值 = 25.125 N/mm2小于梁底支撑小横杆的抗弯强度设计值 fm =205。000 N/mm2，满足要求！梁底横向支撑小楞的最大挠度： =0。42 mm;梁底支撑小横杆的最大挠度计算值 = 0。420 mm 小于梁底支撑小横杆的最大允许挠度 v =min（400。00/ 150，10) mm，满足要求！五、梁跨度纵向支撑钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算。六、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）: 1。05R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横62、向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=2.235 kN;1。05R 12.00 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 七、组合风荷载时,立杆的稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut指每根立杆受到荷载单元传递来的最不利的荷载值。其中包括上部模板传递下来的荷载及支架自重，显然,最底部立杆所受的轴压力最大.上部模板所传竖向荷载包括以下部分:通过支撑梁的顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）.根据前面的计算，此值为F1 =2.235 kN ；除此之外，根据规程条文说明4。2。1条,支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m63、取值。故支架自重部分荷载可取为F2=1.350。159.922。01kN;通过相邻的承受板的荷载的扣件传递的荷载,此值包括模板自重和钢筋混凝土自重：F3=1.35(0.90/2+(0.500.30）/2）0.45(0。30+24。000.12）=1。063 kN；立杆受压荷载总设计值为：N =2.235+1.063+2.009=5.306 kN；2、立杆稳定性验算 = 1。05Nut/（AKH）f - 轴心受压立杆的稳定系数； A - 立杆的截面面积，按规程附录B采用；立杆净截面面积 （cm2)： A = 4。24; KH-高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采用；计算长度l0按下式计算64、的结果取大值:l0 = h+2a=1。50+20。10=1。700m; l0 = kh=1.1671。2721.500=2.227m;式中：h-支架立杆的步距，取1.5m;a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m； - 模板支架等效计算长度系数,参照扣件式规程附表D1， =1。272； k 计算长度附加系数，取值为：1。167 ;故l0取2。227m； = l0/i = 2226。636 / 15。9 = 140 ；查规程附录C得 = 0。349；KH=1/1+0.005(9。92-4） = 0.971; =1。05N/（AKH)=1.055.306103/( 65、0.349424.0000.971)= 38.764 N/mm2;立杆的受压强度计算值 = 38.764 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2,满足要求。八、组合风荷载时，立杆稳定性计算1、立杆荷载根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut5.306kN；风荷载标准值按照以下公式计算经计算得到，风荷载标准值wk =0.7zsWo= 0。7 0。41。250。294 = 0。103 kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用：w0 = 0.66、4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092001)的规定采用：z= 1。25 ； s - 风荷载体型系数：取值为0.294；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW为Mw = 0。85 1.4wklah2/10 =0.850 1。40.1030.451.52/10 = 0。012 kNm;2、立杆稳定性验算 =1。05Nut/（AKH)+Mw/Wf =1.05N/(AKH)=1。055.306103/( 0。349424.0000.97)+12398。164/4490.000= 41。525 N/mm2；立杆的受压强度计算值 = 41。525 N/mm2小于67、立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求。九、模板支架整体侧向力计算1、根据规程条，风荷载引起的计算单元立杆的附加轴力按线性分布确定,最大轴力N1表达式为：N1 =3FH/(m+1）Lb）其中：F-作用在计算单元顶部模板上的水平力（N）。按照下面的公式计算：F =0。85AFWkla/（La）AF-结构模板纵向挡风面积（mm2），本工程中AF=9。921037.00102=6.94106mm2；wk -风荷载标准值，对模板，风荷载体型系数s取为1。0，wk =0。7zsw0=0。71.251.00。4=0.350kN/m2；所以可以求出F=0。85AFwkla/La=0.68、856.9410610-60.350。45/9。921000=93。713N.H-模板支架计算高度。H=9。920 m。m-计算单元附加轴力为压力的立杆数为：0根。lb-模板支架的横向长度（m），此处取梁两侧立杆间距lb0.500 m。la 梁底立杆纵距（m）,la=0.450 m。La-梁计算长度（m），La=9。920 m。综合以上参数，计算得N1=393。7139920.000/（0+1）500。000）=5577.768N。2、考虑风荷载产生的附加轴力,验算边梁和中间梁下立杆的稳定性,当考虑叠合效应时,按照下式重新计算: =(1.05Nut+N1）/(AKH）f计算得: =(1。05 69、5305。916 + 5577。768) / （0。349 424.000 0。971)=77.573N/mm2。 = 77.573 N/mm2小于 205。000 N/mm2，模板支架整体侧向力满足要求。板模板支架计算书一、综合说明本工程模板支撑架高9。92米,施工总荷载8。671kN/m2,根据建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006属高大模板工程,须组织专家论证。为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长宽6。3m8.4m，楼板厚0.12m。根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料70、，进行相应的设计计算。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为9.92m,立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离)取1.5m，立杆纵距la取0。9m，横距lb取0。9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m.整个支架的简图如下所示。模板底部的方木，截面宽60mm,高80mm,布设间距0.3m.（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用483。0钢管，钢管壁厚不得小于3mm,钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验,在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时,不得发生破坏.按荷载规范和扣件式钢管模板支架规程,模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重,以及施工人员及设备荷载71、振捣混凝土时产生的荷载等.三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管扣件/可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算.其中，取与底模方木平行的方向为纵向.（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示:（1)荷载计算，此时，模板的截面抵抗矩为:w900182/6=4.86104mm3；模板自重标准值:x10.30.9 =0。27kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20。12240.9 =2.592kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.121。10。9 =0。119kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x41072、。9 =0.9kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x520。9=1。8kN/m。g1 =（x1+x2+x3)1.2=（0.27+2.592+0。119）1。2=3.577kN/m;q1 =(x4+x5）1.4=（0。9+1.8）1。4 =3.78kN/m；对荷载分布进行最不利组合，最大弯矩计算公式如下：Mmax= 0。1g1lc20.117q1lc2= 0。13。5770。32-0.1173.780。32= 0。072kNm；(2)底模抗弯强度验算 = M/Wf =0.072106 /（4。86104）=1。481N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =1。481N/mm2小于抗弯强度设计值73、fm =15N/mm2，满足要求.（3）底模抗剪强度计算.荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0。63.5770。3+0.6173。780。3=1.344kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =3Q/(2bh)fv =31343.531/（2100018)=0。112N/mm2；底模的抗剪强度=0.112N/mm2小于抗剪强度设计值fv =1。4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2;模板惯性矩 I=900183/12=4.374105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算，不乘74、分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算: =0.677(x1+x2+x3)l4/（100EI）+0。990（x4+x5）l4/(100EI)=0。677(0。27+2。592+0。119)3004/(1006000437400）+0。990（0.9+1。8)3004/(1006000437400）=0。145mm；挠度设计值 =Min(300/150,10）=2mm底模面板的挠度计算值 =0.145mm小于挠度设计值v =Min（300/150，10）mm ,满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0。30.3=0.09kN/m;新75、浇混凝土自重标准值：x2=0.12240.3=0.864kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.121.10。3=0.04kN/m;施工人员及设备活荷载标准值:x4=10。3=0。3kN/m;振捣混凝土时产生的荷载标准值:x5=20。3=0。6kN/m；g2 =（x1+x2+x3）1。2=（0。09+0。864+0.04）1.2=1。192kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0。3+0.6)1.4=1.26kN/m;支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0。1g2la20。117q2la2= 0.11.1920.92-0。1171。260.92=0。216kNm；（2）方木抗弯强度验算76、方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60802/6=6.4104 mm3； = M/Wf =0。216106/(6.4104)=3.375N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =3。375N/mm2小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0。61。1920。9+0。6171.260.9=1。344kN;按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算: =3Q/（2bh）fv =0。42N/mm2；底模方木的抗剪强度 =0.42N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验77、算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=60803/12=2.56106 mm4;根据JGJ1302001,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算,不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.677(x1+x2+x3）la4/（100EI)+0.99（x4+x5）la4/(100EI）=0.677（0。09+0.864+0。04）9004/（10090002560000)+0。990（0。3+0。6）9004/(10090002560000）=0.445mm；挠度设计值 =Min(900/150，10)=6mm底模方木的挠度计算值 =0.445mm78、 小于挠度设计值v =Min(900/150，10)mm ，满足要求.（三)板底横向水平钢管的强度与刚度验算根据JGJ1302001,板底水平钢管按三跨连续梁验算,承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载,如图所示。(1）荷载计算材料自重:0.033kN/m；方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1。1g2la+1。2q2la=1。11.1920。9+1。21.260.9=2。541kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算横向水平钢管计算简图、内力图、变形图如下：支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm） 支撑钢管计算79、变形图(mm） 支撑钢管计算剪力图（kN） 中间支座的最大支座力 Rmax = 8.341 kN ；钢管的最大应力计算值 = 0.613106/4.49103=136.588 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 1.419 mm ;支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 =136。588 N/mm2小于钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =1。419小于最大允许挠度 v=min（900/150，10） mm，满足要求!（四）扣件抗滑力验算板底横向水平钢管的最大支座反力，即为扣件受到的最大滑移力，扣件连接方式80、采用双扣件，扣件抗滑力按下式验算 1。05NRc N=8。341kN；双扣件抗滑移力1。05N=8.758kN小于 Rc=12kN ，满足要求。（五）立杆稳定性验算立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算(1）立杆荷载.根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶部扣件)传来的荷载和下部钢管自重两部分,分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部扣件的滑移力（或可调托座传力）,根据前节扣件抗滑力计算，此值为F1=8.341kN。除此之外，根据规程条文说明条，支架自重81、按模板支架高度乘以0。15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.159.92=1。488kN;立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=8.341+1。4881。35=10。35kN；其中1.35为下部钢管、扣件自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值,不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 =1.05Nut/（AKH）f -轴心受压立杆的稳定系数,根据长细比按规程附录C采用; A -立杆的截面面积，取4.24102mm2; KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程5。3。4采用;计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1。5+20.1=1。82、7m；l0=kh=1。1671.4271。5=2。498m；式中:h-支架立杆的步距，取1。5m；a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,取0.1m； 模板支架等效计算长度系数,参照规程附表D1，取1.427； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.167;故l0取2.498m；=l0/i=2。498103 /15.9=158;查规程附录C得 = 0.281；KH=1/(1+0.005（H4)）KH=1/1+0.005（9。92-4)=0.971； =1.05N/（AKH）=1.0510。35103 /(0.2814.241020.971)=93.911N/mm83、2；立杆的受压强度计算值 =93.911N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知：Nut10。350kN；风荷载标准值按下式计算:Wk=0.7zsWo=0.71.250。2940.4=0.103kN/m2；其中 w0 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用：w0 = 0.4 kN/m2； z 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）的规定采用：z= 1。25 ； s 风荷载体型系数:取值为0。294;Mw=0.851.4Mwk=0.851。4Wklah2/10=0.851。40.1030。91.52/10=0.025kNm；(2）立杆稳定性验算 = 1.05Nut/（AKH)+Mw/Wf =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0510。35103/(0.2814.241020。971）+0。025106 /（4.49103)=99。434N/mm2；立杆的受压强度计算值 =99.434N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2，满足要求