1、xx轨道交通xx线二期（原二段） xx景区车辆段工程信号楼模板施工方案编制单位: 审 批 人：审 核 人:编 制 人: 编制时间： 目 录1 编制依据1.2设计图纸21。3有关规范规程22 工程概况3 2。1结构形式概况 2.2主要结构截面尺寸3 施工部署43.1劳动组织43。2材料计划54施工准备64.1技术准备64.2生产准备75模板施工75.1 分部分项模板75。2模板的施工顺序165。3模板安装质量175。4模板堆放175.5模板拆除185。6成品保护185.7质量通病防治措施196 安全、环保及文明施工措施196。1安全措施196。2环保及文明施工措施217模板计算221 编制依据12、。1本工程施工组织设计1。2设计图纸图纸名称工程号出图日期xx景区车辆段工程混合变电所2009022014年05月1。3主要规程、规范、标准名称 编 号混凝土结构工程施工规范GB50666建筑施工安全检查标准JGJ5999建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011xx市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-622002G101系列图集11G101-1.11G101211G1013 建筑工程施工质量验收规范GB502022002建筑工程资料管理规程DB11/T695-2009建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008长城杯验收规范GB53、03002001施工现场临时用电安全技术规范JGJ4620052 工程概况2.1结构概况：结构形式：框架结构；基础：粱式筏板结构（基础梁与筏板的顶标高相同）。竖向标高尺寸:-3。1米（筏板顶标高） -0.03米(首层楼面） -0.03米（首层楼面）-5米（屋顶） 5米(屋顶）5。6米(屋顶女儿墙） 2。2主要结构截面尺寸项目 主要结构构件内 容结构截面尺寸垫层厚度100mm基础筏板 厚度400mm基础梁400mm1000mm地下室外墙厚度250mm高度3070mm 框架柱600mm700mm、600mm600mm梁450mm650mm（200-300mm）（300600 mm楼板厚度100 m4、m180 mm3 施工部署3。1劳动组织为了保证模板施工技术措施的落实,我方将建立模板工程指挥领导小组,统一协调和管理基础模板分项工程。保证各种施工设备和物资及时到位,严格按照既定的施工措施,合理安排施工，合理安排机械设备和劳动力计划，监督落实计划中每个细节的实际完成情况,确保工程工期目标和质量目标的实现。3.2材料计划材料计划涉及材料配置、材料选型、材料吊装、材料拆除、材料存放等几个环节1） 材料配置：依据施工图纸并结合工程实际，我方计划将支撑脚手架、梁底模板、楼板模板、楼梯模板等施工材料配置三层。框架柱模板、梁侧模板等施工材料配置一层。2） 材料选型：材料选型见下表主要构件选用材料型号垫层5、基础梁地下室外墙框架柱梁板A.方木A.50 mm100 mm筏板A钢管；B.方木;C多层板A483.2；B.50100mm; C.15mm地下室外墙A钢管；B。方木；C多层板； D.对拉螺栓。E止水螺栓A483.2；B。50100mm；C.15mm； D。M14600 mm.E.M14250 mm.框架柱A钢管；B.方木;C多层板; D.对拉螺栓；A483.2;B.50100mm;C。15mm； D。M14*1000 mm。梁A钢管;B。方木;C多层板; D.对拉螺栓；E。十字扣A483。2；B.50100mm；C.15mm; D.M141000 mm.E。蝶形26型板A钢管；B。方木；C多层6、板； D.可调油托；A483。2;B.100100 mm、 50100mm;C15mm；D。长度700 mm3） 材料的吊装：本工程所有施工材料的吊装用汽车起重机作业，作业区域所有人员严格遵照安全规程、规范.严禁违章、违规。4） 材料拆除:所有结构构件的模板、支撑脚手架在拆除之前必须办理拆模申请单待监理、项目部质量部门批准后方可拆除。5） 材料存放：施工现场所有的材料必须存放于指定区域，并分类码放整齐。4、施工准备4.1技术准备4。1.1项目总工组织项目经理部技术生产人员熟悉图纸，认真学习规范要求，掌握施工图的内容要求和特点,同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录通过会审对图纸中存在的问7、题与设计单位、建设单位、监理单位共同协商解决，取得一致意见后办理图纸会审记录,作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高,制定模板初步设计方案。4.1.2由项目技术负责人制定施工方案、技术交底,经项目部相关部门审核批准后下发到各个施工班组，并监督各施工班组落实、实施。4.1。3各施工班组长要认真熟悉好施工图纸，严格遵守施工方案、技术交底的相关内容.对班组施工人员做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求,保证工程质量。4.2生产准备4。2。1人员准备： 工 种工程投入劳动力数量 木工25人 电工 1人 电焊工 1人 4。2.2机械准备设备名称设备型号单 位数量木工圆盘锯MB58、04台2木工电锯MJ105台6 切割机G220台1 电焊机YSC130台2电钻820台65模板施工5。1.分部分项模板5。1.1。垫层模板采用50mm100mm方木(内侧刨光,刷好脱模剂）进行支设，采用内外侧钉钢筋桩的方法进行加固，钢筋桩间距1200mm。木方拼缝处及拐角处中间贴50mm宽海棉条，压紧后上面用木板条拉结牢固。在基坑四周排水沟处模板采用15mm厚多层板和50mm100mm方木拼装，并模板外侧钉木桩进行加固，木桩间距1200mm.5。1。2.基础梁模板本工程的基础梁顶标高与基础筏板的顶标高均为-3.1M，基础梁的截面高度为1000mm、基础筏板的厚度为400mm，即基础梁的底标高比9、基础筏板的底标高低600mm,计划在此区域沿基础梁砌筑240mm转砌体。砌筑高度为600mm。5。1。3框架柱模板框架柱模板主龙骨采用483.5钢管，次龙骨选用50mm100mm方木，柱通高设置M14螺栓进行加固。第一道螺栓（柱箍)距地150mm，上部螺栓（柱箍）间距600mm，见附图一，附图二。附图一 附图二5。1。3集水坑模板集水坑模板选用100mm100mm木方为主龙骨，间距600mm；选用 50mm100mm木方为次龙骨，间距250mm。根据集水坑尺寸拼装整体模,并封好底模（内打2个25气孔）内部用100mm100mm短木方进行双向水平对撑，并在外侧用铁丝和18钢筋进行拉结；防止模板上10、浮。见附图三。 附图三5。1。4。地下室外墙模板1)地下室外墙模板主龙骨采用2483.2钢管，间距600mm，次龙骨采用50mm100mm木方，间距250mm.穿墙螺栓：M14600 mm型螺栓与M14250 mm型止水螺栓配套使用,第一道穿墙螺栓距离地面150 mm，水平间距均为600 mm，纵向间距为（400-500)mm。地下室外墙侧模板安装后必须按照xx市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-622002的相关规定搭设剪刀撑。模板间的接缝贴海棉条,防止漏浆，见附图四 附图四5.1。4框架梁模板框架梁模板主龙骨选用483。5钢管,次龙骨选用50mm100 mm木方，对于梁腹板高度超过40011、 mm的梁必须在其侧面垂直设置2道M14螺栓，第一道螺栓距梁底模板150mm,螺栓的水平间距为800mm(见附图五）。当梁的跨度4M时,按梁长度的千分之三进行起拱，起拱从支模开始时进行（通过U托）调整底模各部位标高，而后将侧模和底模连成整体。框架梁支撑系统为碗扣式脚手架，立杆间距为1200mm，水平步距为1200mm，要求上下两层立杆中心位于一条线上。在距梁端500mm处留设50mm100mm清扫口，待杂物清理干净后，将其堵严。附图五5.1。5顶板模板1)支模前,放出楼层结构1000mm控制线2)拉线调平支撑体系的可调托撑,安放主龙骨(100mm100mm方木)，然后安放次龙骨（100mm5012、mm方木）。主龙骨采用对接方式接长，次龙骨采用搭接方式接长。3）靠梁次龙骨内立面贴2mm厚海绵条,防止漏浆.4）当顶板跨度不小于4m时按跨度长向的0.003L起拱，起拱方式为从四周墙边向中心对称起拱。5）模板铺完后,用水准仪校核标高，拉线校正平整度，涂刷脱模剂，办理预检记录。6）楼板支撑系统采用碗扣支撑架，碗扣架立杆双向间距1200mm，扫地杆距地200mm，自由端高度300mm。见附图六。楼板的支撑架与框架梁的支撑架连成整体并按照建筑施工扣件式钢管脚手架安技全术规范JGJ130-2011的相关规定搭设剪刀撑。支撑架架体要具备良好的可靠性。 附图六5。1.6楼梯模板1）楼梯模板安装前，先在楼梯13、间墙上按设计标高弹出梯段及平台板的位置线。模板采用多层板模板，次龙骨为50mm100mm方木，间距250mm；主龙骨100mm100mm方木,间距1200mm，侧模三角部分用木模镶补。2）楼梯踏步模板主要考虑踏步成型专用模板，其它模板用现场多层板支模,踏步板一次成型,混凝土原浆压光，不再作表面处理，楼梯踏步侧模如下示意图。除时破损洞口砼棱角。5。1.7预留洞模板。根据洞口尺寸及截面要求，用多层板及木方（50mm100mm）进行拼装，预留洞口配模时必须比设计洞口大2-3mm，以保证砼成型后其尺寸不少于图纸的要求。固定时采用顶模筋紧固牢固。参考附图七 附图七5。2模板的施工顺序5.2。1垫层模板的14、施工顺序为:量测出垫层的外轮廓线摆放方木将钢筋桩嵌入地下调平模板加固模板混凝土浇筑养护拆模。5.2.2基础模板的施工顺序为:在垫层上量测出基础的结构边线将钢管桩嵌入地下作为主龙骨次龙骨安装调平模板加固模板混凝土浇筑养护拆模。5。2.3地下室外墙模板施工顺序:量测出墙体的结构线和控制线主龙骨安装次龙骨安装加对拉螺杆模板固定加设剪刀撑混凝土浇筑养护拆模。5.2.4框架柱模施工顺序为： 钢筋绑扎模板拼装加对拉螺杆柱箍固定混凝土浇筑养护拆模吊上一层使用。5.2。5梁模板施工顺序: 立碗扣架主龙骨安装次龙骨安装复核梁底标高校正轴线搭设、调平梁模支架固定横杆并铺梁底模绑扎梁钢筋安装侧模。5.2.6楼板模板15、施工工艺： 立可调支撑立杆安装主梁模板安装水平支撑安装斜撑调。水平支撑顶面安装次梁模板铺覆膜多层板面板拼缝刷脱模剂预检。5。2。7预留洞口模板施工顺序：量测出预留洞口的边线安装预留洞口模板绑扎预留洞口加强钢筋合模板5.3模板安装质量5.3。1模板安装允许偏差要求见下表序号检查项目允许偏差(mm)1轴线位置32底模上表面标高33截面内部尺寸基础5柱、梁、墙34层高垂直层高不大5m 3大于5m55相邻两板表面高低差26表面平整25。4模板堆放5。4.1。应检查所有模板是否编号及模板企口方向，注意模板穿墙螺栓孔方向,并用醒目字体把模板编号标于模板背面，以便按编号在相应的模位就位。5.4。2模板在进入16、施工现场前，应对吊钩进行全面检查,检查吊钩是否焊接牢固，如有开焊应进行补焊。5。4。3有斜支撑的模板,应面对面堆放，自稳角7580度。无斜支撑的模板堆放时，应在现场搭设脚手架.5.5模板拆除5.5.1梁板底模拆除时必须达到下表规定强度：构件类型跨度（m）达到设计强度标准值的百分率板2502，8758100梁拱8758100悬臂-1005.5。2楼板、梁模板拆除：1）应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板,拆楼板模板先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留12根支柱暂不拆。2)操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龙骨自由坠落。3）先将缝板拆除，然后拆两侧大块模板。用钩子将模板钩下，等该段的17、模板全部脱模后，集中运出,集中堆放。4）侧模板拆除时，混凝土强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板与梁拆模强度应符合施工规范的规定,拆除前先试压同条件养护试块，其强度达到要求时方可拆模。5）拆下的模板及时清理粘连物,涂刷脱模剂，拆下的扣件及时集中收集管理。拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以防止模板变形损坏。5。6成品保护1）模板要有存放场地,场地平整夯实.模板平放时，要有木方垫架。立放时,要搭设分类模板架，模板处地处要垫木方,以保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放.2）大模板应面对面放置，中间留出人行操作通道,间距不小于600mm。支脚调整至倾角7075（应符合施工地自稳角的要求18、）.模板表面进行清理、刷脱模剂.3）拆除模板时,不得用大锤、撬棍硬砸猛撬,以免混凝土的外形和内部受到损伤。4)大模板起吊时，起吊要平稳和准确，严禁碰撞墙体，破损阴阳角。5)模板拆除后要及时清理干净，并且涂刷脱模剂，按规格型号堆放在规定的场地中,准备下次投入使用。脱模剂使用水性溶剂，绝对禁止使用废机油.6）模板拆除后在现场码放时，其高度不得超过1。5米.7）搬运模板时不可随意抛掷而损坏模板。8）拆下的模板如发现不平整或变形损坏的要及时修理。5。7质量通病防治措施1）防治错模 支模前要放好模板线及检查线，模板安装完后,要复查位置、尺寸.2）防治爆模 木方、对拉螺栓及支撑的设置要严格按施工方案进行，19、不允许随意改变间距，且注意木方要立放，对拉螺栓和地脚螺栓用的钢筋要经过检验，合格后才能使用.在砼浇筑过程中，要经常检查，如发现变形，松动等情况,及时修补加固。防治模板拼缝及清理通病浇筑砼不合格要对所有背楞方木通过木工压刨，加工裁制成统一尺寸，以防止模板翘曲不平。模板接缝宽度不大于1mm时，板缝用包装胶纸贴缝.浇筑砼前,用高压风管清理模板内木屑等杂物。用水管冲洗湿润模板，要保证模板内洁净,用水浇透。6 安全、环保及文明施工措施6。1安全措施1)从事模板作业的人员,应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。2）安装和拆除模板时,操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿20、防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不符合者严禁使用。3） 模板安装高度在2m及以上时，应符合国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80的有关规定。4）作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严禁滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层,连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台的施工总荷载不得超过其设计值.5）模板吊装前，应设专人指挥。吊装机械位置应事先调整适当,吊装稳起稳落,就位准确，严禁大幅度摆动。6）吊装模板必须采用自锁卡环,防止脱钩,当模板等吊件就位或落地时,要防止摇晃碰人或碰坏墙体。7）装拆模板时,操作人员和指挥必须站在安全可靠的地方,21、防止意外伤人。拆模后起吊模板前应检查所有连接件是否已经全部拆除，模板上有无活动固件，在确无遗漏，模板与墙体完全脱离后,方准起吊,待起吊高度超过障碍物后，方准转臂行车。8)装拆柱等高处模板，要先搭设脚手架；并随装随固定、随拆随运转.严禁空架浮搁，防止模板倾覆.严禁将模板堆放在脚手板上，防止下坠伤人。不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落,操作时必须注意警戒。9）装拆高处模板时，除操作人员外，下面不得站人。多人共同作业时，必须密切配合、协调一致、相互呼应。10）拆除承重模板，必要时应事先设立临时支撑，防止整块突然坍落。11)模板上架设的电线和使用的电动工具，不得超过36V的低压电源；当为满22、堂模板、钢支架及特潮湿的环境时,不得超过12V。高压电源的固定应使用绝缘橡胶材料.12)高空作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上；各种工具应挂在操作人员身上或工具袋内，不得掉落。13）遇6级或6级以上大风时，应暂停高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行施工。14）拆除如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固.对活动构件必须一次拆除.15）模板安装时，先检查基坑土壁边坡的稳定情况，发现有滑坡、塌方危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工.16）操作人员上下基坑要设扶梯.基坑上口边缘1m以内不允许堆放模板构件和材料，模板支23、在护壁上时，必须在支点上加垫板.17）模板应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。禁止利用拉杆支撑攀登上下。18)拆除模板应经技术人员同意。操作时应按顺序分段进行，拆除模板一般用撬杠，严禁猛撬、硬砸或大面积拉倒，严禁操作人员站在拆除模板上.拆下的模板应及时运送到指定的地点集中堆放，防止钉子扎脚。19）木工操作场严禁吸烟，刨花木屑等应及时清运，附近设置消防器材。20）对于木工所涉及的机械的使用，必须有专人负责，负责人必须持有机械操作许可证和了解其操作程序.6.2环保及文明施工措施1） 制定文明施工制度，划分环卫包干区，作到责任到人。2） 搭设碗扣支架应避免夜间作业,防止产生噪音，影响居民24、生活。3）现场工人应着装整齐，具有现代工人的面貌.现场作业不说脏话，不出现不文明举止。4)对于材料设备应爱惜，选择正确的使用方法，并定期包养,严禁野蛮施工.5)每天生产完成后,应检查现场，对于产生的建筑垃圾应及时清理，并堆放到指定地点。6）施工环境各种材料、机具堆放有序,各类加工好的模板堆放整齐。按施工总评面布置图划定区域堆放。7）班长对班组作业区的文明现场负责。坚持谁施工，谁清理，作到活完场清.8)建筑结构内的施工垃圾清运，采用搭设封闭式临时专用垃圾道运输，或采用容器倒运或袋装，严禁随意凌空抛撒.施工垃圾应及时清运，并适量洒水，减少污染.9）现场内所有交通路面和物料堆放场地全部浇筑混凝土硬化25、路面,做到黄土不露天。10)每天正常施工时间早7点至晚22点，在每天晚22点至次日早7点前，严禁进行强噪音作业。如果遇到特殊情况必须进行作业时，此期间只安排无噪音的工序施工，如绑钢筋等。对混凝土输送泵、电锯等强噪音设备，以隔音棚或隔音罩封闭、遮挡，实现降噪。11）模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放,上下左右由人传递。模板、钢管修理时，禁止使用大锤。使用电器切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片转速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合理的电锤，及时在钻头上注油或水.12）提高施工现场全体员工环境保护意识，采取有力的措施控制人为的噪音，严格加强管理，最大限度地减少噪音扰民.13）施工现26、场设立专门废弃物临时贮存场地，废弃物应分类存放，对有可能造成二次污染的废弃物必须单独存放，并设置安全防范措施且有醒目标识.废弃物的运输确保不遗撒、不混放，送到政府批准的单位或场所进行处理、清运.14）夜间施工所用照明设备安装时，让光线尽量避开居民区。15）在中考、高考期间,严格遵守有关部间的规定,合理安排作业，使考生在此期间不受到施工噪声干扰。16）在塔吊回转半径覆盖范围内居民楼的屋面上方和居民出入的通道上方搭设护头棚，防止高空落下物体伤人。17）如有民扰事情发生，项目经理部设有项目副经理专门接待群众来访，并负责解决一切事宜。7.模板计算。7。1墙模板(支撑不等间距）计算书 计算依据： 1、建27、筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 500092012 4、钢结构设计规范GB 500172003 一、工程属性砼墙特性变电所12轴地下室外墙砼墙厚度(mm）250砼墙高度(mm）3400砼墙长度(mm）8000 二、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l（mm)200主梁最大悬挑长度D(mm)200对拉螺栓水平间距s（mm）600主梁固定方式对拉螺栓主梁和支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi（mm)第1道150第2道550第3道950第4道1350第5道1850第6道2350第7道2850第8道3300 简图28、如下： 墙模板（支撑不等间距）剖面图墙模板(支撑不等间距）正立面图 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c（kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h）4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21。15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3。4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）min0。22ct012v1/2,cHmin0。2224411.152。51/2，243.4min38.403，81。638.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2)29、2 有效压头高度hG4k/c38。4/241.6m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1。2G4k+1。4Q3k,1。35 G4k+1.40。7Q3k0。9max1.238.400+1。42.000，1。3538。400+1.40.72。00048。42kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0。91.42。0002.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2)22面板弹性模量E（N/mm2）10000 根据规范JGJ162，面板验算按简支梁。30、梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3,Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 qbSmax1。048。4248.42kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=48.420。2002/8=0。24kNm Mmax/W0.24106/37500=6。46N/mm2f=37 N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 qbSmax1。038。4038.40kN/m 验算简图 挠度验算,max5ql4/（384EI）=538.402004/(38410000281250）=31、0。28mm=l/250=200/250=0。80mm 满足要求! 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格4080小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）14.85小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W（cm3）42.667小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数1 1、强度验算 qlSmax1.0000。20048。4209。68kN/m qminlSmin1.0000。2002。5200.50kN/m 验算简图 弯矩图 Mmax0。20kNm Mmax/W0.20106/42667=4。70N/mm2f=14.85 N/mm2 满足要求！ 2、挠32、度验算 qmaxlSmax1。0000.20038.407。68kN/m qminlSmin1。0000。20000kN/m 验算简图 变形图 max0.10mm=l/250=500/250=2。0mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图 R1=3.32 /=3.32/1。000=3。32kN R2=4。00 /=4。00/1。000=4。00kN R3=3.68 /=3.68/1.000=3。68kN R4=4.44 /=4.44/1.000=4。44kN R5=4。72 /=4。72/1.000=4.72kN R6=3。25 /=3。25/1。000=3.25kN R733、=1。82 /=1。82/1.000=1.82kN R8=0。35 /=0。35/1.000=0.35kN 正常使用极限状态 剪力图 R1 = 2.63 / = 2.63/1.000 = 2。63 kN R2 = 3.17 / = 3。17/1。000 = 3。17 kN R3 = 2。92 / = 2.92/1。000 = 2。92 kN R4 = 3.53 / = 3.53/1.000 = 3。53 kN R5 = 3。74 / = 3。74/1。000 = 3。74 kN R6 = 2.51 / = 2.51/1。000 = 2.51 kN R7 = 1.31 / = 1.31/1.0034、0 = 1。31 kN R8 = 0。17 / = 0。17/1。000 = 0.17 kN 4、抗剪验算 Vmax2。48kN Vmax/(2bh）=2.48103/(240*80)=0.39N/mm2=1。3 N/mm2 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格483。5主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁弹性模量E（N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W（cm3)5.08主梁截面惯性矩I（cm4)12.19主梁合并根数n2主梁受力不均匀系数0。5主梁计算方式三等跨梁 由上节小梁验算的支座反力计算知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。 承载能力极限状态： RmaxMax335、。318,3.998，3.679，4.444，4。723，3。253，1.822,0。3510。54。723=2。362kN。 正常使用极限状态： RmaxMax2。632,3.171，2。917，3.526，3.735,2。514，1。307，0.1720。53.735=1.868kN。 1、强度验算 验算简图 弯矩图 Mmax0.47kNm Mmax/W0。47106/5080=93。00N/mm2f205 N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 剪力图 第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)10.40/=10。40/0。5=20.80kN 计算方法同上,可依次知： 第2道支撑所受主梁36、最大反力Rmax(2）12。53/=12。53/0.5=25。05kN 第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)11。53/=11。53/0.5=23.06kN 第4道支撑所受主梁最大反力Rmax（4)13。93/=13.93/0.5=27。85kN 第5道支撑所受主梁最大反力Rmax（5）14.80/=14。80/0。5=29。60kN 第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6)10。19/=10。19/0。5=20.39kN 第7道支撑所受主梁最大反力Rmax（7）5。71/=5。71/0.5=11.42kN 第8道支撑所受主梁最大反力Rmax（8）1.10/=1.10/0.5=2。20kN37、 3、挠度验算 验算简图 变形图 max0。38mm=l/250=600/250=2。4mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb（kN）17。8 支撑横向验算间距： mmaxs,s/2+D max600，600/2+200=600mm 支撑竖向验算间距: n1=（h1+h2)/2 =（150+550)/2=350mm n2(h3h1)/2(950-150）/2400mm n3（h4-h2)/2(1350-550)/2400mm n4（h5h3)/2（1850950）/2450mm n5（h6-h4)/38、2(23501350)/2500mm n6(h7-h5）/2(2850-1850）/2500mm n7（h8-h6）/2（3300-2350）/2475mm n8=H-（h8+h7)/2 =3400-(3300+2850）/2325mm n=maxn1,n2,n3，n4，n5,n6,n7,n8=500mm N=0.5 mn Smax0。50。60。548。427。263kNNtb17.8kN满足要求！7.2框架柱模板柱模板（设置对拉螺栓)计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB500102010 3、建筑结构荷载规范GB 500092039、12 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称信号楼框架柱新浇混凝土柱长边边长(mm）700新浇混凝土柱的计算高度(mm）5000新浇混凝土柱短边边长（mm）600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0（h）4.44外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h）2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m)5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2）min0.22ct012v1/2,cHmin0。22244.441121/40、2，245min33.154，12033。154kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2）2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0。22ct012v1/2，cHmin0.22244.441121/2，245min33.15,12033.15kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0。9max1。2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1。233。15+1。42，1.3533.15+1。40.720。9max42。58，46。7120.946。71242.041kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k33.15 kN/m2 三、面板验41、算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm）15面板抗弯强度设计值f(N/mm2）14。74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)600模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0。91。350.633.1524.166kN/m 活载线荷载q20。91.40。7bQ3k0。91。40.70。621.058kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0。10724.1660.17520。1211。0580。17520.083kNm Mmax/W0.083106/（1/6642、00152）3.694N/mm2f14.74N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0。633。1519.89kN/m 0。632ql4/(100EI）0。63219.891754/（1008925(1/12600153）0。078mml/400175/4000.438mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm）4080小梁截面惯性矩I（cm4）170.667小梁截面抵抗矩W（cm3）42。667小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）20。196小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)150 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.143、7542。0417。357 kN/m 小梁弯矩图（kNm） Mmax0。277kNm Mmax/W0.277106/42.6671036.501N/mm2f20.196N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0。17533。155.801 kN/m 面板变形图（mm） 0.301mm1.5mm 满足要求! 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考)柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格（mm）483柱箍截面惯性矩I(cm4）10。78柱箍截面抵抗矩W（cm3）4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2）205柱箍弹性模量E（N/mm2）206000模板设计立面图 144、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图（kNm) 长边柱箍剪力图（kN） M10。269kNm，N17。254kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图（kNm） 短边柱箍剪力图(kN) M20。244kNm，N27。413kN M/Wn0.269106/（4.49103)59.869N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm） 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图（mm) 10。084mml/4001.112mm 20。059mml/4000。988mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN）17。45、8扣件类型碟形26型扣件容许荷载(kN)26 N7。4132=14.827kNNtb17。8kN 满足要求！ N7。4132=14.827kN26kN满足要求！柱模板（设置对拉螺栓)计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 500172003 一、工程属性新浇混凝土柱名称信号楼框架柱新浇混凝土柱长边边长（mm）700新浇混凝土柱的计算高度(mm）5000新浇混凝土柱短边边长（mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JG46、J162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h）4。44外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2)min0。22ct012v1/2,cHmin0。22244.441121/2,245min33.154,12033.154kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0。22ct012v1/2，cHmin0.22244。441121/2，245min33。15,147、2033.15kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0。9max1。2G4k+1.4Q3k，1。35G4k+1。40。7Q3k0.9max1。233.15+1.42，1。3533。15+1。40。720。9max42.58，46。7120。946.71242.041kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k33.15 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm)15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）14。74面板弹性模量E(N/mm2）8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1（mm）600模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图,按四等跨连续梁验算 静载48、线荷载q10。91。35bG4k0。91。350.633.1524。166kN/m 活载线荷载q20。91.40.7bQ3k0.91.40。70.621。058kN/m Mmax-0。107q1l2-0.121q2l2-0。10724.1660.17520.1211.0580。1752-0.083kNm Mmax/W0.083106/（1/6600152）3.694N/mm2f14。74N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.633。1519。89kN/m 0.632ql4/（100EI)0.63219.891754/(1008925（1/12600153）0。078mml49、/400175/4000.438mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格（mm）4080小梁截面惯性矩I(cm4）170。667小梁截面抵抗矩W(cm3)42。667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)20.196小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(mm)150 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0。17542。0417.357 kN/m 小梁弯矩图（kNm） Mmax0.277kNm Mmax/W0。277106/42。6671036.501N/mm2f20。196N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0。17533。155.50、801 kN/m 面板变形图（mm) 0.301mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考)柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10。78柱箍截面抵抗矩W(cm3）4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E（N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm） 长边柱箍剪力图(kN） M10。269kNm，N17.254kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图（kNm) 短边柱箍剪力图（kN) M20。244kNm，N27.413kN M/Wn0。26951、106/（4.49103）59。869N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图（mm） 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图（mm） 10.084mml/4001。112mm 20。059mml/4000.988mm 满足要求! 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN）17.8扣件类型碟形26型扣件容许荷载(kN）26 N7.4132=14。827kNNtb17。8kN 满足要求！ N7。4132=14.827kN26kN满足要求！7.2柱模板(设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ16220052、8 2、混凝土结构设计规范GB500102010 3、建筑结构荷载规范GB 500092012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称信号楼框架柱新浇混凝土柱长边边长（mm）700新浇混凝土柱的计算高度（mm）5000新浇混凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c（kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4。44外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V（m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G53、4k（kN/m2）min0。22ct012v1/2，cHmin0。22244。441121/2,245min33。154，12033.154kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0。22ct012v1/2，cHmin0。22244。441121/2，245min33.15，12033.15kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1。2G4k+1。4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.233。15+1。42，1.3533.15+1.40.720。9max42。58，46。7120。946.7154、242.041kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k33。15 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm)15面板抗弯强度设计值f（N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2）8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1（mm)600模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图,按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10。91.35bG4k0.91。350。633。1524。166kN/m 活载线荷载q20.91.40。7bQ3k0。91.40。70.621.058kN/m Mmax0.107q1l20。121q2l2-0.10724。1660.1752055、.1211.0580。17520.083kNm Mmax/W0。083106/(1/6600152）3。694N/mm2f14。74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.633。1519.89kN/m 0.632ql4/（100EI）0.63219.891754/（1008925(1/12600153)）0.078mml/400175/4000.438mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格（mm）4080小梁截面惯性矩I（cm4）170.667小梁截面抵抗矩W(cm3)42。667小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)20.196小梁弹性模量E(N/mm256、）9350最低处柱箍离楼面距离(mm）150 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.17542.0417.357 kN/m 小梁弯矩图(kNm） Mmax0.277kNm Mmax/W0.277106/42.6671036。501N/mm2f20.196N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.17533。155.801 kN/m 面板变形图(mm) 0。301mm1。5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 (规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格（mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4）10.78柱箍截面抵抗矩W（cm3)4.49柱箍抗弯57、强度设计值f（N/mm2)205柱箍弹性模量E（N/mm2）206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图（kNm） 长边柱箍剪力图（kN） M10。269kNm，N17.254kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图（kNm） 短边柱箍剪力图(kN） M20.244kNm，N27。413kN M/Wn0.269106/（4.49103)59。869N/mm2f205N/mm2 满足要求! 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图（mm） 10。084mml/4001。112mm 20.059mml/4000。958、88mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型碟形26型扣件容许荷载(kN）26 N7。4132=14.827kNNtb17。8kN 满足要求！ N7.4132=14。827kN26kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB500102010 3、建筑结构荷载规范GB 500092012 4、钢结构设计规范GB 500172003 一、工程属性新浇混凝土柱名称信号楼框架柱新浇混凝土柱长边边长(mm）700新浇混凝土柱的计算高度（mm）5000新浇混59、凝土柱短边边长(mm)600 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008混凝土重力密度c(kN/m3）24新浇混凝土初凝时间t0(h)4。44外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V（m/h）2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m)5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0。22244.441121/2，245min33。154，12033。154kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2）2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct60、012v1/2，cHmin0。22244。441121/2，245min33.15，12033.15kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1。2G4k+1.4Q3k,1.35G4k+1.40.7Q3k0。9max1.233。15+1。42,1。3533。15+1.40.720.9max42.58，46。7120.946.71242。041kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k33.15 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm）15面板抗弯强度设计值f(N/mm2）14.74面板弹性模量E(N/mm2）8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1（m61、m）600模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.633.1524。166kN/m 活载线荷载q20。91.40.7bQ3k0.91。40。70.621.058kN/m Mmax-0.107q1l2-0。121q2l2-0.10724.1660。1752-0.1211。0580.1752-0.083kNm Mmax/W0.083106/（1/6600152)3.694N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0。633.1519。89kN/m 0。632ql4/（100EI62、)0.63219。891754/（1008925（1/12600153)）0。078mml/400175/4000.438mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格（mm)4080小梁截面惯性矩I（cm4）170.667小梁截面抵抗矩W（cm3）42。667小梁抗弯强度设计值f（N/mm2)20。196小梁弹性模量E（N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离（mm)150 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0。17542.0417.357 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.277kNm Mmax/W0。277106/42.6671036。501N/mm2f20.163、96N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0。17533.155.801 kN/m 面板变形图（mm） 0。301mm1。5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格（mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W（cm3)4。49柱箍抗弯强度设计值f（N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2）206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图（kNm） 长边柱箍剪力图（kN） M10.269kNm,N17。254kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kN64、m） 短边柱箍剪力图(kN） M20。244kNm，N27。413kN M/Wn0。269106/（4。49103）59。869N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图（mm） 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm） 10。084mml/4001。112mm 20.059mml/4000。988mm 满足要求! 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb（kN)17.8扣件类型碟形26型扣件容许荷载（kN）26 N7。4132=14。827kNNtb17。8kN 满足要求！ N7.4132=14.827kN26kN满足要求！7.65、3梁模板(碗扣式）计算书 计算依据: 1、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ1282010 2、混凝土结构工程施工规范GB506662011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 500092012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称混合变电所 框架梁新浇混凝土梁计算跨度（m)7.5混凝土梁截面尺寸(mmmm）450650新浇混凝土结构层高（m)5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24混凝66、土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1。5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2）2。5风荷载标准值k（kN/m2）基本风压0(kN/m2）0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面支撑架立柱沿梁跨向间距la（mm)1200步距h(mm）1800立柱根数3立柱布置方式等间距立柱依次距梁左侧立柱距离（mm)0，600，600底模下设支撑小梁根数4梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm)200结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据混凝土结构工程施工规范GB50666201167、结构重要性系数01可变荷载的组合值系数c0.9 设计简图如下：模板设计立面图模板设计平面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f（N/mm2)15模板弹性模量E(N/mm2）10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算,计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3,Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q101。35(G1k+（G3k+G2k)h)+1。4cQ1kb=11。35（0.1+（24+1。5)0.65)+1。40.92。5125.661kN/m q1静01。35G1k+(G2k+G3k）h1168、1。350.1+(24+1.5）0。65122。511kN/m q1活01.4cQ1k111。40.92。513.15kN/m q2G1k+(G2k+G3k）h10.1+（24+1.5)0.65116.675kN/m 1、强度验算 Mmax0。1q1静L2+0。117q1活L20。122.5110。152+0。1173。150.1520。059kNm Mmax/W0.059106/375001.572N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0。677qL4/(100EI)=0。67716。6751504/（10010000281250)0.02mml/400150/400069、.375mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态） R1=R4=0。4q1静l +0.45q1活l=0.422.5110.15+0.453。150.151.563kN R2=R3=1.1q1静l +1。2q1活l=1.122.5110.15+1。23.150.154。281kN 标准值(正常使用极限状态） R1=R4=0。4 q2l=0.416。6750。151kN R2=R3=1。1 q2l=1.116。6750。152。751kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm）4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2）20.2小梁抗剪强度设计值（N/mm2）2.85小梁弹70、性模量E（N/mm2）10285小梁截面抵抗矩W(cm3)42。67小梁截面惯性矩I(cm4)170。67 q1max1.563+0.91.35（0。30.1)0。45/3，4.281+0.91.35(0。3-0。1）0。45/34。318kN/m q2max1+（0。30.1）0.45/3，2。751+（0.3-0。1)0.45/32。781kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0。107q1l12，0.5q1l22max0.1074。3181.22，0。54.3180。220.665kNm Mmax/W0.665106/4267015。591N/mm2f20。2N/mm2 满足要求！ 2、71、抗剪验算 Vmaxmax0。607q1l1，q1l2max0。6074。3181。2，4。3180。23.145kN max3Vmax/（2bh0)=33。1451000/(28040)1.474N/mm22。85N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0。6322。78112004/（100102851706700）2。077mml/4001200/4003mm 2q2l24/(8EI）2.7812004/(8102851706700）0。032mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能72、力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0。393q1l1+q1l2max1。1434。3181.2,0。3934。3181.2+4。3180。25.922kN 同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R42。194kN，R2R35.922kN，5。922kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1。143q2l1,0.393q2l1+q2l2max1。1432.7811。2，0。3932.7811。2+2.7810.23。815kN 同理可得,其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1R41.413kN，R2R33.815kN，3。815kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格（mm73、)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3）4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图（kNm） Mmax/W0。615106/4490136。976N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax7。578kN max2Vmax/A=27。5781000/42435。745N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.144mml74、/400225/4000。562mm 满足要求！ 4、支座反力验算 R10.538kN，R215。156kN,R30。538kN 七、立柱验算钢管类型(mm)48.33.6立柱截面面积A(mm2）506立柱截面回转半径i（mm）15.9立柱截面抵抗矩W（cm3)5。26立杆伸出顶层水平杆长度a(mm）500斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合规范JGJ166-2008设置要求立柱抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m）0.15 =(h+2a）/i=(1800+2500)/15.9=176。101=180 长细比满足要求！ 查表得，0.23 1、风荷载计算 Mw10。91.40.275、21.21.82/100.108kNm 2、稳定性计算 同上四六计算过程，可得： R10。538kN，R215。156kN，R30.538kN 立柱最大受力NwRmax+0.15(50。65）15.809kN fN/(A)+Mw/W15。809103/（0。23506)+0.108106/5260156.325N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由”主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R315.156kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力设计值fak(kPa)140立柱垫木地基土承76、载力折减系数mf1垫板底面面积A（m2）0.2 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)15。809/(10。2)79。043kPafak140kPa满足要求！7.4板模板(扣件式)计算书 计算依据: 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 500092012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称混合变电所 板新浇混凝土楼板板厚（mm）180新浇混凝土楼板边长L（m）8新浇混凝土楼板边宽B（m)3 二、荷载设77、计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2)2。5当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）2。5当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2)1。5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0。5模板及其支架自重标准值0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3）1。1风荷载标准值k(kN/m2）基本风压0(kN/m2)0。30。22风压高度变化系数z0。9风荷载体型系数s0。8 三、模板体系设计模板支架高度78、(m）5立柱纵向间距la（mm）1200立柱横向间距lb（mm)1200水平拉杆步距h(mm）1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离（mm）400立柱距混凝土板长边的距离(mm）300主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)150小梁两端各悬挑长度（mm）200，200主梁两端各悬挑长度（mm）200，200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向）模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（79、N/mm2)15面板弹性模量E（N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2。1”面板可按简支跨计算”的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k）h)+1.4Q1k，1。35（G1k+ （G3k+G2k）h）+1。40。7Q1kb=0。9max1。2（0.1+(1。1+24）0。18)+1。42。5,1.35（0。1+(1。1+24）0.18)+180、。40。72.5 1=8.137kN/m q20。91.2G1kb=0。91。20。11=0。108kN/m p0。91。4Q1K=0。91。42。53。15kN Mmaxmaxq1l2/8，q2l2/8+pl/4=max8.1370。152/8,0。1080.152/8+3.150。15/4= 0。118kNm Mmax/W0。118106/375003.158N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+（G3k+G2k）h)b=（0。1+(1。1+24）0。18）1=4。618kN/m 5ql4/(384EI)54。6181504/(38410000281250）0。81、011mml/250150/2500。6mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)20。2小梁抗剪强度设计值（N/mm2)2。85小梁弹性模量E（N/mm2)10285小梁截面抵抗矩W（cm3）42.67小梁截面惯性矩I(cm4）170。67 因B/lb取整3000/1200取整2,按二等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下: 1、强度验算 q10.9max1。2（G1k+（G3k+G2k）h)+1。4Q1k，1.35（G1k+(G3k+G2k）h)+1。40.7Q1kb=0.9max182、。2（0。3+(1.1+24）0。18）+1。42.5,1。35(0.3+(1.1+24)0。18)+1。40.72。50。151。253kN/m 因此，q1静0。91。2（G1k+(G3k+G2k）h)b=0。91。2(0.3+(1.1+24)0。18）0.150.781kN/m q1活0.91。4Q1kb=0.91。42.50。150。472kN/m M10。125q1静L2+0.125q1活L20。1250.7811.22+0.1250.4721.220。226kNm q20。91。2G1kb=0。91.20.30.150.049kN/m p0.91。4Q1k=0。91.42。53.1583、kN M2max0。07q2L2+0。203pL,0。125q2L2+0.188pLmax0。070.0491。22+0.2033.151.2，0。1250.0491.22+0。1883。151.20。772kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.2530.22/2，0.0490.22/2+3.150.20。631kNm MmaxmaxM1,M2，M3max0。226,0。772,0。6310.772kNm Mmax/W0。772106/4267018.098N/mm2f20.2N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 V10。625q1静L+0。625q1活L0.6284、50。7811。2+0.6250.4721.20.94kN V20。625q2L+0。688p0.6250。0491.2+0。6883。152。204kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1。2530.2，0。0490。2+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.94，2.204，3.163.16kN max3Vmax/（2bh0)=33.161000/(28040）1。481N/mm22.85N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k）h)b=（0.3+(24+1。1）0。18）0。150.723kN/m 跨中max0.521qL4/（185、00EI)=0.5210.72312004/(100102851706700)0.445mml/2501200/2504.8mm 悬臂端maxqL4/(8EI）=0.7232004/（8102851706700)0。008mml1/250200/2500.8mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型方木主梁材料规格（mm）100100可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2）8415主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15.44主梁抗剪强度设计值(N/mm2）1.66主梁截面惯性矩I(cm4）833.33主梁截面抵抗矩W(cm3)166。67 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 86、q10.9max1。2(G1k+ （G3k+G2k）h)+1.4Q1k，1。35(G1k+(G3k+G2k）h）+1.40。7Q1kb=0。9max1。2（0.5+(1.1+24)0.18）+1。41。5，1。35（0.5+（1.1+24)0。18)+1。40。71.50.151。113kN/m q1静0.91。35(G1k+ （G3k+G2k)h)b=0。91。35（0.5+（1.1+24）0。18）0。150。915kN/m q1活0.91。4Q1kb=0.91.41.50。150.283kN/m q2(G1k+ （G3k+G2k)h)b=（0。5+(1.1+24)0.18)0.15=0.87、753kN/m 承载能力极限状态 按二跨连续梁,Rmax1.25q1L1.251。1131。21.669kN 按悬臂梁，R1q1l=1.1130.20.223kN RmaxRmax，R11.669kN; 正常使用极限状态 按二跨连续梁，Rmax1。25q2L1.250。7531。21。129kN 按悬臂梁，R1q2l=0。7530.20.151kN RmaxRmax,R11.129kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图（kNm） Mmax1.658kNm Mmax/W1.658106/1666709。95N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN） 88、Vmax7。928kN max3Vmax/(2bh0)=37。9281000/（2100100)1。189N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm） max1。346mm 跨中max=1.346mm=1200/250=4.8mm 悬挑段max0.772mm=200/250=0.8mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd（mm）500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm）200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型48。33.6立柱截面面积A（mm2）506立柱截面回转半径i(mm)15。9立柱截89、面抵抗矩W（cm3）5.26 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a）=11.386(500+2200)=1247.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11。7551800=3159mm =l0/i=3159/15。9=198.679=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386（500+2200）=1440.747mm 1l01/i1440。747/15.990.613,查表得，10。661 Mw=0.91.4klah2/10=0.91。40.221。21.82/100.106kNm Nw1.2NGik+0。9190、。4（NQik+Mw/lb）=1。2（0。5+(24+1.1）0。18)+0.91.411.21.2+0.91.40.106/1。210。597kN f Nw/(A)+ Mw/W10596.611/（0。661506)+0。106106/526051。799N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段:l02=k2h =1。1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648。645/15.9229。475，查表得，20。139 Mw=0。91。4klah2/10=0。91.40.221.21.82/100.106kNm Nw1.2NGik+0.91.4（NQik+M91、w/lb）=1.2(0。75+（24+1.1)0.18)+0。91.411。21。2+0。91。40.106/1。211.029kN f Nw/（A)+ Mw/W11028。611/(0。139506)+0.106106/5260176.92N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N（kN）30 按上节计算可知，可调托座受力N10.597kNN30kN 满足要求！ 九、立柱地基基础验算地基土类型素填土地基承载力设计值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A（m2）0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/（mfA）11.029/(10。1）110。286kPafak115kPa 满足要求！