1、 xx新世界中心C区高层住宅脚手架施工方案第一章 编制说明11 工期：本工程脚手架施工使用工期从2013年6月至2013年12月.12编制依据1、xx新世界中心C区1#、2#、3#、4、17#、施工图纸。2、依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、建筑施工高处安全技术规范。3、依据建筑施工手册（第四版）、简明施工计算手册、建筑施工脚手架实用手册。4建筑施工高空作业安全技术规程(JGJ8091）.5建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011）。6建筑施工安全检查标准7xx新世界中心C区工程施工组织设计第二章 工程概况本工程群体住宅楼，其中1#、2#、3#、4#单体楼为地下2层，2、地上26层，17楼地下2层、地上22层。层高2。9米.基础形式为筏板基础，车库为梁板式筏基。第三章 施工部署31 施工部署结合本工程结构形式，实际施工特点，各建筑物搭设悬挑扣件式双排钢管脚手架。1、2、3、4#、17#楼地下室外墙至地上一层采用落地式扣件双排钢管脚手架，一层至四层采用双排扣钢管挑架子施工，2-26层搭设普通型钢悬挑式双排脚手架,悬挑部位在2层、6层、10层、14层、18层、22层顶板上。搭设普通型钢悬挑式双排脚手架施工.32安全领导小组部署安全防护领导小组“安全生产、“文明施工是企业生存与发展的前提条件,是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明现场”、“样板工地”3、的根本要求，为此我项目部成立的以生产总经理为首的安全防护领导小组，其机构组织人员编制及责任分工如下：组 长:李志成(项目经理）负责协调工作； 副组长：（架工班长)现场施工总指挥；组 员：梁新波（技术负责）方案编制、技术交底;（安全员）现场施工协调监督、检查 第四章 落地式和悬挑脚手架技术要求41 落地式和悬挑脚手架的搭设工艺及搭设要求1、搭设工艺地基夯实垫平水平挑工字钢（杆）纵向扫地杆立杆横向扫地杆其后的搭设顺序与落地架相同.2、搭设要求1)落地式脚手架本工程落地式脚手架地基有落在地面上的和落在混凝土楼板上的，在混凝土楼面上的承载力满足工程要求，落在地面上的要求进行夯实，并在脚手架立杆的底下垫4、50厚的木跳板.立杆横距1。5米、步距0.9米，大横杆步距1。8米，每两层设一连墙拉杆。由于落地脚手架仅9米高可不进度设计计算，按规范的构造施工可以满足安全施工要求.1、2、7#楼地下室一层楼面采用落地双排钢管脚手架施工架子全高11米。3、8和9#楼地下室外墙采用落地双排钢管脚手架施工，架子高度为6米,可不进行架子计算。2）悬挑脚手架水平挑出工字钢间距1。5米、在转角部位工字钢呈扇形摆放、挑出工字钢长度为1.1米,局部悬挑1。7米至2米。工字钢锚环预埋在挑出本楼层楼板、框架梁砼中.框架梁预埋一个18锚环相距1。5米处、楼板预埋二个18锚环、锚环两个端头紧扣在工字钢上皮、两个端头满足单面焊要求，5、施工尺寸见图示。每个悬挑的工字钢端头用100长22钢筋头钢焊一个爪,以起到固定钢管作用.悬挑架子构造要求为立杆横距1。5米、步距0.9米,大横杆步距1。8米，每两层设一连墙拉杆，悬挑架子高度为13。6米.工字钢的长度分别为3米、4米及4。5米，安装位置见平面布置图,4。5的悬挑高拉绳。3、钢管脚手架图示及计算见附计算书42 悬挑与落地脚手架安装及拆除施工安全技术要求1、脚手架搭设技术要求1）、地基处理及悬挑工字钢安装(1)落地式脚手架的地基在地面平整后，进行夯实。(2)悬挑脚手架地锚的安装，在工程结构楼板底层钢筋绑扎完成之后，将悬挑架子的地锚U型钢筋按设计图悬挑工字钢的位置安装牢固，并同时安装6、两根810的锚固钢筋，安装完成经质量、安全检查合格后钢筋工绑扎楼板的上层钢筋。(3）悬挑脚手架待结构楼板的混凝土施工达成，并达到一定的强度，将悬挑工字钢按设计图的位置，安装在楼板上，将两边的地锚钢筋弯曲扣压在工字钢的顶面,按规范要求焊接。地锚钢筋必须扣紧工字钢顶面，不能留有缝隙。2）、立杆全楼脚手架（除局部外）采用双排单立杆，底下的立杆要安放在悬挑梁头的焊接钢筋头上，防止滑移。立杆顶端高出结构檐口上皮1.5米，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接，接头交错布置,两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm，各接头中心距主节点的距离不大于60cm.7、3)、大横杆大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧,用直角扣件与立柱扣紧,其长度大于3跨度，不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。4）、小横杆每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上,该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设12根小横杆，两杆间距不大于75cm，小横杆伸出大横杆边缘距离不小于10cm，且长度不大于40cm。上下层小横杆应在立杆处错开布置.5）、纵横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm处立柱上，横向扫地杆亦用直角扣件固定在紧靠纵向扫8、地杆下方的立柱上。6)、剪刀撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置,单杆部位采用单杆通长剪刀撑.剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560度之间。斜杆相交处于同一条直线上,并沿架高连续布置。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于100cm，并用不少于2个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于10cm。横向斜撑搭设在主楼脚手架部位。在同节内、由底至9、顶层成“之”字型，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上,除拐角处横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道.7）、脚手板脚手板采用木桥板,厚5cm、宽3545cm，长度不小于3。5米的木手板.首层满铺一层脚手板,以上每隔六层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆，脚手板设置在3根横向水平杆上，并在小横杆处用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕23圈固定。当脚手板长度小于2米时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，可防倾覆。脚手板应平铺、满铺、铺稳,接缝处设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置10、，避免出现探头及空档现象。8）、连墙件本工程采用钢性连接件，垂直间距为3.6米，水平间距为3.0米。连墙壁杆用483。5的钢管，与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在顶板上两框架间中点处距结构外皮1。1米处预埋HRB335钢筋（加工尺寸与悬挑预埋相同），用483.5的钢管与脚手架可靠拉结。9）、防护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网.密目安全网1。86。0米的规格,用网绳绑扎在大横杆或立杆里侧。作业层网应高于平台1.2米，并在作业层下步架设一道水平兜网.作业层脚手立杆于0.9m处设一道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚手板.10）、斜道的设置本工程在各建筑物的周围设置人行斜道、斜道依附着脚11、手架设置。、人行斜道宽度不宜小于1m、坡度采用1：3.、拐变处设置平台,其宽度不小于斜道宽度。、斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板,栏杆高度应为1。2米，挡脚板高度不小于180mm。、脚手板采用顺铺、接缝采用搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处采用三角木填顺。、斜道脚手板上每隔300mm设置一根防滑木条,木条厚度为2030mm。2、脚手架拆除施工及安全措施 （1）拆除施工工艺拆除程序应遵守由上而下，严禁上下同时作业,即先拆拉杆、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆(一般的拆除顺序为：安全网栏杆脚手板小横杆大横杆立杆）.当脚手架采取分段、分立面拆除时,对不拆除的脚手架两端应搭设12、抛撑；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后在拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如大于2步应增设连墙件加固；各构配件严禁抛掷至地面;工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业,并按规定使用安全防护用品；拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打,拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存；当脚手架拆至下部最后一根长管的高度（约6.5米)时,应先在适当位置临时抛撑加固、后拆连墙件。（2）安全技术措施拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划,报请批准进行技术交底后才准作业.架体拆除前必须察看施工现场环境，包括架空线路。外脚手架,地面的设施等各类障碍物,地锚13、，缆风绳、连墙杆及被架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆除时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设人指挥,禁止非作业人员进入。拆除时要统一指挥,上下呼应，动作协调。当解开与另一个人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以坠落伤人.在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开.每天拆架下班时不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。新有杆件和扣件在拆除时应分离不，准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面，新有的脚手板应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处附落伤人。拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下，拆下的14、钢管要绑扎牢固，双点起吊,严禁从高处抛掷。3、质量、安全保证体系 1）、配件允许偏差序号项目允许偏差(mm）1无缝钢管尺寸外径48mm壁厚0.52钢管两端面切斜偏差1.703立钢管弯曲3mL4m124钢管外表面锈蚀=1+20。505水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m302）、脚手架搭设的允许偏差和检验方法详见J842001安全技术规范3)、安全管理与维护、搭拆脚手架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036）考核合格，持证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上脚手架操作.、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋.、操作层上施工15、荷载应符合设计要求,不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。、施工期间不得拆除下列杆件：a）、交叉支撑，水平架；b）、连墙件；c）、加固杆件：如剪刀撑、水平加固件、扫地杆、封口杆等等；d）、栏杆；在脚手架基础或邻近严禁进行挖掘作业。沿脚手架外侧严禁任意攀爬.结构临边防护措施在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用483.5钢管，其高度不低于1。2米，立杆间距不大于2.5米.竖间每隔0。6米设置一道通长大横杆,每隔一根立杆设置一道三脚架。沿钢管长度方向刷红油漆、挂醒目标志牌；护身栏四周满挂密目安全网，白天16、设警示牌；夜间设红色标志灯;临边四周1米范围内不准堆料、停放机具。楼梯间防护措施楼梯的侧面利用脚手架做安全防护，架子立管从电梯井内拉搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2米高的护身栏,侧边底部设18cm高的挡脚板.防雷避电措施采用避雷针与大横杆连接、接地线与整幢建筑物，楼层内避雷系统连成一体的措施，避雷针共设置4根避雷针，采用12镀锌钢筋制作，高度不小于1米设在脚手架四角立杆上，并将所有最上层大横杆全部连通，形成避雷网格。接地线采用404(mm)的镀锌扁钢,将立杆与整幢建筑物,楼层内避雷系统连成一体，接地线的连接应保证接触、牢靠,与立杆连接时，应用2道螺栓卡箍连接，螺纹加弹簧垫圈以防松动并保证接17、触面不小于10mm2,并将表面油漆及氧化层清除,露出金属光泽并涂以中性凡士林.接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置扫脚手架的长度不超过50米设置1个，位置不得在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度不大于2倍的扁钢宽度。焊完后，再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3米），以免发生击穿事故.4、文明施工要求1）进入施工现场必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，空好防滑鞋,严禁吸烟。2）进入施工现场的人要爱护场内的各种绿化、设施和标志牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除18、和移动标志牌。3）严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要精力集中，禁止开玩笑的打闹。4）上下架子作业人员均应走人行梯道。5）脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时,如需拆时，应由架子工来完成,任何人不得任意拆改.6）脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。7）不准利用脚吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面;不准推车在架子上跑动。8）拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落.9）脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查,发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。10）要保证脚19、手架的整体性，不得与井架、升降机等一并拉结，不得截断架体.11）施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。12）使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要严防滑鞋,袖口及裤口要扎紧。13)脚手架堆放场做到整洁，摆放合理，专人保管，并建立严格领、退料手续。14）施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架等施工材料不浪费15）运输地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清。拆下的扣件和铁丝要集中回收处理，应随时整理检查，按品种，分规格堆放整齐，妥善保管.16）六级以上大风、大雾、大雨天所停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳20、板上有无积水、积雪等物，若有则应随时清扫,并要采取防滑措施。xx新世界1、2#、3、4、17#、楼钢悬挑和落地式脚手架计算书 悬挑扣件式钢管脚手架和普通型钢悬挑脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范（GB 500092001）、钢结构设计规范（GB 500172003）、建筑施工安全检查评分标准（JGJ5999)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ8091） 以及本工程的施工图纸。本工程的悬挑脚手架根据型钢悬挑部分的长度，可以分为四种类型，一种是3#、8、9楼 一层至四层的悬挑扣件式钢管脚手架，第二种是悬挑出外墙1.1米的普通型钢脚手21、架，第三种类型是悬挑出外墙1.7米的普通型钢脚手架，第四种是悬挑出外墙2米的普通型钢脚手架（悬挑2米的加设上拉钢丝绳）.根据其受力类型，进行结构设计计算，其中第二种和第三种合并为一个类型，并以悬挑较大的1。7米类型进行计算。具体计算如下：第一种、钢管悬挑式脚手架设计悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准（JGJ5999）、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息1.脚手架参数双排22、脚手架搭设高度为 13 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。5m,立杆的横距为0。7m,立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0。30 m;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取双扣件抗滑承载力调整系数 0。75；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3。6 m,水平间距3 m，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2）：2。000;脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处辽宁沈阳市，基本风压0。55 kN/m2;风荷载高度变化系数z，计算连墙23、件强度时取0.74，风荷载体型系数s 为0.251；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m）：0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2）:0.005；脚手板铺设层数：4 层;脚手板类别：木脚手板;栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用48 3.5钢管，其中建筑物外悬挑段长度1。1m,建筑物内锚固段长度 1.9 m。锚固压点压环钢筋直径（mm)：18.00；楼板混凝土标号：C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1;支杆与墙支点距离为(m）：3.300；支24、点距离建筑物 1 m,支杆采用 483.5mm。 二、大横杆的计算1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.350.7/（2+1）=0.082 kN/m ；活荷载标准值： Q=20。7/(2+1）=0。467 kN/m;静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20。082=0。144 kN/m；活荷载的设计值: q2=1。40。467=0.653 kN/m；2。强度验算跨中最大弯距计算公式如下:子 M1max = 0.08q1l2 + 0。10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0。080.1441。52+0.100.6531。5225、 =0。173 kNm；支座最大弯距计算公式如下： M2max = 0。10q1l2 - 0。117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1441.52-0。1170。6531.52 =-0。204 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: =Max（0.173106，0.204106)/5080=40。157 N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为 = 40.157 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = （0.677q1l4 + 0。990q2l426、)/100EI 最大挠度计算值为： = 0。6770.1215004/(1002。06105121900)+0.9900.46715004/(1002.06105121900) = 1.095 mm；大横杆的最大挠度 1.095 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm,满足要求！ 三、小横杆的计算1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0381。5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.350.71.5/(2+1）=0。122 kN；活荷载标准值：Q=20。71。5/（2+1） =0。700 kN;集中荷载的设计值： P=1。2（0.058+027、。122）+1.4 0.7 = 1。196 kN;2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20。0380。72/8 = 0。003 k Nm；集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax = Pl/3Mpmax = 1。1960。7/3 = 0。279 kNm ;最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0。282 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.282106/5080=55。495 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =55。495 N/mm2 28、小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算qmax = 5ql4/384EIqmax=50。0387004/（3842。06105121900) = 0.005 mm ;大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。058+0.122+0.7 = 0。88 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl（3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 880.1700（37002-47002/9 ） /（722。06105121900） = 0.427 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0。005+0.42729、 = 0.431 mm；小横杆的最大挠度为 0.431 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 700/150=4。667与10 mm，满足要求! 四、扣件抗滑力的计算工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN . R Rc 大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0。058 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0。0380。7/2=0。013 kN;脚手板的自重标准值： P3 = 0。350.71.5/2=0。184 kN；活荷载标准值： Q = 20。71。5 /2 = 1。05 kN;荷载的设计值: R=1。2(0。058+0。013+0.184）+1。41.05=1。730、76 kN；R 12.00 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值,为0.1248kN/m NG1 = 0。1248+(1.502/2)0。038/1.8013。00 = 2.038kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板,标准值为0。35kN/m2 NG2= 0。3541。5（0。7+0.3)/2 = 1.05 kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0。14kN/m NG3 = 0。1441.5/2 = 0.42 kN；（431、)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0。0051.513 = 0.098 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.606 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 20.71。52/2 = 2。1 kN;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1.23.606+ 1。42。1= 7。267 kN；六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： = N/(A) f立杆的轴向压力设计值 ： 32、N = Nd = 7。267 kN;计算立杆的截面回转半径 ： i = 1。58 cm;计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)表5.3。3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取1。0；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)表5。3。3得 ： = 1。5 ；计算长度 ，由公式 lo = kh 确定 ： l0 = 3。118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ;立杆净截面面积 : A = 4。89 cm2；立杆净截面模量（33、抵抗矩） ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 7267/（0.186489)=79.898 N/mm2；立杆稳定性计算 = 79.898 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.74，s0.251，00.55，Wk = 0.7zs0=0。7 0。740.2510。55 = 0。072 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2;按建筑施工扣件式钢管脚34、手架安全技术规范（JGJ130-2001）5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）, N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1。081 kN;连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.081 kN；连墙件承载力设计值按下式计算: Nf = Af由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度; A = 4。89 cm2；f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9494。89104205103 = 95。133 kN;Nl 35、= 6.081 Nf = 95.133，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 6。081小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中,脚手架排距为700mm，内排脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体为 1000mm,水平支撑梁的截面惯性矩I = 12。19 cm4，截面抵抗矩W = 5。08 cm3，截面积A = 4。89 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.23.606 +1.42.1 = 7。236、67 kN；水平钢梁自重荷载 q=1。24。890。000178.5 = 0.046 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为:R1 = 9.012 kN; R2 = 5。86 kN； R3 = -0.2 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.207 kNm；最大应力 =M/1.05W+N/A= 1.207106 /( 1.05 5080 )+ 0103 / 489 = 206。257 N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值 206.257 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2，满足要求!九、悬挑水平钢管挠度和37、扣件连接计算水平支撑钢管的最大挠度为 3。967 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 1100/150与10 mm，满足要求！因为立杆及支杆均需和水平支撑钢管通过扣件连接，需要验算此处的扣件抗滑力立杆传递给水平支撑杆的最大力 7.267 KN 小于等于16KN, 满足要求!水平支撑钢管下部的支撑钢管的最大支撑力R1=9.012KN 小于等于16KN,满足要求！十、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 RAH = RDicosi其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力.各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为:RD1=38、9.417 kN。十一、支杆的强度计算支杆的内力计算斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=9.417kN 下面压杆以 483.5mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： = N/A f受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0。2 kN； 压环钢筋的设计直径D=18mm;水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A fA=D2/4=3。142182/4=254.469mm2=N/2A=199。906/254.4692=0.393N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环39、一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！十三、结论和建议满足要求！第二种、普通型钢悬挑脚手架计算书（以悬挑长度较大的为最不利条件计算)一、参数信息1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 33 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0。7m,立杆的步距为1.8 m;内排架距离墙长度为0.50 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5; 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3。6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活40、荷载参数施工均布荷载（kN/m2)：3。000；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2 层；3。风荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风压0.45 kN/m2;风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0。92,计算立杆稳定性时取0。74,风荷载体型系数s 为0。214；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2）:0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）：0.150；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2):0。005;脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:木脚手板;栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板;5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用41、20a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.7m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。锚固压点螺栓直径（mm）：18。00；楼板混凝土标号:C25；6.拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结. 二、大横杆的计算1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值：P2=0。30.7/（2+1)=0。07 kN/m ；活荷载标准值： Q=30.7/（2+1）=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1。20。038+1。20。07=0。13 kN/m；活荷载的设计值： q2=1.40。7=0.98 kN/m；2.强度验算跨中和支座最大42、弯距分别按图1、图2组合.跨中最大弯距计算公式如下:方 M1max = 0.08q1l2 + 0。10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0。080。131.52+0。100.981。52 =0。244 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 0。117q2l2支座最大弯距为 M2max= 0。100。131。520。1170.981。52 =0.287 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.244106，0.287106）/5080=56.496 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 56.496 N/mm2 小于 大横杆的抗弯43、强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4）/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0。038+0.07=0。108 kN/m； 活荷载标准值： q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0。6770.10815004/(1002。06105121900）+0。9900.715004/（1002.06105121900） = 1。545 mm；大横杆的最大挠度 1.545 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与144、0 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算根据JGJ1302001第5。2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0381。5 = 0。058 kN；脚手板的自重标准值:P2=0.30。71。5/（2+1)=0.105 kN；活荷载标准值：Q=30.71.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.058+0。105）+1。4 1.05 = 1.665 kN；2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载45、与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下： Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20。0380.72/8 = 0.003 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.6650.7/3 = 0。389 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0。391 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.391106/5080=77.037 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =77。037 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重46、均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下： qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0387004/(3842。06105121900） = 0.005 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.105+1。05 = 1.213 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下： pmax = Pl（3l2 - 4l2/9）/72EIpmax = 1212.6700(3700247002/9 ) /（722.06105121900） = 0。588 mm；最大挠度和 = qmax + p47、max = 0.005+0。588 = 0。593 mm;小横杆的最大挠度为 0.593 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 700/150=4。667与10 mm，满足要求! 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值： P1 = 0。0381.52/2=0。058 kN；小横48、杆的自重标准值: P2 = 0。0380。7/2=0.013 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30。71。5/2=0.157 kN；活荷载标准值： Q = 30.71.5 /2 = 1。575 kN;荷载的设计值： R=1。2(0.058+0。013+0.157)+1.41。575=2。479 kN；R 8。00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1248kN/m NG1 = 0。1248+(1。502/2)0.038/1。8033.0049、 = 5.174kN；(2）脚手板的自重标准值;采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0。341。5(0。7+0.5)/2 = 1。08 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值;采用竹笆片脚手板挡板,标准值为0。15kN/m NG3 = 0。1541.5/2 = 0.45 kN；(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0。0051.533 = 0.247 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.952 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载50、标准值 NQ = 30.71.52/2 = 3.15 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0。851。4NQ = 1。26。952+ 0。851。43.15= 12。091 kN；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=1。2NG+1.4NQ=1。26。952+1。43.15=12.752kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用：0 = 0.45 kN/m2; z - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的51、规定采用：z= 0。74； s - 风荷载体型系数:取值为0.214;经计算得到,风荷载标准值为: Wk = 0。7 0。450.740.214 = 0。05 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为： Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 = 0。85 1。40。051。51.82/10 = 0.029 kNm;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 :N = 12.091 kN；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 12。752kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 52、1。58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）表5.3。3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）表5。3.3得 ： = 1。5 ；计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） :W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2;考虑风荷载时 = 153、2090.78/(0。186489)+28849.566/5080 = 138。612 N/mm2；立杆稳定性计算 = 138.612 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12752.28/(0.186489)=140.206 N/mm2；立杆稳定性计算 = 140。206 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92,s0.214,00.45，Wk = 0。7zs0=0。754、 0.920.2140.45 = 0.062 kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10。8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001)5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 0.938 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5。938 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 500/15.8的结果查表得到 =0.91255、，l为内排架距离墙的长度; A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9124.89104205103 = 91。423 kN;Nl = 5.938 N=35.333kN经过计算得到公式右边等于93。36 kN，大于锚固力 N=35。33 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!十一、结论和建议满足要求第三种、普通型钢悬挑2米脚手架计算书（设置619钢丝绳,钢丝绳强度1850MPa，直径18.5mm。）一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 33 m，立杆采用单立杆;搭设尺寸为：立杆的纵距为 1。5m，立杆的横距为0。7m，立杆的步距为156、.8 m;内排架距离墙长度为1。00 m;小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150。00 m；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3。6 m，水平间距3 m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参数施工均布荷载(kN/m2）：3。000;脚手架用途：结构脚手架;同时施工层数:2 层;3.风荷载参数本工程地处辽宁沈阳市，基本风压0。55 kN/m2；风荷载高度变化系数z,计算连墙件强度时取0。92,计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自57、重荷载标准值(kN/m）：0。1248；脚手板自重标准值(kN/m2）:0。300;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m):0。150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2）：0.005；脚手板铺设层数：18 层；脚手板类别：木脚手板;栏杆挡板类别：木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2m，建筑物内锚固段长度 2 m。锚固压点压环钢筋直径（mm）：18。00； 楼板混凝土标号:C25;6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6。000； 、钢丝绳与墙距离为（m）:3。300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.7 m。 二58、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值： P1= 0。038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0。31。5/3=0。15 kN/m ；活荷载标准值： Q=31。5/3=1。5 kN/m;荷载的计算值： q=1.20。038+1。20。15+1。41。5 = 2。326 kN/m;2。强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩,计算公式如下: Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =2。3260。72/8 = 0。142 kNm；最59、大应力算值 = Mqmax/W =28.046 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =28。046 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0。15+1。5 = 1.688 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI 最大挠度 = 5.01。6887004/（3842。06105121900）=0。21 mm；小横杆的最大挠度 0。21 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 700 / 150=4.667 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度60、计算，小横杆在大横杆的上面。1。荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0380.7=0。027 kN;脚手板的荷载标准值： P2= 0。30.71.5/3=0。105 kN；活荷载标准值： Q= 30。71.5/3=1.05 kN；荷载的设计值： P=（1.20。027+1.20.105+1。41.05）/2=0。814 kN；2。强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0。080.0381.51.5=0。007 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax = 0.26761、Pl集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.2670。8141.5= 0.326 kNm；M = M1max + M2max = 0。007+0.326=0.333 kNm最大应力计算值 = 0.333106/5080=65.545 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值 = 65。545 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位：mm；均布荷载最大挠度计算公式如下： max = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 max= 0。6770。0362、815004 /(1002。06105121900) = 0。052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下： pmax = 1。883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.027+0。105+1.05)/2=0.591kN = 1.8830。59115003/ （ 100 2。06105121900） = 1.496 mm；最大挠度和:= max + pmax = 0。052+1.496=1。548 mm；大横杆的最大挠度 1。548 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算 R Rc63、 小横杆的自重标准值: P1 = 0.0380。72/2=0.027 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.5=0。058 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0。30.71。5/2=0.158 kN;活荷载标准值: Q = 30。71.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值： R=1.2(0。027+0.058+0。158）+1.41。575=2。495 kN；R 0，与实际不符.a为钢丝绳竖向距离，b为外侧钢丝绳水平距离。下面将通过叠代循环求出钢丝绳的实际受力与实际变形。通过反复循环，直到型钢的变形i与细分力Ti作用下产生的变形相同i，则此时的力Ti即为钢丝绳实际作用64、在型钢上的力。令反向力 T1=Tmax0。5，求出型钢变形111。354mm，钢丝绳使型钢变形1T1（a2+b2)1/2/EA1.79mm，11，继续循环.令反向力 T8= Tmax0.863，求出型钢变形83。105mm，钢丝绳使型钢变形8T8（a2+b2）1/2/EA3.09mm，88。此时的力与变形平衡,T826.852kN即为钢丝绳实际作用在型钢上的支座反力。将T8带入连续梁求出型钢实际受力。各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为:R1 = 20。004 kN； R2 = 4.715 kN。 最大弯矩 Mmax= 10。099 kNm；最大应力 =M/1。05W+N/A= 10.09965、106 /（ 1。05 237000 )+ 18.715103 / 3550 = 45.853 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 45。853 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2，满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用20a号工字钢，计算公式如下： = M/bWx f查表钢结构设计规范(GB500172003)得,b=0。99由于b大于0.6，根据钢结构设计规范（GB500172003)附表B,得到 b值为0。79.经过计算得到最大应力 = 10。099106 /( 0。79237000 ）= 54。27 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 5466、.27 小于 f = 215 N/mm2 ，满足要求！十、拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算： RAH = RUicosi其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=30。205 kN；十一、拉绳的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算,为： RU=30.205 kN 选择619钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1850MPa,直径18.5mm。 Fg = aFg/K得到：Fg=33。717KNRu30。205KN。经计算,选67、此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为： N=RU=30。205kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为： = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环最小直径 D=(302054/(3。142502) 1/2 =19.6mm;实际拉环选用直径D=20mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=4.715 kN； 压环钢筋的设计直径D=18mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为： = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9。8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3。142162/4=201。062mm2=N/2A=4715。27/201.0622=11。726N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度.拉环所受应力小于50N/mm2,满足要求！