1、模板安拆施工方案工程概述xx数码广场工程;位于xx县老体育场内，局部为拆迁区，总体地势平坦开阔.孔口标高18.4019.14m，高差为0。74m。地貌单元为河漫滩类型区.相关单位建设单位：施工单位：监理单位：设计单位：勘查单位；安全监督单位：xx县建设工程安全监督站 建筑概况拟建数码广场为地下1层。总占地面积约 12000。00m2。基础型式采用筏板基础。结构概况本工程为混凝土框架、剪力墙结构体系,结构安全等级为二级，结构设计使用年限50年.基础为筏板基础。一、 模板安拆施工A.模板安装前准备工作a.模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板2、后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。b.模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线,施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。c。标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。d。竖向模板的支设应根据模板支设图。e。已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。f.支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。B。模板支设1、地下室底板、承台、地梁底板下翻,地梁及承台侧模全部采用砖胎模，为增强基坑边坡3、强度及稳定性，基槽土方开挖后,由施工员进行放线。 底板的侧模及底板高低处挂模全部采用九合板模板,钢管固定,根据设计要求,施工规范及施工组织设计，底板的周侧墙板上翻，一次性浇筑，设钢板止水带，钢板止水带采用焊接固定,因此在墙板支撑上，除钢管固定外，设14圆钢做的穿墙螺栓，中间烧止水片，外用伞型卡加螺帽固定，螺杆间距为600mm。2、柱模板 安装工艺:搭设安装架 模板安装就位 检查对角线、垂直和位置 安置柱箍 安装梁口的柱模 全面检查校正 群体固定。 主要方法：a.基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作。b。柱子的九合木胶板定型模用于塔吊吊装就位。c.柱、墙根部清理干净。d.柱根、4、柱顶及梁端位置应留对角清扫口。e。柱、墙接槎时节此处加垫海棉。柱子阳角接缝处必须加垫海棉条。f。柱子设置14的对拉螺栓，50cm一道。g。为了保证柱子的截面尺寸，设置钢管柱箍，柱箍间距不大于500 mm。支撑杆与楼板支架连接。3、剪力墙模板 支设工序:检查 清理 放模板就位线 安放面角模板 安放内模 安装穿墙螺栓 安装外模、固定 调整模板间隙、找垂直度 检查、验收模板。 剪力墙支模前必须涂刷水性脱模剂。 模板底部每个转角处留置清扫口。 所有墙体的竖向模板的阴角、阳角加设100100方木与模板固定，并且在板梁角部也必须加设100100方木。 对于剪力墙的门洞的模板支撑，必须保证水平支撑间距控制在5、600 mm以内，并且在门洞顶部加设45度的斜撑，以确保门洞的侧模刚度。 为了确保剪力墙的质量,内外墙板的拉结设14对拉螺栓(地下室、水池墙板对拉螺杆中间焊止水片），纵横间距700 mm，最下一道螺杆离地250300 mm,上部限定在500 mm左右.4、梁、板模板 梁模安装工艺：弹梁轴线并复核 搭支模架 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑(梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固楼板模安装工艺：搭支架 测水平 摆68木楞 调整楼板模标高及起拱 铺九合板模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况. 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项6、提供施工面. 所有跨度4m的梁、板必须起拱0。1%-0.3，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。 所有1。5mm板缝必须用胶带纸封贴。 梁模板铺排从梁两端往中间退,嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。5、楼梯模板 梯模施工前，根据实际斜度放样,先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线,钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑捣楼地面面层的粉刷厚度。楼梯模板支撑用48钢管架支设牢固。C。模板拆除a、支拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续.7、b、支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施.c、模板搭设后应组织验收工作,认真填写验收单,内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作.d、模板拆除前必须有混凝土强度报告,强度达到规定要求后方可进行拆模。 侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。 底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75;悬臂构件混凝土强度达到100%后方可拆除。 板底模2米,混凝土强度达到50%，2米8米混凝土强度达到75%方可拆除.e、模板拆除前必须办理拆除模审批手续,经技术负责人审批签字后方可拆除。f、板模拆除，先拆除斜拉8、杆或斜支撑再卸掉柱箍和串心螺丝，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离,然后一块块往下传递到地面。g、墙板拆除，先拆除穿墙螺丝，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体,然后一块块往下传递，不得直接往下抛。h、楼板、梁模拆除,应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆,然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落,再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时,先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上,上层钢模全部运出后再拆底层排9、架，有穿墙螺丝的应先拆除穿墙螺丝，再拆除梁侧模和底模。二、 模板及其支撑总要求1、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。3、构造简单,装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装荷载浇筑混凝土等要求.4、模板支架纵横每隔3.2米设置剪刀撑，提高模板刚度和稳定性。5、多层支撑时,上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设垫板。6、模板接缝严密不漏浆。三、 技术质量保证措施1、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度,确保模板安装质量.2、混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调10、整，加固支撑。3、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正,维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。4、为防止模底烂根,放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。5、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆.6、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度，其组拼精度要求符合下表要求： 项 目允许偏差(mm）高层框架1轴线位移基础5柱、墙、梁32标高+2,5 3截面尺寸基础10柱、墙、梁+2,-5 4每层垂直度3 5相邻两板11、表面高低差1 6表面平整度57、严格执行井洞电梯井门洞定位尺寸的控制，门洞边墙上预留洞口的定位控制，达到上层和下层门洞两侧尺寸平面错位误差不超过5 mm，因此，留洞口时，木工严格按照墨线留洞.8、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、筒体的成品尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子的垂直度误差.并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。9、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。10、模板的脱模剂要使用水性脱模剂,以防污染钢筋。11、 对于跨度较大的梁、板，应按照规范适当考虑起拱,以防“塌腰12、”等现象发生。起拱应符合下列规定：当梁板跨度4米时，模板应按照设计要求起拱;如无设计要求时,起拱高度宜为全长跨度的1/10001/3000。12、阴、阳角模必须按照严格模板设计图进行加固处理.四、 安全技术措施1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时,各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上,各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运转，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷.5、装拆模板时,必须搭13、设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板,当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置.8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊.起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下,应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、在架空输电线路下安装板时,应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施.11、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全14、技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。13、拆模应严格遵守从上而下的原则.墙模板计算书墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范（GB 500092001)、混凝土结构设计规范GB500102002、钢结构设计规范（GB 500172003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨.组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时15、,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距（mm)：300;穿墙螺栓水平间距(mm)：600；主楞(外龙骨）间距(mm）:500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm)：M14；2.主楞信息龙骨材料：木楞;宽度（mm）:50。00；高度(mm）：100。00；主楞肢数：1;3。次楞信息龙骨材料：木楞；宽度（mm）：60。00；高度（mm）:80.00；次楞肢数：2；4。面板参数面板类型：竹胶合板；面板厚度（mm)：18.00；面板弹性模量(N/mm2）:9500。00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2):13。00；面板抗剪强16、度设计值(N/mm2）:1。50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2）：13。00；方木弹性模量E（N/mm2）:9500。00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2)：1.50；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15）计算，得5。714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h； H - 模板计算高度，取2.000m;17、1- 外加剂影响修正系数，取1。000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47。705 kN/m2、48.000 kN/m2，取较小值47。705 kN/m2作为本工程计算荷载.计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47。705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2.三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力. 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的18、三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下：其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =300。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247。710。500.90=25。761kN/m，其中0。90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42。000.500。90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =25.761+1。260=27。021 kN/m；面板的最大弯距：M =0。127.021300。0300。0= 2.43105N.mm；按以下公式进行19、面板抗弯强度验算：其中， -面板承受的应力（N/mm2）; M 面板计算最大弯距（N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b：面板截面宽度，h:面板截面厚度; W= 50018。018。0/6=2。70104 mm3； f 面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2）； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值: = M/W = 2。43105 / 2.70104 = 9。007N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.007N/mm2小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2,满足要求!2。抗剪强度验算计算公式如下：其中，-面板计算最大剪力（N）； l-计算跨度（竖20、楞间距)： l =300。0mm; q作用在模板上的侧压力线荷载,它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.247。710.500.90=25。761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。42。000。500.90=1。260kN/m； q = q1 + q2 =25。761+1.260=27。021 kN/m；面板的最大剪力： = 0.627。021300.0 = 4863.726N；截面抗剪强度必须满足:其中， -面板截面的最大受剪应力（N/mm2)；-面板计算最大剪力（N)： = 4863。726N； b-构件的截面宽度（mm)：b = 500mm ； hn面板厚度（mm）：h21、n = 18。0mm ； fv-面板抗剪强度设计值（N/mm2):fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =34863。726/（250018.0）=0。811N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0。811N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1。500N/mm2，满足要求！ 3。挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.挠度计算公式如下：其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.710.50 = 23。85N/mm; l-计算跨度(内楞间距): l = 322、00。00mm； E面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩： I = 50。001。801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值： = 1.200mm；面板的最大挠度计算值： = 0.67723.85300.004/（1009500。002.43105） = 0.567 mm;面板的最大挠度计算值: =0。567mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1。200mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算（一).内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞,宽度60mm，高度80mm，截面惯23、性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 608080/6 = 64。00cm3；I = 60808080/12 = 256。00cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中， M内楞跨中计算最大弯距(N.mm）； l-计算跨度（外楞间距）： l =500.0mm; q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.247。710。300.90=15.456kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300。90=0.756kN/m,其中，0。90为折减系数. q =（15。456+0.756)/2=8。106 kN/m;内楞的最大弯24、距：M =0.18.106500。0500。0= 2。03105N。mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中, -内楞承受的应力（N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N。mm）; W -内楞的截面抵抗矩(mm3），W=6。40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2。03105/6。40104 = 3.166 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值： f = 13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 3。166 N/mm2小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13。000N/mm2，满足要求！2。内楞的抗剪强度验算最大剪力按均25、布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距）： l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。247.710.300.90=15.456kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42.000.300。90=0。756kN/m，其中，0。90为折减系数。 q = （q1 + q2）/2 =（15.456+0。756）/2=8。106 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.68.106500。0 = 2431.863N；截面抗剪强度必须满足下式：其中， -内楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）；-26、内楞计算最大剪力（N): = 2431。863N; b-内楞的截面宽度(mm）:b = 60。0mm ； hn-内楞的截面高度（mm)：hn = 80。0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2）： = 1。500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =32431.863/（260。080.0)=0.760N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值： fv=1。500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.760N/mm2小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2,满足要求！3。内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用. 27、挠度验算公式如下：其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m）: q = 47.710.30/2=7.16 kN/m； l-计算跨度（外楞间距)： l =500。0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500。00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩（mm4),I=2。56106;内楞的最大挠度计算值: = 0。67714.31/2500.004/(1009500.002.56106） = 0。124 mm；内楞的最大容许挠度值： = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.124mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2。000mm，满足要求！(二)28、。外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞,宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416。67cm4;外楞计算简图4。外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中,作用在外楞的荷载： P = （1。247.71+1。42.00）0。300。50/1=8.11kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距）： l = 600mm；外楞最大弯矩：M = 0。1758106.21600。00= 8.51105 N/mm;强度验算公式：其中29、， - 外楞的最大应力计算值（N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N。mm）;M = 8。51105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩; W = 8。33104 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =13.000N/mm2;外楞的最大应力计算值: = 8.51105/8。33104 = 10.214 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 13。000N/mm2；外楞的最大应力计算值 =10。214N/mm2小于 外楞的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中， -外楞计算最大剪力(N); l-计算跨度（水平螺栓间距间30、距)： l =600.0mm； P-作用在外楞的荷载： P = （1.247。71+1。42。00）0。300。50/1=8.106kN；外楞的最大剪力： = 0。658106.210 = 3。16103N；外楞截面抗剪强度必须满足：其中， -外楞截面的受剪应力计算值（N/mm2）;外楞计算最大剪力(N）： = 3.16103N； b外楞的截面宽度（mm)：b = 50。0mm ; hn外楞的截面高度（mm）：hn = 100。0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv = 1。500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值： =33.16103/(250.0100.0)=0.931、48N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值： fv=1。500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1。50N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.948N/mm2小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用.挠度验算公式如下：其中， -外楞最大挠度（mm)； P-内楞作用在支座上的荷载（kN/m):P = 47.710.300。50/17。16 kN/m； l-计算跨度（水平螺栓间距): l =600.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500。00 N32、/mm2 ； I外楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106;外楞的最大挠度计算值: = 1.1467。16100/1600。003/(1009500。004.17106) = 0.447mm；外楞的最大容许挠度值： = 2.400mm；外楞的最大挠度计算值 =0.447mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.400mm,满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中 N 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2）; f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170。000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号： M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积： A 33、= 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051。0510-4 = 17.850 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.7050。6000。500 = 14。312 kN.穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14。312kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求!梁模板计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 500092001）、钢结构设计规范(GB 500172003)等规范编制。梁段:L1。一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽34、度 B(m）:0.40；梁截面高度 D(m)：0.90混凝土板厚度（mm)：120.00；立杆纵距(沿梁跨度方向间距）La(m)：1。00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m)：0。10;脚手架步距(m）:1.00；梁支撑架搭设高度H(m):3。30；梁两侧立柱间距(m):0。50;承重架支设:无承重立杆,木方支撑垂直梁截面;立杆横向间距或排距Lb（m）:1.00；采用的钢管类型为483。50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0。80;2。荷载参数模板自重（kN/m2）:0。35;钢筋自重(kN/m3)：1。50;施工均布荷载标准值（kN/m2）：2.535、；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：18.0;倾倒混凝土侧压力（kN/m2)：2.0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2)：2.03。材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：10000.0；木材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2）：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：205。0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13。0;4。梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5。梁侧模板参数主楞间距36、（mm）：500;次楞间距（mm):300;穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距（mm）：600;穿梁螺栓直径（mm）：M14；主楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；次楞合并根数：2;二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统37、按200/（T+15)计算，得5。714h； T - 混凝土的入模温度，取20。000； V 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h; H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。750m；1- 外加剂影响修正系数，取1。200;2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18。000 kN/m2，取较小值18。000 kN/m2作为本工程计算荷载.三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土38、侧压力.计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯验算其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N。mm)； W 面板的净截面抵抗矩，W = 50.001。81。8/6=27。00cm3； f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力,包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1。20.5018。000.90=9。72kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.502。000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9。720+39、1.260 = 10。980 kN/m；计算跨度（内楞间距)： l = 300。00mm；面板的最大弯距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm;经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 9.88104 / 2.70104=3。660N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.660N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2。挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18。000.50 = 9.00N/mm； l-计算跨度(内楞间距）： l = 300.00mm； 40、E面板材质的弹性模量： E = 9500。00N/mm2； I面板的截面惯性矩: I = 50。001.801.801。80/12=24.30cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.00300。004/(1009500.002.43105) = 0。214 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300。000/250 = 1.200mm;面板的最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.200mm,满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1。内楞计算内楞(木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度441、0mm,截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 406060/6 = 24.00cm3；I = 40606060/12 = 72.00cm4；内楞计算简图（1）。内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值（N/mm2）； M - 内楞的最大弯距(N。mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值（N/mm2).按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载,q = （1.218.0000.90+1.42.0000.90）0.300/2=3。29kN/m； 内楞计算跨度（外楞间距）： l = 500mm； 内楞的最大弯距： M=0。42、13。29500.002= 8。24104N.mm；经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 = 8.24104/2.40104 = 3。431 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值： f = 17。000N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 = 3。431 N/mm2内楞的抗弯强度设计值 小于 f=17。000N/mm2,满足要求！（2）.内楞的挠度验算其中 E 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/2= 2。70 N/mm； l计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm; I-面板的截面惯性矩:E = 7。201043、5N/mm2;内楞的最大挠度计算值: = 0。6772.70500.004/(10010000.007.20105） = 0.159 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0。159mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2。000mm,满足要求!2.外楞计算外楞（木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 608080/6 = 64.00cm3;I = 60808080/12 = 256.00cm4；外楞计算简图（1)。外楞抗弯强度验算其44、中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2） M 外楞的最大弯距(N.mm）； W 外楞的净截面抵抗矩； f 外楞的强度设计值(N/mm2).最大弯矩M按下式计算: 其中，作用在外楞的荷载: P = (1。218。000.90+1.42。000.90)0。500。60/2=3.29kN； 外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距)： l = 600mm; 外楞的最大弯距:M = 0。1753294。000600。000 = 3。46105N.mm经计算得到,外楞的受弯应力计算值: = 3。46105/6.40104 = 5.404 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值： f = 17。000N/mm2；外楞的45、受弯应力计算值 =5.404N/mm2小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17。000N/mm2,满足要求！(2）。外楞的挠度验算其中 E - 外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2； p作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18。000.500.60/2= 2。70 KN； l计算跨度（拉螺栓间距）：l = 600.00mm； I面板的截面惯性矩:I = 2。56106mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1462。70103600。003/(10010000.002.56106) = 0。261mm;外楞的最大容许挠度值： = 2.400mm；外楞的最大挠度计算值 =0。2646、1mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2。400mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11。55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力： N =18。0000.5000.6002 =10.800 kN.穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170.000105/1000 = 17.850 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10。800kN 小于 穿梁螺栓最大容47、许拉力值 N=17.850kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1000.0018。0018。00/6 = 5.40104mm3； I = 1000。0018。0018。0018。00/12 = 4.86105mm4;1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， - 48、梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； q 作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1。2（24。00+1。50）1.000。900。90=24。79kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20。351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1。42.001.000。90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=24.79+0.38+2.52=27。68kN/m;跨中弯矩计算公式如下:Mmax = 0。1027。649、840。1332=0.049kN.m; =0。049106/5.40104=0。911N/mm2；梁底模面板计算应力 =0。911 N/mm2小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13。000N/mm2,满足要求!2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中,q-作用在模板上的压力线荷载: q =（24.0+1.50)0.900+0.35)1。00= 23。30KN/m; l计算跨度(梁底支撑间距): l =133。33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =133.33/250 = 050、.533mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723。300133。34/（1009500。04。86105)=0.011mm；面板的最大挠度计算值： =0。011mm 小于 面板的最大允许挠度值： = 133。3 / 250 = 0.533mm,满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木.强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载.1。荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m）:q1 = (24.000+1.500)0.9000.133=3.060 kN/m;（2)模51、板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.133（20.900+0。400）/ 0.400=0。257 kN/m；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= （2.500+2。000）0.133=0.600 kN/m；2。方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23。060+1。20.257=3.980 kN/m;活荷载设计值 P = 1.40.600=0.840 kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5。0008。0008.000/6 = 53。33 cm3；52、 I=5。0008。0008。0008。000/12 = 213.33 cm4;方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：线荷载设计值 q = 3。980+0。840=4。820 kN/m;最大弯距 M =0。1ql2= 0.13。9801。0001。000= 0。398 kN.m；最大应力 = M / W = 0.398106/53333.3 = 7。463 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13。000 N/mm2；方木的最大应力计算值 7。463 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13。000 N/mm2，满足要求！方木抗剪验算：最大剪力的计算53、公式如下：截面抗剪强度必须满足：其中最大剪力： V = 0.63。9801。000 = 2。388 kN; 方木受剪应力计算值 = 32388.000/(250.00080。000) = 0。896 N/mm2;方木抗剪强度设计值 = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0。896 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求！方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q = 3。060 + 0。257 = 3。317 kN/m;方木最大挠度计算值 = 0。6773。3171000。0004 /（10010000.054、00213。333104)=1.053mm；方木的最大允许挠度 =1。0001000/250=4。000 mm;方木的最大挠度计算值 = 1。053 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.000 mm,满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：q1 = （24。000+1.500）0.900= 22。950 kN/m2;(2)模板的自重(kN/m2）：q2 = 0.350 kN/m2；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：q3= (2.500+2。000)=4.500 kN/m2；q = 155、.2（22。950 + 0。350 )+ 1.44.500 = 34。260 kN/m2；梁底支撑根数为 n,立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时：当n2时: 计算简图（kN) 支撑钢管变形图(m。m) 支撑钢管弯矩图（kN。m）经过连续梁的计算得到:支座反力 RA = RB=7。230 kN；最大弯矩 Mmax=0。971 kN.m;最大挠度计算值 Vmax=1.019 mm；支撑钢管的最大应力 =0。971106/5080。0=191.056 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2;56、支撑钢管的最大应力计算值 191。056 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205。0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN .纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12。80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大57、支座反力，根据前面计算结果得到 R=7。230 kN；R 12。80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =7.230 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1493。300=0。590 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1。2(1。00/2+（0.50-0.40）/2）1。000。35=0。231 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1。2（1。00/2+(0。500.40)/2)1。000.120(1。50+24。0058、）=2。020 kN; N =7.230+0。590+0.231+2。020=10。070 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）:i = 1.58； A 立杆净截面面积 (cm2）： A = 4.89; W - 立杆净截面抵抗矩（cm3）:W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2）; f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2; lo - 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1） k1 - 计算长度附加系数，取值为：1。15559、 ; u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3，u =1。700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1551。7001。000 = 1.964 m；Lo/i = 1963。500 / 15。800 = 124。000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.428 ;钢管立杆受压应力计算值 ；=10070.244/（0。428489。000) = 48。116 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 48。116 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求!柱模板计算柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、60、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003）等规范编制。柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成,第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B（mm)：800.00；柱截面高度H(mm）：800.00；柱模板的总计算高度:H = 3。00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2;一、参数信息1。基本参数61、柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1;柱截面宽度B方向竖楞数目:4;柱截面高度H方向对拉螺栓数目：1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2。柱箍信息柱箍材料:钢楞;截面类型：矩形；宽度(mm）:80。00；高度（mm）:100。00;壁厚（mm）：5。00；钢楞截面惯性矩I(cm4)：241.42；钢楞截面抵抗矩W(cm3)：48。28；柱箍的间距(mm)：500；柱箍肢数:1；3。竖楞信息竖楞材料:钢楞；截面类型：矩形；宽度(mm)：60。00；高度（mm):80。00；壁厚（mm)：5.00；钢楞截面惯性矩I（cm4）:113。08；钢楞截面抵抗矩W(cm3):28.62、27；竖楞肢数:2;4。面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm）:18.00;面板弹性模量(N/mm2）:9500。00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:13。00;面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13。00；方木弹性模量E(N/mm2)：9500。00;方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:1。50；钢楞弹性模量E（N/mm2）：210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2):205.00；柱模板设计示意图计算简图二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的63、较小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000; V - 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h； H - 模板计算高度,取3.000m；1 外加剂影响修正系数，取1。000；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 54。861 kN/m2、72.000 kN/m2,取较小值54。861 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN64、/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2。000 kN/m2.三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大,为l= 247 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距65、：其中， M面板计算最大弯距（N。mm）； l计算跨度(竖楞间距): l =247.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。254。860。500。90=29.625kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。42。000。500.90=1.260kN/m,式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =29。625+1.260=30。885 kN/m；面板的最大弯距:M =0.130。885247247= 1。88105N.mm;面板最大应力按下式计算:其中, -面板承受的应力（N/mm2）； M -面板计算最大弯66、距（N。mm）； W -面板的截面抵抗矩 ： b:面板截面宽度,h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值（N/mm2)； f=13。000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1。88105 / 2.70104 = 6.979N/mm2;面板的最大应力计算值 =6。979N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中， -面板计算最大剪力(N）； l-计算跨度（竖楞间距): l =247.0mm； q-作用在模板上的67、侧压力线荷载，它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。254。860。500。90=29.625kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42。000。500。90=1.260kN/m，式中,0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =29。625+1.260=30.885 kN/m；面板的最大剪力: = 0.630.885247.0 = 4577。148N;截面抗剪强度必须满足下式:其中， 面板承受的剪应力(N/mm2）；-面板计算最大剪力（N）： = 4577.148N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn 68、= 18。0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2）:fv = 13。000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =34577。148/（250018.0)=0.763N/mm2；面板截面抗剪强度设计值： fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.763N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1。500N/mm2，满足要求！3。面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m）: q = 54.860。5027.43 kN/m； l计算跨度（竖楞间距): l =247.69、0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）:E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩（mm4); I= 50018。018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 247。0 / 250 = 0。988 mm;面板的最大挠度计算值： = 0。67727.43247.04/(1009500。02。43105） = 0。299 mm；面板的最大挠度计算值 =0.299mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.988mm，满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算.本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm70、,竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为矩形，宽度60mm，高度80mm，壁厚为5.00mm；内钢楞截面抵抗矩 W = 28。27cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 113。08cm4;竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M竖楞计算最大弯距(N。mm)； l计算跨度(柱箍间距）: l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254。860.250。90=14.635kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.42.000.250。971、0=0.622kN/m; q = (14。635+0.622)/2=7。629 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17。629500。0500.0= 1.91105N。mm；其中， -竖楞承受的应力（N/mm2); M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2。83104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205。000N/mm2；竖楞的最大应力计算值： = M/W = 1。91105/2。83104 = 6.746N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =6。746N/mm2小于 竖楞的抗弯强度设计值 =205。000N/mm2，满足要求!2。抗72、剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞计算最大剪力（N)； l计算跨度(柱箍间距）： l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。254.860.250.90=14.635kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.42.000.250.90=0。622kN/m； q = （14。635+0。622）/2=7.629 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.67。629500.0 = 2288.574N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， 竖楞截面最大受剪应力（N/mm2)；-竖楞计算最大剪力(N）： = 273、288。574N； b竖楞的截面宽度（mm)：b = 60。0mm ； hn竖楞的截面高度(mm)：hn = 80。0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值： =32288。574/（260。080.0）=0。715N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值 =0。715N/mm2小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞最大挠度（mm）； q-作用在竖楞上的线荷载（kN/m）： q =74、54。860.25 = 13。55 kN/m; l-计算跨度(柱箍间距）: l =500.0mm ； E竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I竖楞截面的惯性矩（mm4),I=1。13106；竖楞最大容许挠度: = 500/400 = 2.000mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67713。55500.04/(100210000.01。13106） = 0。024 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0。024mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2。000mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为矩形，宽度80mm，高度100mm，壁厚75、为5.00mm；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 48。28 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 241。42 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 54。860。90 + 1。4 2。000.90）0.247 0。50/1 = 7.63 kN；B方向柱箍剪力图(kN）最大支座力： N = 17.089 kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m）最大弯矩: M = 0.874 kN。m；B方向柱箍变形图(mm）最大变形： V = 0.016 m76、m；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0。87 kN。m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 48。28 cm3;B边柱箍的最大应力计算值: = 17。24 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值： f = 205。000 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =17.24N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205。000N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0。016 mm;柱箍最大容许挠度： = 400.0 / 250 = 1。600 mm；柱箍的最大挠度 =0。016mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.677、00mm，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下：其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 （mm2）； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170。000 N/mm2;查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径： 11。55 mm; 对拉螺栓的有效面积: A= 105.00 mm2;对拉螺栓所受的最大拉力: N = 17。089 kN。对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1。701051.0510-4 = 17。850 kN;对拉螺栓所受的最大拉力 N=17。089kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17。850kN,对拉螺栓强度验算满足要求!七、H78、方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞,截面类型为矩形，宽度80mm，高度100mm，壁厚为5。00mm；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 48.28cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 2414。20cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）:H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取H方向的； P = （1.254.860.90+1.42。000.90）0。247 0。50/1 = 7。63 kN；H方向柱箍剪力图（kN)最大支座力： N = 17。089 kN；H79、方向柱箍弯矩图（kN.m）最大弯矩: M = 0.874 kN.m；H方向柱箍变形图（mm)最大变形： V = 0。016 mm；1。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式：其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.87 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 48.28 cm3；H边柱箍的最大应力计算值： = 17.240 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2;H边柱箍的最大应力计算值 =17.240N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求！2。 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.016 mm；柱箍最大容许挠度： V = 400.000 / 250 = 1.600 mm；柱箍的最大挠度 V =0.016mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.600mm,满足要求！