1、平台施工电梯及物料提升机通道施工方案审批： 审核: 编制: 目 录1 编制说明31。1编制目的31。2 主要编制依据:32、工程概况33、通道布置33。1通道布置概况33。2通道搭设方法44、施工工艺84.1 材料选择84.1.1 型钢84。1.2 钢管84.1.3 扣件84.1.4 钢丝绳94。1。5 脚手板94.1.6 安全网94。2 施工通道搭设流程94。3 搭设要求94。4 施工通道检查与验收9施工通道的检查94。4。2施工通道的验收104。5 施工通道的维护与保养104.6 施工通道的拆除115、质量、安全保证措施125.1 质量要求125。2 安全保证措施135.3应急预案146、2、文明施工措施147、 外脚手架计算书147.1 落地式脚手架计算书147.2 悬挑式脚手架计算书227.3 复式楼中庭施工通道脚手架计算书271 编制说明1.1编制目的本方案用于指导荟港尊邸1期工程塔楼施工升降机及物料提升机安装后,楼层内材料运输通道工作,以保证施工升降机及物料提升机材料等运输工作安全、有序、高效的完成。1。2 主要编制依据:（1）施工升降机使用说明书（2)物料提升机使用说明书（3)GB 10055施工升降机安全规则 (4)GB/T 10054施工升降机技术条件（5）业主提供的相关图纸（6）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；（7）建筑施工安全检查标3、准（JGJ592011）；(8）建筑结构荷载规范（GB50009-2001)；2、工程概况本工程地处xx市龙华新城核心地区(原龙华二线拓展区）北侧，该区域位于xx市城市发展中心主轴，南临福田区，是福田中心区发展后备用地，及作用于中心区配套服务的高尚生活居住区和文化、体育、教育配套区。区域内新开通的xx北站连接广深港高速铁路、厦深客运专线、西部沿海客运专线等国家铁路干线。本项目用地位于布龙路以西、和平路以北，与4号线龙胜站及6号线毗邻、衔接。荟港尊邸1期占地面积41345.65，拟建总建筑面积约为6.2万。3、通道布置3.1通道布置概况由于本工程塔楼结构每层差异较大，且施工电梯及物料提升机安装位4、置距离建筑物的远近不统一，对于材料或人员从升降机到楼层内的运输通道需设置以下几种施工通道.1、平台2施工电梯及2#、3#物料提升机安装完毕后吊笼紧靠结构边缘,因此2施工电梯及2#、3#物料提升机与建筑物之间无须设置施工通道,材料可直接进入楼层。2、除第1条外的所有施工电梯及物料提升机由于安装完毕后吊笼与结构边缘之间存在外脚手架，因此在这些区域需搭设脚手架施工通道。3、由于本工程塔楼为复式楼，个别施工电梯及物料提升机安装时无法避开室内中庭，因此在复式楼中庭二楼板的位置需搭设脚手架施工通道。3.2通道搭设方法1、针对3.1条中第2条，根据塔楼高度A1栋施工通道设置方法如下:施工电梯处外架采用落地架5、和悬挑架的组合形式，该处外架与整体外架断开，须重新搭设。落地架采用48。33.5钢管搭设，立杆横距为0.9m，纵距分别为1.6m、0.8m、1。6m,步距为1.8m和1。35m交替进行，横向小横杆间距为500mm,搭设高度为24m.架体须附墙，由于该架体搭设长度为3跨,因此在架体每两步架体两端各设置一个连墙件.设置连墙件形式同落地式脚手架施工方案中的附墙形式。在架体两侧设置连续剪刀撑。落地架须进行卸载，卸载方法及高度同落地式脚手架中的卸载方法及高度。电梯门洞处采用50100木枋200垫底，上铺单层模板。该处外架搭设示意图如下：对于24米以上的施工通道采用悬挑式施工通道，该处悬挑架采用16号工字6、钢，并用6*37股直径16mm钢丝绳反拉卸载。工字钢间距分别为1600mm、800mm、1600mm，悬挑长度1300mm，架体搭设间距同该处落地架的间距。工字钢顶面及底面对应立杆位置焊接10cm长25钢筋头,立杆套在钢筋头上,防止立杆偏移，悬挑层分别选在第8层及第12层。架体须附墙，由于该架体搭设长度为3跨，因此在架体每两步架体两端各设置一个连墙件.设置连墙件形式同悬挑式脚手架施工方案中的附墙形式。在架体两侧设置连续剪刀撑.悬挑架须进行卸载,卸载方法及高度同悬挑式脚手架中的卸载方法及高度。电梯门洞处采用50100木枋200垫底,上铺单层模板.该处外架搭设示意图如下：悬挑钢梁锚固构造2、针对37、.1条中第2条，根据塔楼高度除A1栋外的施工通道设置方法如下：物料提升机处外架采用落地架形式，该处外架与整体外架断开,须重新搭设.落地架采用48。33。5钢管搭设，立杆横距为0。9m，纵距分别为0.8m、1。6m、0。8m，步距为1。8m和1。35m交替进行,横向小横杆间距为500mm,搭设高度为24m。架体须附墙，由于该架体搭设长度为3跨，因此在架体每两步架体两端各设置一个连墙件。设置连墙件形式同落地式脚手架施工方案中的附墙形式.落地架须进行卸载,卸载方法及高度同落地式脚手架中的卸载方法及高度。物料提升机门洞处采用50100木枋200垫底，上铺单层模板。该处外架搭设示意图如下:3、针对3.18、条中第3条，在复式楼中庭二楼板的位置或施工电梯及物料提升机入楼层处无楼层板的位置搭设脚手架施工通道。施工通道设置具体方法如下：该通道采用落地式脚手架搭设。该落地式脚手架采用483.5立杆配合可调顶撑支撑板底平台,该通道搭设宽度为2.1米，搭设高度为3.15米（即标准层层高），搭设长度根据现场实际情况确定。满堂架立杆纵距为0.9米，立杆的横距为0.7米，横杆步距为1.45m。底部距楼板面200mm沿纵横水平水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆。搭设时拉线定位,做到横平竖直.立杆、横杆均要求采用标准杆件。满堂架四边与中间设置纵向剪刀撑，连续设置。沿施工通道方向剪刀撑宽度为5跨，斜杆与地面的倾角为459、60度,与施工通道垂直方向剪刀撑宽度为3跨。施工通道水平支撑钢管布置图施工通道平面示意图施工通道侧立面示意图4、施工工艺施工通道搭设严格按照公司安全管理标准化图册施工。 4.1 材料选择4.1。1 型钢本工程悬挑架选用16号普通工字钢,其相应材质应符合国家现行相关规范.为防止脚手架立杆滑移,工字钢上立杆位置应焊接100mm高25的钢筋短头对立杆加以固定。4。1.2 钢管钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管(GBT13793）中3号普通钢管，其质量应符合国家标准碳素结构钢（GBT700）中Q235A级钢的规定。采用的钢管类型应为国家标准 483.5，但考虑到市场材料供应与材料锈蚀程度偏差，计算时可按10、 483.0，以确保安全。脚手架钢管的表面质量及外形应符合下列要求：（1)新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告,钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁厚及外径偏差不应大于-0。5mm，端面偏差不应大于1.7mm。（2）旧钢管表面锈蚀深度应小于0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲L1。5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3mL4mm时，不应大于12mm;当4mL6m时，不应大于20mm；水平杆斜杆的弯曲L6m，不应大于30mm。（3）所用钢管均应符合CI形象要求，外架立杆及水平杆刷成黄色;剪刀撑刷成黑黄相间颜色。4.1.3 扣件（1)扣件包11、括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等.（2)扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定，其附件的制造材料应符合GB70079中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB95-76垫圈的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好,扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。(3）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。(4）扣件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格12、证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换;新旧扣件均应进行防锈处理.4.1.4 钢丝绳钢丝绳选用6*37股直径16mm钢丝绳，强度极限1550MPa。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用.花篮螺丝选用与钢丝绳匹配的规格。4.1.5 脚手板脚手板采用钢板网,挡脚板高度为200mm。4。1.6 安全网按照xx市安全监督总站的有关规定，本工程安全网全部采用绿色阻燃密目式安全网,兜网采用尼龙网。4。2 施工通道搭设流程4.3 搭设要求脚手架立杆、横杆、剪刀撑、横向斜撑、连墙件、护栏和挡脚板、扫地杆等搭设要求参照项目技术部编制的外脚手架施工方案.此外转料平台脚手架还应满足13、下列要求：(1）施工通道脚手架必须严格按照施工方案的要求搭设。（2）施工通道脚手架两侧设置斜撑及临边防护栏杆，每层楼应设置连墙件和剪刀撑，并严格按照施工方案要求采取卸荷措施。（3)施工通道脚手架内侧张挂密目式安全网封闭，转料平台外侧设置踢脚板。4.4 施工通道检查与验收4。4。1施工通道的检查（1)检查脚手架的整体和局部的垂直偏差,如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。本工程外架每搭设10m，必须对外架复核一次，采用每层交圈复核，通过连墙件来调整外架和结构的距离从而控制外架垂直度。（2)各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固14、螺栓至规定的力矩范围内。(3）检查脚手板有否松动、悬挑，还要检查四周是否用铁丝扎牢,如发现问题应及时纠正。(4）连墙件的检查，检查连墙件是否齐全和完好，有无松动、移动。(5）要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆和接地防雷等安全设施进行检查,保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用.如果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固,如发现松动和开口要及时连通.（6）如脚手架有开口、断口和出入口,应对该部位进行重点检查,使这些部位始终符合安全规定。（7）检查脚手架的荷载情况,使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载.还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态,如发15、现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。4。4。2施工通道的验收施工通道搭设完成后，施工单位、监理单位组织有关人员进行验收。验收合格后，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可投入使用。4。5 施工通道的维护与保养施工通道在验收合格通过投入使用后，必须对其进行日常的保养和定期的全面检查和整修，才能保证其安全使用。施工通道日常的保养和维修必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次。所以要求作业队对电梯平台进行日常的和定期的保养和维修，尤其是每次强风、暴雨过后都要认真检查整修后方可使用.脚手架保养整修的主要内容有:（1）检查脚手架基础有无不均匀16、下沉，脚手架底部有无堆放杂物；（2）检查脚手架的整体和局部的垂直偏差，如发现垂直度有异常现象,应及时加固和消除隐患。（3）各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内。（4)检查脚手板有否松动、悬挑，还要检查四周是否用铁丝扎牢,如发现问题应及时纠正。（5）连墙件的检查，检查连墙件是否齐全和完好，有无松动、移动。（6）要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆和接地防雷等安全设施进行检查,保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换,如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连17、通。（7)如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查,使这些部位始终符合安全规定。（8)检查脚手架的荷载情况,使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾.（9)脚手架使用中必须经常检查，清除架子上的杂物，严禁在架子上堆积过多的施工材料,或多人挤在一起，以免架子发生超载，造成事故。（10）脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于3kN/m2，使用机具、材料等尽量放在脚手架里侧,以减小倾覆力矩。4。6 施工通道的拆除施工通道使用完毕后立即拆除，在施工通道18、脚手架拆除前应作好以下工作：（1)对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。（2）在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。（3）脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织,指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。（4)严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆脚手板剪刀撑大横杆小横杆立19、杆.(5)外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。（6）拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此警示标志必须内外双面都加以设置。(7）在拆除的脚手架周围，明显标示“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内。（8)拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的,需要整修后重复使用的和应报废的加以区分,按规格堆放.对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用。(9)本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。(10)拆除时操作人员20、要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿.（11)脚手架拆除过程中，中途不得换人,如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚.5、质量、安全保证措施5。1 质量要求脚手架质量要求项 目技术要求允许偏差(mm）检查方法与工具地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降10立杆垂直度H=2730经纬仪纵向水平杆高差20水平仪-10双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸150mm-20钢板尺扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差A500mm钢卷尺立杆上的对接扣件置主节点的距离ah/3600mm钢卷尺纵向水平杆的对接扣件至主节点的距离ala/3521、00mm钢卷尺纵向水平杆相邻接头水平距离a500mm钢卷尺螺栓拧紧扭力矩4065Nm扭力扳手剪刀撑斜杆与地面的倾角45o60o角尺脚手板外伸长度对接a=130150mmL300mm钢卷尺搭接a100mml200mm钢卷尺5。2 安全保证措施（1）所有操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，应做好进场三级教育,并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。（2)架子搭设和组装完毕，在投入使用前,应逐层、逐流水段进行验收,并填写验收单，经检查合格后才准使用.（3）搭设钢管脚手架，应设避雷装置,包括避雷针、避雷器、避雷线.脚手架防雷措施，将建筑物上的避雷针引出与个段脚手架承载装置的四角焊接，其接地电阻不大22、于10。（4）高空作业要正确使用“三宝”。（5）遇有六级以上大风、大雾、大雨天气应暂停脚手架作业，大雨后进行操作要有防滑措施,且复工前必须检查无问题后方可继续作业。（6）脚手架停用一个月、作业层上施加施工荷载前、每搭设1013m后都都要进行脚手架及其地基基础的验收。(7）及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。（8）焊接作业时,要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。（9）外架上不得堆放钢筋,模板等材料。（10）拆除前必须拆除照明线再遵循由上而下，先搭后拆,后搭先拆的原则,即先拆栏杆、脚手架、剪力撑、斜撑;后拆小横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁23、上下同时进行拆除作业。(11）拆除要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，要先通知对方,以防坠落.（12）拆下的材料，严禁抛掷,应运到指定地点，随拆随运,分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理.（13)在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时,要将拆除情况交代清楚后方可离开。（14）拆除时严禁碰撞脚手架附近电源线，防止事故发生.(15）本脚手架搭设主要由项目工程部负责实施，安全部与技术部负责对现场施工进行检查与指导。5.3应急预案施工通道施工极可能发生高空坠落、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对电梯平台施工可能发生的高空坠落、物体打击、触电、火灾等紧急情况的24、应急准备和响应.具体应急预案详见项目技术部编制的外脚手架专项施工方案。火警:119 公安：110 医疗：120 交通：1226、文明施工措施（1）钢管、扣件等根据长短、大小统一堆放，方便转移，不得散乱并有散失。（2）操作人员应做到落手清，工完料尽、物尽其用、废料归堆，并清运出场的责任到位工作。(3)落地料、废料必须按时清理干净。（4）模板、竹木料不准乱堆、混放、散落或随意作它用。（5）模板、木枋堆场根据模板规格、大小堆放；高度符合要求；底部高出地面；防止雨水淋湿;方便塔吊转移。（6)施工现场严禁吸烟。7、 外脚手架计算书7.1 落地式脚手架计算书选择外架搭设最大高度为24m，进行架体搭设稳定性25、验算。具体验算过程如下: 一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架实际搭设高度为24米，采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.6米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1。8米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；计算时偏安全计算，计算采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.15 米，水平间距3。0米,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。2。活荷载参数施工均布活荷载标准值：每个施工电梯 最大载货量为20KN,最多可载4辆小推车，按每辆小推车和人的总荷载为5KN，26、由于每个通道面积为1.50。9米，因此施工均布活荷载为5/（1.50。9）=3。7 kN/m2;脚手架用途：施工通道；同时施工层数：2 层;3。风荷载参数本工程地处xx市，基本风压为0。75 kN/m2(50年重现期）；外脚手架计算中考虑风荷载作用风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0。74,风荷载体型系数s 为1.2；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）：0。1297；脚手板自重标准值(kN/m2）:0。350；栏杆、挡脚板自重标准值(kN/m)：0.170；安全设施与安全网（kN/m2)：0。01；脚手板铺设层数:6;脚手板类别：木脚手板；27、栏杆挡板类别：栏杆、木脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:0.033。二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1=0.033 kN/m；脚手板的荷载标准值: P2=0.351。5/3=0。175 kN/m；静荷载标准值:Q1=P1+P2=0.206 kN/m；活荷载标准值： Q2=3.71。5/3=1 .85kN/m;荷载的计算值： q=1.20。033+1。20。175+1.41。85 =2.84kN/m； 小横杆计算简图2。强度计28、算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下： 最大弯矩 Mqmax=2。840.92/8 = 0。288kN。m；最大应力计算值=Mqmax/W =64.165N/mm2;小横杆的最大弯曲应力=64。165N/mm2 小于小横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3。挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.175+1.85 = 2.058kN/m； 最大挠度 V = 5.02.058/29004/(3842.06105107800）=0.405 mm；小横杆的最大挠度 0。405mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=629、与10mm，满足要求！4。支座反力计算：Rmax=ql/2=2.0580.9/2=0.926kN三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算由上节可知荷载的设计值： P= Rmax =0。926kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算公式如下：均布荷载最大弯矩计算：M1max=0。10.0331。61。6=0。0085kN。m；集中荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.2670.9261。6=0.396kN。m；M=M1max+M30、2max=0。0085+0.396=0.404kN。m最大应力计算值=0.404106/4490=89.98N/mm2；大横杆的最大应力计算值=89。98N/mm2 小于大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.03315004 /(1002。06105107800) = 0。051 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.031、3+0.206+0.9）/2=0.568kN V= 1.8830。56815003/ ( 100 2。06105107800) =1.625mm；最大挠度和:V=Vmax+Vpmax=0。051+1.625=1.676mm；大横杆的最大挠度1.676mm小于大横杆的最大容许挠度1600/150=10.6与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:单扣件承载力设计值取8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为6.4kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5。2。5）: R Rc 其中 Rc - 32、扣件抗滑承载力设计值，取6.4kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0330。92/2=0。03 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0。0331.6=0.05 kN;脚手板的自重标准值： P3 = 0.350.91.6 /2=0。252 kN;活荷载标准值: Q = 3.70。91。6/2 = 2。664kN；荷载的设计值: R=1。2(0.03+0。05+0。252）+1.42。664=4.2 kN；R 6。4 kN，所以单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静33、荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值为0.1297 kN/m;NG1 = 0.1297+(0.902/2）0。033/1.6024 =3.558kN；（2）脚手板的标准值(kN/m2)；采用木脚手板，自重标准值为0。35 kN/m2NG2= 0.3561.6(0.9+0.3)/2 =2.016 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.17 kN/mNG3 = 0。1761.6/2 = 0。816kN；(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.01 kN/m2NG4 = 0。011。624 = 0。384 kN；34、经计算得到,静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6。774 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.70。91.62/2 =5.328kN；风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=zs0其中 Wo 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范（GB50009-2012)的规定采用： Wo = 0。75 kN/m2； Uz - 风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092012）的规定采用: Uz = 0。74； Us 脚手架风荷载体型系数：取值为1。2；经计算得到，风荷载标准值35、 Wk =0。750。741。2= 0。666 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ=1.26.713+1。42.7=11。835kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+91.4NQ = 1。26。774+ 0.91.45。328=14.842 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw 为Mw = 0.9 1.4WkLah2/10 = 0。9 1。40.6661.61.82/10 = 0.435 kNm;六、钢丝绳卸荷计算:1次卸荷卸荷点位置高度hx（m）卸荷点净高hj（m）钢丝绳上下吊点的竖向距离ls（m）上吊点距36、内立杆下吊点的水平距离(mm）上吊点距外立杆下吊点的水平距离（mm)卸荷点水平间距（m）11873.630012003第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs）=arctan(3600/300)=85.24 2=arctan（ls/Hs）=arctan(3600/1200）=71。57 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1。5 P1=KfKXNhj（n+1）/HHL/la=0.81.510.557/253/1。5=7。09kN P2=KfKXNhj(n+1）/HHL/la=0。81.513.287/253/1。5=8.92kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=7。09/sin85。2437、=7.11kN T2=P2/sin2=8。92/sin71。57=9.41kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1,T2=9.41kNPg=kFg/=99。41/0.85=99.59kN 钢丝绳最小直径dmin=（Pg/0。5）1/2=（99。59/0。5)1/2=14.11mm 吊环最小直径dmin=（4A/）1/2=（4Fg/（f)）1/2=49.41103/（65）)1/2=14mm 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7。6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳最小直径14.11mm,必须拉紧至9。41kN,吊环最小直径为14mm。38、本工程卸荷钢丝绳直径为16mm，吊环直径为20mm,满足要求。七、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 14.842-7.09=7。752kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。59cm；计算长度附加系数参照扣件式规范:k = 1。155 ；当验算杆件长细比时，取k=1。0;计算长度系数参照扣件式规范表5.2.8得 ： = 1。5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 :lo =3。118 m；长细比 Lo/i = 197 ;轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 := 0.186 ;立杆净截面面积 ：A =39、 4。24 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 :f =205 N/mm2； = 7752/(0.186424）=98。26N/mm2；立杆稳定性计算 = 98。26 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 立杆的轴向压力设计值 ：N = 14.8427.09=7。752kN； =7752/(0.209424)+407 000/4490 = 96。54 N/mm2；立杆稳定性计算= 96.54 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！八、连40、墙件的计算: 连墙件杆件的强度及稳定性应满足下列公式要求：强度：稳定性：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0。666 kN/m2；单个连墙件所覆盖的脚手架外侧面的迎风面积 Aw = 16。2 m2;按规范5。2。12条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 3。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：Nlw = 1。4WkAw = 15.1 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 18.1 kN；连墙件净截面面积Ac=4。24cm2连墙件毛截面面积A=18.09cm2连墙件强41、度验算：=18。1103/4。24102=42。688N/mm20.85f=0。85205N/mm2=174。25N/mm2连墙件强度满足要求!由长细比 lo/i = 300/15。9的结果查表得到连墙件稳定系数=0。949，lo为内排架距离墙的长度；连墙件稳定验算：14。32103/0。94918.09102=8.34N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174。25N/mm2连墙件稳定性满足要求！扣件抗滑承载力验算：经过计算得到 Nl = 18.1kN大于双扣件的抗滑力12.8kN，由于本项目连墙件采用双杆抱柱的方式，每杆采用双扣件连接,故抗滑力为24.8kN，满足要求。连墙件扣42、件连接示意图7.2 悬挑式脚手架计算书一、参数信息1。脚手架参数双排脚手架搭设最大高度为18.9m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.6m，立杆的横距为0。9m，立杆的步距为1。8m;内排架距离墙长度为0.30m;小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根;根据xx市情况，采用的钢管类型为483。0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨,竖向间距3。15 m，水平间距3m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件（计算时按单扣件考虑）；钢管截面模量W=4.49cm3,截面积A=4.24cm2，惯性矩I=10.78cm4,每米长质量为3.33kg/m,弹性模量E=2。061043、5N/mm2.2.活荷载参数施工均布荷载（kN/m2)： 每个施工电梯 最大载货量为20KN，最多可载4辆小推车,按每辆小推车和人的总荷载为5KN，由于每个通道面积为1.50。9米，因此施工均布活荷载为5/（1.50。9)=3。7 kN/m2；脚手架用途:施工通道；脚手架用途:施工通道.同时施工层数：2层；3.风荷载参数本工程地处广东xx市，基本风压0。75 kN/m2；风荷载高度变化系数z,计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0。74，风荷载体型系数s 取1。2；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:0.1248；脚手板自重标准值（kN/m2）：0.350；栏44、杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.170；安全设施与安全网(安全密目网和钢板网)自重标准值 (kN/m2）:0。01；脚手板铺设层数：2层；脚手板类别:钢笆板;栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。30m，建筑物内锚固段长度1。7m。锚固压点螺栓直径(mm）：20.00；楼板混凝土标号：C30；6.拉绳的参数悬挑水平钢梁采用悬臂式结构。（钢丝绳作为安全储备，不参与受力计算）二、小横杆的计算同落地式脚手架小横杆计算三、大横杆的计算同落地式脚手架大横杆计算四、扣件抗滑力的计算同落地式脚手架扣件抗滑力计算五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚45、手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1248kN/m NG1=0。1248+（0。902/2）0。033/1.8018.9=2.67kN；（2)脚手板的标准值(kN/m2)；采用木脚手板，自重标准值为0。35 kN/m2NG2= 0。3561.6(0.9+0。3）/2 =2.016 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板,标准值为0。17 kN/mNG3 = 0.1761。6/2 = 0.816kN；(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）;0。01 kN/m2NG4 = 0。0146、1。624 = 0。384 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.886 kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=20.91。62/2=2.88kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=1。2 NG+0.91。4NQ=1.25。886+ 0.91.42.88=10。69kN；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=1。2NG+1。4NQ=1.25.886+1。42。88=11。1kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=zs0其中 0 基本风压（kN/m47、2)，按照设计要求0=0。75kN/m2； z 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092012)的规定采用:z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为1。0;经计算得到，风荷载标准值为： Wk=0。750。741.0=0。555kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw 为： Mw=0。9 1.4WkLah2/10=0。91。40。5551.51.82/10=0.340 kNm;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + Mw/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=9。07kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/（A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N=48、9。45计算立杆的截面回转半径 :i=1。59 cm;计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011）表5.2.8得 ： k=1。155 ;计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011）表5.2.8得 ：=1。5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定:l0=3.12 m；长细比： L0/i=196 ;轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.206立杆净截面面积 : A=4.24 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩） ：W=4。49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 :f =205N/mm2；考虑风荷载时49、=10690/（0。206424)+340000/4490=198.1N/mm2；立杆稳定性计算 =198。1N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=11100/(0。206424）=118.552N/mm2；立杆稳定性计算 =127。084N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算同落地式脚手架连墙件计算八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点.悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 其中 k=m/l，k1=m1/50、l,k2=m2/l。本方案算例中，m =1。30 m,l=1.7 m，m1=0.30m，m2=1。20 m；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130 cm4，截面模量（抵抗矩) W=141 cm3，截面积A = 26。1 cm2.受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1。2 NG+0.91。4NQ=1。25。886+ 0。91。42.88=10。69kN；正常使用极限状态，荷载标准组合 N=NG+NQ=5.886+2.88=8。766kN;水平钢梁自重强度计算荷载 q= 1。226。10。000178。5 = 0。246 kN/m;k=1。30/1.7=0.765k1=0。30 / 1。7=0。176k51、2=1。20 / 1.7=0.706代入公式，经过计算得到最大弯矩 MA=16。24kNm 最大应力 =16240000 /（ 1.05 141000 )= 109。69N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值109。69N/mm2 小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215N/mm2,满足要求.RA=31。14;RB=-9。552；10。9 悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16工字钢,计算公式如下 =M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数（按下式计算）：查表钢结构设计规范（GB50017-2003)得，b=2由于b大于0。6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，52、得到 b值为0.93。经过计算得到最大应力 = 14。28106 /（ 0.93141000 ）=108.90 N/mm2;水平钢梁的稳定性计算 =108。90 小于 f=215N/mm2 ，满足要求。九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下锚固长度计算公式: h N/dfb其中 N - 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N=8。25kN； d 楼板螺栓的直径，d=20mm; fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1。57N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固长度，经过计算得到53、 h 要大于 8250/(3.142201。57)=83.62mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43。14202215103=67.51kN螺栓的轴向拉力N=8.25kN 小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN,满足要求。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式： 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 27。56kN; d - 楼板螺栓的直径,d = 20.000mm；2d2/4=23.14202/4=628 mm2 b - 楼板内的螺栓锚板边长,b=520=100。000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强54、度设计值,计算中取0。950fc=16.700N/mm2；经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力 N=27。56 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求。7。3 复式楼中庭施工通道脚手架计算书一、架体参数平台名称复式楼中庭施工通道平台布置方式沿纵向平台长度A(m）5.4平台宽度B(m)2.1平台高度H(m）3。15立杆纵距la（m）0。9立杆步距h（m)1.45立杆横距lb（m）0.7板底支撑间距s（m）0。7二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m）0.033脚手板自重g2k（kN/m2）0。35栏杆、挡脚板自重g3k（kN/m）0.14安全设施与安全网自重g4k(kN/m）55、0。01材料堆放最大荷载q1k（kN/m2）3施工均布荷载q2k(kN/m2)2基本风压0(kN/m2）0。66风荷载体型系数s0.8风压高度变化系数z0。74(立杆稳定性验算),0。74(连墙件强度验算）三、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4）10。78钢管弹性模量E（N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f（N/mm2）205 G1k=g1k=0.033kN/m; G2k= g2klb/1 =0.3500。70/1=0.245kN/m； Q1k= q1klb/1 =3.0000。70/1=2.100kN/m； Q2k= 56、q2klb/1 =2.0000。70/1=1.400kN/m; 1、强度计算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 q1=1。2 (G1k+G2k)= 1.2（0.033+0。245)=0。334kN/m； q2=1.4(Q1k+Q2k)= 1.4（2。100+1.400）=4.900kN/m; 板底支撑钢管计算简图 Mmax=（0。100q1+0。117q2)l2=(0.1000.334+0。1174。900）0。902=0.491kNm； Rmax=（1.100q1+1.200q2）l=(1.1000。334+1.2004.900）0.90=5。622kN； =Mmax/W=057、。491106/（4。49103）=109.442N/mm2f=205.00N/mm2; 满足要求！ 2、挠度计算 q=G1k+G2k=0.033+0。245=0.278kN/m q=Q1k+Q2k=2。100+1.400=3.500kN/m Rmax=（1。100q1+1。200q2)l=（1。1000。278+1。2003.500）0.90=4。055kN； =(0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI=（0。6770.278（0。90103）4+0。9903.500（0。90103）4）/(100206000.0010.78104） =1。079mmmax900。00/15058、，10mm。 满足要求！四、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型483钢管截面抵抗矩 W(cm3)4。49钢管截面惯性矩I（cm4）10。78钢管弹性模量E（N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 由于横向支撑钢管上无板底支撑(纵向）钢管传递的荷载，因此横向支撑钢管不受竖向荷载，只作构造构件，故不作计算！五、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式单扣件单扣件抗滑承载力(kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8 Rc=8.00。80=6.400kNR=5.622kN 满足要求！六、立杆的稳定性验算钢管类型483钢管截面回转半径i（cm）1.59钢管的净截面A(cm59、2）4。24钢管抗压强度设计值 f（N/mm2)205双立杆计算方法按照分配系数分配主立杆受力分配系数0.6立杆计算长度系数1.5NG1=1。3（la+1.00lb+2.00*h）*0。038/h+g1kla0。00/1。00=1.3(0.90+1.000.70+2。00*1。45）*0。038/1.45+0.0330。900。00/1。00=0。153kN NG2=g2klalb/1。00=0。3500。900.70/1。00=0。220kN； NQ1=q1klalb/1。00=3。0000.900.70/1。00=1。890kN; NQ2=q2klalb/1。00=2。0000.900。760、0/1.00=1。260kN; 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值： N=1.2（NG1+NG2)+0。91。4（NQ1+NQ2）=1.2（0.153+0。220）+ 0。91。4(1。890+1。260)=4。418kN； 支架立杆计算长度： L0=kh=11。501.45=2。175m 长细比=L0/i=2。175103/（1.5910）=136.792=210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： L0=kh=1.1551.5001.5=2。512m 长细比= L0/i=2.512103/（1。5910)=157.995 由查表得到立杆的稳定系数=0。284 k=zso=0。740。800。66=0.391kN/m2 Mw=0。91.4klh2/10=0。91.40.3910。901.452/10=0。093kNm; =kN/A+Mw/W=0。604.418103/（0。2844。24102）+0。093106/(4。49103）=42。759N/mm2N=4。418kN 满足要求！ 2、局部受压承载力验算 楼板局部受压承载力: =0.75,l=（Ab/Al)0.5=0.333,fcc=0。8514。30=12。155kN/mm Fl=lfccA=0。750。33312。1551030.01=30.388kNN=4。418kN 满足要求！