1、普通支模架施工方案目录一、工程概况 (2)工程典型梁、柱、板截面等情况 (2)二、编制依据 (2)三、模板的选用 (2)四、模板工程施工方案 (3)普通支模架部分 (3)4.1柱、墙等现浇构件的模板施工 (4)4.2梁、楼板的施工 (6)4.3楼梯模板的施工 (7)4.4承重架（模板支撑体系）的布设 (7)4.5拆模施工拆模施工需严格执行以下要求： (8)4.6模板工程技术复核 (8)五、施工质量保证措施 (8)5.1施工质量控制要求 (8)5.2施工质量保证措施 (9)六、职业健康安全管理措施 (10)七、环境管理措施 (12)八、安全技术要求 (12)九、模板施工构造要求和注意事项 (132、)十、模板体系安全设计的计算书 (15)普通支模架计算部分 (15)楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（一） (15)楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（二） (21)梁模板扣件钢管高支撑架计算书（三） (27)梁模板扣件钢管高支撑架计算书（四） (36)梁模板扣件钢管高支撑架计算书（五） (45)柱模板支撑计算书（六） (53)柱模板支撑计算书（七） (60)墙模板计算书（八） (67)一、工程概况xx省财政厅票据管理中心等业务用房及停车库建设工程项目，地处xx省杭州市西湖区金祝南路2号（xx省财政厅西侧），地理位置极为优越，工程由xx省轻纺建筑设计院设计，地上六层，地下一层，建筑高度21.75m，3、框架结构。本工程0.00米相当于黄海高程6.500，本工程占地面积613m2，总建筑面积6388m2，其中地下室面积2192。工程典型梁、柱、板截面等情况二、编制依据xx省财政厅票据管理中心等业务用房及停车库建设工程项目施工图纸。混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）xx省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-2006) 本集团公司质量体系文件、相关的工艺标准和程序文件等。三、模板的选用模板是新浇混凝土成形用的模型，我们要求它能保证结构和构件的形状、尺寸的准确4、；具有足够的强度、刚度和稳定性；装拆方便，能多次周转使用，接缝严密不漏浆。模板系统包括模板、支撑和紧固件。根据本工程的实际情况并结合工程的质量目标的相关要求，我项目部综合上述因素，确定本工程模板体系选用的材料如下：本工程全部现浇钢筋混凝土构件（包括柱、墙、梁、板等）的模板均选用双面光面、尺寸为183091518的优质九夹板材，并辅以相配套的6080方木、40厚松木板等。模板支承承重体系拟采用3.5mm厚48普通钢管扣件脚手架。模板工程施工中所涉的材料为：九夹板、12对穿螺杆、6080方木、40厚松木板、加厚伞形销及钢板垫片、3.5mm 厚48普通钢管、十字、一字、转角扣件等组成材料。1 钢管、5、扣件(1) 材质：引用了国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）和xx省标准的相关规定(2) 验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。钢管外观质量要求：a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；c 钢管应进行防锈处理。扣件外观质量要求：a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b 扣件应进行防锈处理。2 技术资料施工现场应建立6、钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理。四、模板工程施工方案本工程模板体系计算书分为四部分，分别为柱模板计算、墙模板计算、楼板模板计算和梁模板计算，计算结果详见下表：4.1柱、墙等现浇构件的模板施工4.1.1柱、墙截面见上表4.1.2柱、墙模板的施工柱子的特点是断面尺寸不大而比较高，柱模板主要是控制垂直度、施工时的侧向稳定及抵抗混凝土的侧压力等；墙体的特点是高度大而厚度小，墙模主要是承受混凝土的侧压力；因此，针对柱、墙的特点，柱墙模板主要是要有足够的刚度、设置足够的支撑，以确保模板不变形、不发生位移，并需控制好柱、墙的截面尺寸和垂直度。当柱钢筋绑扎完毕、钢筋7、隐蔽工程验收通过后，便可进行柱模板的安装施工。当墙板钢筋绑扎完毕、钢筋隐蔽工程验收通过后，即可进行墙板的模板施工。柱模板施工前，首先应在楼面上弹出柱子的纵、横双向轴线和柱子四周的边线，柱子底部用短钢筋控制定位。对于楼地面混凝土不太平整时，可用砂浆把柱模底边进行找平，然后立模板，并用临时斜撑固定并调整柱子与梁、板的接头位置截面尺寸和标高。梁柱节点部位的柱模需在梁模支设完成后再另行制作和镶嵌固定，以确保梁柱节点的截面尺寸的正确和通顺。柱模钉好，粗部安装好后应先在柱模外侧设置钢管抱箍，然后再在柱顶部用线锤校正柱子的垂直度，检查柱的标高、位置无误后，即用钢管扣件把柱模固定并与梁、板等结构承重用的钢管承8、重架连成整体。现浇钢筋混凝土剪力墙模板施工前，首先应在楼面上弹出墙板的中线和墙板二侧的边线，为了保证墙体厚度，在墙板的底部、中部和上部分别设置一些短钢筋做为墙板内撑，用来控制墙板厚度和墙板定位。对于墙板与楼板交接处不平整时，可在立墙板模板前，先用水泥砂浆把模板下口预找平，然后再立墙板模板；墙板支模时，应先立好内侧模板（对于内墙，可先立好一侧模板），设置临时支撑并用线锤吊直，拉线找平后支撑固定。一侧模板立模完成后应检查墙板上是否有预埋件和预留洞口等，对于预留洞口，应把预留洞口的模板钉好，并复核预留洞口的标高和截面尺寸是否正确无误。待墙板钢筋以及预埋件、预留洞口等隐蔽工程验收完成，墙基础清理干净后9、，才可以进行另一侧的墙板立模施工。柱模的模板就位后，即可进行柱子的加固施工。柱模的背楞采用80mm60mm 的木方，背楞的间距为200mm300mm。木方必须竖放，木方在同一截面的搭接要求错开至少500mm。柱子模板外侧采用钢管抱箍。对于剪力墙的支模，在钢筋工程经监理现场隐蔽工程验收通过后，应先把墙板模板在现场进行预拼，模板预拼完成后，在模板的背外侧位置按200300mm 的间距把60mm80mm方料直接钉在模板上作为背楞，背楞的木方为竖向放置。等墙板内外则模板预拼和木方固定完成后，即可在模板的中部设置对穿螺杆，如墙板为地下室外墙，则可采用止水螺杆，在模板预拼前先放置在模板的一侧。地下室外墙采10、用 18 厚胶合板和 6080 方木，墙体模板用12止水对拉螺杆固定并与室内满堂脚手架连接固定。墙板封模前，必须先将水平施工缝清理干净，除去松动的石子，并整理好被移动的钢筋，严格复核预埋件、预留孔及安装预埋的各种部件。4.2梁、楼板的施工4.2.1梁、楼板的截面情况见表4.2.2梁、板的模板施工梁的特点是跨度较大而宽度一般不大，梁的下面为架空，因此混凝土对梁模板有横向侧压力和垂直压力。故要求在梁模的支设过程中，梁模板及其支撑系统的稳定性要好、要有足够的强度和刚度，不致超过规范允许的变形。楼板的特点是面积大而厚度一般不大，因此横向侧压力很小，板模板及其支撑系统主要用于抵抗混凝土的垂直荷载和施工荷11、载等，保证板不变形下垂。在梁模支设前，首先应在下一层的楼板面上弹出梁的边线，然后根据梁的位置定好梁两侧的支撑立杆，本工程梁底立杆间距确定为小于等于1000mm，沿梁的方向依标高搭设好水平钢管后，复核梁底标高、校正轴线位置，然后安放梁底模的木方，木方竖放，间距为200mm。在梁底模紧靠钢管沿梁通长在木方上钉好压条，将木方固定。然后依据弹好的梁边线固定梁底模，待梁钢筋绑扎完毕，垫好梁底梁侧保护层垫块通过验收后，开始封梁侧模（梁高小于700mm的可先封好侧模）。梁侧模直接落到梁底的木方上，用夹条将梁侧模与梁底模夹紧。在板模板安装前，首先应把梁的侧模板安装完成并进行校核，然后复核板底的标高，搭设模板承12、重支架，然后从四周与墙、梁模板连接处向板中间区域进行铺设。a、本工程的楼板、梁跨度基本是在4m以上，故模板按要求起拱，起拱高度为跨度的2。b、楼板的模板全部采用木制九夹板和6080方木横楞，楼板模板底采用48钢管或方木，间距200mm，为确保支摸体系的刚度，横楞可根据施工的实际情况适当加密。梁模采用九夹板，根据梁截面高度，钢管横楞间距确定为500mm，对于高度大于650mm的梁，侧模采用12对穿螺杆纵横间距500mm拉结，以防胀模。梁支模可先支一边，待钢筋绑扎完毕验收合格后，再封另一侧模板。为防止梁柱节点质量通病，梁底模铺排时，从梁两端退向中间，使嵌木被安排在梁中间位置。梁承重架的搭设施工详见13、承重架的布设施工和方案附图：承重架立杆平面示意图。4.3楼梯模板的施工楼梯支模主要采用木制九夹板模板。楼梯底模采用木模平铺在斜杆上，侧模使用木模板块，踏步也用木模板块，另加一道反扶梯基加三角撑定位，板底支撑使用钢管排架形式。施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外帮侧模和踏步模板。安装时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑砼时模板移动。4.4承重架（模板支撑体系）的布设本工程模板支撑体系即承重架的搭设，经综合考虑后，确定采用扣件式钢管脚手架。承重脚手架采用的材料为48钢管（钢管壁厚为3.2mm）以及十字、一字、转角扣件。本工程上部结构工14、程的模板承重系统布置如下：4.4.1承重架立杆间距模板承重架的钢管立杆按以下原则布置：a.梁的立杆：在梁的两侧，承重架的立杆布置在距离梁侧边300mm处，立杆沿梁跨度方向的间距按小于等于500mm的原则设置；b.板的立杆：在梁的立杆布置完成的情况下，楼板的立杆按梁的立杆对齐和纵、横贯通，立杆的间距按小于等于1000mm的原则布置。步距：承重架的步距步高均为1500mm；即：离地150mm设置一道扫地杆，离地1650mm处设置一道水平杆，水平杆以上1500mm处设置楼板承重的水平杆（此道水平杆需把模板、混凝土自重以及施工荷载传递到承重架的立杆上去，因此，在立杆的上端的此道水平杆需综合考虑各种梁、15、板等现浇构件所要求的标高和尺寸需要设置水平杆，设置水平杆时应注意按构件要求的标高施工。）纵、横水平杆的布置：承重架的水平杆布置按沿梁的跨度方向设置纵、横双向水平杆拉通，在板承重架处水平杆设置按短边横向设置。整个承重架体系要求横平竖直，不得发生倾斜，同时，在梁的承重架立杆（沿梁跨度方向的立杆）下部均设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面150mm高；在框架梁的立杆处设置垂直剪刀撑，承重架需按规范布置水平剪刀撑，垂直剪刀撑和水平剪刀撑等构造措施均按JGJ130-2001/J84-2001标准执行。其中对高跨楼板和梁的支模架采用每二步设置一道水平剪刀撑，梁下每四六道立杆设置一道垂直剪刀撑。4.5拆模施工16、拆模施工需严格执行以下要求：侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，常温时，砼强度不少于1.2MPa跨度8m 砼强度达到标准值的75%8m 砼强度达到标准值的100%梁8m 砼强度达到标准值的75%8m 砼强度达到标准值的100%悬挑构件 / 砼强度达到标准值的100%墙、柱模板拆模：拆除顺序，墙体先松动对拉螺栓螺母，依次拆除螺母、横竖楞及模板，拆除定型钢模板时必须临时固定，如果模板与混凝土墙面吸附或粘结不能离开时，可用撬棍撬动模板下口，不得在墙上口撬模板或用大锤砸模板。模板吊至存放地点，及时清理板面，刷隔离剂。楼板模板拆除板底拆模时，必须按同条件养护试块所应达到的强度拆模17、，按规范在平面图上注明哪些模是50%拆、哪些是75%拆、100%拆，只有达到要求后才可拆模。4.6模板工程技术复核模板支设完毕后，必须进行技术复核，技术复核在班组自检自查的基础上，由木工翻样进行技术复核检查，在由项目部施工员、质量员进行验收检查，符合要求，填写技术复核单，并办理签证手续后，才能进入下道工序施工。五、施工质量保证措施5.1施工质量控制要求1）固定在模板上的预埋件、预留孔和预埋洞应符合下表2）现浇结构模板安装的偏差见下表5.2施工质量保证措施1)承重架所用钢管、扣件必须有租赁方或生产厂家的质量证明合格证，同时按公司关于加强对钢管、扣件进行检查的紧急通知和关于转发关于对建设工地钢管、18、扣件使用管理进行专项检查的通知的要求，对每批进场材料进行随机抽样送检，检验合格后方可使用。2)模板和承重支撑体系必须有足够的强度、刚度和稳定性。楼板、梁承重立杆必须与墙柱的支撑连接成整体。承重立杆设水平拉杆、扫地杆（距离楼、地面20cm），按JGJ130-2001标准要求设置斜撑和剪刀撑以确保支撑体系的整体稳定性。3)垂直度控制：每一根柱相邻面要挂统高线锤，以便垂直度校正和固定。剪力墙每隔2m左右挂统高线锤作垂直校正和固定。4)轴线、平面位置控制：柱、梁每一区段必须拉、弹统长线进行轴线、平面位置校正。墙必须拉统长线进行平面位置校正。5)标高控制：每一根柱都必须进行标高测定，同标高柱必须拉统长线19、进行复核检查。每根梁底两端和中间分多点进行标高测定，并拉统长线检查板底的平整度和2m长直尺检查板底平整度。6)梁柱节点模板必须准确计算，精工细作。避免梁柱节点处模板长度拼接。如要接长，不应在节点处拼接长度。模板必须平逢拼接，不得留有缝隙。7)墙板、柱用对拉螺杆两头必须用粗螺纹，用加厚伞形销销或加厚钢板作为垫付板与钢管抱箍连接，以防垫板拉裂、断而引起混凝土炸模。8)混凝土浇筑过程中，平方板上不可堆积过高混凝土，以防承重架局部变形起挠；墙板与柱混凝土必须分皮浇捣，振捣密实，不可一次性浇至设计标高。混凝土浇捣过程当中，必须有木工看模，以便处理炸模等突发事件的发生。9)模板承重体系拆除必须经项目审批同20、意后方可进行。六、职业健康安全管理措施1)参加施工的全体人员，必须树立“安全第一，预防为主”和“安全为生产，生产必须安全”的思想，从工程开工到竣工，都必须严格执行国家安全生产法等有关安全法规及公司和建设单位的安全生产规章制度，必须认真执行企业的有关安全规定和要求，施工作业人员要按照公司制定的安装工人安全技术操作规程进行施工作业。不违章作业，消除一切事故。2)安全生产保证体系在本工程的施工进程中，成立以项目经理为主管，安全员为具体负责，架子班、木工班和分项3)施工员实施的组织保障体系具体落实的安全保证体系，确保在本工程施工进程中不出安全事故。4)安全防护和制度重大危险源的识别：通过对该分项工程施21、工阶段综合评价和识别，确定出针对该工程特点评价的危险源，按危险源辩识和风险评价控制程序，确定重大危险源分别如下：a)施工机械操作人员未按规定进行培训持证上岗b)高空、临边作业无安全防护措施c)高空、临边施工无安全措施d)在配料或提取易燃品时吸烟，浸插过清油、清漆、棉纱、槎手布随便乱丢e)平刨传动部位无防护罩f)承重架架搭设不规范g)悬空作业未系安全带h)模板承重架无扫地杆导致立杆不稳i)杆件直径、型钢规格及材质不符合要求导致强度不足j)木工圆盘锯无锯盘护罩、防护档板安全装置和传动部位无防护k)木工平刨传动部位无防护罩l)新工人未进行三级安全教育针对以上重大危险源，项目部采取以下措施进行管理：122、)健全各项安全生产管理制度，落实安全生产责任制，安全生产以项目经理为第一安全生产负责人，专职安全员从项目和场地面积大管理有一定的困难的情况下考虑配备两名专职安全员，全面负责项目的职业健康安全管理工作。目前两名安全人员已就位。2)JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规程中规定高空作业人员必须佩带劳动保护用品。本工程要在160高空左右从事施工作业，高处作业主要是架子工从事通道的搭设和木工从事承重架、内墙板的支模工作、塔吊司机的高空操作、以及其他工作从事相关的高处施工作业。因此要求从事高处。因此要求从事高空作业的所有人员必须持有劳动部门颁发的上岗证和卫生部门的健康证，并按期进行安全知识培训和教育23、。该项工作主要由项目部安全人员进行检查和落实。然后根据个班组从事高空作业具体工作和实际情况，配发相应的劳动保护用品，劳动用品的采购和发放由项目部安全部门和材料部门配合进行。3)模板工程将根据JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程、JGJ59-99建筑施工安全检查标准和地方建设主管部门出台的有关模板支撑体系的文件和法规要求，在主体结构正式施工前编制模板工程专项方案，该方案主要由项目技术部门负责编制和监督实施。4)项目安全管理部门每周六组织依次安全检查，发现问题及时纠正，以“安全整改通知单”的形式通知有关方，监督落实整改情况。5)特种作业人员必须经过专门培训并去得特种作业资格后24、方可上岗，现场在必要的位置悬挂各种安全标识；在招收女工时，要保护她们在工作和劳动时的健康安全，严格执行中华人民共和国妇女权益保障法的规定；加强季节性施工的安全防护工作，雨季做好防雨、防雷工作，五级以上大风严禁明火和高空作业，夏季做好防食物中毒、中暑事故的发生。冬季做好防滑、防寒、防火等事故的发生，节假日前后做好节前节后的安全检查工作。其他管理措施：a)严格执行班前安全制度，认真执行书面安全交底的规定，针对作业条件、天气条件、施工进度等进行准确地、有针对地安全技术交底，并履行交底和被交底人的签字手续。b)参加施工的作业人员，必须先进行三级安全教育和考试，合格后方准进场作业。c)进入施工现场，必须25、严格执行“六大纪律”和“十项措施”，正确使用安全帽和个人防护用品。d)高处作业，严禁向上或往下抛掷工具、材料和其他物品。e)在2m以上（含2m）高处作业，必须搭设防护严密的操作平台，否则，必须使用安全带。f)特种作业人员，必须持证上岗，严禁无证上岗作业。g)进行吊装作业时，应设专职起重指挥，起重扒杆和吊装物件下，严禁站人，无关人员不得进入区域。吊装区域必须设置警戒和警示牌。h)施工现场必须悬挂醒目的安全标志牌和警示牌。i)对施工现场和设备、容器等安装现场的“四口”，做好防护工作，防止人员坠落伤亡。七、环境管理措施1、现场召开“施工现场环境保护”工作例会，总结前一阶段的施工现场环境保护管理情况，26、布置下一阶段的施工现场环境保护管理工作。2、建立并执行施工现场环境保护管理检查制度。每半月组织一次检查，根据检查情况按施工现场环境保护管理检查记录表评比打分，对检查中所发现的问题，应根据具体情况，定时间、定人、定措施予以解决。3、除特殊情况外，在每天晚22时至次日早6时，严格控制强噪声作业，对混凝土输送泵、电锯等强噪音设备，以隔音棚或隔音罩封闭、遮挡，实现降噪。4、模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。5、模板、钢管修理时，禁止使用大锤。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。6、加强环27、保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。八、安全技术要求1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全帽，并应系牢。2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3、安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏，防止上下在同一垂直面操作。4、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。5、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。6、二人抬运模板时要相互配合，协调工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。7、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。8、支28、模过程中如需中作停歇，应将支撑、搭头、柱主板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而附落。9、模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后将洞口盖好。10、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站在墙上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟行业。11、拆模必须一次性拆模，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。12、严禁酒后作业。九、模板施工构造要求和注意事项1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c29、.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。d. 立杆尽量避免采用搭接方式，若局部轻型构架立杆采用搭接方法的，其搭接的扣件数量不少于2个，搭接长度不得少于1米。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆30、或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m 设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件按照抗滑验算结果31、进行布置，当设计荷载N12kN 时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能32、在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十、模板体系安全设计的计算书普通支模架计算部分楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（一）计算参数:模板支架搭设高度为5.0m，立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方6080mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.0033、kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.25。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0000.1601.100+0.3001.100=4.730kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.100=3.300kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3；I = 110.001.801.801.80/12 = 53.34、46cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09310001000/59400=1.560N/mm2面板的抗弯强度验算 f (2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.730+1.43.300)0.300=1.853kN截面抗剪强度计算值 T=31853.0/(21100.00018.000)=35、0.140N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T (3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.7303004/(1006000534600)=0.081mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.0000.1600.300=1.200kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.3000.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m36、)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.201.200+1.200.090=1.548kN/m活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.089/1.100=2.808kN/m最大剪力 Q=0.61.1002.808=1.853kN最大支座力 N=1.11.1002.808=3.398kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6.008.008.037、0/6 = 64.00cm3；I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.340106/64000.0=5.31N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh 截面抗剪强度计算值 T=31853/(26080)=0.579N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.290kN/m最大变38、形 v =0.6771.2901100.04/(1009500.002560000.0)=0.526mm木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN 3.40kN3.40kN 3.40kN支撑钢管计算简图 1.382支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.539、6kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN 1.56kN1.56kN 1.56kN支撑钢管变形计算受力图0.125支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大变形 v max =2.112mm最大支座力 Q max =13.611kN抗弯计算强度 f=1.382106/4788.0=288.54N/mm 2支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm 2,不满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R R c其中 R c扣件抗滑承载力设计值,取840、.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=13.61kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：N G1 = 0.1205.000=0.599kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.3001.1001.100=0.363kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G341、 = 25.0000.1601.1001.100=4.840kN经计算得到，静荷载标准值 N G = (N G1+N G2+N G3) = 5.802kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 N Q = (1.000+2.000)1.1001.100=3.630kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20N G + 1.40N Q六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.05kN轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.5942、A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.57W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.79钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =29743、6/15.9=187.514=0.205=12045/(0.205457)=128.513N/mm2，立杆的稳定性计算 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.9=132.325=0.386=12045/(0.386457)=68.247N/mm2，立杆的稳定性计算 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m=2468/15.9=155.504 =0.291=120444、5/(0.291457)=90.701N/mm2，立杆的稳定性计算其中 F 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.723kN；H 模板支架高度，取20.000m；m 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1；L b模板支架的横向长度，取2.400m；经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=30.72320.000/(1+1)2.400=9.037kN不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N ut立杆的轴心压力最大值，取17.130kN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i45、 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径，取1.595cm；A 立杆净截面面积，取4.239cm2；W 立杆净截面抵抗矩，取4.491cm3；M W计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.134kN.m；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；l0计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.326m；l0 = h + 2a=1.500+20.300=2.100m；l0 = kuh =1.1671.3291.500=2.326m；k 计算长度附加系数，按规范附录D采用，k=1.167；u 考虑支架整体稳定46、因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.329；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=17130/(0.3284240.926)=132.879N/mm2，立杆的稳定性计算 考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=17130/(0.3284240.926)+134000/4491=162.706N/mm2，立杆的稳定性计算 考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果：=(17130+9037)/(0.3284240.926)=202.976N/mm2，立杆的稳定性计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁47、与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.9000.400=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.400(20.900+0.350)/0.350=1.229kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3500.400=0.420kN均布荷载 q = 1.359.180+1.351.229=14.052kN/m集中荷载 P = 1.400.420=0.588kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:48、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3；I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；A计算简图0.024 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 10.41kN/mA变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N 1=0.612kNN 2=2.141kNN 3=2.141kNN 4=0.612kN 最大变形 V = 0.011mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02410001000/21600=1.111N/mm 49、2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm 2；面板的抗弯强度验算 f(2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=31113.0/(2400.00018.000)=0.232N/mm 2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.011mm面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.141/0.400=5.353kN/m最大剪力 Q=0.60.4005.353=50、1.285kN最大支座力 N=1.10.4005.353=2.356kN 木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm 3；I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm 4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.086106/64000.0=1.34N/mm 2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh 截面抗剪强度计算值 T=31285/(26080)=051、.402N/mm 2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm 2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.339kN/m最大变形 v =0.6773.339400.04/(1009500.002560000.0)=0.024mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P 取木方支撑传递力。 0.61kN 2.14kN 2.14kN 0.61kNA支撑钢管计算简图 0.154支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN52、)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 0.49kN 1.34kN 1.34kN 0.49kNA 支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大变形 v max =0.022mm最大支座力 Q max =5.161kN抗弯计算强度 f=0.154106/4491.0=34.37N/mm 2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P 取横向支撑钢管传递力。5.16kN 5.16kN 5.53、16kN 5.16kN 5.16kN 5.16kN 5.16kN支撑钢管计算简图0.619支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN 3.39kN支撑钢管变形计算受力图0.049支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大变形 v max=0.904mm最大支座力 Q max=11.097kN抗弯计算强度 f=0.723106/4491.0=160.89N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于854、00.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R R c其中 R c扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.10kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN五、立杆的稳定性计算按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力不考虑钢管自重为V1=6.968kN V2=11.097kN V3=11.097kN V4=6.968kN考虑钢管自重各排立杆的竖向力为V1=7.955、80kN V2=12.109kN V3=12.109kN V4=7.980kN风荷载标准值 W k=0.70.4501.2001.250=0.472kN/m2风荷载计算示意图如下按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为：其中 A F结构模板纵向挡风面积；W k风荷载标准值，取0.472kN/m2；L a模板支架的纵向长度，A F/L a=截面高度，取0.900m；l a立杆纵距，取0.900m；经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.850.4720.9000.900=0.325kN 按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元56、立杆附加轴力最大计算公式为其中 F 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.325kN；H 模板支架高度，取5.000m；m 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1；L b模板支架的横向长度，取2.400m；经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=30.3255.000/(1+1)2.400=1.017kN不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N ut立杆的轴心压力最大值，取12.109kN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径，取157、.595cm；A 立杆净截面面积，取4.239cm2；W 立杆净截面抵抗矩，取4.491cm3；M W计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.134kN.m；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；l0计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.326m；l0 = h + 2a=1.500+20.300=2.100m；l0 = kuh =1.1671.3291.500=2.326m；k 计算长度附加系数，按规范附录D采用，k=1.167；u 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用58、，u=1.329；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=12109/(0.3284240.995)=87.409N/mm2，立杆的稳定性计算 考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=12109/(0.3284240.995)+134000/4491=117.236N/mm2，立杆的稳定性计算 考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果：=(12109+1017)/(0.3284240.995)=94.747N/mm2，立杆的稳定性计算剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 8.14kN/mA 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各59、支座力分别为 N 1=0.469kN N 2=1.748kN N 3=1.748kN N 4=0.469kN最大弯矩 M = 0.020kN.m 最大变形 V = 0.009mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02010001000/21600=0.926N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm 2； 面板的抗弯强度验算 f (2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3935.0/(2400.00018.000)=0.195N/mm 2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v60、 = 0.009mm 面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.748/0.400=4.371kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.14.370.400.40=0.070kN.m 最大剪力 Q=0.60.4004.371=1.049kN 最大支座力 N=1.10.4004.371=1.923kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm 3；I 61、= 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm 4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.070106/64000.0=1.09N/mm 2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh 截面抗剪强度计算值 T=31049/(26080)=0.328N/mm 2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm 2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.612kN/m 最大变形 v =062、.6772.612400.04/(1009500.002560000.0)=0.019mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P 取木方支撑传递力。 0.47kN 1.75kN 1.75kN 0.47kNA 支撑钢管计算简图 0.123 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 0.38kN 1.04kN 1.04kN 0.38kNA 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最63、大弯矩 M max =0.123kN.m 最大变形 v max =0.017mm 最大支座力 Q max =4.165kN抗弯计算强度 f=0.123106/4491.0=27.48N/mm 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P 取横向支撑钢管传递力。 4.16kN4.16kN4.16kN4.16kN4.16kN4.16kN4.16kN 支撑钢管计算简图0.500支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准64、值，受力图与计算结果如下：2.65kN 2.65kN 2.65kN 2.65kN 2.65kN 2.65kN 2.65kN0.038经过连续梁的计算得到最大变形 v max=0.707mm最大支座力 Q max=8.954kN抗弯计算强度 f=0.583106/4491.0=129.83N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R R c其中 R c扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力65、设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.95kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN五、立杆的稳定性计算按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力不考虑钢管自重为V1=5.622kN V2=8.954kN V3=8.954kN V4=5.622kN考虑钢管自重各排立杆的竖向力为V1=7.040kN V2=10.372kN V3=10.372kN V4=7.040kN风荷载标准值 W k=0.70.4501.2001.250=0.472kN/m2风荷载计算示意图如下按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架66、作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为：其中 A F结构模板纵向挡风面积；W k风荷载标准值，取0.472kN/m2；L a模板支架的纵向长度，A F/L a=截面高度，取0.700m；l a立杆纵距，取0.900m；经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.850.4720.7000.900=0.253kN 按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为其中 F 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.253kN；H 模板支架高度，取7.000m；m 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1；L b模板支架的横向长度，取2.400m；经过计算得到立杆67、附加轴力最大值为 N1=30.2537.000/(1+1)2.400=1.107kN不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N ut立杆的轴心压力最大值，取10.372kN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径，取1.595cm；A 立杆净截面面积，取4.239cm2；W 立杆净截面抵抗矩，取4.491cm3；M W计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.134kN.m；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 68、立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；l0计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.326m；l0 = h + 2a=1.500+20.300=2.100m；l0 = kuh =1.1671.3291.500=2.326m；k 计算长度附加系数，按规范附录D采用，k=1.167；u 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.329；不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=10372/(0.3284240.985)=75.612N/mm2，立杆的稳定性计算 考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=10372/(0.3284240.985)+13469、000/4491=105.439N/mm2，立杆的稳定性计算 考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果：=(10372+1107)/(0.3284240.985)=83.682N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!柱模板支撑计算书（六）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=400mm ， 柱模板的截面高度 H=400mm ， 柱模板的计算高度 L = 3600mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 350mm 。 柱箍采用双槽钢8号槽钢。柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度80mm 。 B 方向竖楞3根，H 方向竖楞3根。面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，70、抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。 400175174 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.50071、m/h ；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.000=36.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m 2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 16.44kN/mA 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距072、.35m 。荷载计算值 q = 1.236.0000.350+1.402.7000.350=16.443kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 35.001.801.80/6 = 18.90cm 3； I = 35.001.801.801.80/12 = 17.01cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2；M = 0.100ql 2其中 q 荷载设计值(kN73、/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2012.600+1.40.945)0.1750.175=0.050kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05010001000/18900=2.664N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f (2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh 其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.600+1.40.945)0.175=1.727kN 截面抗剪强度计算值 T=31727.0/(2350.00018.000)=0.411N/mm 2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T (3)挠度计算v = 0.677ql 4 /74、 100EI 面板最大挠度计算值 v = 0.67712.6001754/(1006000170100)=0.078mm 面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 8.22kN/mA 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.175m 。荷载计算值 q = 1.236.0000.175+1.402.7000.175=8.222kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.878/0.350=8.22275、kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.18.2220.350.35=0.101kN.m 最大剪力 Q=0.60.3508.222=1.727kN 最大支座力 N=1.10.3508.222=3.165kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm 3；I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm 4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.101106/53333.3=1.89N/mm 2 抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如76、下:Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh 截面抗剪强度计算值 T=31727/(25080)=0.647N/mm 2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm 2 抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v =0.6776.300350.04/(1009500.002133333.5)=0.032mm 最大挠度小于350.0/250,满足要求!五、B 方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P ：P = (1.236.00+1.402.70)0.175 0.350 = 2.88kNB 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 1.44kN2.88kN1.44kNA77、 B 柱箍计算简图 0.000 B 柱箍弯矩图(kN.m) 2.882.88B 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 1.10kN2.21kN1.10kNA B 柱箍变形计算受力图B 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 2.878kN经过计算得到最大变形 V= 0.042mmB柱箍的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 50.60cm3；截面惯性矩 I = 202.60cm4；(1)B柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.640106/1.05/50600.0=12.05N/mm2B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)B78、柱箍挠度计算最大变形 v = 0.042mmB柱箍的最大挠度小于620.0/400,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 2.878对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.236.00+1.402.70)0.17579、 0.350 = 2.88kNH 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 1.44kN2.88kN1.44kNA H 柱箍计算简图 0.000 H 柱箍弯矩图(kN.m) 2.882.88H 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 1.10kN2.21kN1.10kNA H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.640kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.878kN 经过计算得到最大变形 V= 0.042mmH 柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 50.60cm 3；截面惯性矩 I = 202.60cm4；(180、)H柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.640106/1.05/50600.0=12.05N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍挠度计算最大变形 v = 0.042mmH柱箍的最大挠度小于620.0/400,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉81、力(kN): N = 2.878对拉螺栓强度验算满足要求!柱模板支撑计算书（七）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=700mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 3600mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 350mm 。 柱箍采用双槽钢8号槽钢。柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度80mm 。 B 方向竖楞3根，H 方向竖楞3根。面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方剪切强度1.6N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9582、00.0N/mm 4。 700325324 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； 1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，83、取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.000=36.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m 2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 16.44kN/mA 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.35m 。荷载计算值 q = 1.236.0000.350+1.402.7000.350=16.443kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩84、W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 35.001.801.80/6 = 18.90cm 3； I = 35.001.801.801.80/12 = 17.01cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2；M = 0.100ql 2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2012.600+1.40.945)0.3250.325=0.174kN.m 经计算得到面板抗弯强度计85、算值 f = 0.17410001000/18900=9.189N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f (2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh 其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.600+1.40.945)0.325=3.206kN 截面抗剪强度计算值 T=33206.0/(2350.00018.000)=0.763N/mm 2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T T，满足要求!v = 0.677ql 4 / 100EI 面板最大挠度计算值 v = 0.67712.6003254/(1006000170100)=0.932mm 面板的最大挠度小于32586、.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 15.27kN/mA 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.325m 。荷载计算值 q = 1.236.0000.325+1.402.7000.325=15.269kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 5.344/0.350=15.269kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.115.2690.350.35=0.187kN.m 最大剪力 Q=0.60.35015.26987、=3.206kN 最大支座力 N=1.10.35015.269=5.878kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm 3；I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm 4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.187106/53333.3=3.51N/mm 2 抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh 截面抗剪强度计算值 T=33206/(25080)=1.202N/88、mm 2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm 2 抗剪强度计算满足要求!最大变形 v =0.67711.700350.04/(1009500.002133333.5)=0.059mm 最大挠度小于350.0/250,满足要求!五、B 方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P ：P = (1.236.00+1.402.70)0.275 0.350 = 4.52kNB 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 2.26kN4.52kN2.26kNA B 柱箍计算简图 0.136 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 89、1.73kN3.47kN1.73kNA B 柱箍变形计算受力图B 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 6.674kN经过计算得到最大变形 V= 0.003mmB柱箍的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 50.60cm3；截面惯性矩 I = 202.60cm4；(1)B柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.159106/1.05/50600.0=2.99N/mm2B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍挠度计算最大变形 v = 0.003mmB柱箍的最大挠度小于410.0/400,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A90、 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.674对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.236.00+1.402.70)0.325 0.350 = 5.34kNH 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 2.67kN5.34kN2.67kNA H 柱箍计算简图 0.165 H 柱箍弯矩图(kN.m91、) H 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 2.05kN4.10kN2.05kNA H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.206kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.629kN 经过计算得到最大变形 V= 0.004mmH 柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 50.60cm 3；截面惯性矩 I = 202.60cm4；(1)H柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.206106/1.05/50600.0=3.88N/mm2H柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍挠度计算最92、大变形 v = 0.004mmH柱箍的最大挠度小于460.0/400,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.629对拉螺栓强度验算满足要求!墙模板计算书（八）一、墙模板基本参数 计算断面宽度400mm ，高度5000mm ，两侧楼板厚度250mm 。 模板面板采用93、普通胶合板。内龙骨间距150mm ，内龙骨采用6080mm 木方，外龙骨采用双钢管48mm 3.5mm 。 对拉螺栓布置11道，在断面内水平间距150+400+400+400+400+400+400+500+500+500+500mm ，断面跨度方向间距300mm ，直径20mm 。 面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。 木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。 5000m m 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产94、生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ；T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ；1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇95、混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m 2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.15m 。荷载计算值 q = 1.245.0000.150+1.405.4000.150=9.234kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 15.001.801.80/6 = 8.10cm 3； I = 15.001.801.801.80/196、2 = 7.29cm 4； 9.23kN/mA 计算简图 0.021 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 6.75kN/mA 变形计算受力图 0.003 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N 1=0.554kN N 2=1.524kN N 3=1.524kN N 4=0.554kN最大弯矩 M = 0.020kN.m 最大变形 V = 0.053mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02010001000/8100=2.469N/mm 2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm 297、； 面板的抗弯强度验算 f (2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3831.0/(2150.00018.000)=0.462N/mm 2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.053mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1545.00+1.40.155.40=9.234kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1545.00=6.750kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 9.2398、kN/m 内龙骨计算简图 0.201 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 6.75kN/m 内龙骨变形计算受力图 0.002 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.200kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.718kN 经过计算得到最大变形 V= 0.053mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm 3；I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm 4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 99、f=0.200106/64000.0=3.13N/mm 2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh 截面抗剪强度计算值 T=32386/(26080)=0.746N/mm 2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm 2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.053mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P 取横向支撑钢管传递力。100、 4.72kN4.72kN4.72kN4.72kN4.72kN4.72kN4.72kNA 支撑钢管计算简图 0.212 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 3.45kN3.45kN3.45kN3.45kN3.45kN3.45kN3.45kNA 支撑钢管变形计算受力图 0.001 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 M max =0.247kN.m 最大变形 v max =0.021mm 最大支座力 Q max =10.143kN抗弯计算强度 f=0.247106/10160000.0=24.31N/mm 2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2；对拉螺栓的直径(mm): 20对拉螺栓有效直径(mm): 17对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.143 对拉螺栓强度验算满足要求!