1、-创业大厦工程停车库及设备用房高支模施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据：75、钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-200177、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20057二、工程概况：7三、施工准备工作81、 人力计划82、 材料计划8四、 搭设尺寸92 、扫地杆：扫地杆距地面为20cm；9五、搭设工艺及技术保证条件91、 工艺流程92、 搭设注意事项92.1 材料92.2 基层及垫板92.3 立柱92.4 剪刀撑102.5 纵横向水平杆10六、管理措施101 模板2、施工质量措施101.1 组装的模板必须符合模板施工设计的要求。101.8 跨度4m时，模板应按规定要求进行起拱处理。111.13 对木模本身的质量应认真检查；122 模板排架安全验收措施123 模板拆除12现浇结构模板拆除时的所需砼强度124 浇捣砼过程控制135 监测措施14七、 安全技术措施15八、应急预案151、项目部应急领导小组162、应急救援物资准备173、通讯联络方式17XX第一人民医院路线图174、应急响应程序176、应急措施187、医疗救护：198、紧急疏散：199、后勤保障：1910、应急结束：1911、后期处理2012、调查与评估：20九、模板支撑架计算20四、面板验算233、1、强度验算242、挠度验算24五、小梁验算241、强度验算252、抗剪验算253、挠度验算26六、主梁验算261、小梁最大支座反力计算26Q1k1.5kN/m2262、抗弯验算273、抗剪验算27Vmax3.76kN284、挠度验算28七、立柱验算281、长细比验算292、立柱稳定性验算29八、可调托座验算29四、面板验算321、强度验算332、挠度验算333、支座反力计算33五、小梁验算331、抗弯验算342、抗剪验算343、挠度验算344、支座反力计算35梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)35六、主梁验算351、抗弯验算35主梁弯矩图(kNm)362、抗剪验算36Vmax3.535kN34、63、挠度验算364、扣件抗滑计算37七、立柱验算371、风荷载计算372、稳定性计算37八、可调托座验算38九、梁侧模板支撑的计算38支撑体系设计381、抗弯验算40q1bS承139.9839.98kN/m402、挠度验算40qbS正13030kN/m403、最大支座反力计算401、抗弯验算41q10.39kN/m412、抗剪验算413、挠度验算424、最大支座反力计算421、抗弯验算43主梁弯矩图(kNm)432、抗剪验算43梁左侧剪力图(kN)433、挠度验算43共享大厅楼层结构平面图44四、面板验算491、强度验算502、挠度验算50五、小梁验算501、强度验算512、抗剪验算513、5、挠度验算52六、主梁验算521、小梁最大支座反力计算52Q1k1.5kN/m2522、抗弯验算53主梁弯矩图(kNm)533、抗剪验算53Vmax4.1kN544、挠度验算54max1.05mm54七、立柱验算541、长细比验算542、立柱稳定性验算55八、可调托座验算55四、面板验算581、强度验算592、挠度验算593、支座反力计算59五、小梁验算591、抗弯验算602、抗剪验算603、挠度验算604、支座反力计算61梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)61六、主梁验算611、抗弯验算61主梁弯矩图(kNm)622、抗剪验算62Vmax2.153kN623、挠度验算624、扣件抗滑计算62同6、理可知，左侧立柱扣件受力R0.84kN8kN62七、立柱验算631、风荷载计算632、稳定性计算63八、可调托座验算63九、梁侧模板支撑的计算64支撑体系设计641、抗弯验算65q1bS承144.3544.35kN/m652、挠度验算66qbS正133.633.6kN/m663、最大支座反力计算66悬挑段计算简图671、抗弯验算67q13.05kN/m672、抗剪验算673、挠度验算67q9.83kN/m674、最大支座反力计算671、抗弯验算68主梁弯矩图(kNm)682、抗剪验算68梁左侧剪力图(kN)693、挠度验算69梁左侧变形图(mm)69四、面板验算751、强度验算762、挠度验算7、76五、小梁验算761、强度验算772、抗剪验算773、挠度验算78六、主梁验算781、小梁最大支座反力计算78Q1k1.5kN/m2782、抗弯验算79主梁弯矩图(kNm)793、抗剪验算79Vmax4.1kN794、挠度验算80max1.05mm80七、立柱验算801、长细比验算80=l0/i=3159/15.9=198.68=210802、立柱稳定性验算80八、可调托座验算81四、面板验算841、强度验算852、挠度验算853、支座反力计算85标准值(正常使用极限状态)85五、小梁验算851、抗弯验算862、抗剪验算863、挠度验算864、支座反力计算87梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部8、)87六、主梁验算871、抗弯验算87主梁弯矩图(kNm)882、抗剪验算88Vmax2.534kN883、挠度验算88max0.2mml/400500/4001.25mm894、扣件抗滑计算89RmaxR1,R40.99kN8kN89七、立柱验算89=h/i=1800/15.9=113.21=150891、风荷载计算892、稳定性计算89八、可调托座验算90满足要求！90九、梁侧模板支撑的计算90正常使用极限状态设计值S正G4k16.8 kN/m2901、抗弯验算91q1bS承123.9423.94kN/m912、挠度验算92qbS正116.816.8kN/m923、最大支座反力计算92悬挑9、段计算简图931、抗弯验算93q3.21kN/m932、抗剪验算933、挠度验算93q2.23kN/m934、最大支座反力计算931、抗弯验算94主梁弯矩图(kNm)952、抗剪验算95梁左侧剪力图(kN)953、挠度验算95梁左侧变形图(mm)95四、面板验算1001、强度验算1012、挠度验算101五、小梁验算1011、强度验算1022、抗剪验算1033、挠度验算103六、主梁验算1031、小梁最大支座反力计算103Q1k1.5kN/m21032、抗弯验算104主梁弯矩图(kNm)1043、抗剪验算105Vmax6.7kN1054、挠度验算105max1.02mm105七、立柱验算105110、长细比验算106=l0/i=3159/15.9=198.68=2101062、立柱稳定性验算106八、可调托座验算107一、编制依据：1、木结构设计规范GB 50005-20032、建筑结构荷载规范GB50009-2001（06年版）3、混凝土结构设计规范GB50010-20104、混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20025、钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20016、建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20017、施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20058、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119、建筑施工模板安全技术规范11、JGJ 162-200810、建筑施工安全检查标准JGJ5999（2011）11、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9112、超过一定规模的危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）14、本工程施工图纸15、本工程施工组织设计二、工程概况：XX创业大厦工程本工程位于，地块面积15762 m2。总建筑面积8.82万m2。地下二层，为停车库及设备用房，地上主楼33层，裙楼4层，其中主楼建筑高度148.33米，附房建筑高度15.00m，属于一类高层。0.00相当于绝对高程4.92m。A、一层共享大厅部分底12、标高为-0.1m，顶标高为+14.605m至+19.048m。大厅顶平面为弧形结构体（详见附图）,全部为现浇砼结构。经计算该部位层高为14.705m-19.148m。梁截面尺寸为250700、6001250、3001000、3001000,柱距为8.4米、7.45米,板厚度为120mm。模板支撑架采用钢管扣件式钢管架，模板支撑体系坐落在一层梁板上，属于超高模板。B、二层大会议厅部分底标高为+5m，顶标高为+14.95m，全部为现浇砼结构.经计算该部位层高为9.95m，且该部位梁最大跨度达32米（详见附图）。梁截面尺寸为300500、400750、6001400，柱距为8.4米、7.45米,板厚13、度为120mm。模板支撑架采用钢管扣件式钢管架，模板支撑体系坐落在地下二层梁板上，属于超高大跨度模板。C、33层和33层夹层两层联通中间无梁板结构，该部分底标高为+132.35m，顶标高为+140.4m。全部为现浇砼结构.经计算该部位层高为8.05m。梁截面尺寸为250500、300500、600700,柱距为8.4米、7.45米,板厚度为120mm。模板支撑架采用钢管扣件式钢管架，模板支撑体系坐落在地下33层梁板上，属于超高模板。D、地下一层顶板A-D轴交1-16轴、D-D1轴交1-3轴，此部位板厚350mm， A1-D1轴交4-16轴此部位400mm，层高均为4.1米。模板支撑架采用钢管扣14、件式钢管架，模板支撑体系坐落在地下一层梁板上，属于超重模板。根据上述工程概况，结合项目实际情况，为保证施工顺利进行，方便组织施工，超高模板统一按层高19.048米、9.95米、8.05米分别进行脚手架支撑系统计算，超重模板统一按400mm板厚进行脚手架支撑系统计算，并请相关专家对模板支撑系统进行评审。三、施工准备工作人力计划、材料计划1、 人力计划根据项目实际情况，满足施工进度要求，合理组织施工，保证施工有序开展。由于本工程质量要求高，施工现场危险源多，所以所有模板工必须经过技能培训，且身体健康，掌握施工现场安全防护知识。为保证施工现场安全，管理部将根据实际情况，配置3名专职安全员。2、 材料15、计划模板均采用15mm厚腹面木胶合板，基准规格为915mm1830mm；模板支撑及加固体系采用48钢管、扣件及45mm95mm木方。 数量及单位材料名称单位数量木方45950立方米400钢管483.0吨2000扣件万只2515厚木胶合板平方米50000四、 搭设尺寸1 、立柱：层高19.048米超高模板按900*900搭设；层高9.95米及8.05米超高模板均按1000*1000搭设；板厚350mm及400mm超重模板均按800*800搭设，设置详见计算书。2 、扫地杆：扫地杆距地面为20cm；3 、水平拉杆步距：1.8（模板支撑纵、横向水平杆之间步距）；4 、 竖向剪刀撑：沿排架四周及梁侧边16、，每隔四跨连续设置纵向、横向剪刀撑。倾斜角度4560。水平剪刀撑：在模板支架两端和中间每隔四跨连续设置水平剪刀撑，夹角为4560。五、搭设工艺及技术保证条件1、 工艺流程按上述立柱间距，在楼层上放线定位立柱与水平柱用扣件连接成第一层支撑架体对立柱的垂直度进行初步校正搭设扫地杆并再次对立柱的垂直度进行校正逐层搭设支撑架体和竖向剪刀撑。2、 搭设注意事项模板排架由立柱、水平杆、扫地杆、水平剪刀撑（水平加强层）、垂直剪刀撑、扣件、底支座组成。2.1 材料采用483.0钢管搭设，钢管和扣件材质分别符合GB/13793、GB/T3092、GB/5831规定；禁止使用有缺陷的钢管扣件。2.2 基层及垫板模17、板搭设在下一层的钢筋砼板上,底下部位排架不拆除，待上部结构砼达到设计强度后方可从上向下拆除。2.3 立柱 接长：采用对接扣件接长。注意接头错开至少一步，或在同步内相隔1-2根立柱设置。立柱对接不得在同一步内相邻立杆设置或同一个平面上集中设置。 立柱下部采用483.0的钢管，顶部用钢管对接。2.4 剪刀撑 接长：搭接接长，搭接长度1m。 连接：剪刀撑应与立杆或水平杆用旋转扣件连接； 在整个水平平面和立面内连续设置，不中断。 竖向剪刀撑：沿排架四周连续设置纵向、横向剪刀撑倾斜4560,中间梁下设置竖向剪刀撑。 水平剪刀撑：从上往下每隔二步，在模板支架两端和中间每隔6米连续设置水平剪刀撑，夹角为4518、60。2.5 纵横向水平杆 接长：对接接长； 设置：沿每排立柱的纵向和横向分别连续设置。不得单向设置或隔排单向设置以及隔步单向设置纵向或横向水平杆。主梁底设纵横水平拉杆。 连接：用直角扣件与立柱连接。2.6 扫地杆：设置纵横向扫地杆。扫地杆距地面为20cm；六、管理措施1 模板施工质量措施模板施工完毕后，应由技术负责人组织技术员、质量员、安全员、木工班组自检合格后报监理部检查验收，按混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2011）的有关规定，对模板进行全面检查，经监理工程师验收合格后方能进行下一道工序。1.1 组装的模板必须符合模板施工设计的要求。1.2 各种连接件、支承件、加固配件必19、须安装牢固，无松动现象。模板拼缝严密，各种预埋件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。模板安装允许偏差序 号项 目允许偏差（mm）1轴线位置32底模上表面标高53截面内部尺寸基础10梁+4-54层高垂直全高5m6全高5m85相邻两板表面高低差26表面平整（2m长度上）5预埋件和预留孔洞允许偏差序 号项 目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位置32预留洞、预留孔中心线位置33预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10,01.3 严格控制楼层模板标高，加强该部位的技术复核，以保证楼板底面的平直度要求。1.4 模板在每一次使用前，均应全面检查模板表面光洁度，对模板表面的水泥浆进行清除，并进行修补整，不允许有残20、存的砼浆，否则必须进行认真清理。1.5 模板的拼缝有明显的缝隙者，必须采用海棉条进行封堵，保证模板紧密到可以防止砼漏浆。1.6 严格控制模板的垂直度、平整度和模板截面的几何尺寸，并以自检、互检、专检的形式进行全数复核。1.7 安装上层模板和支架，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，上下立柱应对齐。1.8 跨度4m时，模板应按规定要求进行起拱处理。1.9 模板与混凝土的接触面应涂隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处（严禁使用废机油涂刷模板面）。1.10 在浇筑混凝土前，对模板内的杂物和钢筋油污应清洗干净，对模板的缝隙和孔洞应予堵严，木模板应浇水湿润，但不得有积水。1.11 模板安装和浇筑砼21、时，应派专人对模板和支架进行观察，发生异常情况及时处理。1.12 模板在校正或拆除时，禁止用棒撬或用大捶敲打，不允许在模板上留下铲毛或捶击痕迹。1.13 对木模本身的质量应认真检查； 木模表面有脱皮者不得使用； 损坏的模板经修理妥善后，方可使用。钢围檩翘曲不直的不得使用。1.14 所有预留孔、预埋件和固定件除经设计批准外，均必须在封模前形成。1.15 模板使用到一定次数后，对模板缺损程度、刚度、表面平整度进行检查，及时更换使用寿命到期的模板，确保砼外观质量。2 模板排架安全验收措施因本次模板排架搭设高度较高，为保证排架搭设质量，排架搭设施工时必须由持证上岗的架子工进行搭设，至最后一步方可由木工22、根据楼板标高支模，排架搭设需严格按照施工方案进行施工。在现场需安排专人负责监督及验收，确保排架间距及剪刀撑数量符合方案要求，且需按安装扣件数量的10%对扣件拧紧力矩进行抽样检查，单个扣件的螺栓拧紧力矩应在40Nm-65Nm之间。排架搭设完成后需经过各部门验收通过后方可进行支模。3 模板拆除现浇结构模板拆除时的所需砼强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬挑结构-1003.1 模板的拆模强度必须满足设计和规范的要求，并视气候等实际情况从严掌握。拆模时的强度应保证砼表面及棱角不受损伤。模板拆模，必须有施工员填好拆模令，经监理批准后23、方可进行。3.2 侧模板拆除，应视天气情况，在砼施工结束24-36小时后进行，楼板模板应根据施工规范的要求，在同条件养护砼试块达到规定强度要求后方可进行拆除。（见上表）。3.3 模板拆卸应与安装顺序相反，即先装后拆，后装先拆。在逐块拆卸过程中，应逐块卸下相邻模板之间的连接附件，并集中放在零件箱内，以便清理整修与重复使用。在拆除连接附件时，模板应设置吊点或临时支承，防止模板突然坠落倾覆倒下，造成伤人或损坏已浇捣完成的砼表面。竖向模板的拆卸，采用轻击模板背楞，使模板松动，一旦模板松动，随即用橇棒在模板拼缝肋之间撬松，使模板脱离砼面，人力向外移动模板。所有模板的拆除，严禁将撬棒插入模板和砼之间，或以24、砼为支点来撬松模板。3.4 拆模时要小心拆除、小心搬运。按照先拆柱，后排架、再梁、平台的拆模顺序进行，注意不得碰撞、猛敲、硬撬模板，以免损伤砼体，特别是边角。3.5 由于该部位的模板施工，均在楼层内，因此，在拆除模板及排架时分层在模板排架上铺设竹笆并于排架固定牢固，下部需设置警戒区防止非操作人员入内，拆除下的模板及钢管、扣件均采用人工传递至结构层内，严禁向下丢弃，拆除后的模板应及时组织人员清理，拆除的模板和支架管应分散堆放并及时搬运到指定堆放地点，并不致被其它重物碰砸，由专人进行模板清理：清除模板拼缝处的砼浆水，模板面刷去浮浆，再次使用之前涂刷脱模剂。4 浇捣砼过程控制混凝土浇筑前，施工单位项25、目技术负责人、项目总监确认具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。在浇捣过程中，安排专职人员观察模板支撑有无异常变化，不要超负荷施工，如发现支架沉陷、松动、变形等情况应及时汇报并采取相应的措施。合理安排浇捣顺序，控制模板层上的施工荷载不得超载。板面砼堆积高度不得超过400mm。高支模施工中，对于梁板的混凝土浇筑顺序，应按先浇筑梁底混凝土，后浇筑板混凝土的顺序进行。总体施工顺序为从梁中间向板两边的顺序浇筑。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。5 监测措施(1)成立监测小组组长：陶有根副组长：夏东组员：缪林彤、许金龙26、 (2)班组日常进行安全检查，监测小组每次进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(3)高支模日常检查，监测的关键部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）底座是否松动，立杆是否悬空。3）接扣件是否松动。4）架体垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。8）混凝土终凝前后模板支撑体系位移情况。(4)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(5)监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的垂直度。(6)监测点布设支架监测点布设应按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立27、杆及受力最大的立杆设监测点。监测点布置应根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移及支架整体水平位移。监测仪器采用电子经纬仪进行观测， JT102C电子经纬仪精度为2，精度满足现场监测要求。(7)监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 30分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。七、 安全技术措施1 每步纵横向水平管应支撑在四周结构柱上。本工程柱砼先施工完成后，再组织施工梁板结构，施工缝设置在梁下50mm。2 施工过程中，严格按本施工方案的规定施工。本工程中高空区域的组合模板工程，尚应组织操作人员进行技术训练，使操作人员充分熟悉的掌握施工设计及安全操作技术。28、3 严格控制施工荷载。泵送混凝土应分散给料。严禁集中一个部位放料。混凝土输送软管应完好无损。对讲机和砼泵摇控器工作正常。4 柱每次浇筑砼厚度不得超过50cm。5 在搭设模板支撑时每4步高张挂水平安全网。6 安装和拆除模板及排架，当高度在2m及2m以上时（即为高处作业），尚应遵守高处作业的有关规定。7 安装和拆除模板，必须严格遵守国家颁布的建筑安装工程安全施工及安全操作规程等有关规定。8 遇遇恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风等情况，应暂停高处作业；雨停止后，要及时清除模架及地面的积水,做好相关防滑措施。9 施工用临时照明和机电设备的接线安设，应由电工操作，严禁非电工接线及乱安电灯或电器设备。29、10 注意220V小太阳灯不得用于模板排架内的照明。模板夜间施工时，要有足够的照明设施。11 结构拆除模板时，在楼层走道处，需设置警示牌。在楼地面需设置安全警戒区，并设专人维持安全，防止伤人；模板拆除时需及时组织人员从上至下进行传递，拆下的模板和支撑及时搬运至临近楼层内并由人货梯垂直运输至地面，严禁向下丢弃。并避免交叉作业。12 从事模板支撑的施工的人员应为持有效特殊工种证的架子工。13 进入施工现场人员，要佩戴安全帽，进行高处作业的人员，穿胶鞋，应系好安全带，安全帽及安全带等安全用具，应定期检验，不合格的严禁使用。14 支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的模板或支承件联结稳固。拆模间歇时，应30、将已松扣的模板、支承件拆下运走，防止坠落伤人或操作人员扶空坠落。6.15 拆除承重模板时，必要时应先设立临时支撑，防止突然整块坍落。并应由2个人以上配合拆除。八、应急预案为防止突发事件，如：支撑的坍塌或倾覆等发生时，能迅速有效地采取正确措施，最大限度的减少突发事件对混凝土浇捣的影响，保证工程施工质量，特制定本应急准备和响应预案。项目部成立应急响应小组，负责施工应急工作的指挥和协调：1、项目部应急领导小组组 长：副组长：成 员：具体职责如下：总指挥负责现场指挥，掌握了解事故情况，组织现场抢救。现场指挥负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地电力、建设行政主管部门 及劳动部门31、等单位的沟通。抢险救援组组织实施应急抢险救援，抢救伤员，负责现场事故的清理和危险源的排除工作，控制事态的发展；协助外部进行抢险行动；及时向项目施工现场应急指挥小组汇报抢险进展情况。医疗救护组负责伤员临时救护，做好伤员伤情登记，协助外部医疗机构进行救援。紧急疏散组负责现场警戒，阻止非抢险救援人员进入事故区域，负责现场抢险道路疏通，维护现场治安秩序。后勤保障组提供抢险物资、车辆、资金等。事故调查组石小兵（）汪建军（）张国虎（）负责事故现场保护和图纸测绘；查明事故原因，提出防范措施；提出对事故责任者的处理意见。善后处理组负责做好遇难者家属的安抚工作；协调落实遇难者家属抚恤金和受伤人员住院问题；做好其32、他善后事宜。通信联络组负责事故现场通信联络，以及第三方救援，及时与伤员家属取得联系。2、应急救援物资准备医疗器材：简易担架、绷带；通讯工具：手机、对讲机；其 它：警戒绳、应急照明（碘钨灯）、手电筒、救护车（现场小车）、小红旗；3、通讯联络方式项目部应急领导小组电话：项目部施工现场应急指挥小组：项目施工现场就近医疗机构电话：XX第一人民医院路线图4、应急响应程序一旦现场发生坍塌事故后，最先发现情况的人员应大声呼叫，呼叫内容要明确，事故发生的地点或部位以及受伤人员的情况，要将信息准确传出。听到呼叫的任何人，均有责任将信息报告给与其最近的项目部管理人员，使消息迅速报告到项目施工现场应急指挥小组。项目33、施工现场应急指挥小组副总指挥接到事故报告后,立即对警情作出判断。-发生级机坍塌事故时，事发单位在事故上报的同时按照本层级应急预案实施。-发生级、级、级坍塌事故时，事发单位在事故上报的同时应立即启动本级应急预案，迅速、有效地实施先期处置，实施隔离、封锁等自救与控制措施，全力控制事故发展态势，防止次生、衍生事故的发生。在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。-项目应急领导小组接到报告后，立即启动本预案，并根据需要在事发地组织成立项目施工现场应急指挥小组，事发单位的抢险救援组、紧急疏散组、医疗救护组、后勤保障组、事故调查组、善后处理组、34、通讯联络组等工作小组成员，各就其位，并明确任务分工和职责，按照统一指挥、各尽其责、协同配合的原则，迅速开展救援处置工作。-当超出处置能力时，项目施工现场应急指挥小组应迅速向当地政府申请支援，并与各专业抢险救援队伍密切联系和配合，在统一指挥下，共同实施救援工作。第一时间报告离事故突发地最近的项目领导事故目击人急救中心：120XX人民医院：0512-地址：XX人民医院各级项目领导及现场急救人员迅速前往出事地点开展救治工作，并电话直接联系项目执行经理手机，并启动应急机制集团公司应急救援领导小组项目应急小组：执行经理生产经理安全负责人5、坍塌事故应急工作流程图6、应急措施通讯联络：迅速通知各相关应急救35、援组成员，开展救援工作。根据需要向急救中心求援，说明事故地点、严重程度、联系电话，并派人到路口手持小红旗接应救援车辆。同时负责向上下传递救援最新动态。抢险救援：根据事故现场情况，在做好自我安全防护的前提下，组织架子工对坍塌的架体进行拆除或拉结，防止其他架体再次倒塌，搜寻被埋人员，确定被埋人员位置后集中力量对其进行全力抢救。及时将抢救出来的被埋人员搬运至安全区域由医疗救护组人员进行包扎或送医院救治。在抢险过程中，安排专人负责对事故区域进行监控，及时卸除架体上的荷载等，防止事故扩大。事发单位在抢险救援过程中，应避免因救援方法不当而对人员造成二次伤害，因此应注意：对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详36、者在搬运时一律用担架或平板，不得一人抬肩、一人抬腿；当架体倒塌有人员被压在下面时，应采取可靠措施加固伤员四周后，方可拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出；抢险中因坍塌重物，人工搬运有困难，需采用吊车调运时，应注意挂钩牢固、起吊平稳。7、医疗救护：负责进行现场临时救护，对伤者进行必要的包扎、止血。根据伤者伤情，协助120 医护人员救治伤者，并派专人随救护车前往医院协助救治。同时需保护好现场，因抢救伤员、防止事故扩大以及疏散人员等原因，需要移动现场物件的应当由事故调查组负责，做出标志，绘出现场简图（拍照或录像）并写出书面记录，妥善保存现场重要痕迹、物证，并按规定移交有关人员处理。记录伤者的受伤部位37、，受伤程度等第一手资料8、紧急疏散：维持现场秩序，在事故周围设置警戒区域，劝阻无关人员离开现场，放置其它相关事故的发生。疏通现场道路，以便救援工作的顺利展开。9、后勤保障：调配现场救援物资，及时按照应急指挥小组总指挥的安排，组织人力、物资等进行抢救工作。10、应急结束：当遇险人员全部得救，事故现场得以控制，次生、衍生时间危害、事故隐患被消除，经项目施工现场应急指挥小组确认满足专项应急预案终止条件时，向项目部应急领导小组报告，下达应急终止指令，现场应急处置工作结束。11、后期处理善后处置：应急结束后，项目施工现场应急小组应采取有效措施，做好各项善后处理工作，包括伤亡抚恤、补助或补偿、保险理赔等，38、及时清理事故现场，做好疫病防治和环境污染消除工作，及时恢复正常生产和工作秩序。恢复重建工作由事发单位负责。需要公司帮助的，由事发单位提出申请，项目有关部门根据调查评估报告和遭受损失情况，提出解决建议和意见，经批准后实施。突发事件的信息发布应当及时、准确、客观、全面，由公司办公室统一负责，确定信息发布形式。事故事件的保险理赔，按照保险理赔有关程序和规定实施。项目施工现场应急指挥小组应如实提供相关材料，及时开展伤亡人员及财产的保险理赔工作。12、调查与评估：应急结束后，对生产安全事故按照公司事故调查处理程序进行事故的调查与处理，对突发事件危害和应急处置工作进行全面客观的评估，并在宣布应急结束后的739、 日内，向项目部应急领导小组提交书面调查报告。公司应急办公室负责向上级主管部门报告相关情况。九、模板支撑架计算计算支撑高度19.048米梁模板扣件钢管高支撑架计算书板的强度、刚度计算共享大厅为弧形体（详见附图），顶标高为14.605m至19.048m，支撑高度按最大高度19.028计算。此部位模板采用15厚木胶合模板，龙骨为45950木方300，支撑使用483.0的钢管扣件支撑。支撑立管立杆纵向间距0.9m；立杆横向间距0.9m；横杆步距1.8m，并按规范构造要求设置剪刀撑。（详见下图）一、工程属性新浇混凝土楼板名称共享大厅顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)8.4新40、浇混凝土楼板边宽B(m)7.6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.32风压高度变化系数z0.9风荷载体型41、系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)19.04立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板长边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)150，0 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模42、板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.143、1=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.113004/(38410000281250)0.12mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)459544、小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 因L/la取整8400/900取整9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.45、72.50.32.02kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.07kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M1-0.071q1静L2-0.107q1活L2-0.0711.070.92-0.1070.940.920.14kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.10.92+0.213.150.90.6kNm M3maxq1L12/246、，q2L12/2+pL1=max2.020.152/2，0.10.152/2+3.150.150.47kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.14，0.6，0.470.6kNm Mmax/W0.6106/676908.88N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.070.9+0.620.940.91.11kN V20.607q2L+0.681p0.6070.10.9+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.020.15，0.10.15+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，47、V3max1.11，2.2，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=33.161000/(29545)1.11N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.99kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.999004/(10093503215200)0.14mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.991504/(893503215200)0mml1/400150/4000.38mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料48、规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.7kN/m q1静0.91.2(G1k+ 49、(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.14kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.05kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.140.9+1.2230.570.91.79kN 按悬臂梁，R1q1l=1.70.150.26kN RmaxRmax，R11.79kN; 同理，R1.05kN，R1.05kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L150、.1431.050.91.08kN 按悬臂梁，R1q2l=1.050.150.16kN RmaxRmax，R11.08kN; 同理，R0.63kN，R0.63kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.49kNm Mmax/W0.49106/4490109.67N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.76kN max2Vmax/A=23.761000/42417.76N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.64mm 跨中max=0.64mm=900/400=2.25mm 悬挑段51、max0.12mm=250/400=0.62mm 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k52、2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1l01/i3204.848/15.9201.563，查表得，10.179 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.320.91.82/100.11kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.921.40.11/0.94.13kN 53、f Nw/(A)+ Mw/W4125.83/(0.18424)+0.11106/449078.22N/mm2f205N/mm2 满足要求！ Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.320.91.82/100.11kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.921.40.11/0.94.34kN f Nw/(A)+ Mw/W4344.53/(0.13424)+0.11106/4490105.18N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值54、N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.13kNN30kN 满足要求！梁的强度、刚度 计算模板采用15mm厚木胶胶板，45950mm木龙骨和483.0mm ，立杆沿梁跨度方向间距0.6m；横杆步距1.8m；横杆与立杆采用双扣件连接，梁底宽度小于600mm的在梁底设1根立杆，梁底宽度大于600mm的在梁底设2根立杆（详见下图）。本层顶板梁的截面尺寸有：250700、6001250、3001000、3001000。以6001250为例：一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001250新浇混凝土结构层高(m)19.04梁侧楼板厚度(55、mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45自定义:0.32风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立56、柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,700梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)150 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/6357、7500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.25)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.25)+1.40.72140.61kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.25138.85kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.58、1+(24+1.5)1.25131.98kN/m 1、强度验算 Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.138.850.22+0.1171.760.220.15kNm Mmax/W0.15106/375003.92N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67731.982004/(10010000281250)0.123mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.438.850.2+0.451.760.23.27k59、N R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.138.850.2+1.21.760.28.97kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.431.980.22.56kN R2=R3=1.1 q2l=1.131.980.27.03kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4595小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.27+0.91.360、5(0.3-0.1)0.6/3+0.5(1.25-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2/21，8.97+0.91.35(0.3-0.1)0.6/3=9.02kN/m q2max2.56+(0.3-0.1)0.6/3+0.5(1.25-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2/21，7.03+(0.3-0.1)0.6/37.07kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q61、1l12，0.5q1l22max0.1079.020.92，0.59.020.1520.78kNm Mmax/W0.78106/6769011.55N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6079.020.9，9.020.154.927kN max3Vmax/(2bh0)=34.9271000/(24595)1.73N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6327.079004/(10093503215200)0.98mml/400900/4002.25mm 2q262、l24/(8EI)7.071504/(893503215200)0.01mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1439.020.9，0.3939.020.9+9.020.159.28kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R44.91kN，R2R39.28kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1437.070.9，0.3937.070.9+7.070.157.28k63、N 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R44.18kN，R2R37.28kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.412106/449091.86N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.535kN max2Vmax/A=23.564、351000/42416.68N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.29mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R41.37kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R1.37kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强65、度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.5 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.450.91.82/100.15kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.25)+0.91.42136.8kN/m 2)小梁验算 q1max2.97+(0.3-0.1)0.6/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2/2166、，8.14+(0.3-0.1)0.6/3=8.18kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.29kN，R211.73kN，R311.73kN，R41.29kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax1.29+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.6-0.6/2)/20.9，11.73，11.73，1.29+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/20.9+0.15/1.211.98kN fN/(A)+Mw/W11980.68/(0.5424)+067、.15106/449090.11N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3112.82kNN30kN满足要求！九、梁侧模板支撑的计算荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.25振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin68、0.222441.21.152.51/2，241.25min46.08，3030kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.230+1.44，1.3530+1.40.740.9max41.6，44.420.944.4239.98kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k30 kN/m2支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，400，800，1130 设计简图如下：模板设计剖面图面板验算69、面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.9839.98kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3530136.45kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmaxmax0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L270、-0.107q1活L2max(0.07736.450.232+0.13.530.232, -0.10736.450.232+0.1213.530.232,-0.07136.450.232-0.1073.530.232)0.16kNm Mmax/W0.16106/375004.3N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正13030kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.632302264/(10010000281250)0.18mm226/400=0.56mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左71、1.14336.450.23+1.2233.530.2310.39kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左G4k1.1430.23307.75kN小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)4595小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q10.39kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.110.3972、0.62，0.510.390.32=0.47kNm Mmax/W0.47106/676906.91N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.610.390.6，10.390.3=3.74kN max3Vmax/(2bh0)=33.741000/(29545)1.31N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q7.75kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.756004/(10093503215200)0.23mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=7.753004/(89373、503215200)=0.26mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.110.390.6，0.410.390.6+10.390.36.86kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.17.750.6，0.47.750.6+7.750.35.11kN主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)300主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩74、W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.19kN，R23.43kN，R32.82kN，R42.82kN，R53.43kN，R61.19kN 正常使用极限状态：R10.88kN，R22.56kN，R32.08kN，R42.08kN，R52.56kN，R60.88kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.22106/4490=49.64N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=23.41000/42416.0475、N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.1mm400/4001 mm 满足要求！对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.955.88211.17kNNtb12.9kN 满足要求！共享大厅楼层结构平面图-楼层排架平面布置图说明：1、纵横向立柱间距按跨度尺寸划分不大于900；2、梁底中间加立柱支撑；剪刀撑布置图说明：1、垂直剪刀撑在周边及梁侧布置；2、水平剪刀撑在距地2米、5.6米、9.2米、12.8米及16.4米分别设置一道。计算支撑高度9.95米梁模板扣件钢管高支撑架计算书板的强76、度、刚度计算此部位模板采用15厚木胶合模板，龙骨为50100木方300mm，支撑使用483.0的钢管。立杆纵向间0.9m；立杆横向间距0.9m；横杆步距h：1.8m并按规范构造要求设置剪刀撑。（详见下图）一、工程属性新浇混凝土楼板名称大会议厅新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)8.4新浇混凝土楼板边宽B(m)7.6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值77、G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.32风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)9.95立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(78、mm)300小梁距混凝土板长边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)200，200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(79、G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/m80、m2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.113004/(38410000281250)0.12mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4595小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 因L/la取整8400/1000取整8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为20081、mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.02kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.31.07kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M1-0.071q1静L2-0.107q1活L282、-0.0711.0712-0.1070.94120.18kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.112+0.213.1510.67kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.020.22/2，0.10.22/2+3.150.20.63kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.18，0.67，0.630.67kNm Mmax/W0.67106/676909.88N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1083、.607q1静L+0.62q1活L0.6071.071+0.620.9411.24kN V20.607q2L+0.681p0.6070.11+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.020.2，0.10.2+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.24，2.2，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(29545)1.11N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.99kN/m 跨中max0.632qL4/(184、00EI)=0.6320.9910004/(10093503215200)0.21mml/4001000/4002.5mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.992004/(893503215200)0.01mml1/400200/4000.5mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G185、k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.7kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.14kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.05kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，R86、max(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.141+1.2230.5711.99kN 按悬臂梁，R1q1l=1.70.20.34kN RmaxRmax，R11.99kN; 同理，R1.5kN，R1.83kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.0511.2kN 按悬臂梁，R1q2l=1.050.20.21kN RmaxRmax，R11.2kN; 同理，R0.9kN，R1.1kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.7kNm Mmax/W0.7106/4490155.58N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗87、剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.1kN max2Vmax/A=24.11000/42419.33N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.05mm 跨中max=1.05mm=1000/400=2.5mm 悬挑段max0.37mm=150/400=0.38mm 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面88、积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(1500+2200)=3120.579mm 1l01/i3120.579/15.9196.263，查表得，10.188 Mw=0.921.4k89、lah2/10=0.921.40.3211.82/100.12kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.921.40.12/15.06kN f Nw/(A)+ Mw/W5061.95/(0.19424)+0.12106/449090.02N/mm2f205N/mm2 满足要求！ Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.3211.82/100.12kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.9190、.4111+0.921.40.12/15.33kN f Nw/(A)+ Mw/W5331.95/(0.13424)+0.12106/4490121.78N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.06kNN30kN 满足要求！ 梁的强度、刚度 计算模板采用15mm厚木胶胶板，4595mm木龙骨和483.0mm ，立杆沿梁跨度方向间距0.6m；横杆步距1.8m；横杆与立杆采用双扣件连接，梁底宽度小于600mm的在梁底设1根立杆，梁底宽度大于600mm的在梁底设2根立杆（见下图）。本层顶板梁的截面尺寸有：30050091、400750、6001400等。以6001400为例：一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)32混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001400新浇混凝土结构层高(m)9.95梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m292、)基本风压0(kN/m2)0.450.32风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,700梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)250 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面93、木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.4)+1.40.72145.26kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+94、G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.4143.5kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.4135.8kN/m 1、强度验算 Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.143.50.22+0.1171.760.220.17kNm Mmax/W0.17106/375004.42N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67735.82004/(10010000281250)0.138mml/40020095、/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.443.50.2+0.451.760.23.64kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.143.50.2+1.21.760.29.99kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.435.80.22.86kN R2=R3=1.1 q2l=1.135.80.27.88kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4595小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/96、mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.64+0.91.35(0.3-0.1)0.6/3+0.5(1.4-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2/21，9.99+0.91.35(0.3-0.1)0.6/3=10.04kN/m q2max2.86+(0.3-0.1)0.6/3+0.5(1.4-0.12)+(0.5+(24+197、.1)0.12)max0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2/21，7.88+(0.3-0.1)0.6/37.92kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10710.040.52，0.510.040.2520.31kNm Mmax/W0.31106/676904.64N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60710.040.5，10.040.253.048kN max3Vmax/(2bh0)=33.0481000/(24595)1.07N/mm21.78N/mm298、 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6327.925004/(10093503215200)0.1mml/400500/4001.25mm 2q2l24/(8EI)7.922504/(893503215200)0.13mml/400250/4000.62mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14310.040.5，0.39310.040.5+10.040.255.74kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.99kN，99、R2R35.74kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1437.920.5，0.3937.920.5+7.920.254.52kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.55kN，R2R34.52kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kN100、m) Mmax/W0.251106/449055.94N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.153kN max2Vmax/A=22.1531000/42410.15N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.17mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.84kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.84kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！101、七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.5 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.450.51.82/100.08kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.4)+0.91.42140.93kN/m 2)102、小梁验算 q1max3.3+(0.3-0.1)0.6/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2/21，9.05+(0.3-0.1)0.6/3=9.09kN/m 同上四六计算过程，可得：R10.78kN，R27.22kN，R37.22kN，R40.78kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.78+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+0.6-0.6/2)/21，7.22，7.22，0.78+0.91.2(0.75+(24+1.1)0103、.12)+0.91.41(1+1.2-0.6-0.6/2)/21+0.08/1.27.35kN fN/(A)+Mw/W7354.2/(0.5424)+0.08106/449053.38N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R317.89kNN30kN满足要求！九、梁侧模板支撑的计算荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(104、m)1.4振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.152.51/2，241.4min46.08，33.633.6kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.233.6+1.44，1.3533.6+1.40.740.9max45.92，49.280.949.2844.35kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k33.6 kN/m2支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)105、500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)250对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为0，400，800，1280 设计简图如下：模板设计剖面图面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承144.3544.35kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3533.6140.82kN/m q1活0.91.40.106、7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmaxmax0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2max(0.07740.820.262+0.13.530.262, -0.10740.820.262+0.1213.530.262,-0.07140.820.262-0.1073.530.262)0.23kNm Mmax/W0.23106/375006.11N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正133.633.6kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63233.6107、2564/(10010000281250)0.32mm256/400=0.64mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14340.820.26+1.2233.530.2613.05kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左G4k1.1430.2633.69.83kN小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)4595小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44108、小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q13.05kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.113.050.52，0.513.050.252=0.41kNm Mmax/W0.41106/676906.02N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.613.050.5，13.050.25=3.92kN max3Vmax/(2bh0)=33.921000/(29545)1.37N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q9.83kN/m 1109、max0.677qL4/(100EI)=0.6779.835004/(10093503215200)0.14mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=9.832504/(893503215200)=0.16mm250/400=0.62mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.113.050.5，0.413.050.5+13.050.257.18kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.19.830.5，0.49.830.5+9.830.255.41kN主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)250主梁类型钢管主梁材料110、规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.24kN，R23.59kN，R32.95kN，R42.95kN，R53.59kN，R61.24kN 正常使用极限状态：R10.93kN，R22.7kN，R32.2kN，R42.2kN，R52.7kN，R60.93kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) 111、maxMmax/W0.3106/4490=67.22N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=23.641000/42417.16N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.22mm480/4001.2 mm 满足要求！对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.956.04211.48kNNtb12.9kN 满足要求！会议大厅楼层结构平面图楼层排架平面布置图说明：1、纵横向立柱间距按跨度尺寸划分不大于1000；2、梁底中间加112、立柱支撑；剪刀撑布置图说明：1、垂直剪刀撑在周边及梁侧布置；2、水平剪刀撑在距地3.8米、7.4米分别设置一道。计算支撑高度8。05米梁模板扣件钢管高支撑架计算书板的强度、刚度计算此部位模板采用15厚木胶合模板，龙骨为4595木方300mm，支撑使用483.0的钢管。立杆纵向间1.0m；立杆横向间距1.0m；横杆步距h：1.8m并按规范构造要求设置剪刀撑。（详见下图）一、工程属性新浇混凝土楼板名称大会议厅新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)8.4新浇混凝土楼板边宽B(m)7.6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计113、算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.32风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)9.95立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆114、步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板长边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)200，200 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计115、算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+116、pl/4=max6.510.32/8，0.110.32/8+3.150.3/4= 0.24kNm Mmax/W0.24106/375006.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.113004/(38410000281250)0.12mml/400300/4000.75mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4595小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)935117、0小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 因L/la取整8400/1000取整8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.02kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(118、1.1+24)0.12)0.31.07kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.94kN/m M1-0.071q1静L2-0.107q1活L2-0.0711.0712-0.1070.94120.18kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.1kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.112+0.213.1510.67kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.020.22/2，0.10.22/2+3.150.20.63kNm MmaxmaxM1，M2，119、M3max0.18，0.67，0.630.67kNm Mmax/W0.67106/676909.88N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6071.071+0.620.9411.24kN V20.607q2L+0.681p0.6070.11+0.6813.152.2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.020.2，0.10.2+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.24，2.2，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(29545)1.11N/mm21.78N/120、mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.99kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.9910004/(10093503215200)0.21mml/4001000/4002.5mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.992004/(893503215200)0.01mml1/400200/4000.5mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N121、/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.31.7kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.31.14kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41122、.50.30.57kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.05kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1431.141+1.2230.5711.99kN 按悬臂梁，R1q1l=1.70.20.34kN RmaxRmax，R11.99kN; 同理，R1.5kN，R1.83kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1431.0511.2kN 按悬臂梁，R1q2l=1.050.20.21kN RmaxRmax，R11.2kN; 同理，R0.9kN，R1.1kN 2123、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.7kNm Mmax/W0.7106/4490155.58N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.1kN max2Vmax/A=24.11000/42419.33N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.05mm 跨中max=1.05mm=1000/400=2.5mm 悬挑段max0.37mm=150/400=0.38mm 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步124、距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)125、=1.1851.386(1500+2200)=3120.579mm 1l01/i3120.579/15.9196.263，查表得，10.188 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.3211.82/100.12kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.921.40.12/15.06kN f Nw/(A)+ Mw/W5061.95/(0.19424)+0.12106/449090.02N/mm2f205N/mm2 满足要求！ Mw=0.921.4klah2/10=0.921.126、40.3211.82/100.12kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.4111+0.921.40.12/15.33kN f Nw/(A)+ Mw/W5331.95/(0.13424)+0.12106/4490121.78N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.06kNN30kN满足要求！ 梁的强度、刚度 计算模板采用15mm厚木胶胶板，4595mm木龙骨和483.0mm ，立杆沿梁跨度方向间距1m；立杆步距h：1127、.8m；横杆与立杆采用双扣件连接，梁底宽度小于600mm的在梁底设1根立杆，梁底宽度大于600mm的在梁底设2根立杆（详见下图）。本层顶板梁的截面尺寸有：250500、300500、600700。以600700为例：一、工程属性新浇混凝土梁名称KL新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)600700新浇混凝土结构层高(m)8.05梁侧楼板厚度(mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设128、备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45自定义:0.32风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁129、梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,700梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max130、1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.57kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.81kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.121.810.22+0.1171.760.220.08kNm Mmax/W0.08106/375002.11N/mm131、2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67717.952004/(10010000281250)0.069mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.421.810.2+0.451.760.21.9kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.121.810.2+1.21.760.25.22kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.417.950.21.44kN R2=R3=1.1 q2l=1.1132、17.950.23.95kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4595小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.9+0.91.35(0.3-0.1)0.6/3+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71max0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/133、2/21，5.22+0.91.35(0.3-0.1)0.6/3=5.27kN/m q2max1.44+(0.3-0.1)0.6/3+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2/21，3.95+(0.3-0.1)0.6/33.99kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1075.2712，0.55.270.220.56kNm Mmax/W0.56106/676908.33N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2m134、ax0.6075.271，5.270.23.199kN max3Vmax/(2bh0)=33.1991000/(24595)1.12N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.9910004/(10093503215200)0.84mml/4001000/4002.5mm 2q2l24/(8EI)3.992004/(893503215200)0.03mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l135、2max1.1435.271，0.3935.271+5.270.26.02kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.52kN，R2R36.02kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.991，0.3933.991+3.990.24.56kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.98kN，R2R34.56kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125136、主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.296106/449065.85N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.534kN max2Vmax/A=22.5341000/42411.95N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.2mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.99kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单137、扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R0.99kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.5 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.4511.82/100.17kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷138、载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.7)+0.91.42121.65kN/m 2)小梁验算 q1max1.75+(0.3-0.1)0.6/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.6-0.6/2，(1.2-0.6)-0.6/2/21，4.81+(0.3-0.1)0.6/3=4.85kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.94kN，R27.95kN，R37.95kN，R40.94kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.94+0.91.2(0.75+(24+1.1139、)0.12)+0.91.41(1+0.6-0.6/2)/21，7.95，7.95，0.94+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(1+1.2-0.6-0.6/2)/21+0.17/1.28.23kN fN/(A)+Mw/W8228.01/(0.5424)+0.17106/449075.95N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R318.55kNN30kN满足要求！九、梁侧模板支撑的计算荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加140、剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.7振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.152.51/2，240.7min46.08，16.816.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.216.8+1.44，1.3516.8+1.40.740.9max25.76，26.60.926.62141、3.94kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k16.8 kN/m2支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为0，300 设计简图如下：模板设计剖面图面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承123.94142、23.94kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3516.8120.41kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmaxmax0.077q1静L2+0.1q1活L2,-0.107q1静L2+0.121q1活L2,-0.071q1静L2-0.107q1活L2max(0.07720.410.122+0.13.530.122, -0.10720.410.122+0.1213.530.122,-0.07120.410.122-0.1073.530.122)0.03kNm Mmax/W0.03106/375000.69N/mm2f15N/mm2 满足要143、求！ 2、挠度验算 qbS正116.816.8kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63216.81164/(10010000281250)0.01mm116/400=0.29mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14320.410.12+1.2233.530.123.21kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左G4k1.1430.1216.82.23kN小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)4595小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪144、强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q3.21kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.13.210.62，0.53.210.32=0.14kNm Mmax/W0.14106/676902.13N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.63.210.6，3.210.3=1.15kN max3Vmax/(2bh0)=31.151000/(145、29545)0.41N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q2.23kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6772.236004/(10093503215200)0.07mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=2.233004/(893503215200)=0.08mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.13.210.6，0.43.210.6+3.210.32.12kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.12.230.6，0.42.230.6+2.230.31.47kN主梁146、验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁最大悬挑长度(mm)300主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.37kN，R21.06kN，R30.88kN，R40.88kN，R51.06kN，R60.37kN 正常使用极限状态：R10.25kN，R20.74kN，R30.6kN147、，R40.6kN，R50.74kN，R60.25kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.32106/4490=71.4N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=22.311000/42410.9N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.57mm300/4000.75 mm 满足要求！对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.954.4728.49kNNtb12.9kN 满足要求！楼层排架平面布置图说148、明：1、纵横向立柱间距按跨度尺寸划分不大于1000；2、梁底中间加立柱支撑；剪刀撑布置图说明：1、垂直剪刀撑在周边及梁侧布置；2、水平剪刀撑在距地2米、5.6米分别设置一道。一层板厚400mm模板扣件钢管支撑架计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称b新浇混凝土楼板板厚(mm)400新浇混凝土楼板边长L(m)8.4新浇混凝土楼板边宽B(m)7.6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重149、标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.32风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)4.1立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置自定义立柱距混凝土板短边的距离(mm)200立柱距混凝土板长边的距离(mm)200主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(150、mm)250小梁距混凝土板短边的距离(mm)150小梁两端各悬挑长度(mm)150，150 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(151、G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.4)+1.40.72.5 1=14.53kN/m q20.91.35G1Kb=0.91.350.11=0.12kN/m p0.91.30.7Q1K=0.91.40.72.52.2kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max14.530.252/8，0.120.252/8+2.20.25/4= 0.14kNm Mmax/W0.14106/375003.7N/m152、m2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.4)1=10.14kN/m 5ql4/(384EI)510.142504/(38410000281250)0.18mml/400250/4000.62mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4595小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)67.69小梁截面惯性矩I(cm4)321.52 因B/lb取整7600/800取整9，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大153、悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.4)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.4)+1.40.72.50.253.69kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.3+(1.1+24)0.4)0.253.14kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.250.55kN/m M10.077q154、1静L2+0.1q1活L20.0773.140.82+0.10.550.820.19kNm q20.91.35G1kb=0.91.350.30.250.09kN/m p0.91.40.7Q1k=0.91.40.72.52.2kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.090.82+0.212.20.80.37kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.690.152/2，0.090.152/2+2.20.150.33kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.19，0.37，0.330.37kNm Mmax/W0.37106/676905.54N/m155、m2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6073.140.8+0.620.550.81.8kN V20.607q2L+0.681p0.6070.090.8+0.6812.21.55kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.690.15，0.090.15+2.22.22kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.8，1.55，2.222.22kN max3Vmax/(2bh0)=32.221000/(29545)0.78N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24156、+1.1)0.4)0.252.58kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6322.588004/(10093503215200)0.22mml/400800/4002mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=2.581504/(893503215200)0.01mml1/400150/4000.38mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁157、最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.4)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.4)+1.40.71.50.253.53kN/m q1静0.91.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.35(0.5+(1.1+24)0.4)0.253.2kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.250.47kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+2158、4)0.4)0.25=2.64kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1433.20.8+1.2230.470.83.39kN 按悬臂梁，R1q1l=3.530.150.53kN RmaxRmax，R13.39kN; 同理，R2.71kN，R1.69kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1432.640.82.41kN 按悬臂梁，R1q2l=2.640.150.4kN RmaxRmax，R12.41kN; 同理，R1.93kN，R1.2kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.91kN159、m Mmax/W0.91106/4490202.52N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.7kN max2Vmax/A=26.71000/42431.59N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.02mm 跨中max=1.02mm=800/400=2mm 悬挑段max0.42mm=200/400=0.5mm 满足要求！七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)20160、0顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型48.33.6立柱截面面积A(mm2)506立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)5.26抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2200)=2936.241mm161、 1l01/i2936.241/15.9184.669，查表得，10.211 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.320.81.82/100.1kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.4)+0.91.410.80.8+0.921.40.1/0.88.15kN f Nw/(A)+ Mw/W8146/(0.21506)+0.1106/526094.4N/mm2f205N/mm2 满足要求！ Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.320.81.82/100.1kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.4)+0.91.410.80.8+0.921.40.1/0.88.32kN f Nw/(A)+ Mw/W8318.8/(1.15506)+0.1106/526032.41N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N8.15kNN30kN 满足要求！一层超重模板支模区域示意图（备注：图中阴影部分为超重模板区域）一层超重模板立柱及水平剪刀撑布置图说明：1、取一层板局部模板支撑示意；2、每跨立柱间距以不大于800mm均分。