1、编号：SJHN.JZY-XX高层公寓、地下车库及设备用房脚手架施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一章 编制依据3第二章 脚手架的搭设4第一节 施工准备4第二节 材料要求和选择5第三节 脚手架搭设方案6第三章 落地脚手架计算14第一节参数信息14第二节 大横杆的计算15第三节 小横杆的计算17第四节 扣件抗滑力的计算19第五节 脚手架立杆荷载计算19第六节 立杆的稳定性计算21第七节 最大搭设高度的计算22第八节 连墙件的稳定性计算24第九节 立杆的地基承载力计算25第四章、悬挑脚手架计算2、26第一节 参数信息26第二节 大横杆的计算27第三节 小横杆的计算29第四节 扣件抗滑力的计算31第五节 脚手架立杆荷载的计算31第六节 立杆的稳定性计算33第七节 连墙件的计算34第八节 悬挑梁的受力计算35第九节 悬挑梁的整体稳定性计算37第九节 锚固段与楼板连接的计算38第五章 脚手架的检查与验收391、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设。397、土建支模支撑禁止与架体相连。409、保养内容：40第六章 外脚手架搭设的安全技术措施403、外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。41第七章 外脚手架拆除的安全技术措施41 第一章 编制依据类别名称编号国家建筑结构荷3、载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB/500017-2014建设工程文件归档整理规范GB/T50328-2014建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工计算手册（第三版）建筑施工手册（第五版）本工程设计图纸本工程施工协议第二章 工程概况第一节 工程基本概况项 目内 容工程名称xx房二期项目5#、6#、8#、9#、S5、S6、E1、地下车库及设备用房A轴-M轴 工程地点建设单位设计单位监理单位施工总承包单位资金来源自筹招标范围参见施工图纸与施工合同计划工期2016年10月1日-2018年12月29日质量要求合格第二节 建筑设计概况廊坊xx房公寓项目位于xx。4、本项目为二期，总用地24669.59，包含5#9#住宅楼，配套商业S5、S6，幼儿园（E1）一座，地下车库（CK）一座，总建筑面积80318.07, 其中地上建筑面积60138.54，地下建筑面积20179.53；容积率2.4，建筑高度均小于80m。其中5#、6#、8#、9#楼地下室二层层高均为3m，地下一层层高均为3.04m，5#楼一层层高5.98m，二层层高4.72m。6#、8#、9#楼一层至标准层层高均为2.9m，顶层均为3.03m。本建筑设计使用年限为：50年。建筑耐火等级为一级。其主要结构类型、建筑高度、层数如下表：序号项目名称总建筑面积（）结构类型层数地上/地下建筑高度m 15#剪5、力墙25/226#剪力墙27/238#剪力墙26/249#剪力墙22+18/25S5框架36S6框架17E1框架28车库框架地下1层第三章 脚手架的搭设第一节 施工准备1、落地式脚手架、悬挑式脚手架搭设前由公司工程技术部组织项目部管理人员向脚手架搭设和使用人员进行技术交底。2、钢管、扣件、脚手板等进场需进行检查验收，不合格产品不得使用，合格构配件按品种、规格分类堆放整齐，堆放场地不得有积水。3、将外立杆、横杆刷上黄色防锈漆，剪刀撑及扶手用杆刷上红白相间防锈漆，按品种、规格分类堆放整齐备用。第二节 材料要求和选择1、钢管（1）钢管选择48壁厚 的焊接钢管，钢材强度等级Q235-A，钢管截面积：A6、=2；轴向抗压强度为18.55kN。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。 （2）钢管表面锈蚀深度 mm。钢管弯曲变形控制在一定范围内，在长度范围内, 端部弯曲应5 mm ， 3mL4m ， 弯曲变形12mm，4mL 500 mm。5）搭接长度不应 1m, 应等距设置3个旋转扣件固定。（2）横向水平杆1）双排脚手架中靠墙端外伸长度A,应 Lb/2，即750 mm。使用松木板脚手板时, 横向水平杆的两端应用直角扣件固定立杆上,且位于纵向水平杆的下方。（3）脚手板铺设1）松木板脚手板,应延纵向水平杆铺设,且采用对接平铺,在对接触，与其下两侧支承横杆的距离7、控制在100200mm；必要时两端用直径的 16#镀锌钢丝固定在横向水平杆上，每块脚手板绑扎不少于2点。（4）立杆搭设1）落地脚手架，底部应设置垫板。悬挑脚手架直接支承于槽钢上。2）应设置纵横向扫地杆,扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不 200 mm处的立杆上。3）横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。4）当立杆基础不在同一高度上时, 必须将高处扫地杆向低处延长两跨，与立杆固定高低差应1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡距离应500 mm,高低扫地杆可重叠一跨。5）悬挑脚手架首层步距应1.5m。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。立杆接长必须采用对接扣件连接, 顶层顶步可以采用搭8、接。6）对接和搭接, 应交错布置, 两相邻立杆接头不应设置在同步内。同步内隔一根立杆的两个接头,在高度方向错开距离不宜 h/3，即不宜 600 mm。接头搭接长度不应 300 mm。2）外架应该从底层第一纵向水平杆处开始设置,当该处有困难时, 应采取其它可靠措施固定。连墙件优先采用菱形布置,也可采用方形,矩形布置，但只能选其一种。3）脚手架开口处的两端必须连续设置连墙件,相互垂直距离不应大于建筑物层高,连墙杆采用刚性连墙件，连墙件中的连墙杆宜呈水平设置,当不能水平设置时与脚手架连接的一端应下斜连接, 不能上翘连接。4）脚手架下部暂时无连墙件时可设抛撑,抛撑用通长杆与架体连接,与地倾角45 609、之间, 连接点至主节点距离不 300mm ,待连墙件设置后方可拆除。（7）剪刀撑和横向斜撑1）剪刀撑的斜杆与水平面的交角在45 60之间，每道剪刀撑跨越立杆根数为57根，且最小距离不应小于6m。2）本工程根据规范要求在脚手架外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上各设置由底至顶连续剪刀撑。3）剪刀撑在交接处应用旋转扣件相互连接，并且剪刀撑斜杆应用旋转扣件与立杆或伸出的横向水平杆进行连接，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；。剪刀撑搭接长度应 1m ，采用不少于2个旋转扣件搭接，连接扣到杆端不小于100mm。4）一字形、开口形、脚手架的端部必须设置横向支撑；中间应每隔6根立杆纵距10、设置一道，同时该位置设置连墙件；转角位置设置横向斜撑予以加固。横向斜撑由底至顶层呈之字形连续布置。4、门洞上脚手架处理（1）门洞口抽取一根立杆时，在脚手架内、外两侧如图3设置人字形斜杆。（2）门洞口抽取两根立杆时，在脚手架内、外两侧如图3设置加设斜杆，必要时门洞口上的内外杆纵向水平杆可用两根钢管加强。5、脚手架搭设注意事项（1）必须配合施工进度进行搭设，确保至少超出施工作业面一步，且一次搭设不应超过相邻连墙件以上2步。（2）每搭完一步脚手架后，应按规范规定及时校正步距、纵距、横距、及立杆垂直度，以避免积重难返。（3）底座底板应准确放在定位线上，放线要按施工方案进行，变更要有记录。（4）当架体搭11、至连墙件构造点时，在搭完该处立杆、纵横向水平杆后，应即时设置连墙件，使用中严禁拆除。（5）主节点处必须设置纵、横向水平杆各一根，用直角扣件固定立杆上，在脚手架使用期间，主节点的纵、横向水平杆和纵、横向扫地杆严禁拆除。（6）当架体施工作业层超过连墙体2步时，应采取临时稳定措施，直至上一层连墙体搭完后方可根据情况拆除临时稳定措施。（7）剪刀撑、斜撑均应随立杆，纵、横向水平杆同步搭设。 （8）加强安全管理，确保人身安全。（9）施工层以下外架每隔3步底部用密目网封闭。第四章 落地脚手架计算第一节参数信息1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 mm，立杆的纵距为，大横杆的步距为1.45 m；内排架距离墙长度12、为0.20m；采用的钢管类型为；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为；连墙件采用三步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2、活荷载参数施工均布活荷载标准值为3.000 kN/m2；脚手架用途为结构脚手架；同时施工层数为2 层；3、风荷载参数本工程地处河北省廊坊市，基本风压0.450 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为，风荷载体型系数s 为1.128；脚手架计算中考虑风荷载作用；4、静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1444；脚手板自重标准值(kN/m246；栏杆、挡脚板自重标准值70；安全设施与安全网(kN13、/m2；脚手板类别:木脚手板；脚手板铺设总层数:3；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值；5、地基参数地基土类型:黏土；地基承载力标准值(kPa):90.00；立杆基础底面面积(m2；地基承载力调整系数。第二节 大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1kN/m ；脚手板的自重标准值:P246/(2+1)=0.098 kN/m ；活荷载标准值: Q=35/(14、2+1)= kN/m；静荷载的设计值: q10.098=kN/m；活荷载的设计值: q2=1.19 kN/m；大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max121.192 =0.297；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max6121.192 =-0.349；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.297106,0.3491062；大横杆的最大弯曲应力为 = 88.727 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=15、205 N/mm2，满足要求！3、挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.036+=0.134 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q = kN/m；最大挠度计算值为：3415004/(1002.06105115000)+0.99015004/(1002.06105115000) = 2.425 mm；大横杆的最大挠度 2.425 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！第三节 小横杆的计算根据JGJ130-2011第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的16、上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值：p11.5 = 0.054 kN；脚手板的自重标准值：P2=461.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=31.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值(0.054+0.158)+1.4 1.575 = 2.459 kN； 小横杆计算简图2、强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax24；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax/3 = 0.697 k17、N.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.；最大应力计算值 = M / W = 0.701106/4790=180.888 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =180.888 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3、 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=50.03610504/(3842.06105115000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.054+0.158+1.575 = 1.18、786 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1786.351050(310502-410502/9 ) /(722.06105115000) = 3.098 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+3.098 = 3.122 mm；小横杆的最大挠度为 3.122 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！第四节 扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R 19、Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P12/2=0.054 kN；小横杆的自重标准值: P2/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3；活荷载标准值: Q = 31.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值2.362=3.678 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 第五节 脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 NG12/2)0.036/1.80；(2)脚手板的自重20、标准值；木脚手板，标准值为 NG210(+0.2)/2 = 2.812 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为 NG310 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG418.5 = 0.139 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.864 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 32/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB500021、9-2011)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)的规定采用： Uz= 0.81 ； Us - 风荷载体型系数：取值为；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 1.128 = 0.224 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式4.725= 14.851 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为4.725= 13.859 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为； Mw = 0.85 kLah2/10 =0.850 2；第六节 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式22、为； 立杆的轴向压力设计值 ：N = 14.851 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14851/23、(0.188457)=172.857 N/mm2；立杆稳定性计算 = 172.857 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式： 立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.859 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ：24、 A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13858.96/(0.2；立杆稳定性计算 = 188.336 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！第七节 最大搭设高度的计算按规范条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.001 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk 25、= 0.125 kN/m；Hs10-42051030.125)=41.375 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： 41.375)=39.731 m；H= 39.731 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =39.731 m。脚手架单立杆搭设高度为，小于H，满足要求！按规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.001 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受的26、结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk0.85) = 0.129 /(1.4 ；10-42051031000.125)=32.495 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26，按照下式调整且不超过50米： 32.495)=31.472 m；H= 31.472 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =31.472 m。脚手架单立杆搭设高度为，小于H，满足要求！第八节 连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.224 kN/m2；每个连墙件的覆盖面27、积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw = 5.077 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.077 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比的结果查表得到，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103 = 90.5 kN；Nl = 10.077 Nf = 90.28、5,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图第九节 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =74.256 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.851 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=74.256 fg=120 kPa 29、。地基承载力满足要求！第八章、悬挑脚手架计算型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2011)、钢结构设计规范(GB 50017-2014)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-2015)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-2016) 以及本工程的施工图纸。第一节 参数信息1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 ，立杆的横距为m，立杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.20 m；采用的钢管类型为（未考虑钢管的负差，计算中取该类型钢管）30、横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2、活荷载参数施工均布荷载；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3、风荷载参数本工程地处河北省廊坊市，查荷载规范基本风压为，风荷载高度变化系数z为，风荷载体型系数s为；计算中考虑风荷载作用；4、静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值；脚手板自重标准值；栏杆挡脚板自重标准值；安全设施与安全网自重标准值；脚手板铺设层数:3 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽31、钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25m，建筑物内锚固段长度 3 m。与楼板连接的螺栓直径；楼板混凝土标号:C35； 第二节 大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.036 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2/(2+1)= kN/m ；活荷载标准值: Q=3/(2+1)= kN/m；静荷载的设计值: q1=0.169 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.47 kN/m； 32、大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为22；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max22；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.361106,0.425106)/4790=88.727 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 88.727 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1=33、 P1+P2=0.036+= kN/m； 活荷载标准值: q2= Q = kN/m；最大挠度计算值为：= 0.67715004/(1002.06105115000)+0.99015004/(1002.06105115000) = 2.425 mm；大横杆的最大挠度 2.425 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！第三节 小横杆的计算根据JGJ130-2011第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值：34、p11.5 = 0.054 kN；脚手板的自重标准值：P21.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=31.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值(0.054+0.158)+1.4 1.575 = 2.459 kN； 小横杆计算简图2、强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax2/8 = ；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax/3 = 0.861 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax；最大应力计算值 = M / W = 0.866106/4790=180.88835、 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =180.888 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=50.03610504/(3842.06105115000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.054+0.158+1.575 = 1.786 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1786.351050(310502-410502/9 ) /36、(722.06105115000) = 3.098 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+3.098 = 3.122 mm；小横杆的最大挠度为 3.122 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！第四节 扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P12/37、2=0.054 kN；小横杆的自重标准值: P2/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3；活荷载标准值: Q = 31.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值2.362=3.678 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 第五节 脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为 NG12/2)0.036/1.80；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为2 NG210(+0.2)/2 = 2.812 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板38、挡板，标准值为 NG310；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG418.5 = 0.139 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.939 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 32/2 = 4.725 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2039、11)的规定采用： Uz= 0.81 ； Us - 风荷载体型系数：取值为；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 1.128 = 0.224 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ4.725= 14.941 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NGQ4.725= 13.949 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 kLah2/10 =0.850 2；第六节 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 14.941 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；40、计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14941/(0.188457)=173.905 N/mm2；立杆稳定性计算 = 173.905 N/mm2 小于 立杆41、的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.949 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f42、 =205 N/mm2；2；立杆稳定性计算 = 189.383 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！第七节 连墙件的计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.224 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw = 5.077 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.077 kN；连墙43、件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比的结果查表得到，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为10-4205103 = 90.5 kN；Nl = 10.077 Nf = 90.5,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl 小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图第八节 悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为10544、0mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。受脚手架集中荷载4.725 = 14.941 kN；水平钢梁自重荷载78.5 = 0.207 kN/m； 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 17.613 kN； R2 = 13.1 kN； R3 = 0.069 kN。 最大弯矩 Mmax；最大应45、力 =M/W+N/A= 1.787106 /( 108300 )+ 103 / 2195 = 22.526 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 22.526 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！第九节 悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b由于b大于，查钢结构设计规范(GB50017-2014)附表B，得到 b值为。经过计算得到最大应力 = 1.787106 /( 0.919108300 )= 17.955 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 17.955 小于 f46、 = 215 N/mm2 ,满足要求!第九节 锚固段与楼板连接的计算1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.069 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径502)1/2 =0.94 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，； d47、 - 楼板螺栓的直径，d = 16mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于161.57)=。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/416221510-3螺栓的轴向拉力N=0.069kN 小于螺栓所能承受的最大拉力，满足要求！3、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，； d - 楼板螺栓的直径，d = 16mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm； 48、fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取2；经过计算得到公式右边等于103.52 kN，大于锚固力 N=13.10 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!第五章 脚手架的检查与验收1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设。2、进行分段验收和检查，每搭设三步脚手架验收一次，发现有不符合要求的应迅速整改。3、外脚手架分段验收严格按（JGJ59-2011）中“外脚手架检查评分表”所列项目和施工方案要求的内容及上海市有关文件要求进行检查。由公司组织验收，并填写验收记录表，并由项目经理、施工员、安全员签证方能交付使用。4、架体内宜每层封闭（进行隔离）；如确有困难，不能大于4步，且应用安全49、网兜底。5、脚手架验收合格后，挂脚手架验收合格证方可使用。合格证应挂在显眼处。6、禁止随意拆动架体构件、拉结件及安全防护设施，若需进行调整，须经技术人员同意，通过外架施工人员进行。7、土建支模支撑禁止与架体相连。8、保养工作是维护脚手架使用安全的一项重要保障措施，脚手架在使用过程中，必须定期、经常性对脚手架进行保养维护，使脚手架始终处于安全可靠的使用状态。9、保养内容：（1）每半月检查一次，脚手架是否绑扎坚固，安全网有无破损，并做好书面记录。（2）每半月清除一次架体上的建筑垃圾，保持施工现场文明，清理时不许直接将物件抛落地面。（3）定期观察脚手架整体或局部的垂直度，观察立杆、底部落地架地面承受50、情况，发现异样者、局部倾斜、下沉，应及时报告，并组织人员加固整修。（4）下雪天要经常清扫，防止积雪。雪天及雨天等应加强对架体基础的观察，防止沉降，重点防范要害部位。第六章 外脚手架搭设的安全技术措施1、钢管架应设置避雷针，并联通大横杆与悬挑架避雷联通，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于10。2、外脚手架应搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员，必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带，穿防滑鞋。6、严格控制施工荷载，脚手板51、不得集中堆料施工，施工荷载不得大于3KN/m2。7、控制扣件螺栓，拧紧力矩，采用扭力矩应控制40-50Nm的范围内。8、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。9、保证脚手架的整体性，不得与井架、升架机等一并拉结，不得随意截断架体。10、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵横水平杆、纵横扫地杆、连接杆。11、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。12、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时，应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上漆作业应有防滑措施并扫除积雪。第七章 外脚手架拆除的安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，52、拟订出作业计划，报请批准，进行交底后才准备工作，作业计划一般包括：拆架的方法和步骤、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹脚，穿软底防滑鞋。4、拆架的程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆安全网、脚手片、防护栏杆，剪刀撑、斜撑，而后拆大横杆、小横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要求先拉住立杆，再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙杆（拉结点）应随53、拆除进度逐层拆除。分段拆除高度不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙杆加固。7、拆除时要统一指挥、上下响应、动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时，严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固未拆除部分，防止存留隐患造成离岗后的人为事故。14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆（当有人员站立位置后）应自外向里翻起竖立，防止外翻的竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。16、拆除外脚手架安全网前，应先行撒水降尘，减少二次扬尘污染。17、拆除前在警戒区域内，电线和机械设备全部拆除和移位到安全区域内，应关闭电闸，在警戒区域内的临时设施全部先行拆除。18、拉结必须按拆到哪里解到哪里的方法，严禁先行全部解开拉结，再拆除