1、目 录第一章、 编制目的及参考依据.1第二章、 工程概况.1第三章、 材料准备及材质要求.2第四章、 落地式脚手架搭设方案.2第五章、 钢管落地式脚手架验算.5第六章、 四口防护.16第七章、 外墙脚手架拆除方案.16第八章、 落地式转料平台搭设方案17第九章、 钢管落地式转料平台验算18第十章、 安全管理.27第十一章、 施工组织机构人员表29第十二章、 脚手架搭设的技术要求与允许偏差.29第一章 编制目的及参考依据1、 目的：为确保xxxx一期（2）区四层低层住宅工程安全生产，文明施工，结合本工程特点，特制定本工程脚手架施工方案。2、 参考依据：A、施工图纸；B、建筑施工安全检查标准（JG2、J59-99）；C、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2001）；D、建筑结构设计规范大全；E、直缝电焊管（GB/T13793）标准；F、碳素结构钢（GB/T700）。第二章 工程概况1、 本工程为xx公司开发的xxxx一期（2）区四层低层住宅工程。总建筑面积18474平方米；单体共计19幢；建筑总高度为12.85 米；建筑层数为4层；层高3.15米；外墙檐口高度12.85米；建筑结构形式为框架结构；静压预制管桩基础。2、 本工程设计使用年限为50年；抗震设防烈度为6度；防火设计分类为二类；耐火等级为地上二级，本工程0.000相当于珠江高程4米左右不等。由佛山市xx建筑设计院3、有限公司设计，中国建筑第四工程局有限公司施工。3、 本工程质量目标为合格。现场安全生产目标是：杜绝重大伤亡事故，月轻伤事故频率控制在2%以下。实现“五无”（即无死亡、无重伤、无坍塌、无中毒、无火灾）。文明施工目标是：争取佛山市文明施工工地。4、 外脚手架采用483.5mm钢管双排搭设。 第三章 材料准备及材质要求1、 钢管尺寸采用483.5mm，立杆、大横杆和斜杆的钢管长度控制在4.56米；小横杆的钢管长度控制在1.51.8米。钢管选用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准炭素结构钢（GB/T1700）中Q235-A级钢要求。表面锈蚀深度04、.50mm；长度小于1.5米的各种杆件钢管端部弯曲5mm；立杆当4米L6.5米时，弯曲偏差20mm，水平杆、斜杆6.5m的钢管弯曲偏差30mm；钢管上严禁打孔。2、 构件：直角扣件，对接扣件，万向扣件。扣件采用可锻铸铁制作，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝这、变形的严禁使用，并应做防锈处理，且螺栓扭力矩达40-65NM,连墙件的材质应符合现行标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢规定。3、 底座：本工程拟采用50mm厚木板制作。4、 脚手板：采用1米宽竹脚手板。所有外架均满布设置剪刀撑。5、 不得使用弯曲开裂、压扁、锈蚀严重的5、钢管，严禁使用变形、有裂纹、滑丝的扣件，并应根据管径大小选用，不准乱用。第四章 落地式脚手架搭设方案一、外架基础处理根据本工程实际情况，考虑到外架和转料平台的牢固、稳定，必须对基础回填土上部分层夯实、平整，再用C15砼100厚1500宽垫层作为外架基础，向外有I0.05的排水坡度，外围四周设排水沟，并做好有组织排水措施，架基顶面比自然地面高100。基础沉降应控制在10mm以内。二、构造形式和搭设方法1、 立杆横距1米，距墙面300；纵距1.8米；大横杆步距1.8米，每步距外侧设900高栏杆。2、 搭拆人员必须持证上岗。3、 搭设脚手架前，应仔细检查工作环境、防护用品和工具，做好必要的准备工作；6、4、 立杆底座采用50厚的木板，安放时应拉线和尺量，按立杆的纵横距尺寸摆放后加纵横向扫地杆并用扣件扣牢在立杆上；且扫地杆距基础面间距不大于300。小横杆应在大横杆的下方与立杆扣牢。5、 立杆的垂直度偏差控制在100 mm以内，立面从脚手架第二步设置密目网围护，并形成垂直全封闭防护；6、 上下横杆的接长位置应错开布置；纵向水平杆的长度不小于三跨；7、 小横杆：贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧，在相邻立柱之间应加设一根小横杆，小横杆靠墙的一端应离开50150 mm(当作为连墙件时与墙顶紧)；8、 剪刀撑：外立杆每间隔6m（4跨）设剪刀撑一组，必须连续同步设置并与地面成45度60度角，搭7、接长度大于400mm，采用三只万向扣件。斜杆必须有4个与立杆或水平杆相连的固定点，且必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置，中间每道剪刀撑的净距不应大于15m；9、 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接。连墙件拟采用钢性连结，设置在柱或梁内，各层之间梅花形设置，垂直距离3 m（6米满足构造要求），水平距离4.5m（6米满足构造要求），连接点设在立杆上；10、 水平斜拉杆：水平斜拉杆设置在连系杆的高架平面内，加强脚手架的横向刚度；11、 护栏和挡脚板：护栏设置高度为1m，挡脚板高度为0.3 m；12、 脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于100mm，防止杆件滑脱；13、 扣件按装时应8、注意开口朝上，用于连结大小横杆的对拉扣件开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝下，以防雨水进入；14、 杆件连接：钢管立管必须用扣件对接，接头同一截面不允许超过50%；15、 在脚手架全高内，使用竹片编制的脚手板，底层满铺一层，作业层满铺一层，其它每隔三步满铺一层，形成水平封闭，四脚绑扎牢固；16、 避雷装置：20米以上的脚手架需设避雷装置，每处接地电阻不大于10欧姆；17、 架体内封闭与防护：施工层脚手架内立杆与建筑物间大于250mm，应水平封闭。施工层以下每隔一层封闭，但底层脚手架必须全封闭。顶层栏杆高出沿口1.5m；18、 工作中不要乱扔材料和工具，上下运送材料时要相互密切配合，不准用不9、牢固的绳索绑吊；19、 脚手板要满铺。脚手板相互间的接头要放在小横杆上，其连接部分至少要搭接300mm，不准在跨间连接；20、 脚手架外侧每一步距设一道1.86米的密目式安全网作立面防护，用扎丝固定在大横杆上，安全网随楼层施工层挂设。安全平网在首层设一道后每10米设一道，操作层下设一道安全平网，选用尺寸36米，网绳的断裂强力不得小于1500N；边绳的直径为网绳直径的两倍，平网边绳的断裂强度力不得小于7500N，立网边绳的断裂强力不小于3000N；支撑物应有足够的强度和刚度，同时系网外无尖锐边缘。架设平网应外高里低与平面成15度角，或外口高于里口50-80CM。网片不要绷紧（便于能量吸收），网片10、之间应将系绳连接牢固不留空隙。支杆及支杆支撑点必须牢固可靠，支杆间距3-3.5米，平网里口与外架空隙不得大于100。网伸出建筑物的宽度不得小于3米。网边绳应与支撑物(架)靠紧，并用一根独立的系绳连接，系结点沿网边均匀分布，间距不得大于700，转角处、阳台口等必须保持网的整体连接，不得中断，不允许出现漏洞。21、 搭投脚手架时，如无隔离措施和防护措施，其附近及下部不准进行其它作业和停留；22、 脚手架除定期检查外，还应在大风、雨后详细检查脚手架的倾斜、连接件松驰损坏、地基下沉等，如发现问题应及时处理。第五章 钢管落地式脚手架验算一、计算依据扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安11、全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。二、参数信息1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.8米，立杆的横距为0.8米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.0米，水平间距4.5米，采用扣件连接；连墙件12、连接方式为双扣件。2、活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层。3、风荷载参数本工程地处广东省佛山市，基本风压为0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.11，风荷载体型系数s为0.80；脚手架计算中考虑风荷载作用。4、静荷载参数一个柱距范围内的每米高脚手架结构自重标准值(kN/m2):0.268KN/m；脚手板自重标准值(kN/m2):0.3；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.152；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架13、钢管自重标准值(kN/m2):0.0384。5、地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.40。 三、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算安全设施与安全网自重标准值：Q1=0.0051.8=0.009 kN/m栏杆挡脚手板自重标准值：Q2=0.1520.9=0.137 kN/m脚手板自重标准值:Q3=0.30.14、4/1.8=0.067 kN/m ；大横杆自重标准值:Q4=0.0384 kN/m ；活荷载标准值: Q5=20.4/1.8=0.444 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2（0.009+0.137+0.067+0.0384）=0.302 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.444=0.622 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.3021.82+0.100.6221.82 =0.28 k15、N.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.3021.82-0.1170.6221.82 =-0.334 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.28106,0.334106)/5080=65.748 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 65.748N/mm2 小于大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= Q1+Q2+Q3+Q4=0.009+0.137+0.067+0.0384=0.251 kN/m； 活荷16、载标准值: q2= Q5 =0.444 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.25118004/(1002.06105121900)+0.9900.44418004/(1002.06105121900) = 2.55 mm；大横杆的最大挠度 2.55 mm 小于大横杆的最大容许挠度 1800/150=12 mm与10 mm，满足要求！四、小横杆的计算根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算安全设施与安全网自重标准值：P1=017、.0051.81.8=0.016 kN栏杆挡脚手板自重标准值：P2=0.1520.91.8=0.246 kN大横杆的自重标准值：P3= 0.03841.8 = 0.069 kN；脚手板的自重标准值：P4=0.30.41.8=0.216 kN；活荷载标准值：P5=20.41.8 =0.144kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.016+0.246+0.069+0.216)+1.40.144 = 0.858 kN； 小横杆计算简图2、强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0380.82/8 18、= 0.004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.8580.8/2 = 0.343 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.347 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.347106/5080=68.346 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =68.346 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0388004/(3842.06105121900)19、 = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = P1 + P2 + P3 + P4 + P5 = 0.016+0.246+0.069+0.216+ 0.144 = 0.691 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 691800(38002-48002/9 ) /(722.06105 121900) = 0.5 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.5 = 0.508 mm；小横杆的最大挠度为 0.508 mm 小于小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！五、扣件抗滑力的计算按规范表,直角20、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.8=0.069 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0380.8/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.8/2=0.216kN；安全设施与安全网自重标准值：P4=0.0051.81.8=0.016 kN栏杆挡脚21、手板自重标准值：P5=0.1520.91.8=0.246 kN活荷载标准值: P6 = 20.81.8 /2 = 1.44kN；荷载的设计值: R=1.2(0.069+0.015+0.216+0.016+0.246)+1.41.44=2.69 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+1.80.038/1.829 = 4.733 kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，22、标准值为0.3 NG2= 0.351.8(0.8+0.3)/2 = 1.485 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1551.8/2 = 0.675 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.829 = 0.261 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.154 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 20.81.82/2 = 2.88 kN23、；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.11 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.8；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.451.420.8 = 0.358 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.154+ 1.42.88= 12.617 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N =24、 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.154+ 0.851.42.88= 12.012 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.851.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3181.8 1.82/10 = 0.22 kN.m；七、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.617 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo 25、= kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12617/(0.186489)=138.718 N/mm2；立杆稳定性计算 = 138.718 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 12.012kN；计算立杆的截面回转半径26、 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12012/(0.186489)+220000/5080 = 175.374 N/mm2；立杆稳定性计算 = 175.3727、4 N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！八、最大搭设高度的计算按规范条不考虑风荷载时,采用单立管的全封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.421 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.88 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.8910-4205103-(1.22.421+1.42.88)/(1.20.125)=78.056 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs小于30米，按规范条考虑风荷载时,采用单立管28、的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.421kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.88kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.184 /(1.4 0.85) = 0.155 kN.m；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.22.421+0.851.4(2.88+0.1864.891000.155/5.08)/(1.20.125)=60.07 m29、；脚手架单立杆搭设高度为16m，小于H，满足要求！九、连墙件的计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.358 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw =3.25.4= 17.26m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 8.65kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.68kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 30、由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 13.68 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 11.972小于双扣件的抗滑力 17 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 64 kpa； 其中，地基承载力31、标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =50 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.617 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=50 fg=64 kpa 。地基承载力满足要求！第六章 四口防护一、安全通道口及楼梯防护安全通道口宜靠近外脚手架或建筑物设置，其搭设长度这6米，宽度为4米，高度为4米，采用双层木板防护，两层木板之间的间距应大于0.6米。通道架必须设置纵横向扫地杆，侧面宜设置之字撑或剪刀撑，正面必须设置八字撑，以增强整体稳定性。内楼梯应随楼层宽度搭设临边32、防护，采用双道栏杆进行防护，中栏杆在0.5-0.6米高度设置，上栏杆在1.2米处用扣件固定在立杆上。二、洞口及临边防护楼板、屋面及平台等外平面上的洞口，边长2550CM洞口，用竹笆或木板防护，盖板应能防止挪动或移位。边长50150CM洞口，用贯穿于砼板内的钢筋构成防护网，上铺遮盖物。钢筋网格的间距不能大于20CM。边长大于150CM以上的洞口，必须在洞口四周装设防护栏杆，并在洞口下方张挂安全平网。第七章 外脚手架拆除方案1、 工程施工完毕经全面检查，确认不再需要脚手架时，由工程负责人签字后方可进行拆除；2、 拆除前应对脚手架进行全面检查，架体是否符合安全要求及周围有无电线或其它障碍物，如有安全33、隐患必须采取措施后才能进行拆除；3、 由技术人员进行外架拆除的技术交底工作，安全员现场风证；4、 拆除时周围应设围栏或警戒标志，禁止闲人进出，并应设专人看管。拆除过程中的脚手架附近及下部，不准进行其它作业和人员停留；5、 拆除工作开时前应将存留在脚手架上的材料，杂物等清理一净；6、 拆除应按先搭后拆，后搭先拆的顺序自上而下，一步一清，不准采用踏步式拆法，并严禁采用推倒的方法；7、 所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将边墙件整层拆除后再拆脚手架，分段拆除商差不应大于2步，如高差大于2步，应增设拉结杆加固，墙头封堵。8、 脚手架拦杆不准先拆除，而应按顺序与脚手架同步拆除；9、 拆除斜拉杆及大横杆34、时，应先拆中间扣，再拆两头扣。拆完后由中间的人负责往下顺杆子；10、 当脚手架拆至最后一根长钢管时，应先在适当的位置搭临时抛撑加固，后拆拉结杆；11、 在较高的地方拆下的材料不准往下扔，应用塔吊运下，拆除的材料应堆方在规划指定的地点。第八章 落地式转料平台搭设方案一、 材料选用料台选用483.5钢管，有锈蚀、弯曲压扁、裂缝的钢管不得使用。扣件选用锻铸铁制作，件螺栓用A3钢制成，并有出厂合格证，脆裂，变形、滑丝的扣件禁止使用。接料平台最大搭设高度为3.13米。二、 搭设要求1、 基础处理同落地式脚手架处理。2、 搭设必须有足够的强度、刚度和稳定性，确保人身安全。3、 立杆必须垂直，立杆立在5CM35、厚，宽25CM，长不大于3米的大板上。4、 立杆纵向间距1.2米（垂直于建筑物方向），立杆横距0.9米（平行于建筑物方向），立杆步距1.5米。5、 立杆正面必须设置八字撑，侧面设置整体剪刀撑，以加强料台的刚度。6、 平台高度与建筑物层高相一致。7、 平台面用木板满铺，板与板之间不得有空隙，木板应垂直于外墙铺设，用木条边接钉牢，使铺板成块，料台铺设应里低外高，坡度约5度为宜。8、 每层料台两侧必须设两道防护拦，栏杆高度距铺板面分别为50-60CM和100-120CM，必须设防护竹笆或围网。9、 正面必须设开启自如封闭的安全门，安全门加设门联锁装置，并连接到卷扬机控制箱的信号指挥系统上。10、 与36、建筑物必须刚性连接，连接件每步料台不少于2个点，在整个施工过程中，严禁随意拆除连接点，以确保料台稳定性。第九章 钢管落地卸料平台验算扣件式钢管落地平台的计算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编写还参考了施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全一文。 一、37、参数信息:1.基本参数立杆横向间距或排距la(m):1.20，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵向间距lb(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：23.65；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型(mm):483.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工均布荷载(kN/m2):2.000；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):150.00；立杆基础底面面积(m238、):0.25；地基承载力调整系数:0.40。二、纵向支撑钢管计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11 = 0.15 + 0.30.3 = 0.24 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 50.3 = 1.5 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 20.3 = 0.6 kN/m2.强度验算:依照规范规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩39、和；最大弯矩计算公式如下: 最大支座力计算公式如下: 均布恒载：q1 = 1.2 q11+ 1.2 q12 = 1.20.24+ 1.21.5 = 2.088 kN/m；均布活载：q2 = 1.40.6 = 0.84 kN/m；最大弯距 Mmax = 0.12.0880.92 + 0.117 0.840.92 = 0.249 kN.m ；最大支座力 N = 1.12.0880.9 + 1.20.840.9 = 2.974 kN；最大应力 = Mmax / W = 0.249106 / (5080) = 48.964 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；纵向钢管的计算应40、力 48.964 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: 均布恒载: q = q11 + q12 = 1.74 kN/m；均布活载： p = 0.6 kN/m； V = (0.677 1.74+0.9900.6)9004/(1002.06105121900)=0.463 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.463 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 1200/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，41、P =2.974 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.714 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.652 mm ；最大支座力 Qmax = 9.716 kN ；最大应力 = 140.554 N/mm2 ；横向钢管的计算应力 140.554 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 1.652 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲42、座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.716 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.12923.65 = 3.053 kN；(2)栏杆的自重(kN)：NG2 = 0.151.2 = 43、0.18 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.30.91.2 = 0.324 kN；(4)堆放荷载(kN)：NG4 = 50.91.2 = 5.4 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.957 kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 20.91.2 = 2.16 kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.28.957+ 1.42.16 = 13.773 kN；六、立杆的稳定性验算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值44、(kN) ：N = 13.773 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0 - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.167； - 计算长度系45、数，参照扣件式规范表；= 1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0 = k1h = 1.1671.731.5 = 3.028 m；L0/i = 3028.365 / 15.8 = 192 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.195 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =13772.658 /( 0.195489 )= 144.436 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 144.436 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：46、L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =13772.658 /( 0.53489 )= 53.141 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 53.141 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.066 ；公式(3)的计算结果：L0/i = 2114.837 / 15.8 = 134 ；由长细比 l0/i 的结果查表47、得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =13772.658 /( 0.376489 )= 74.907 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 74.907 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 60 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 150 kpa ； 脚手架地基承载48、力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =55.09 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 13.77 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=55.09 fg=60 kpa 。地基承载力满足要求！第十章 安全管理1、 脚手架搭设完成后，应逐层、逐段由施工负责人、架子工长及专职安全员一起组织验收，检查合格后方可投入使用。在施工期间末经施工负责人同意，不准随便乱拆或改变脚手架结构。使用中定人定期检查，发现问题及时整改加固。分段脚手架应分段验收，严禁边搭边投入使用。上部搭设时，下部严禁使用，应措开进行。2、 脚手架和墙体的柔性连49、接，如有妨碍工作时一定要经施工负责人同意，方准临时拆除，并应在下班前或工作完毕时，及时将柔性连接重新拉好；3、 靠近电线搭设或拆除脚手架时，必须切断电源将电线迁移。通道口处应搭设防坠防护棚；4、 应设专人进行定期检查。如：刚性连接点、杆件变形、竹芭片铺设等情况的检查；在特殊天气条件下搭设脚手架必须要有可靠的安全保证措施。雨、雪及有六级以上大风天气不得进行搭设作业。大雨、大风后要作全面检查，发现陷患及时消除。5、 架体上不得集中堆放建材（小于2700KN/M2），必须及时清理悬挂物品；6、 脚手架的支撑杆必须与模板支撑分开。7、 防雷措施，架子四端立杆与房屋的避雷线连接（连接材料采用12圆钢），50、电阻测试不大于10欧姆。8、 脚手架搭设必须是经过特种作业人员安全技术考核管理规则考试合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可上岗。搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。第十一章 施工组织机构人员表项目工程师姓名职务职称备注项目经理许清海项目经理工程师二级项目经理技术负责人仰武技术负责人工程师水电工程师彭志富水电主管工程师质量管理许平山质量员工程师安全管理林江安全员助理工程师土建工程师许平山土建主管工程师第十二章 脚手架搭设的技术要求与允许偏差项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不晃动降沉102立柱垂直高度最全验收垂51、直度偏差Hmax=20mHmax=40mH/200H/400100用经纬仪或吊线和卷尺搭设中检查垂直度偏差的高度（m）不同设计高度H时的允偏差（mm）80m60m40m20mH=2H=10H=20725507501003间距步距偏差20钢板尺柱距偏差50排距偏差204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内、外纵向水平杆高差105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm50钢板尺项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具6扣件安装主节点处各扣件距主节点的距离A150 mm钢板尺同步立柱上两个相邻对接扣件的高度差500 mm钢卷尺立柱上的对接扣件距主节点的距离h/3纵向水平杆上的对接扣件距主节点的距离L/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4065Nm扭力板手7剪刀撑斜杆与地面的倾角4560度角尺8脚手板外伸长度（mm）对接100a1502a300卷尺搭接A100卷尺