1、正本30层住宅楼脚手架工程型钢悬挑脚手架搭拆专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目 录一、工程概况7二、编制依据814、PKPM2010版安全计算软件。9三、施工计划9（一）施工进度计划：9（二）材料选择及使用计划94、脚手板、脚手片采用符合有关要求。10（三）主要设备使用计划表11四、脚手架工程施工部署11（一）脚手架设计11（二）脚手架施工平面布置12四、施工工艺技术12（一）技术参数121. 悬挑脚手架参数132.活荷载参数133.风荷载参数134.静荷载参数145.水平悬挑支撑梁146. 卸荷设施参数2、147双排脚手架在全高范围内卸荷布置15（二）工艺流程151、普通型钢悬挑脚手架152、普通型钢带联梁悬挑脚手架153、落地脚手架15（三）施工工艺技术161、手架施工工艺技术16（四）脚手架检查与验收202、验收时应具备下列文件：204、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（详见表4-3）20五 、施工安全保证措施23（一）、安全管理组织保障措施232、建立和健全安全生产责任制23项目经理安全生产责任23（二）安全管理技术措施261、安全教育262、施工安全技术交底273、安全检查274、特殊工种持证上岗275、安全应急措施276、材料检验措施28（三）安全施工技术措施281、脚手架搭设安全技3、术措施288、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。30（四）事故预防应急救援预案311.目的和依据312.应急救援组织概况312.安全事故现场处理和事故报告313.安全事故应急救援措施314.安全事故应急救援小组职责325.相关的应急电话：326.安全事故报告制度327.应急救援预案3317.正确的按压姿势.35（五）脚手架变形监测监控方案391、 监测控制392、 监测点设置393、 监测措施39六、劳动力安排及施工进度计划40七、计算书41悬挑式扣件钢管脚手架计算书141一、大横杆的计算411.均布荷载值计算412.抗弯强度计算423.挠度计算42二、小横杆的计算431.荷载值计4、算432.抗弯强度计算433.挠度计算43三、扣件抗滑力的计算441.荷载值计算44四、脚手架荷载标准值44五、立杆的稳定性计算460.卸荷计算规范外内容，供参考461.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算472.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算47六、连墙件的计算48七、悬挑梁的受力计算49八、悬挑梁的整体稳定性计算51九、拉杆的受力计算51十、拉杆的强度计算51十一、锚固段与楼板连接的计算52悬挑式扣件钢管脚手架计算书253一、大横杆的计算531.均布荷载值计算532.抗弯强度计算543.挠度计算54三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度55二、小横杆的计算551.荷载值计算552.抗弯强度计算555、3.挠度计算56小横杆自重均布荷载引起的最大挠度56三、扣件抗滑力的计算561.荷载值计算56单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!56四、脚手架荷载标准值57五、立杆的稳定性计算580.卸荷计算规范外内容，供参考581.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算592.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算59六、连墙件的计算60NfNl，连墙件的设计计算满足要求!60七、悬挑梁的受力计算61八、悬挑梁的整体稳定性计算62九、拉杆的受力计算63十、拉杆的强度计算63十一、锚固段与楼板连接的计算64悬挑式扣件钢管脚手架计算书365一、大横杆的计算651.均布荷载值计算652.抗弯强度计算663.挠度计算66三跨连6、续梁均布荷载作用下的最大挠度67二、小横杆的计算671.荷载值计算672.抗弯强度计算673.挠度计算67小横杆自重均布荷载引起的最大挠度68三、扣件抗滑力的计算681.荷载值计算68单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!68四、脚手架荷载标准值68风荷载标准值应按照以下公式计算69五、立杆的稳定性计算700.卸荷计算规范外内容，供参考701.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算712.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算71六、连墙件的计算72NfNl，连墙件的设计计算满足要求!72七、联梁的计算73八、悬挑梁的受力计算74九、悬挑梁的整体稳定性计算75十、拉杆的受力计算76十一、拉杆的强度计算76十二7、锚固段与楼板连接的计算77落地式扣件钢管脚手架计算书477一、大横杆的计算:781.均布荷载值计算782.抗弯强度计算783.挠度计算79三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度79二、小横杆的计算:791.荷载值计算792.抗弯强度计算803.挠度计算80小横杆自重均布荷载引起的最大挠度80三、扣件抗滑力的计算:801.荷载值计算81单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!81四、脚手架荷载标准值:81风荷载标准值应按照以下公式计算81五、立杆的稳定性计算:820.卸荷计算规范外内容，供参考821.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算832.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算84六、最大搭设高度的计算:848、七、连墙件的计算:85NfNl，连墙件的设计计算满足要求!85八、立杆的地基承载力计算:86落地式扣件钢管脚手架计算书586一、大横杆的计算:871.均布荷载值计算872.抗弯强度计算873.挠度计算88三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度88二、小横杆的计算:881.荷载值计算882.抗弯强度计算883.挠度计算89小横杆自重均布荷载引起的最大挠度89三、扣件抗滑力的计算:891.荷载值计算90单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!90四、脚手架荷载标准值:90五、立杆的稳定性计算:900.卸荷计算规范外内容，供参考901.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算91六、最大搭设高度的计算:92七、连墙9、件的计算:92八、立杆的地基承载力计算:93一、工程概况工程位于xx。现场交通条件较方便。本工程地下一层共由A0-1、A0-2、A0-3等三栋组成的群体建筑，均为住宅楼。，地上30层，其中A0-1栋在17层局部收缩。地下一层，层高为4.5米，主要使用功能平时为车库及设备用房，战时为人防；地上首层及二层为商业，层高为4.5米；三层以上为标准层，层高为2.85米，建筑檐高为89.3米。建筑总面积共49160m2，其中地下室建筑面积为4444 m2，地上部份建筑面积为44715m2；该工程施工场地平整基本满足施工要求，东南面赤岗路，西面xx村村民住宅区，北面为六福华庭花园，道路可通行大型的材料运输车10、辆，满足施工设备及材料进场要求，甲方提供施工用水、用电接口到现场，施工场地内水、电管线走向由承建单位布置。工程范围包括土建、给排水、电气安装、电梯、通风工程、装修工程及相关附属工程。本工程所有建筑抗震设防烈度为七度，建筑物耐火等级一级，地下室防水等级二级。工程简介如下表所示：工程名称xx小区A0-13栋工程施工总承包工程地点建设单位监理单位设计单位勘察单位施工单位合同范围设计图纸范围内的全部内容及招标文件要求的其它内容合同性质施工总承包资金来源财政拨款合同价款131754686.39元总建筑面积52117平方米合同工期510日历天合同质量目标确保合格工程,争创“xx市、广东省优良样板工程”。文11、明安全目标争创xx市安全文明双优工地。二、编制依据1、依据xx市住房保障办公室的xx小区A0-13栋工程施工设计图纸；2、依据xx小区A0-13栋工程施工组织设计；3、各类参考规范、图书：4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）(2002年版)5、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）6、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）7、建筑施工手册第四版 8、钢结构设计规范(GB50017-2003)9、建筑结构荷载规范(GB50009-2001)（2006年版）10、高处作业标准分级GB/T3608-200811、建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）12、12、建筑企业安全标准化实施指南13、住建部建质200987号文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法14、PKPM2010版安全计算软件。三、施工计划（一）施工进度计划：脚手架搭设与主体结构施工同步进行，每层楼面同浇筑完毕，及时搭设外脚手架，搭设高度不超过2步，材料根据搭设进度分批进场。（附施工进度计划）（二）材料选择及使用计划1、本工程水平悬挑梁采用16号工字钢，联梁采用14号槽钢，其钢材强度等级为Q235-A，钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。2、搭设脚手架的钢管钢材强度等级为Q235-A，钢管表面平直光滑，无裂纹、分层、压痕、划道和硬13、弯，新用的钢管均有出厂合格证。脚手架施工前将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，才在施工中使用。搭设架子前均进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。3、扣件为可锻铸造扣件，均符合钢管脚手架扣件GB5831-2006的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，均无裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格与钢管相匹配，贴面平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不破坏。如使用旧扣件时，扣件均取样送14、有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后才在施工中使用。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、安全网采用2000目100cm2密目式安全网，已做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色选用绿色，满足环境效果要求。使用阻燃的安全网均有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件材料采用钢管，其材质均符合现行国家标准碳素钢结构（GB 700-88）中Q235A钢的要求。主要材料使用计划表名称数量规格工字钢10吨16#槽钢1吨14#a6米钢管300吨48 3.51米钢管30吨48 3.5脚手板（冲压钢脚手板）15、1000M2密目安全网5000张2000目直角扣件10000个旋转扣件1000个对接扣件2600个钢丝绳 15.52800m钢丝绳 171000m卡具1200套花篮螺栓300尼龙绳200kg踢脚板10000m灭火器300个钢筋吊环320个钢筋压环700个5厚钢板14m2（三）主要设备使用计划表机具名称数量备注架子扳手40把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手4把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒 链5把调整架子水平弯曲度四、脚手架工程施工部署（一）脚手架设计结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周按不同部位分别搭设落地式和悬挑式全封闭的双排扣件式钢管脚手架，（见平面布置图） 脚手架搭设如下：AO16、-1-3栋一至三层均为落地脚手架，搭设高度为10.7米。AO-1-3栋三至三十一层为悬挑脚手架，搭设高度为87.25米AO-1-3栋局部三至三十一层为落地架搭设，搭设高度为87.25米。根据住建部建质200987号文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法的规定，搭设高度50米及以上落地式钢管脚手架工程和架体高度20m及以上悬挑式脚手架工程属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，指导其施工的专项方案需要组织专家进行论证。本工程落地式脚手架及悬挑部位的脚手架设计均属于此范围（ AO-1-3栋型3层31层外架搭设高度为87.25m型钢悬挑钢管脚手架），因此特编制本专项方案。验算时选用AO-3型317、层天面屋顶层搭设高度为87.25m,计算按90米钢管脚手架进行计算，悬挑式脚手架分5次卸荷进行搭设。落地式扣件双排脚手架总搭设高度为87.25米（搭设于三层裙楼屋面层上），验算时按90米计算。 落地式脚手架分5次卸荷进行搭设。本工程脚手架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。施工荷载按结构荷载考虑，要求二层同时作业。（装修不超过三层同时作业）。双排外脚手架搭设宽度（立杆横距）为0.8m，脚手架内立杆与墙面的距离为0.20m。立杆纵距为1.5m，立杆步距为1.8m。（二）脚手架施工平面布置（见附图）四、施工工艺技术（一）技术参数1. 悬挑脚手架参数悬挑脚手架搭设参数表：搭设参数18、普通型钢悬挑脚手架（不含阳台、飘窗）普通型钢悬挑脚手架（飘窗部位）立杆横向间距或排距lb (m)0.80.8立杆纵向间距或跨距la(m)1.51.5立杆步距h(m)1.81.8脚手架计算高度H(m)87.2587.25内排架距离墙长度a(m)0.20.7连墙件设置一层两跨（水平3.0米，竖直3.0米），双扣件连接一层两跨（水平3.0米，竖直3.0米），双扣件连接脚手板铺设层数4949卸荷次数55落地脚手架搭设参数表：搭设参数脚手架（非阳台、飘窗部位）脚手架（飘窗部位）立杆横向间距或排距lb (m)0.80.8立杆纵向间距或跨距la(m)1.51.5立杆步距h(m)1.81.8脚手架计算高度H(19、m)87.2587.25内排架距离墙长度a(m)0.20.7连墙件设置一层两跨（水平3.0米，竖直3.0米），双扣件连接一层两跨（水平3.0米，竖直3.0米），双扣件连接脚手板铺设层数49层49层卸荷次数55注：连墙件设置验算按二步二跨计算。采用的钢管类型为 483.5，验算按483.0计算；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；横杆与立杆连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处xx市，基本风压0.5 kN/m2； 悬挑脚手架按照风荷载高度取90m,高度变化系数1.620，体型系数20、0.80。落地脚手架按照风荷载高度取90m,高度变化系数1.620，体型系数0.80。4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1070；脚手板采冲压钢脚手板，荷载为0.3kN/m2，悬挑脚手架按照铺设49层计算（搭设高度为87.25m，计算高度为90m）。落地脚手架按照铺设49层计算（搭设高度为87.25m，计算高度为90m）栏杆采用栏杆木，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。5.水平悬挑支撑梁锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C40；悬挑水平钢梁采用16#工字钢，间距1.5米布置一条（验算时按1.5米计算），铺设工字钢悬21、挑间距时，必须根据现场及施工图纸每轴的长度作相应的调整，详见附图。当建筑物结构布局（阳角位置）令悬挑水平钢梁间距无法满足1.5米布置一条时，采用在水平悬挑梁上加联梁的方法解决。联梁采用14号槽钢，按间距0.8米布置于水平工字梁上。A、 无阳台及飘窗时建筑物外悬挑段长度1.2m，离墙0.2m，建筑物内锚固段长度为1.8m,最大悬挑段搭设高度为87.25m，计算按外架搭设高度为91米,做5段卸荷进行计算，为计算书一。B、 有飘窗(最大飘窗宽0.50m,离墙0.7m)时建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度2.0m，最大悬挑段搭设高度为87.25m，计算按外架搭设高度为91米,做5段卸荷进行22、计算，为计算书二。C、水平悬挑梁带联梁脚手架验算选取AO-2栋M轴交10轴部位阳角飘窗位置，水平悬挑梁间距最大为2.3米,建筑物外悬挑段长度1.6m,建筑物内锚固段长度2m，最大悬挑段搭设高度为87.25m,计算按外架搭设高度为91米,做5段卸荷进行计算，为计算书三。D、落地脚手架搭设高度为87.25米，计算按外架搭设高度为91米，做5段卸荷进行计算，为计算书四。H、电梯井内架搭设为落地架搭设，搭设总高为101.45米，全高分5段卸荷进行搭设计算按104.45米进行计算，为计算书五。6. 卸荷设施参数悬挑脚手架及电梯井内脚手架采用钢丝绳通过吊环与建筑物拉结，将脚手架荷载传递到建筑物上，以达到卸23、荷的目的。钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。A、梁板混凝土标号:C25；B、卸荷吊环钢筋直径(mm):20mm，见附图、大样图）。C、钢丝绳：规格型号619，钢丝绳直径15.5mm，钢丝绳公称抗拉强度（N/mm）1550Mpa，钢丝绳安全系数为8.0；D、最里面钢丝绳与建筑物距离：a. 无阳台飘窗时为0.2 m；b. 有飘窗时为0.7 m；7双排脚手架在全高范围内卸荷布置A. 落地及悬挑脚手架在全高范围内卸荷5次, 卸荷点设在8层、13层、18层、23层、28层脚手架上，吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；吊环设在建筑物9层、14层、19层、24层、29层面结构板上。 电梯井内脚手架在全高24、范围内卸荷5次, 卸荷点设在8层、13层、18层、23层、28层脚手架上，吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；吊环设在建筑物9F，14F，19F，24F，29F层板面结构墙上。（二）工艺流程1、普通型钢悬挑脚手架悬挑脚手架搭设的工艺流程为：预埋锁钢码（钢筋）安装悬挑梁（工字钢）纵向扫地杆立杆横向扫地杆第一步、二步大横杆、小横杆钢管斜撑三、四步大、小横杆连墙件接立杆剪刀撑绑扎桥架、铺脚手板扎防护栏杆扎安全网循环搭设。2、普通型钢带联梁悬挑脚手架悬挑脚手架搭设的工艺流程为：预埋锁钢码（钢筋）安装悬挑梁（工字钢）焊接联梁（槽钢）纵向扫地杆立杆横向扫地杆第一步、二步大横杆、小横杆钢管斜撑三、四步25、大、小横杆连墙件接立杆剪刀撑绑扎桥架、铺脚手板扎防护栏杆扎安全网循环搭设。3、落地脚手架落地式脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实、混凝土浇筑基础承载实验、材料配备定位设置通长垫板、钢底座摆放纵向扫地杆逐根树立立杆并与纵向扫地杆扣紧装横向扫地杆并与立杆和纵向扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二步小横杆加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）安第三、四步大横杆和小横杆安连墙杆接立杆加设剪刀撑铺设脚手板安防护栏杆及挡脚板并挂立安全网防护循环搭设。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆26、位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。其余组件的搭设要求参见构造要求。落地式脚手架搭设在车库顶板及三层板上，无积水，不须做排水沟，落在车库顶板楼板上的脚手架的立杆支座底下须垫150X150X18的木板，落在三层楼板上的脚手架的立杆支座底下须垫150X150X5的钢板，如图2-1。落地式脚手架搭设在车库顶板以外的，脚手架基础全部进行硬化，基础进行夯实，并浇筑150厚C2027、砼，做排水沟。如图2-2 图2-1 图2-2（三）施工工艺技术1、手架施工工艺技术1.1、普通型钢悬挑脚手架水平悬挑梁设置A、水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，采用16号工字钢为水平悬挑梁，外悬长度、锚固长度视建筑物部位不同取值有所不同（见脚手架搭设参数信息），锚固压点压环采用三根直径20.00 mm圆钢预埋在楼板上，（后两条用于锚固受力，前一条用于固定工字钢以防摆动或受扭失稳）；楼面浇筑混凝土前，埋设工字钢，锚固长度不小于200mm，外露长度不小于100mm。水平悬挑梁纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，为1.5米，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构设28、置可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。采用在悬挑梁上焊接长200mm、直径25mm的钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。砼浇筑完毕后及时安装工字钢，安装前要对工字钢进行防锈处理。C、 需要安装联梁的部位，在水平工字钢上焊接槽钢联梁，联梁间距同脚手架横距，联梁上焊接长200mm、直径25mm的钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。水平工字钢的拉杆采用619+1、公称抗拉强度1550MPa，直径17mm钢丝绳。1.2、立杆设置立杆采用对接接头连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；29、各接头中心距主节点的距离不大于60cm。脚手架最顶一步采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道。立杆顶端高出女儿墙1m,高出檐口上皮1.2m。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。1.3、纵向水平杆（大横杆）、横向水平杆（小横杆）设置(1) 纵向水平杆：在脚手架高度方向的步距为1.8m，以便立网挂设，纵向水平杆置于立杆内侧，长度不小于3跨，每侧外伸长度为150mm左右。纵向水平杆接长采用对接扣件连接，局部可采用搭接，对接、搭接要符合下列规定：a.纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于50mm；30、各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3；b.纵向水平杆的搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘之搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；c.纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等距离设置，间距不应大于400mm。(2)横向水平杆：外架子按立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。横向水平杆设置要求如下：a.主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。靠墙一端的外伸长度a不应大于0.4l31、,且不应大于500mm。b.作业层上非主节点处的横向水平杆，应根据支承脚手板的需要等距离设置，最大间距不应大于纵距的1/2；c.脚手板铺设时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。1.4、纵横扫地杆设置纵横扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。1.5、剪刀撑设置脚手架外侧立面按57根立杆设置一道剪刀撑（具体视外架各立面立杆的根数而定），在外侧立面整个长度和高度上连续设置；与架体底部的夹角为4560，如下图。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，采用3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之32、相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。1.6、脚手板、脚手片的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。1.7、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、33、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。1.8、连墙件(1)脚手架与建筑物连墙件布置取一层二跨，竖向间距 3.0 m，水平间距3.0m，采用预埋钢筋刚性连接；(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架纵横水平杆节点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠、有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。 连墙件拉结楼板焊接钢管示意图2-31.9、踢脚板设置每层平桥处均设置踢34、脚板，与外立杆用铁丝绑扎牢固。踢脚板高180mm，采用厚度不小于15mm的杉木板制成，并用油漆沿45方向涂刷红白相间的条纹。1.10、卸荷装置设置根据本外脚手架的受力情况，采用钢丝绳进行卸荷，卸荷点每条立杆均设，钢丝绳必须张拉主节点处，吊具采用17mm钢丝绳，用20圆钢做吊环。吊环埋设在结构梁上，所有钢丝绳悬挂外架部位均设置连墙杆与建筑物刚性连接（由于卸荷时钢丝绳张拉作用，会将立杆向结构靠拢）。吊环与卸荷点垂直距离3米。（四）脚手架检查与验收1、脚手架以完成该建筑物一层（两步）高度为单位组织验收，脚手架成型交验班组内实行“三检制”，自检合格后报栋号质量员检验，合格后依次报项目安全员、项目负责人35、进行核定，并填写验收表，验收合格及时张挂验收合格标识，不合要求部分必须整改至合格方可移交其他班组作业。2、验收时应具备下列文件：(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件；(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，(5)脚手架工程的施工验收报告。3、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3)基础是否平整坚实、支垫是否符36、合规定；(4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。4、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（详见表4-3）5、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法详见下表。五 、施工安全保证措施（一）、安全管理组织保障措施（1）、建立安全管理组织机构，由项目经理任组长，安全负责人、技术负责人任副组长，施工员、安全员、施工队长等有关人员任成员。（2）、建立与项目安全组织系统配套的各专业、部门、生产岗位的安全责任系统。施工安全保障框架图项目经理：安全监督管理专职安全员：安全技术措施安全管理作业公司定期或不定期检查日常安全检查安全计划指标脚手架专职施工员：安全措施实施工安全技术交底37、施工作业班长施工作业人员2、建立和健全安全生产责任制项目经理安全生产责任是项目安全管理机构组长，为施工项目安全生产第一责任人，对项目施工的安全生产负有全面领导责任和经济责任；认真贯彻国家、行业、地区的安全生产方针、政策、法规和各项规章制度；制定和执行本项目安全生产管理制度；建立项目安全生产管理组织机构并配备干部；严格执行安全考核指标和安全生产奖惩办法，主持安全评比、检查、考核工作；定期组织安全生产检查和分析，针对可能产生的安全隐患制定相应的预防措施；组织全体职工的安全教育和培训，学习安全生产法律、法规、制度和安全纪律，讲解安全事故案例，对生产安全和职工的安全健康负责；当发生安全事故时，项目经理38、必须按国务院安全行政主管部门安全事故处理的有关规定和程序及时上报和处置，并制定防止同类事故再次发生。技术负责人安全生产责任对项目的劳动保护和安全技术工作负总的技术责任；在编制施工组织设计时，制定和组织落实专项的施工安全技术措施；向施工人员进行安全技术交底和进行安全教育。安全员安全生产责任落实安全设施的设置，是否符合施工平面图的布置，是否满足安全生产的要求；对施工全过程的安全进行监督，纠正违章作业，配合有关部门排除安全隐患；组织安全宣传教育和全员安全活动，监督劳保用品质量和正确使用；指导和督促班组搞好安全生产。作业队长安全生产责任向作业人员进行安全技术措施交底，组织实施安全技术措施；对施工现场安39、全防护装置和设施进行检查验收；对作业人员进行安全操作规程培训，提高作业人员的安全意识，避免产生安全隐患；发生重大或恶性工伤事故时，应保护现场，立即上报并参与事故调查处理。班组长安全生产责任安排施工生产任务时，向本工种作业人员进行安全措施交底；严格执行本工种安全技术操作规程，拒绝违章指挥；作业前应对本次作业使用的机具、设备、防护用具及作业环境进行安全检查，检查安全标牌的设置是否符合规定，标识方法和内容是否正确完整，以消除安全隐患；组织班组开展安全活动，召开上岗前安全生产会，每周应进行安全讲评。操作人员安全生产责任认真学习并严格执行安全技术操作规程，不违章作业，特种作业人员须培训、持证上岗；自觉遵40、守安全生产规章制度，执行安全技术交底和有关安全生产的规定；服从安全监督人员的指导，积极参加安全活动；爱护安全设施，正确使用防护用具；对不安全作业提出意见，拒绝违章指挥；对施工作业过程中危及生命安全和人身健康的行为，作业人员有权抵制、检举和控告。安全生产第一责任人安全生产直接责任人消防安全责任人木工班组兼职安全员（各工种班组长）铁工班组电工班组杂工班组砼工班组架子工班组砌砖工班组现场安全管理人员架构图（二）安全管理技术措施1、安全教育工人进场必须进行岗位安全三级教育，即必须进行分公司一级、项目二级、班组三级安全教育。（1）、新进场的工人队组，首先由劳资科牵头，质安科讲授安全生产常识和技术要求，治41、安由保卫科负责，道德教育由工会负责，教育后办理签字手续。 （2）、新进场的工人队组到项目部后，在施工前，由项目部进行安全技术教育，具体由项目经理负责，教育后办理签字手续。（3）、班组这一级教育，由主管工长具体负责，教育内容为事故教训及本工种的工作环境，教育后办理签字手续。（4）、安全生产知识，每年每个工种上一次安全课，由劳资科安排时间，质安科授课，经考试合格后，方可上岗。2、施工安全技术交底（1）、安全技术交底的安全措施要全面，要有针对性，并经技术主管签字以后，方可实施。（2）、各分项施工前，由工长对队组进行安全技术交底，交底内容要全面，结合本工种及施工环境针对性要强，与队组办理签字手续。无安42、全技术交底就进行施工，要追究工长责任。（3）、开工前项目技术负责人要将工程概况、施工方法、安全技术措施等情况向施工员及质安员进行详细交底。分部分项工程由施工员向各工种班组长进行安全交底。班组长要对工人进行施工要求作业环境的安全交底。（4）、安全技术交底的签字手续必须由被交底者本人进行签字，绝不允许代签。3、安全检查（1）、分公司对施工项目每月进行一次安全检查，公司每季度检查一次，检查标准根据建设部颁发的评分标准进行，并建立复检制度。（2）、项目进行日、旬检查，并有记录，整改应做到：“三定一落实”，即定人、定时间、定措施、落实整改。并作出书面报告送公司质安处。 （3）、每次安全检查，施工项目经理43、部必须及时整改安全隐患，（4）、在上级部门的安全检查中分公司将根据各施工项目的检查情况分别给予奖励或处罚。4、特殊工种持证上岗（1）、特殊工种操作员，如电工、机械工、电焊工、架子工、安装工等人员必须经地市级劳动部门培训，在取得操作证后才能上岗。（2）、操作证两年进行年审换证，换证年审期限已满，未及时办理手续的特殊工种人员不得上岗操作。（3）、特殊工种的学徒必须在师傅的直接指导下，才能进行操作。5、安全应急措施（1）、组建一支由副项目经理为领导、各职组主管、班组长为成员的安全应急小组，组织和指挥突发事件的救护等工作。（2）、经理部配备一部程控电话和一定数量的移动电话或对讲机保障与外部联系。（3）44、经理部配备一名医疗救护人员和一定的医疗物品和药品。（4）、经理部、生活区、材料堆放区和主要施工作业区配备一定数量的灭火器具。（5）、发生事故时，及时组织救治伤员和抢救设备、物资。6、材料检验措施所有进场材料必须符合国家质量检验规定，出厂要有合格证、试验报告等，杜绝一切不合格产品进入施工现场，有要求重新试验的必须经过试验重检合格后方可使用。材料的运输、储存、保管及发放应严格管理制度，防止误装，互混和变质。保管和发放应专人负责，并对使用量实行登记，当天用当天完。（三）安全施工技术措施1、脚手架搭设安全技术措施1、钢管脚手架设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测45、接地电阻不大于10。具体设置如下：A、接地线采用钢材。垂直接地极用长2米，直径30毫米、壁厚3.0毫米的钢管，水平接地极选用长度3米直径14毫米的圆钢。接地极按脚手架上的连续长度在50米之内设置一个，并应满足离接地极最远点内脚手架上的过渡电阻不超过10欧姆的要求。接地极埋入地下的最高点，并在地面下并不浅于50厘米，埋设时将新填土夯实。 B、避雷针，用直径30毫米、壁厚3毫米的镀锌管制作，设在房屋四角的脚手架立竿上，高度不小于1米，并应将最上层所有的横竿连通，形成避雷网络。 C、在脚手架安装接地线时，可采用直径10毫米的圆钢。接地线的连接要绝对接触可靠，连接时应将接触表面的油漆及氧化层清除，露出46、金属光泽，并涂中性凡士林。接地线与接地极的连接采用焊接，焊接点的长度为接地线直径的6倍，即600毫米。2、外脚手架不得搭设在距离外架空高压线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、外脚手架每支搭一层，支搭完毕47、后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何人未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。2、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放48、地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，并按“一步一清”步骤依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。A、落地脚手架拆除的工艺流程为：拆除全栋安全网拆顶层防护栏杆拆顶层脚手板、桥架拆顶层剪刀撑拆顶层立杆拆顶层连墙件拆顶层大、小横杆循环拆除下一层拆悬挑梁层防护栏杆拆悬挑梁层脚手板、桥架拆悬挑梁层剪刀撑拆悬挑梁层立杆拆悬挑梁层连墙件拆悬挑梁层第一步、二步大、小横杆拆横向扫地杆拆支座立杆拆纵向扫地杆B、悬挑脚手架拆除的工49、艺流程为：拆除全栋安全网拆顶层防护栏杆拆顶层脚手板、桥架拆顶层剪刀撑拆顶层立杆拆顶层连墙件拆顶层大、小横杆循环拆除下一层拆悬挑梁层防护栏杆拆悬挑梁层脚手板、桥架拆悬挑梁层剪刀撑拆悬挑梁层立杆拆悬挑梁层连墙件拆悬挑梁层第一步、二步大、小横杆拆横向扫地杆拆支座立杆拆纵向扫地杆拆悬挑梁（工字钢）割除预埋锁钢码（钢筋）。C、带联梁悬挑脚手架拆除的工艺流程为：拆除全栋安全网拆顶层防护栏杆拆顶层脚手板、桥架拆顶层剪刀撑拆顶层立杆拆顶层连墙件拆顶层大、小横杆循环拆除下一层拆悬挑梁层防护栏杆拆悬挑梁层脚手板、桥架拆悬挑梁层剪刀撑拆悬挑梁层立杆拆悬挑梁层连墙件拆悬挑梁层第一步、二步大、小横杆拆横向扫地杆拆支座立50、杆拆纵向扫地杆拆悬挑梁及联梁割除预埋锁钢码（钢筋）。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理51、。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。（四）事故预防应急救援预案1.目的和依据为了最大限度的控制和减少因在重特大事故中发生的人员伤亡和财产损失，在突发的事件中，利用现有的救灾手段，以最快的反应能力，有组织、有步骤、有秩序的开展抢险救灾工作，切实把灾害带来的损失降低至最低点，根据中华人民共52、和国安全生产法，结合本工程实际，制定本工程悬挑脚手架安全事故应急救援预案。2.应急救援组织概况1.成立安全事故应急救援小组。（项目经理） 组长，（技术负责人） 组员，（安全员） 组员， （质安员） 组员， （架子工班长） 组员。2.安全事故现场处理和事故报告2.1.事故现场处理。安全事故发生后，项目部必须在保护现场的情况下，采取一切手段迅速组织抢救人员和财产。因抢救人、财、物需要移动现场物件或疏通交通等原因时，应当采取制作标志、绘制事故现场图或拍照等，并保存现场重要痕迹、物证等；公司办公室在接到重特大事故报告后应迅速通知公司应急救援指挥部总指挥、副总指挥及有关成员，或迅速指挥办公室赶赴事故现场53、组织抢救工作。2.2.事故的报告。安全事故发生后，项目部必须以最快捷的方法立即将事故情况报告应急救援办公室，24小时内写出书面报告，报送公司办公室，3.安全事故应急救援措施重特大事故发生后，项目部应急救援小组立即投入工作，各小组成员应及时到位履行职责，组织实施事故应急救援，并随时将事故情况及事故的处理情况报公司总指挥部。3.1.由项目部负责组建应急救援抢险队。一旦事故发生能够在第一时间赶赴现场参加救援，减少人员伤害和财产损失，担任警戒，维护现场秩序。3.2.项目部在事故发生时应当及时向卫生部门和市人民医院报告，组织救护队立即参加抢救伤员，必要时安排转院救治工作。3.3.项目部应保证应急救援物资54、的供应和运输。在抢险救灾中紧急调用的物资、车辆、人员和占用场地等，任何单位不得拒绝和阻拦，确保抢险救灾在最短的时间内完成，减少损失。4.安全事故应急救援小组职责4.1.向公司总指挥部报告事故及事故的处理情况：4.2.组织应急救援小组人员，按照本预案迅速开展抢险救灾工作，使灾害损失降至最低点；4.3.面对突发事故，统一指挥、协调应急救援小组人员参与抢险救灾工作，对抢险救灾工作中产生的争议应采取紧急处理措施，杜绝抢险救灾中的互相扯皮现象；4.4.对抢险救灾中紧急调用的各类物资、设备、人员和占用场地，事后应做及时归还或采取补偿；4.5.在重特大事故发生中，出现危及周边企业、单位和住宅人民群众生命安全55、的险情时，组织人员和物资疏散工作；4.6.配合上级部门开展事故调查处理工作，并做好为社会稳定和伤亡人员的善后处理工作；4.7.根据重特大事故的抢险救灾实际情况，及时调整、修订和补充本应急救援预案。5.相关的应急电话：xx医学院第二附属医院救护中心：火警： 119匪警： 110公司联系电话： 电话： 项目部联系电话： 电话： 电话（安全员）： 电话（质安员） 电话： 6.安全事故报告制度6.1.发生轻伤安全事故后，负伤人员或最先发现事故人员应立即报告领导,对受伤人员歇工满一个月以上的事故，要填写“伤亡事故登记表”并应即时上报。 6.2.发生重伤安全事故和重大伤亡安全事故，必须立即将事故概况（包括56、伤亡人数、发生事故的时间、地点、事故原因）等用快速办法报上级有关部门。6.3.安全事故发生后，现场人员不要惊慌失措，要有组织有指挥地抢救伤员和排险，制止事故的扩大。6.4.发生死亡、重大伤亡事故的项目应保护现场，因抢救伤员的排险必须移动现场对象时，要做好标记，清理事故现场应取得调查组同意方可进行，不得以任何借口，擅自清理现场或掩盖现场。6.5.事故调查组在调查过程中，向项目有关人员了解情况和索取有关资料时，任何人不得拒绝。任何人不得阻碍、干涉事故调查组的正常工作。6.6.必须坚持“四不放过”的原则，对职工进行教育，吸取教训，并提出切实可行的整改措施，对事故责任人及有关人员进行教育和严肃查处。757、.应急救援预案7.1 高空坠落、物体打击应急救援预案7.1.1现场职工发现发生高空坠落、物体打击事故，应就地进行抢救及呼救，并立即通知项目经理或工地负责人。项目负责人知晓事故后，应立即通知应急救援组织进行抢救，并指示各班组立即停止作业。7.1.2.立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口等待。7.1.3.施工人员从高处坠落，现场解救不可盲目，不然会导致伤情恶化，甚至危及生命。应首先观察其神智是否清醒，并查看伤员伤势，做到心中有数。7.1.4.伤员昏迷，但心跳和呼吸存在，应立即将伤员的头偏向一侧，防止舌根后倒，影响呼吸。7.1.5.将伤员58、口中可能脱落的牙齿和积血清除，以免误入气管，引起窒息。7.1.6.对于无心跳和呼吸的伤员应立即进行人工呼吸和胸外心脏按摩，待伤员心跳、呼吸好转后，将伤员平卧在平板上，及时送往医院抢救。7.1.7.如发现伤员耳朵、鼻子出血，可能有脑颅损伤，千万不可用手帕、棉布或纱布去堵塞，以免造成颅内压力增加和细菌感染。7.1.8.如外伤出血，应立即用清洁布块压迫止血，压迫无效时，可用布鞋带或橡皮带等在出血的肢体近躯处捆扎，上肢出血结扎在臂上1/2处，下肢出血结扎在大腿上2/3处，到不出血即可。注意每隔2540分钟放松一次，没次放松0.51分钟。7.1.9.伤员如腰背部或下肢先着地，下肢有可能骨折，应将两下肢固59、定在一起，并应超过骨折的上下关节；如下肢骨折，应将上肢挪到胸前，并固定在躯干上，如果怀疑脊柱骨折，搬运时千万注意要保持躯体平伸位，不能让躯体扭曲，然后由3人同时将伤员平托起来，即由一人托及脊背，一人托臀部，一人托下肢，平稳运送，以防骨折部位不稳定，加重伤情。7.1.10腹部如有开放性伤口，应用清洁布或毛巾等覆盖伤口，不可将脱出物还原，以免感染。7.1.11.抢救伤员时，无论哪种情况，都应减少途中的颠簸，也不得翻动伤员。7. 2 触电应急救援预案7.2.1.当机立断地脱离电源，尽可能的立即切断总电源（关闭电源），亦可用现场得到的干燥木棒或绳子等非导电体移开电线或电器。7.2.2.立即拨打120救60、护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口等待。7.2.3.触电救援分秒必争，立即就地迅速用心肺复苏法进行抢救，并坚持不断地进行，同时及早与医疗部门联系，争取医务人员接替治疗，在其之前，不应放弃现场抢救，更不能只根据没有呼吸或脉搏自判定伤员死亡，放弃抢救。7.2.4.触电急救，首先要使触电者迅速脱离电源越快越好。因为电流作用的时间越长，伤害越重。7.2.5.脱离电源就是要把触电者接触的那一部分带电设备的开关、刀闸或其他断路设备断开；或设法将触电者与带电设备脱离，在脱离电源中，救护人员不准直接用手触及伤员，因为有触电的危险。如触电者处于高处，脱离电源后会自61、高处坠落，因此，要采取预防措施。7.2.6.触电者触及低压带电设备，救护人员应设法迅速切断电源，如拉开电源开关或刀闸，拨除电源插头等；或使用绝缘工具、干燥的木棒、绳索等不导电的东西解救触电者，救护人员也可站在绝缘垫上或干木板上。7.2.7.触电者触及高压带电设备，救护人员应迅速切断电源，或用适合该电压等级的绝缘工具（戴绝缘手套、穿绝缘靴并用绝缘棒）解救触电者。救护人员在抢救工程中应注意保持自身与周围带电部分必要的安全距离。7.2.8.触电伤员如意识丧失，应在10秒内用看、听、试的方法，判定伤员呼吸心跳情况。看一看伤员的胸部、腹部有无起伏动作；用耳贴近伤员的口鼻处，听有无呼吸气声音；试一试测口鼻62、有无呼吸的气流，再用两手指轻试一侧（左或右）喉结房凹陷处的。7.2.9.若看、听、试结果，既无呼吸又无颈动脉搏动，可判定呼吸心跳停止。7.2.10.触电伤员呼吸和心跳均停止时，应立即按肺肺复苏法支持生命的三项基本措施，正确进行就地抢救。.通畅气道；.口对口（鼻）人工呼吸；.胸外挤压（人工循环）。7.2.11.触电伤员呼吸停止，重要的是始终确保气道通畅。如发现伤员口内有异物，可将其身体及头部同时侧转，迅速用一个手指或用两手指交叉从口角处插入，取出异物：操作中要注意防止将异物推倒咽喉深部。7.2.12.通畅气道可须取用仰头抬颌法，用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其下向上抬起，两手协同将头部63、推向后仰，舌根随之抬起，气道既可通畅，严禁用枕头其他物品垫在伤员头下，头部抬高前倾，会加重气道阻塞，且使胸外按压时流向脑部的血流量减少，甚至消失。7.2.13.在保护伤员气道通畅的同时，救护人员用放在伤员额上的手指捏住伤员鼻翼，救护人员与伤员口对口紧合，在不漏气的情况下，先连续大口吹气两次，每次11.5秒。如两次吹气后试测颈动脉仍无搏动，可判定心跳停止，要立即同时进行胸外按压。7.2.14.除开始时大口吹气两次外，正常口对口（鼻）人工呼吸的吹气量不需过大，以免引起胃膨胀。吹气和放松时要注意伤员胸部应有起伏的呼吸动作。吹气时如有较大阻力，可能是头部后仰不够，应及时纠正。7.2.15.触电伤员如牙64、关紧闭，可口对鼻人工呼吸，口对鼻人工呼吸时，要将伤员嘴唇紧闭，防止漏气。7.2.16.正确的按压位置是胸外按压效果的重要前提。确定正确的按压位置的步骤。7.2.16.1右手的食指和中指沿触电伤员的右侧肋弓下缘向上，找到肋骨和胸肌接合处的重点。7.2.16.2.两手指并齐，中指放在中点，食指平放在胸骨下部。7.2.16.3另一只手的掌握紧挨食指上缘，置于胸骨上，既为正确按压位置。17.正确的按压姿势.7.2.17.1使触电伤员仰面躺在平硬的地方，救护人员在伤员一侧肩膀，救护人员的两肩位于伤员胸骨下止方，两臂伸直，肘关节固定不屈，两手掌根相叠，手指翘起，不接触伤员胸膛。7.2.17.2.以髓关节为65、支点，利用上身的重力，垂直将正常人胸骨压陷35厘米（儿童和瘦身者酌减）。7.2.17.3.压至要求程序后，立即全部放松，但放松时救护人员掌根不得离开胸膛。7.2.18.按压必须有效，有效的标志是按压工程中可以触及颈动脉搏动。7.2.18.1.胸外按压要以均速度进行，每分钟80次左右，每次那样和放松的时间相等。7.2.18.2.胸外按压与口对口（鼻）人工呼吸同时进行，其节奏为：单人抢救时，每按压15次后吹气两次，反复进行；双人抢救时，每按压五次后由另一人吹气一次，反复进行，按压吹气一分钟后，应用看、听、试方法在57秒内完成对伤员呼吸和心跳是否恢复的再判定。7.2.19.若判定颈动脉搏动但无呼吸，66、则暂停胸外挤压，再进行2次口对口人工呼吸，接着在每5秒吹气一次（既每分钟12次）。如脉搏和呼吸均未恢复，则继续坚持心肺判定是均不得超过57秒。在医务人员未接替抢救前，现场抢救人员不得放弃现场抢救。7.2.20.心肺复苏应在现场就地坚持进行，不要为方便而随便移动伤员，如确需移动时，抢救中断不得超过30秒。7.2.21.移动伤员或将伤员送医院时，除应使伤员平躺在担架上并在其背部垫以平硬阔木板，移动后送医院过程中应继续抢救，心跳呼吸停止者要继续心肺复苏抢救，在医务人员未接替救治前不能终止。7.2.22.应创造条件，用塑料袋装入砸碎冰屑做成帽状包绕在伤员头部，露出眼睛，使脑部温度降低，争取心肺脑完全复67、苏。如伤员的心跳和咀嚼经抢救均已恢复，可暂停心肺复苏法操作，但心跳呼吸恢复的早期有可能再次骤停，应严密监护，不能麻痹，要随时准备再次抢救。7.3火灾应急救援预案7.3.1.发现工地起火时，应立即切断总电源：发现火势猛，项目部无力扑灭时。应立即报警。7.3.2.对火灾附近区域所有人员进行疏通，并有各班组负责人清点本班职工，对缺人员应立即查找去处，报告应急小组。7.3.3.消防队救出伤员外，将伤员立即带离危险地方，组织人员进行抢救。7.3.4.立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口等待。7.3.5.现场出现火灾时，要立即组织现场人员进行扑68、救，救火方法要得当，灭火前必须先切断蔓延材料。针对不同类型，采用不同灭火方法。7.3.5.1.油料起火不宜用水扑救，可用泡沫灭火器或采用隔离法压灭火源。7.3.5.2.电气设备起火时，应尽快切断电源，用二氧化碳灭火器灭火，千万不要盲目向电气设备上泼水，这样容易造成触电、短路爆炸等并发性事故。7.3.5.3.如果电石库起火，千万不要用水灭火，电石遇水会放出气，造成严重后果。电石库起火时，应用黄砂、干粉灭火。7.3.5.4.如果化学材料起火时，更要谨慎，要根据起火物性质选择灭火方法，同时要注意救火人员的安全，防止中毒。7.3.6.灭火方法：7.3.6.1.窒息灭火方法7.3.6.2.隔离灭火法7.69、3.7.现场出现火险时，工长判断要准确，当即不能救急要及时报警，请消防部门协助灭火。在消防队达到现场后，工长要及时而准确地向消防人员提供火灾区域的情况。7.3.8.火灾区域如有人等，要尽快组织力量，设法先将人救出，然后再全面灭火。7.3.9.灭火以后，要保护火灾现场，不得留有暗火，并设专人巡视，以防止火灾死而复燃。保护火灾现场是查找火灾原因的重要措施。7.4.中暑应急救援预案7.4.1.中暑类型的判断：中暑类型有以下三种：7.4.1.1.先兆型在高温环境下工作一段时间后，出现大量出汗、口渴全身疲乏、头晕、胸闷、心 ，注意力不集中等症状，体温往往超过37.50c，这是如果及时休息，离开高温环境，70、短时间内症状就会消失。7.4.1.2.轻型凡是有先兆中暑症状并且不能继续劳动的人，属于轻度中暑，通常体温在380c以上，脸色发白、胸闷、皮肤灼热、恶心呕吐、大量出汗、皮肤湿冷。轻度中暑者，经过治疗，一般在45小时身体可以恢复正常。7.4.1.3.重型通常体温400c以上，出现昏倒或痉挛，脸色发白、胸闷、皮肤灼热、恶心呕吐。重度中暑后，一般都需经过治疗，不要寄希望于自动好转，以免耽误治疗时间，导致其它严重后果。7.4.2.中暑急救7.4.2.1.迅速转移应将中暑者迅速移到阴凉通风的地方，揭解开衣服，脱掉鞋子，平卧，头部不要垫高。7.4.2.2.降温用凉水或50%酒精擦洗全身，直到皮肤发红，以促进71、散热，有条件的可在病人头部、腋下、腹股沟等处放置冰袋，必要时可将病人放入凉水中浸浴降温。 降温时必须加强护理，密切观察体温、血压和心跳状况，当体温降到380c左右时，应立即停止降温，以免病人虚脱。7.4.2.3.补充水分和无机盐类对能喝水的病人，应鼓励他喝足加盐凉开水或其它饮料。对不能饮水的病人，应马上送医院输液。7.4.2.4.口服仁丹、十滴水、藿香正气水、涂抹清凉油等，以消毒解暑。也可采用民间刮痧法。7.5.坍塌事故应急救援预案7.5.1.抢救休克的伤员：7.5.1.1.休克伤员的症状是：皮肤苍白或发青、咬舌、口齿不清、发冷、皮肤潮湿或出汗、瞳孔放大、眼睛凹陷、恶心、颤抖、口渴、心脏跳动加72、快。7.5.1.2.抢救方法：7.5.1.2.1.可把休克的伤员（头部、胸部、腹部或大腿处骨折者除外）双腿抬高离地面0.20.3米，上其背部朝下躺着，再使用合适的物体把双腿垫起。这样，能使血液顺畅地流动，达到各器官维持生命所必须的程度。7.5.1.2.2.如果休克的伤员呼吸困难，应让其斜倚或侧卧，使其呼吸顺畅。7.5.1.2.3.如果伤员有一只腿受伤，可将另一只腿垫高直至使其它器官获得维持生命所必须的血液。7.5.2.抢救骨折者7.5.2.1.骨折包扎应包括包扎骨折处的肌肉、健、血管和韧带。7.5.2.2.有的骨折容易发现，有的骨折在皮肤的肌肉里面不容易发现，应通过观察伤员的肢体组织有无变形和73、伤员自我感觉来判断。7.5.2.3.处理骨折的主要方法是把骨折断面加以固定，并在较长时间内保持良好的固定状态。简易固定方法有：7.5.2.3.1.就地取材，如使用薄木板、笔直的棍棒等。7.5.2.3.2.护垫用布或毛巾，放于薄木板和伤口之间。7.5.2.3.3.两片薄木板之间领带或布条系紧。7.5.2.3.4.不能用绷带正对伤口包扎。7.5.3.止血7.5.3.1.对一般流血伤口的控制.把伤口的衣服移开。.用无菌或消过毒的纱布、清洁干净的吸收性能好的材料放于受伤肢体部位，并系紧。.如伤口在手上，应使用清洁干净的吸收性能良好的材料止血。7.5.3.2.控制严重的出血，如果伤员伤口流血严重，应在“74、挤压处”进行直接挤压。这样能阻止动脉直接向伤口供血，如果血从下胳膊处的伤口流出，可直接挤压上胳膊处，即抓住伤员的胳膊上部，挤压内侧。如血从腿部的伤口流出，挤压点在大腿根部。7.6.机械伤害应急救援预案7.6.1.发生机械伤害后，在医护人员没有到来之前，应检查受伤者的伤势，心跳及呼吸情况，视不同情况采取不同的急救错错。7.6.2.对被机械伤害的伤员，应迅速小心地使伤员脱离伤源，必要时，拆卸机器，移出受伤的肢体。7.6.3.对发生休克的伤员，应首先进行抢救。遇有呼吸、心跳停止者，可采取人工呼吸或胸外心脏挤压法，使其恢复正常。7.6.4.对骨折的伤员，应利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固75、定骨折部位；也可将其上肢固定在身侧，下肢与下肢缚在一起。7.6.5.对伤口出血的伤员，应让其以头低脚高的姿势躺卧，使用消毒纱布或清洁物覆盖伤口上，用绷带较紧地包扎，以压迫止血，或选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布巾等，对上肢出血者，捆绑在其上臂1/2处，对下肢出血者，捆绑在其腿上2/3处，并每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。7.6.6.对剧痛难忍者，应让其服用止痛剂和镇痛剂。采取上述急救措施之后，要根据病情轻重，及时把伤员送往医院治疗。在送往医院的途中，应尽量减少颠簸，并密切注意伤员的呼吸、脉搏及伤口等情况。（五）脚手架变形监测监控方案1、 监测控制采用经纬仪、水准76、仪对脚手架体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、 监测点设置悬挑脚手架水平监测点选在水平悬挑梁上；落地式脚手架水平监测点选在小横杆上。小横杆每隔5条设置一个观测点，通过测量与柱上+1.00的标高差来监测水平变形量；两种类型的脚手架垂直监测点均设置在脚手架的阳角外立杆上，脚手架的每一个阳角的外立杆均作为垂直变形的观测点，通过全站仪来监测脚手架外立杆的垂直度。3、 监测措施脚手架在每一层的搭设中，派专人检查架体和支座的情况，发现支座下沉、架体倾斜和变形的情况应及时解决。4、 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪J22精密水准仪12”全站仪NTS-305R12”,最大允许误差277、0”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测扳手15、 监测说明(1) 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查。(2) 脚手架工程日常检查重点部位：1） 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；2） 连墙件是否松动；3） 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4） 施工过程中是否有超载现象；5） 安全防护措施是否符合规范要求；6） 架体结构是否有变形现象。6、 监测频率：每完成一层脚手架搭设检测一次，脚手架完成后10天观测一次。监测数据超过预警值时必须停止施工，疏散人员，并及时进行加固调正处理。预警值数据如78、下表：六、劳动力安排及施工进度计划1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设配置30名脚手架搭设工人，操作工均有登高架设特种作业操作证。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：梁活民（项目经理） 组长，负责对外协调沟通工作；李剑（项目副经理） 组长，负责现场协调指挥工作；赵捷辉（技术负责人）组员，负责现场施工指挥，技术交底；陈炳钊（安全员） 组员，负责现场安全检查工作；黄根年（质安员）79、 组员，负责现场质量检查工作；石郭义（架子工班长）组员，负责现场具体施工3、 外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。七、计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书1（无阳台及飘窗） 悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度91.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米80、。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设50层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.6200，体型系数0.8000。 卸荷钢丝绳采取5段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=8.0，上吊点与下吊点距离3.0m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.80米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，81、最外面支点距离建筑物1.00m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.080=0.142kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大82、横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.142+0.101.120)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.142+0.1171.120)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.327106/4491.0=72.770N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.080=083、.118kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.118+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.989mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/3=0.120kN 活荷载84、标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.120+1.41.200=1.893kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.893 =0.509106/4491.0=113.231N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中85、荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.120+1.200=1.378kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1377.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=1.128mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.137mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.86、5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.180+1.41.800=2.773kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN87、的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10791.000=9.734kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.300501.500(0.800+0.200)/2=11.250kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.50050/2=5.250kN (4)吊挂的安全设施88、荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50091.000=0.682kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 26.917kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB5000989、-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.620 Us 风荷载体型系数：Us = 0.800 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.6200.800 = 0.454kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.226.917+0.851.43.600)/61.50=9.146kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.226.917+1.43.6090、0)/61.50=9.335kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.4541.5001.800 五、立杆的稳定性计算 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加5吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg3.00/(0.80+0.20)=1.249 2=a91、rctg3.00/0.20=1.504 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为9.146kN和9.146kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为9.335kN和9.335kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=9.84 T2=9.36 F1=3.11 F2=0.62 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为9.840kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于8.0009.840/0.850=92.612kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A f 其中f 吊环钢筋抗拉92、强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(19680.0584/3.1416/50/2)1/2=16mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.335kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截93、面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9335/(0.19424)=116.176N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.146kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50094、； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9146/(0.19424)+262000/4491=172.238N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 N95、l，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板焊接钢管示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 200mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 P=9.34kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得96、到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=9.451kN,R2=9.050kN,R3=0.710kN,R4=0.172kN 最大弯矩 Mmax 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=0.089106/(1.05141000.0)+3.7541000/2610.0=2.042N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50097、17-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929 经过计算得到强度 =0.09106/(0.929141000.00)=0.68N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=9.963kN RU2=9.070kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取98、最大值进行计算，为RU=9.963kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.0009.963/0.850=93.766kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=9.963kN 钢丝拉绳的吊环强度99、计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=99634/(3.1416502)1/2=12mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.710kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=7104/(3.1416502)1/2=4mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼100、板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.71kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于709.86/(3.1416201.5)=7.5mm。悬挑式扣件钢管脚手架计算书2（飘窗部位） 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度91.0米，101、立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.70米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设50层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.6200，体型系数0.8000。 卸荷钢丝绳采取5段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的102、换算系数为0.85，安全系数K=8.0，上吊点与下吊点距离3.0m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.60米，建筑物内锚固段长度2.25米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.50m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN103、/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.080=0.142kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.142+0.101.120)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.142+0.1171.120)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.327106/4491.0104、=72.770N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.118+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.989mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载105、布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/3=0.120kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.120+1.41.200=1.893kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.893 =0.509106/4491.106、0=113.231N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.120+1.200=1.378kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1377.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=1.128mm 107、最大挠度和 V=V1+V2=1.137mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.180+1108、.41.800=2.773kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10791.000=9.734kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.300501.500(0.800+0.109、700)/2=16.875kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.50050/2=5.250kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50091.000=0.682kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 32.542kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公110、式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.620 Us 风荷载体型系数：Us = 0.800 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.6200.800 = 0.454kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.232.542+0.851.43.600)/61.111、50=10.834kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.232.542+1.43.600)/61.50=11.023kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.4541.5001.800 五、立杆的稳定性计算 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全112、高范围内增加5吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg3.00/(0.80+0.70)=1.107 2=arctg3.00/0.70=1.342 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为10.834kN和10.834kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为11.023kN和11.023kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=12.32 T2=11.32 F1=5.51 F2=2.57 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为12.324kN。 选择卸荷钢丝113、绳的破断拉力要大于8.00012.324/0.850=115.987kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(24647.2174/3.1416/50/2)1/2=18mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.023kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155；114、 u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11023/(0.19424)=137.178N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2115、.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.834kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 116、钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10834/(0.19424)+262000/4491=193.239N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板焊接钢管示意图 七、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体700mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 700mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W =117、 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 受脚手架集中荷载 P=11.02kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=11.162kN,R2=10.998kN,R3=0.611kN,R4=0.222kN 最大弯矩 Mmax 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=0.124106/(1.05141000.0)+8.1471000/2118、610.0=3.956N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.929 经过计算得到强度 =0.12106/(0.929141000.00)=0.94N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳119、的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=12.479kN RU2=11.293kN 十、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12.479kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00012.479/0.850=117.120、450kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=12.479kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=124794/(3.1416502)1/2=13mm 十一、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.611kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋121、抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=6114/(3.1416502)1/2=3mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.61kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于122、610.84/(3.1416201.5)=6.5mm。悬挑式扣件钢管脚手架计算书3（带联梁部位）钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度91.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.70米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.0， 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设50层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0123、.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.6200，体型系数0.8000。 卸荷钢丝绳采取5段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=8.0，上吊点与下吊点距离3.0m。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.60米，建筑物内锚固段长度2.25米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用14a号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.50m。拉杆采用钢丝绳。 一、大横杆的计算 大横杆按照三跨124、连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.080=0.142kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均125、布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.142+0.101.120)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.142+0.1171.120)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.327106/4491.0=72.770N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的126、最大挠度 V=(0.6770.118+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.989mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/3=0.120kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=127、1.20.058+1.20.120+1.41.200=1.893kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.893 =0.509106/4491.0=113.231N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.03128、8800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.120+1.200=1.378kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1377.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=1.128mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.137mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向129、水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.180+1.41.800=2.773kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值 作用于脚手架130、的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10791.000=9.734kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.300501.500(0.800+0.700)/2=16.875kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.50050/2=5.250kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50091.131、000=0.682kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 32.542kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.620 Us 风荷载体型系数：Us =132、 0.800 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.6200.800 = 0.454kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.232.542+0.851.43.600)/61.50=10.834kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.232.542+1.43.600)/61.50=11.023kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 133、MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.4541.5001.800 五、立杆的稳定性计算 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加5吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg3.00/(0.80+0.70)=1.107 2=arctg3.00/0.70=1.342 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为10134、.834kN和10.834kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为11.023kN和11.023kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=12.32 T2=11.32 F1=5.51 F2=2.57 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为12.324kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于8.00012.324/0.850=115.987kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊135、环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(24647.2174/3.1416/50/2)1/2=18mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.023kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为31136、18/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11023/(0.19424)=137.178N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.834kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 137、确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10834/(0.19424)+262000/4491=193.239N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板焊接钢138、管示意图 七、联梁的计算 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=11.02kN 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=1.50/1.50=1 经过简支梁的计算得到 支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(1-1)/211.02+11.02+1.500.14/2=11.13kN 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 20.00+11.02+1.500.14=11.24kN 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=(11-1)/(81)11.021.50+0.141.50 抗弯计算强度 f=0.04106/80500.0=0.50N/mm2 水平支撑梁的139、抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体700mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 700mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。 受脚手架作用的联梁传递集中力 N=11.24kN 水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算140、得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=11.375kN,R2=11.211kN,R3=0.611kN,R4=0.222kN 最大弯矩 Mmax 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=0.124106/(1.05141000.0)+8.3041000/2610.0=4.016N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB141、50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.929 经过计算得到强度 =0.12106/(0.929141000.00)=0.94N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 十、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=12.718kN RU2=11.512kN 十一、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计142、算，为RU=12.718kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00012.718/0.850=119.697kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=12.718kN 钢丝拉绳的吊环强度计算143、公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=127184/(3.1416502)1/2=13mm 十二、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.611kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=6114/(3.1416502)1/2=3mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板144、下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.61kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于610.84/(3.1416201.5)=6.5mm。 落地式扣件钢管脚手架计算书4 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度91.0米，立杆采用单立145、管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.70米，立杆的步距1.80米。 钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设50层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。 基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.6200，体型系数0.8000。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.146、00。 卸荷钢丝绳采取5段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=8.0，上吊点与下吊点距离3.0m。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.800/3=0.080kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.800/3=0.800kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.080=0.142kN/m 活荷载的计算值 q147、2=1.40.800=1.120kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.142+0.101.120)1.5002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.142+0.1171.120)1.5002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.327106/4491.0=72.770N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度148、考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.080=0.118kN/m 活荷载标准值q2=0.800kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.118+0.9900.800)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.989mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=149、0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/3=0.120kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.120+1.41.200=1.893kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+1.893 =0.509106/4491.0=113.231N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最150、大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.120+1.200=1.378kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1377.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=1.128mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.137mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要151、求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.8001.500/2=0.180kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.180+1.41.800=2.773kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-152、65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10791.000=9.734kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.300501.500(0.800+0.700)/2=16.875kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手153、板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.50050/2=5.250kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50091.000=0.682kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 32.542kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录154、表D.4的规定采用：W0 = 0.500 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表的规定采用：Uz = 1.620 Us 风荷载体型系数：Us = 0.800 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5001.6200.800 = 0.454kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.232.542+0.851.43.600)/61.50=10.834kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1155、.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.232.542+1.43.600)/61.50=11.023kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.4541.5001.800 五、立杆的稳定性计算: 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加5吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的156、竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg3.00/(0.80+0.70)=1.107 2=arctg3.00/0.70=1.342 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为10.834kN和10.834kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为11.023kN和11.023kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=12.32 T2=11.32 F1=5.51 F2=2.57 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为12.324kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于8.00012.324/0.850=115.987kN。 选择619+1钢丝157、绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(24647.2174/3.1416/50/2)1/2=18mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.023kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0158、 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11023/(0.19424)=137.178N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.834kN； i 159、计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10834/(0.19424)+2620160、00/4491=193.239N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件拉结楼板焊接钢管示意图 八、立杆的地基承载力计算:立杆基底落在三层楼板上，板厚为180mm，楼板砼等级为C40。立杆的基础承载力能满足要求。落地式扣件钢管脚手架计算书5（电梯井内架） 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度104.5米，立杆采用单立管。 立杆的纵距0.90米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.50米。161、 钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距1.80米。 施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设36层计算。 栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0.20kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8720。 地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 卸荷钢丝绳采取5段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。 卸荷钢丝绳的换算系数为0.85162、，安全系数K=6.0，上吊点与下吊点距离3.0m。 立杆基底落在电梯井底板上，板厚为200mm，楼板砼等级为C30。 一、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.900/2=0.135kN/m 活荷载标准值 Q=3.0000.900/2=1.350kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.135=0.208kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.350=1.8163、90kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.208+0.101.890)0.9002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.208+0.1171.890)0.9002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.196106/4491.0=43.636N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用164、下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.135=0.173kN/m 活荷载标准值q2=1.350kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.173+0.9901.350)900.04/(1002.06105107780.0)=0.430mm 大横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准165、值 P2=0.3000.9000.900/2=0.122kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9000.900/2=1.215kN 荷载的计算值 P=1.20.035+1.20.122+1.41.215=1.888kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.9002/8+1.888 =0.430106/4491.0=95.642N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷166、载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038900.004/(3842.060105107780.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.035+0.122+1.215=1.371kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1371.060900.0900.0900.0/(482.06105107780.0)=0.938mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.953mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆167、连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3000.9000.900/2=0.122kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9000.900/2=1.215kN 荷载的计算值 R=1.20.035+1.20.122+1.41.215=1.888kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑168、动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1107 NG1 = 0.111104.500=11.564kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.300360.900(0.900+0.200)/2=5.346kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11169、00.90036/2=1.782kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0050.900104.500=0.470kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 19.162kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00020.9000.900/2=2.430kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.219.162+170、1.42.430)/61.50=6.599kN 五、立杆的稳定性计算: 0.卸荷计算规范外内容，供参考 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。 在脚手架全高范围内增加5吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。 计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。 经过计算得到 1=arctg3.00/(0.90+0.20)=1.219 2=arctg3.00/0.20=1.504 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为6.472kN和6.472kN。 最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为6.599kN和6.599kN。 考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN) T1=7.03 T2=6.171、61 F1=2.42 F2=0.44 其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。 所有卸荷钢丝绳的最大拉力为7.029kN。 选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于6.0007.029/0.850=49.614kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。满足要求! 吊环强度计算公式为 = T / A f 其中f 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50N/mm2； A 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。 经过计算得到，选择吊环的直径要至少(14057.3924/3.1416/50/2)1/2=13mm。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立172、杆的轴心压力设计值，N=6.599kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为2599/16=163； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.268； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =6599/(0.27424)=58.040N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 6.6 KN楼面板支承面局受压承载力为205.12 KN6.6KN楼面板承载力的计算满足要求!