1、目 录1.工程概况01.1工程基本情况01.2模板支撑概况一览表01.3模板支撑工程概况01.4施工平面布置图11.5施工要求31.6技术保障条件32编制依据33. 施工计划53.1施工进度计划53.2施工材料计划53.3主要机具配备计划53.4测量器具计划64. 施工工艺技术64.1技术参数64.2工艺流程64.3施工方法及质量控制74.4 检查验收105施工安全保障措施165.1组织保障165.2技术措施165.3危险源辨识185.4HSE组织机构265.5应急预案285.6监测措施346劳动力计划356.1专职安全生产管理人员356.2特种作业人员367雨季施工措施368脚手架验收标准32、89附件42附件一：低温油洗单元压缩机基础模板支撑计算书43附件二：低温油洗单元离心压缩机基础顶板侧模板计算书52附件三：加氢精制/裂化单元缩机基础模板支撑计算书59附件四：加氢精制/裂化单元压缩机基础顶板侧模板计算书68附件五：模板支撑搭设施工图751.工程概况1.1工程基本情况油品加工装置低温油洗单元原料气压缩机基础（位号：SJ-27600-C101)为钢筋混凝土框架结构，筏板基础长8m、宽5.8m、厚度1米，基础顶板长7.2米、宽度5米、厚度1.3米，总高10.2m。顶板预埋地脚螺栓套筒20根，且套筒上下贯通，顶板上留设两个预留孔几何尺寸：1635mm*1800mm*1300mm、1703、8.5mm*800mm*1300mm。加氢精制单元循环氢压缩机基础（位号：SJ-27100-C102)为钢筋混凝土框架结构，筏板基础长7.4m、宽4.6m、厚度1.5米，基础顶板长6.3米、宽度4.2米、厚度1.2米，总高8.5m。顶板预埋地脚螺栓套筒20根，且套筒上下贯通，顶板上留设一个预留孔几何尺寸：1800mm*815mm*1200mm。加氢裂化单元循环氢压缩机基础（位号：SJ-27200-C102)为钢筋混凝土框架结构，筏板基础长7.4m、宽4.6m、厚度1.5米，基础顶板长6.3米、宽度4.2米、厚度1.2米，总高8.5m。顶板预埋地脚螺栓套筒20根，且套筒上下贯通，顶板上留设一个预4、留孔几何尺寸：1800mm*815mm*1200mm。基础垫层混凝土强度为C15，基础混凝土强度为C30。基础底部保护层厚度为50mm,顶面及侧面保护层厚度为35mm；梁、柱保护层厚度为35mm。1.2模板支撑概况一览表序号单位工程名称模板支撑形式支撑高度/基础高度顶板厚度结构形式基础形式支撑的地基1低温油洗单元原料气压缩机（C101）满堂脚手架7.9m/10.2m1.3米框架结构筏板基础厚1米支撑在筏板基础上2裂化单元循环氢压缩机（C102）满堂脚手架5.8m/8.5m1.2米框架结构筏板基础厚1.5米支撑在筏板基础上3精制单元循环氢压缩机（C102）满堂脚手架5.8m/8.5m1.2米框架5、结构筏板基础厚1.5米支撑在筏板基础上1.3模板支撑工程概况油品加工装置加氢精制单元、加氢裂化单元及低温油洗单元各有一个离心式压缩机基础，结构形式为框架式结构。低温油洗单元原料气压缩机（C101）基础顶板长7.2米、宽度5米、厚度1.3米。压缩机基础最框架柱截面为800mm800mm，框架梁为暗梁截面800mm1300mm。加氢精制/裂化单元循环氢压缩机基础基础顶板长6.3米、宽度4.2米、厚度1.2米。根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，本工程属高支模工程范畴。难点：梁、板钢筋配置密，混凝土振捣困难。重点：确保高支模稳定，安全，无事故。钢筋混凝土结构质量满足设6、计及使用要求。压缩机基础顶板有预留孔，对螺栓预留孔轴线位置的控制，关系到压缩机安装；因此施工精度要求严格，模板及螺栓的加固难度非常大。本工程对支撑体系的承载力及稳定性、钢筋绑扎安装、混凝土浇捣的要求较高，因此必须选择有经验的高质量的施工队伍进行施工。1.4施工平面布置图加氢裂化单元循环氢压缩机基础平面布置图加氢精制单元循环氢压缩机基础平面布置图低温油洗单元原料气压缩机基础平面布置图 加氢精制/裂化单元各有一台循环氢压缩机基础，具体位号为SJ-27100-C102和SJ-27200-C102。压缩机基础周边为杯形基础，基础上口标高-0.2米，现已施工完成。低温油洗单元原料气压缩机基础位号为SJ-7、27600-C101。压缩机基础周边为独立基础，基础顶标高0.5米，该基础施工完毕。1.5施工要求 1.5.1确保模板支撑在使用周期内安全、稳定、牢靠。 1.5.2模板支撑在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。 1.5.3模板施工前对施工人员进行技术交底。严禁无组织、无计划进行施工。1.6技术保障条件施工前准备工作序号准备工作内容负责人备注1施工技术方案常震、郭志峰2图纸会审常震、郭志峰3技术交底常震、郭志峰4安全、工期、 质量、成本控制实施目标吴芳智5埋件、槽孔、柱箍加工计划常震、郭志峰6轴线、中心线控制网赵多加2编制依据 XX有限公司设计的油品加工装置压缩机施工图纸； 已批复的油品加工8、装置施工组织设计建筑施工手册（第四版）建设工程安全生产管理条列；内蒙古地方标准DB15/427-2005已批复的油品合成装置施工组织设计现行施工质量验收规范如下：钢筋机械连接技术规程JGJ107-2010工程测量规范GB50026-2007混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002(2010年版)建筑地基处理技术规范JGJ79-2012建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-2002建筑结构荷载规范GB50009-2012建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008焊缝及熔敷金属拉伸试验方法GB/T 2652-209、08钢管脚手架扣件GB 15831-2006六角头螺栓C级GB/T 5780-2000石油化工建设工程施工安全技术规范GB50484-2008碳素结构钢GB/T 700-2006一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352-2009直缝电焊钢管GB/T 13793-2008混凝土模板用胶合板ZBB70006-2008 内蒙古伊泰化工有限责任公司HSE管理制度汇编 内蒙古伊泰化工有限责任公司项目建设期间施工现场管理制度建设工程高大模板支撑体系系统施工安全监督管理导则建质（2009）254号文 危险性较大的分项分部工程安全管理办法建质（2009）87号文施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200510、XX集团有限公司大型机组基础施工管理规定3. 施工计划3.1施工进度计划3.2施工材料计划序号材料名称单位数量备注1C30商品混凝土m31102钢筋吨173模板m22364钢管吨105扣件个11503.3主要机具配备计划序号名称型号及规格单位数量备注1汽车泵60m3/h台1浇筑砼2罐 车12m3台3运输砼3振动棒V-30、V-48台3振捣砼4钢筋套丝机GZL-32台1钢筋连接5直流焊机22千瓦台1焊接埋件6钢筋切断机GQ40台1钢筋制作7钢筋弯曲机GW40台1钢筋制作8木工圆锯机ML292E5型台2模板制作3.4测量器具计划序 号名 称型号及规格单位数量备注1水准仪S3台12全站仪GTS-3311、5N台13钢尺50m把14. 施工工艺技术4.1技术参数 压缩机基础模板支撑的技术参数，一览表：新浇混凝土板厚(mm)1200/1300模板支架高度(m)5.8/7.9板长(m)6.3/7.2板宽(m)5/4.2立柱型号(mm)483纵距(mm)500/600横距(mm)500水平拉杆步距(mm)1300立柱距混凝土板短边(mm)75立柱距混凝土板长边(mm)75面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)12小梁材质方木小梁材质规格(mm)4070小梁间距(mm)100小梁距混凝土板长边距离(mm)25两端各悬挑长(mm)75、75主梁材质钢管主梁材质规格(mm)483主梁布置方式垂直板长边可调托座12、内主梁根数2 在脚手架受力计算时要考虑风荷载对支撑架体的影响，具体风荷载取值计算参数见附件中的计算书。4.2工艺流程 4.2.1搭支撑架测水平摆主梁调整楼板模标高及起拱铺模板清理、刷油检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。基础顶板弹梁、板轴线并复核搭支模架调整托梁摆主梁安放梁、板底模并固定梁、板底起拱扎梁、板筋安装顶板侧模侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）复核梁、板模板尺寸、标高、位置与相邻模板连固。4.3施工方法及质量控制 4.3.1满堂式落地支撑脚手架搭设 4.3.1.1构架设计与构造要求构造要求：支撑架搭设横距0.5m，纵距0.5m（0.6米），步距1.3m。 （1）本工程为了保证支撑架的安全13、性按照钢管受力最小规格482.8mm计算，实际施工采用符合国家标准的钢管规格483mm。可调撑托的直径应不小于36mm。 (2)立杆：相邻立杆接头位置应错开布置在不同步距。与相邻大横杆距离不宜大于步距的三分之一。立杆与大横杆用直角扣件扣紧不得隔步设置。在顶板底部立杆采用双扣件。立杆垂直偏差50mm。 (3)大横杆：上下横杆接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆距离不大于纵距的三分之一。水平偏差10mm。相邻步架大横杆应错开布置在立杆的里外侧。 (4)小横杆：贴近立杆布置，搭于大横杆之上，并用扣件扣紧。搭接件接头长度应0.8米。结扎不少于二道。结扎点间距0.6米。杆件在结扎处端头伸出长14、度不小于0.1米。 (5)剪刀撑布置：剪刀撑的布置按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011加强型布置。剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。竖向剪刀撑按每6跨布置一道，连续布置；水平剪刀撑共设二道，分别在托梁下300mm处设置一道，扫地杆以上300mm处设一道。剪刀撑布置时斜杆与基础的倾斜角度为45度60度之间。剪刀撑的设置要根据基础的结构情况去设置。 (6)扫地杆：在立杆底端处100mm处设纵向和横向扫地杆。 (7)连柱件设置（见下图）待柱模拆除后，先用棉毡包裹一层，然后用483mm。钢管与砼柱锁15、牢。4.3.1.2落地式钢管脚手架搭设施工方法 落地式脚手架搭设的工艺流程为：材料配备纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙杆铺脚手板搭投防护栏杆绑扎安全网。定距定位：根据构造要求在压缩机底板上标出纵向立杆、横向立杆对的位置，用粉笔点出立杆标记。4.3.2顶板的模板安装 根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。模板支撑体系中模板安装的一般规定： 4.3.2.1必须保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 4.3.2.2具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑16、扎、安装，浇筑混凝土等要求。 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。 4.3.2.5在立柱底筏板基础面100mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。 4.3.2.6支架搭设按本模板支撑设计施工，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。 4.3.2.7顶板模板的支撑图纸详见附图4.3.3顶板混凝土施工 柱模板搭设17、完毕经验收合格后，先浇捣柱混凝土，然后绑扎梁、板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。浇筑混凝土时，先浇筑混凝土板与柱子交接施工缝处，再按梁板中间向两端对称推进浇捣，混凝土不得直接冲击模板及预埋件、预埋管。在支撑架体承载力计算时要考虑到混凝土浇筑时的动荷载。4.3.4质量保证体系4.3.5顶板施工质量主要控制点序号质量控制点控制主要内容等级备注1钢筋安装检查钢筋绑扎质量，焊接情况A2模板安装检查模板几何尺寸，模板支撑的刚度、稳定性，预留洞、预埋件位置的准确性B3混凝土施工混凝土标号、混凝土的塌落度、混凝土浇筑的振捣C4混凝土养护、18、拆模养护方法、温度控制、拆模时间C注：1. 停检点A为施工单位需停工待检的控制点，施工单位不经业主/质量监督机构代表、监理单位、地勘单位、总承包单位检查合格签字，不得进行下道工序施工。 2. 报告控制点B为必须通知监理/业主代表、总承包单位进行共检，但施工单位不需停工待检。 3. 控制点C为总承包单位现场不定期巡查的控制点 4. 工序质量控制点检查责任方说明如下： A级：业主/质量监督机构代表、监理单位、地勘单位、总承包单位共同检查确认 B级：监理单位质量控制人员检查确认 C级：总承包单位质量控制人员检查确认4.4 检查验收 4.4.1原材料验收 4.4.1.1钢材的选用 （1）进场的钢管尺寸19、和表面质量应符合下列规定：钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺 （2）旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：表面锈蚀深度和钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。序号项目允许偏差检查工具1钢管弯20、曲各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）5 钢管上严禁打孔。 （3）扣件材质必须符合钢管脚手架扣件（GB15831）以下规定。新扣件具有生产许可证，检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，按现行国家规定标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。对不合格品禁止使用。 旧扣件使用前，先进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺拴进行更换处理。 （4）对进场的扣件按照规定进行报验，并对扣件的抗滑移性能进行检测。21、 4.4.1.2对进场的钢管和扣件按照要求进行报验，合格后方可投入使用。 4.4.1.3木材的选用 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准的规定，不得利用商品材的等级标准替代。 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准 的规定。 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合22、模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。 4.4.2质量验收 4.4.2.1不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。 4.4.2.2施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。 4.4.2.3砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。 4.4.2.4现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢23、尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查4.4.2.6立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度24、差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m其它脚手架按相应的连接要求4.4.2.7采用钢管扣件搭设高支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手25、架安全技术规范JGJ130-2011的规定，对基础板底的扣件进行100%检查。4.4.2.8立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。4.4.3槽孔、套管、铁件固定方法预埋件槽孔布置图 按照XX大型机组基础施工管理规定中第九条、第十条规定要求，先固定底模板，经监理验收后再进行板与暗梁钢筋安装。钢筋安装完成，经监理单位验收合格后方可支设侧模。侧模安装完成后对预埋系统进行复验。4.4.3.1预埋套管定位： 预埋套管定位时，先经专业测量人员对压缩机基础中心控制线进行控制，弹出“十”字中心线后，再逐个对其预埋套管进行定位，放线。预埋套管定位示意：弹出“十”字线后，用红色记号笔标志清楚，再画出26、其套管外形线。 4.4.3.2预埋套管安装与加固 （1）在地脚螺栓平面布置图中，各组地脚螺栓中心线的尺寸往往是相互关联，形成累加的尺寸链，据此量测尺寸，极易产生误差积累，达不到要求的精度。因此，施工时应采用机械图的标注方法重新标注，即以设备的纵横中心线为主轴线，分别标出各螺栓组中心线到主轴线的距离。量测时，根据主轴线确定其位置，这样就可避免误差累积，提高安装精度。 (2)108*5mm预埋管采用定位模板进行固定，底部采用直径与预埋管内径相同的圆木定位, 安装预埋套管时，先初步找正套管顶部的位置，使误差在3mm以内，然后找正垂直度，初步找正后，将套管底部焊固，再二次找正，使误差在2mm以内，并固27、定顶部。上下层定位可采用16钢筋等焊接而成，应保证有足够的强度和刚度。 （3）定位模板应保证108*5mm预埋管固定后没有任何摆动的自由度。133预埋管 108*5mm 埋管16钢筋双向焊接3圆钉固定圆木 预埋管安装示意图 （4）预埋钢管两端用圆木堵死、胶带封口，防止混凝土灌入。108*5mm预埋管底面与板底模贴死，不产生漏浆。 （5）预埋件安装应委派技术人员专人负责，选用有安装经验的中、高等级的木工承担，各工序之间应互相进行交班检查，预埋件中心标高由专业测量人员测定，发现偏差，及时纠正，按编号顺序依此安装，避免遗漏。 （6）浇筑混凝土时要避免振动固定架和套管。混凝土浇筑时，应对主要套管中心线28、进行一次复查。 4.4.3.3预留孔埋设方法大型设备基础侧模的固定采用脚手管斜撑和对拉螺栓杆固定。设备基础中的预埋螺栓孔用木板钉成锥形盒子，表面包上一层聚苯板，并在混凝土初凝后拔出。木盒子上口与加固模板的木方用钉子钉牢，下口用钢筋与对拉螺栓焊接来固定。 4.4.3.4预埋件固定方法 （1）基础施工前仔细核对图纸，绘出预埋件安装图，预埋件安装前，应对钢板及锚固钢筋的规格、数量、尺寸和焊接质量进行检查。 （2）根据以往施工经验，土建施工时设备基础预埋钢板标高容易发生偏差，造成后期设备安装时需加设垫铁或其他技术处理，为确保预埋钢板标高位置正确，砼浇筑前应安排专人对预埋件统一检查，保证预埋钢板的安装精29、度，同时，应将预埋件采取加钢筋支腿的方法固定，按照板顶标高焊牢，确保浇捣砼时不移位。对于大于300mm300mm的埋件增设振捣孔，保证埋件处的混凝土浇筑密实、不空鼓。 4.4.3.5基础侧面埋件采用将预埋件用钢钉钉在木模板上的方法或用M8螺丝将埋件固定在模板上拧紧，如果模板强度不够，采用50mm见方竹胶合板片中间打孔做垫片，减少模板变形。封模后检查螺丝模板外漏长度以确保每一块埋件与模板紧贴。5施工安全保障措施5.1组织保障工程项目经理部精心组织、精心施工，搞好资源优化配置、工程动态管理；实行网络计划管理，确保各控制点的实现；加强质量管理，严把施工质量，争创全优工程；合理安排人力、财力、物力，有30、效提高施工效率；提高安全意识，确保生产安全。根据工程进度要求，结合现场实际，合理确定施工顺序，为确保工程总体进度，各工序施工应密切配合，作好各工序的衔接工作，集中力量、保证重点。5.2技术措施5.2.1准备工作5.2.1.1模板拼装 模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。5.2.1.2模板的基准定位工作： （1)首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。 31、（2)标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。 （3)竖向模板的支设应根据模板支设图支设。 （4)已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。 （5)支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。5.2.2模板支设5.2.2.1柱模板 （1)主要方法：基础面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，柱子加固采用槽钢10号及对拉螺栓12进行加固。5.2.2.2顶板模板 （1)梁、板模板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋32、施工提供施工面； （2)所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形； （3)所有2mm板缝必须用胶带纸封贴； （4)顶板侧模加固内龙骨采用40mm*70mm的木方，外龙骨采用483mm的钢管，模板加固采用10的钢筋作为对拉丝。具体设置见附件中计算书的说明。5.2.3模板支架搭设的构造要求5.2.3.1压缩机筏板基础作为支撑架体的基础。压缩机筏板基础混凝土浇筑完15天后开始搭设支撑架，此时缩机筏板基础混凝土强度已经大于设计强度的80%。立杆直接坐落在已施工完的混凝土筏板基础上，顶部应设可调撑托。U形支托与钢管两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部33、不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。5.2.3.2在立柱底距地面100mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距。5.2.3.3对于支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。5.2.3.4模板支撑搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的柱牢固拉接。5.2.3.5模板支撑系统34、应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架相连接。5.2.4模板拆除5.2.4.1拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。5.2.4.2支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。5.2.4.3模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。表4.3.1底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的35、百分率(%)板2502,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1005.2.4.4柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。5.2.4.5板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过1.5米。5.3危险源辨识5.3.1危险源辨识及控制措施5.3.1.1危险源辨识、评价方法 （1）LEC评价法LEC评价法是对具有潜36、在危险性作业环境中的危险源进行半定量安全评价方法。风险分值D=LEC，D值越大，说明该系统危险性大，需要增加安全措施，或改变发生事故的可能性，或减少人体暴露于危险环境中得频繁程度，或减轻事故损失，直至调整到允许范围内。根据公式就可以计算作业的危险程度，并判断评价危险性的大小，其中的关键还是如何确定各个分值，以及对乘极值的分析、评价和利用。D值危险程度320极其危险、不能继续作业160-320高度危险、要立即整改70-160显著危险、要立即整改20-70一般危险、需要注意20稍有危险、可以接受（2）总分在70以下是被认为可以接受的风险；如果危险分值到达70-160之间，那就有显著的危险性，需要及37、时整改，如果危险分值大于160，那么表示环境非常危险，应立即停止生产直到环境得到改善为止。值得注意的是，LEC风险评价法对危险等级的划分，一定程度上凭经验判断，应用时需要考虑其局限性，根据实际情况予以修止。5.3.1.2危险源辨识及风险评价控制表序号作业/设施/活动危 险 源可能造成的伤害评价方法不可接受风险采取的控制措施备注LEC值法直接判断法LECD1脚手架工程立杆、横杆间距超过规范要求16742扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆 风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂38、起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。脚手板应铺满、铺稳，离基础顶板边的距离不应大于150mm。搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人看守，严禁非操作人员入内。脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标 准施工现场临时用电安全技术规范。满堂脚手架与满堂支撑架在安装过程中，应采取防倾覆的临时固定措施。2架体外立面未按规范设剪刀撑167423脚手架上堆放物料超过规定荷载167424拆除架子未按要求由上而下逐步进行167425操作人员未持证上岗，未穿戴好个人防护用品高处坠落667546未按规范要求支挂好安全立网、平网，铺好脚手板、挡脚板、搭好护身栏物体打击高处坠落3632527患有心脏病39、高血压、癫痫病等人员进行高处作业；高处作业未按规范系好安全带高处坠落167428搭设、拆除架子时未设置警戒线，未设专人监护各种伤害167429未及时清理架子上杂物，存放零散物料物体打击3635410用架体作为焊接时二次回路导体触电1674211基础工程基础工程模板安装模板拆除模板安装拆除方案针对性不强，安全技术交底接受交底人员未签字各种伤害611590模板工程应编制施工设计和安全技术措施，并应严格按施工设计与安全技术措施规定施工；模板安装前应对所用部件（立柱、楞梁、吊环、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用；在高处安装模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆；作业时，模板和配40、件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落；模板安装时，上下应有人接应，随装随运不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体；严若遇恶劣天气，如大雨、大雾、沙尘及六级以上大风时，应停止露天高处作业；五级及以上风力时，应停止高空吊运作业。雨停止后，应及时清除模板和地面上的积水；支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空12钢管、扣件等配件无合格证32159013模板安装上下无人接应，随地抛掷物体打击1674214风力达五级以上未立即停止吊运作业起重伤害3274215高处支模脚手架作业面未采取铺板或平挂安全网等防护措施其它伤害36741、12616模板堆放超过规定载荷及堆放高度坍塌16159017斧头、锤子、钢钎等工具未放在工具袋内物体打击1674218脚手架及结构临边堆放物料，脚手架未封闭严密高处坠落1674222高处作业人员未经体检高处坠落16159023夜间作业地点及通道处照明光线不足其它伤害1674224遇有大风、雷雨等天气未停止作业各种伤害1674225未将所有拆下木料上的钉子去除或砸平其它伤害16742模板支架拆除应按施工方案或专项方案要求由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；模板支架拆除现场应设作业区，其边界设警示标志，并由专人值守，非作业人员严禁入内；严禁敲击、抛掷模板、杆件、配件；拆除的模板、杆件、配件应分类码42、放；拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人；使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。26工人未按规范操作，猛拉猛撬物体打击1674227模板拆除未设警戒线各种伤害1674230高处作业未制定安全技术措施，并检查落实高处坠落物体打击738851.高处作业的特殊工种作业人员，一般每年需要进行一次身体检查。2.患有心脏病、高血压、精神病、癫痫病等人员，不得从事这项作业。3.高处作业中所用的物料应堆放平稳，不可置放在临边或洞口附近，也不可妨碍安全通道处。31高处作业人员未戴好安全带、安全帽等个人防护用品3635432患有心脏病、高血压、癫痫病43、等人员进行高处作业高处坠落物体打击3635433使用“人”字梯时，未采取防滑、防倾倒措施3635434临时用电未按照用电方案布线、布设备触电363541.编制临时用电施工组织设计；2.严格按照临电施组布线；3.组织临时用电验收，做好日常检查；4.电工要持证上岗。35机械未做到“一机一闸一漏电”触电363541.作业前必须检查机械设备、作业环境、照明设施等，并试运行符合安全要求；2.操作人员必须熟悉钢筋机械的构造性能和用途；3.电动机械转动齿轮、皮带盘等高速运转部分，必须安装防护罩或防护板；4.搬运钢筋要注意附近有无障碍物、架空电线和其他临时电气设备，防止钢筋在回转时碰撞电线或发生触电事故。3644、基础工程临时用电电工违反安全操作规程操作 触电3635437搬运钢筋时碰撞电线等物触电3635438推土机未定期检查维护机械车辆,及时清除机械缺陷车辆伤害机械伤害627841.在作业区域范围较小或危险区域，则必须在其范围内或危险点显示出警告标志。2.严禁车辆带病作业。39装载机 载重汽车车辆带病运转3635440轮胎式、皮带式汽车吊、桥吊等起重机臂杆起落及回转半径内有障碍物物体打击高处坠落起重伤害363541.司机必须持证上岗，必须严格遵守起重机械操作的一般规定要求，执行规定的各项检查与保养后，方可启动发动机。2.注意各种仪表指示，认为正常后，才可开始工作。41未制定并检查落实安全技术措施3645、35442起重工及吊装司机无证上岗6278443被吊物从人员上方通过，人员在被吊物下停留167421.起重机工作前检查距尾部的回转范围50cm内无障碍物。2.起重机吊起满载荷重物时，应先吊起离地面2050cm，检查起重机的稳定性，制动器的可靠性和绑扎的牢固性等，确认可靠后，才能继续起吊。3.起吊重物下方严禁有人停留或行走。44起吊前未检查吊车性能、安全装置是否有效3635445起重机带病作业36712646季节性作业脚手架和上人梯、斜道、马道等不牢靠平稳，大风、大雨后未及时清扫、加固高处坠落363541.场地内临时道路、脚手架、钢平台等需要及时清理积水，并采取适当的防滑措施。2.高处作业时，做46、好防滑措施。3.所有机电设备应设有防雨罩或置于棚内，并有安全接零装置；4.移动电闸箱有防雨措施，漏电保护装置可靠。5.冬期施工，要采取防滑措施，下雪后必须将架子上的积雪清扫干净。7.夏季高温季节给作业人员发放高温津贴及防暑物品。47季节性作业高处作业时，未系挂安全带，没有防滑措施高处坠落3635448施工现场的机电设备未设置可靠的防雨措施触电3376349未给施工人员配备雨季个人防护用品机械伤害3635450夏季高温时连续进行露天作业 中暑67312651动火作业及电气火灾切割机现场电缆线布设不规范触电16742操作时应穿电焊工作服、绝缘鞋和戴电焊手套、防护面罩等安全防护用品，高处作业时系安全47、带。操作前应检查所有工具、电焊机、电源开关及线路是否良好，金属外壳应有安全可靠接地或接零，进出线应有完整的防护罩。52雨天进行露天电焊作业触电1674253氧气、氢气、乙炔气瓶氧气瓶、乙炔、氢气瓶未分别放在专用的仓库内火灾0.51040200应严格执行安全技术操作规程,在使用前要对气瓶进行全面检查。气瓶应存放在阴凉、干燥、远离热源的地方，易燃气体气瓶与明火距离不小于 5 米；易燃气瓶最好隔离存放。搬运气瓶时要轻要稳，放置要牢靠。操作时氧气瓶严禁油污。安装减压阀必须仔细旋妥,安装牢固,使用时必须经调压器减压,不得直接放气。54使用中氧气瓶、乙炔、氢气瓶距离小于5米,立放时，无防倾倒措施1674248、55电、气焊作业周围存放易燃易爆品36712656氧气瓶、乙炔、氢气瓶等同车装运，与易燃易爆品混装爆炸361527057气瓶装车时，头未朝一侧，未固定可靠，捆绑牢固 爆炸1674258装卸时滚动抛掷火灾1674259卸车现场未配备合格适宜的消防器材火灾1674260焊接（切割）作业施工人员未经培训，无证上岗中毒触电灼烫爆炸火灾青光眼36118电气焊的弧火花点必须与氧气瓶、乙炔瓶、木料、油类等危险物品的距离不少于10m。与易爆物品的距离不少于20m。清除焊渣时，面部不应正对焊缝，防止焊渣溅入眼内。注意安全用电，电线不准乱拖乱拉，电源线均应架空扎牢。.焊割点周围和下方应采取防火措施，并应指定专人防49、火监护。61未穿戴绝缘安全防护个人用品,施工区域通风不良3611862未制定行之有效的安全技术措施并检查落实3611863焊割作业周围易燃物未清理164024064焊割作业与易燃管道的距离不符合要求16402405.3.1.3环境因素识别与评价记录及控制要求 序号活动/产品/服务潜在的环境因素可能导致的环境影响时态/状态评价项目的分值总分是否重要环境因素管理方式备注影响范围影响程度发生频次法规符合性社区关注度资源消耗可节约程度4基础工程钢筋砼施工污水、砂浆遗洒废物的排放现在/异常5311111是运行控制管理方案5.4HSE组织机构5.4.1安全保护措施5.4.4.1对全体职工进行安全生产再教育50、，提高职工安全意识，加强安全生产管理，做到有制度，有检查，有验收，使安全生产管理工作真正做到专管成线，群管成网，横向到边，纵向到底。5.4.4.2进入施工现场人员按规范要求穿戴好安全防护用品，现场作业人员必须配戴合格的安全帽，进入施工现场所有员工必须穿着作业服。5.4.4.3现场使用的电缆、临时电源线、照明线必须按规定架设，不得私自乱接、拆除；所有配电盘及闸门必须有防雨装置；设施装设低压临时线时，检查电线绝缘有无破损，接头处要包扎好，防止漏电打火，严禁使用有破损的电缆线器具。5.4.4.4施工现场的设备、机器、材料及其它物品按指定位置摆放，禁止乱堆乱放，施工废料要按规定地点堆放，严禁乱扔、乱堆51、，要做到工完料尽场地清。5.4.4.5施工过程中，安全责任人到位，勤检查，发现违章现象立即处理解决。5.4.4.6起重作业，起重机应有有效期内的检验报告，合格的吊装索具，配有起重工，起重机械应有日检保养记录，每天作业前检查并按时填写，起重吊装作业区域设置警戒线及监护人,严格执行吊装操作规程和“十不吊”。 5.4.4.7特殊工种持证上岗，佩戴相对应的劳保防护用品，遵守安全操作规程。5.3.3.8作业票严格按照业主HSE管理制度汇编中票证管理规定执行，并落实票证中涉及到的安全措施。5.4.4.9操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。 5.4.4.10架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从52、架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 5.4.4.11在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 5.4.4.12雨及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 5.4.4.13在六级以上大风和大雨后检查保各主节点处各杆件的安装、扣件等是否符合要求；扣件螺丝是否松动；安全防护措施是否符合要求。 5.4.4.14在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。 5.4.4.15搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作53、人员入内。 5.4.4.16定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 5.4.4.17严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 5.4.4.18为保证支撑架搭设拆除施工过程安全、施工质量得到保证，项目部安排专职安全及技术人员负责支撑架的搭设、拆除。5.5应急预案5.5.1危险源与风险分析本项目存在的重大危险源主要有：（1）火灾事故；(2)高处坠落；（3）起重机械现场事故；（5）触电事故。5.5.2组织机构与职责5.5.2.1组织机构(1)、应急机构设置项目部机构设置：设立应急指挥领导组、应急救援抢险组。(254、)、项目部应急指挥中心总指挥：梁剑副总指挥：王 彬 张恩铭 张晓晶 姚慧聪 吴芳智成员： 李培孔 王 峰 张国卫 芦姗姗 宁娟 刘志英 卢二东 常震 王欢(3)、项目部应急响应办公室应急响应办公室设在项目部QHSE部。(4)、应急救援抢险组项目部根据实际情况，成立相应的应急救援抢险组。并根据项目部综合应急预案编制相应救援组的职责。（一）抢险救灾组 组 长：王彬 副组长：张恩铭 项目部组建35人的抢险救灾队伍（二）医疗救护生活保障组 组长：王志国 副组长：芦姗姗 组成：综合办公室及经营（三）运输机械组 组长：卢二东 副组长：王峰 组成：司机班组（四）物资保障组 组长：张汉良 副组长：李犇 组成：55、集鑫物流（五）经费保障组 组长：姚慧聪 副组长：宁娟 组成：财务部(5)、应急组织机构图见附图四（应急组织机构图）项目部指挥中心应急响应办公室抢险救灾组医疗救援生活保障组运输机械组物资保障组经费保障组5.5.2.2职责(1)、项目部应急指挥中心项目部应急指挥中心是伊泰化工项目部应急管理的最高指挥机构，负责项目上出现事件时应急指挥工作。(2)、应急指挥中心人员联系电话：序号姓名职务联系方式序号姓名职务联系方式1梁剑总指挥8聂俊财成员2王彬副总指挥9刘志英成员3张晓晶副总指挥10王熙成员4张恩铭副总指挥11芦姗姗成员5姚慧聪副总指挥12宁娟成员6吴芳智副总指挥13李培孔成员7张国卫成员14卢二东成56、员(3)、应急指挥中心职责如下： 1）审定并签发XX伊泰化工工程项目部综合应急预案和专项应急预案； 2）下达预警和预警解除指令； 3）下达应急预案启动和终止指令，明确事故发生地点、事故类别； 4）在应急处置过程中，负责现场指挥，统一协调应急资源和人员调配； 5）在支撑架体搭设、拆除施工之前，对相关施工人员进行特种作业培训，并组织应急演练。(4)、项目部应急响应办公室 XX伊泰化工工程项目部应急响应办公室是项目部应急指挥中心的日常管理机构,设在QHSE部，电话24小时开通。(5)、应急救援联系电话： 就近救援电话：火警0477-6899119；急救0477-6899120(6)、应急响应办公室职57、责如下： 1）在应急指挥中心领导下，负责应急指挥中心的日常管理工作； 2）接到应急电话，及时通知项目部应急指挥中心人员到位； 3）应急事件发生时，通知各救援小组到位； 4）救援过程中，协助应急指挥中心传达有关指令； 5）负责项目部专项应急预案的演练方案的策划，并组织实施和演练总结； 6）按照应急指挥中心指令，向公司和地方政府主管部门报告和求援； 7）负责组织项目部应急预案的修订。5.5.2.3抢险救灾组(1)、一旦启动应急预案，由应急响应办公室负责召集抢险救灾组人员。序号姓名职务联系方式序号姓名职务联系方式1王彬组长2张恩铭副组长(2)、职责 1）接到应急指挥中心抢险指令后，各装置抢险救灾组成58、员立即集结，带好随身抢险物品和个人安全防护用品赶赴事发现场，听从指挥中心调配； 2）按应急预案实施现场抢险； 3）采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大； 4）寻找受害者并转移至安全地带； 5）在事故有可能扩大情况下，进行抢险救援时，高度注意避免造成二次伤害； 6）组长及时向应急指挥中心汇报情况，请示并落实指令。5.5.2.3医疗救护生活保障组(1)、医疗救护生活保障组设在综合办公室，其联系电话： 序号姓名职务联系方式序号姓名职务联系方式1卢姗姗组长2晋艳副组长(2)、职责 1）接到应急指挥中心抢险指令后，医疗救护组组长立即召集救护人员赶赴事发现场开展现场急救； 2）对59、受害者进行必要的抢救； 3）对受伤人员作简易的抢救和包扎，及时转移受伤人员到指定杭景旗人民医院就医； 4）协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者； 5）使重度受害者优先得到抢救。 6）负责项目部应急医疗救护常备药品、消毒用品、急救物品的配备和保管，确保应急救护需要。 7）负责解决抢险求援人员和受灾人员的食宿问题及生活物资的供给； 8）做好受灾人员的安抚工作； 9）组长及时向应急指挥中心汇报情况，请示并落实指令。5.5.2.4运输机械组(1)、运输机械组设在项目部司机班，其联系电话：序号姓名职务联系方式序号姓名职务联系方式1赵建文组长2卢二东副组长(2）、职责： 1）随时听候60、应急指挥中心的调遣，确保应急事件发生后，抢险车辆到位； 2)负责应急救援机械设备和运输车辆的准备，做好日常维护保养，确保紧急情况发生时投入使用； 3）建立应急救援机械设备和运输车辆操作人员联系方式，确保紧急情况发生时人员及时到位； 4）组长及时向应急指挥中心汇报情况，请示并落实指令。5.5.2.6物资保障组(1)、物资保障组设在集鑫物流，其联系电话：序号姓名职务联系方式序号姓名职务联系方式1张汉亮组长2李犇副组长(2)、职责 1）接到应急指挥中心抢险指令后，物资保障组组长立即召集物资保障人员集中，并根据指挥中心启动的专项应急预案类型将相应应急救援物资运至现场。 2）负责项目部应急救援物资的计划61、编制、物资采购、物资保管、物资供应及物资调配； 3）组织向项目部抢险救灾区域调运各类物资、抢险工具、应急器材、通讯器材； 4）根据应急指挥中心的指令，随时调运应急物资，满足抢险需要。 5）在救援现场保管好救援物资。质安科科长李培孔负责看管，同时确保救援物资的放置位置明确，易取用，应急照明设施完善。 6）组长及时向应急指挥中心汇报情况，请示并落实指令。5.5.2.7经费保障组(1)、经费保障组设在财务部，其联系电话：序号姓名职务联系方式序号姓名职务联系方式1姚慧聪组长2宁娟副组长(2)、职责 接到应急指挥中心抢险指令后，按照指挥中心安排，保证经费到位。5.5.3预防与预警5.5.3.1危险源监控62、 专项应急预案中规定具体危险源监控措施。5.5.3.2预警行动(1)、预测 项目部应急指挥中心根据事件的危害程度、影响范围和单位控制事态能力、紧张程度和发展势态做出判断来启动项目部应急预案。（2）、应急报告与处置 应急响应办公室联系电话24小时开通； 发生事故时，目击者直接向项目部应急响应办公室报告，在不知道电话的情况下可先报告与现场任何负责人，由负责人上报项目部应急响应办公室。5.5.3.3应急医救物品 纱布绷带、消毒棉签、双氧水、创可贴、剪刀、酒精、碘酒、藿香正气水、体温计5.6监测措施5.6.1监测控制 采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。5.663、.2监测点设置 观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。 支撑架子搭设前，在压缩机底板上用墨斗弹出纵横500*500mm的十字交叉线5.6.3监测措施（检测变形） 支撑架子搭设过程中，每两步检查一次架杆的垂直度和水平度，垂直度由项目部质检员、技术员、施工班组长、监理员共同参与。 监测工具主要用线坠吊垂直，水平尺测水平，发现偏差及时修改，检测合格后方可进行下一步工序操作。 混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。5.6.4监测说明 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，安全月检查。模板工程检查重64、点部位： 1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 2) 连墙件是否松动； 3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4) 施工过程中是否有超载现象； 5) 安全防护措施是否符合规范要求； 6) 支架与杆件是否有变形现象；5.6.5 监测频率 在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。 1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内； 2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。6劳动力计划6.1专职安65、全生产管理人员 支撑架搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 张恩铭（项目经理）组长，负责协调指挥工作； 张晓晶（HSE经理）组员，复制现场的HSE工作 赵建文（施工经理）组员，负责现场施工指挥，技术交底； 曹 坤（安全员）组员，负责现场安全检查工作； 孙云峰（队长）组员，负责现场具体施工； 根据本施工方案，安全管理人员及技术人员必须认真对现场班组进行详66、细的安全交底及技术交底，召开专题交底会议，交底人和接受交底人书面签字，在实施过程汇总，由质检员和安全员对本方案的执行情况进行检查落实，将检查结果上报项目经理。6.2特种作业人员序号工 种负责人人数备注1作业队长陈道华12专职质检石用锁13技术员常震、郭志峰14木 工孙云峰205钢筋工刘勇156混凝土工孙云峰87电焊工陈刀华28测量工赵多加29电 工刘志英110其它工董大军107雨季施工措施7.1雨季要对脚手架要经常进行沉降检查，当沉降量过大时，则需要采取必要的加固措施。7.2钢管及扣件堆放处必须要有可靠的防雨措施，以防止钢管及扣件应雨淋而生锈。扣件在使用前螺栓必须上油，以保证以后拆卸方便。7.67、3每次下雨过后，要对外架的各种连接件进行检查，检查是否有松动，并要及时进行维护。7.4雨天严禁外架搭设作业，雨停后也要等到钢管风干后，再进行搭设作业。当有5级以上大风天气，同样不得进行外架搭设作业。7.5所有参加作业的人员必须经过雨季安全教育，持有特殊作业人员操作证方能进行作业。7.6上下脚手架应走斜道，不得沿绳、脚手立杆或栏杆等攀爬，也不得任意攀登高层构筑物。上下行走人员应在安全带并与可靠物（水平绳、扶手、护栏等）挂牢后才能前进。8脚手架验收标准9附件附件一：低温油洗单元压缩机基础模板支撑计算书附件二：低温油洗单元离心压缩机基础顶板侧模板计算书附件三：加氢精制/裂化单元缩机基础模板支撑计算书68、附件四：加氢精制/裂化单元压缩机基础顶板侧模板计算书附件五：模板支撑搭设施工图附件一：低温油洗单元压缩机基础模板支撑计算书1、依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20082、计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为H=7.9m，a为可调高度。立杆的纵距 b=0.69、50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.30m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4070mm，间距150mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值1.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。 基础顶板支撑架立面简图 基础顶板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合70、S=1.2(25.101.30+0.20)+1.401.00=40.796kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.101.30+0.71.401.00=45.030kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98支撑计算采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。3.模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1001.3000.500+0.2000.500=16.415kN71、/m活荷载标准值 q2 = (0.000+1.000)0.500=0.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。3.1抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；72、 M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.3516.415+0.980.500)0.150 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05110001000/12000=4.247N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!3.2抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.3516.415+1.00.500)0.150=2.039kN 截面抗剪强度计算值 T=32039.0/(2500.00012.000)=0.510N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要73、求!3.3挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67716.4151504/(100600072000)=0.130mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!4.支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。4.1荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1001.3000.150=4.895kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.150=0.030kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (74、1.000+0.000)0.150=0.150kN/m 静荷载 q1 = 1.354.895+1.350.030=6.648kN/m 活荷载 q2 = 0.980.150=0.147kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.147+6.648)0.500=3.398kN4.2木方的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 3.398/0.500=6.795kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.800.50 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5006.795=2.039kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5006.795=3.737kN75、 木方的截面力学参数在计算中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.170106/32666.7=5.20N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T76、=32039/(24070)=1.092N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.925kN/mv=0.677ql4/100EI=0.6774.925500.04/(1009000.001143333.0)=0.202mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!5.托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.737kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.04277、kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.620kN.m；经过计算得到最大支座 F= 13.783kN经过计算得到最大变形 V= 0.378mm顶托梁的截面力学参数：截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；5.1顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.620106/1.05/4248.0=139.00N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!5.2顶托梁挠度计算最大78、变形 v = 0.378mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!6.立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。6.1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1137.900=0.893kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.5000.500=0.050kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1001.3000.5000.500=8.158kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG279、+NG3) = 9.100kN。6.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+0.000)0.5000.500=0.250kN6.3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ7.立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.53kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.80、25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.493,l0=2.931m； =2931/16.0=182.950 允许长细比=158.39881、 210 长细比验算满足要求! =0.216 =11569/(0.216397.4)=134.918N/mm2a=0.5m时，u1=1.142,l0=3.035m； =3035/16.0=189.426 允许长细比=164.005 210 长细比验算满足要求! =0.201 =11569/(0.201397.4)=144.837N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=138.224N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.960,l0=2.942m； =2942/16.0=183.673 允许长细比=159.024 210 长细比验算满足要求! =0.82、214 =12530/(0.214397.4)=147.570N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.138=0.041kN/m2 h 立杆的步距，1.30m； la 立杆迎风面的间距，0.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0410.5001.3001.300/10=0.004kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.3508.388+083、.9800.250+0.90.9800.004/0.500=11.577kN 非顶部立杆Nw=1.3509.100+0.9800.250+0.90.9800.004/0.500=12.538kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.493,l0=2.931m； =2931/16.0=182.950 允许长细比=158.398 210 长细比验算满足要求! =0.216 =11577/(0.216397.4)+4000/4248=136.046N/mm2a=0.5m时，u1=1.142,l0=3.035m； =3035/16.0=189.426 允许长细比=164.005 210 长细比验算满足84、要求! =0.201 =11577/(0.201397.4)+4000/4248=145.972N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=139.355N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.96,l0=2.942m； =2942/16.0=183.673 允许长细比=159.024 210 长细比验算满足要求! =0.214 =12538/(0.214397.4)+4000/4248=148.699N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！ 附件二：低温油洗单元85、离心压缩机基础顶板侧模板计算书1.顶板侧模板基本参数计算断面宽度5000mm，高度1300mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置8道，内龙骨采用40mm70mm木方。外龙骨间距300mm，外龙骨采用单钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+200+300+400mm，断面跨度方向间距300mm，直径10mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图2.顶板侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土86、侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=187、.0027.090=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。3.梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.30m。荷载计算值 q = 1.227.0900.300+1.404.0000.300=11.432kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 30.001.201.20/6 = 7.20cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 30.001.2088、1.201.20/12 = 4.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.837kN； N2=2.407kN ； N3=2.048kN；N4=2.138kN；N5=2.138kN；N6=2.048kN；N7=2.407kN； N8=0.837kN最大弯矩 M = 0.041kN.m；最大变形 V = 0.240mm4.抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.041100010089、0/7200=5.694N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!4.1抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31285.0/(2300.00012.000)=0.535N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!4.2挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.240mm面板的最大挠度小于185.7/250,满足要求!4.3梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1927.09+1.40.194.00=7.077kN90、/m挠度计算荷载标准值q=0.1927.09=5.039kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 2.123/0.300=7.077kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.0770.30最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.3007.077=1.274kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.3007.077=2.335kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.007.007.007.00/12 =91、 114.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.064106/32666.7=1.95N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31274/(24070)=0.682N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.031300.04/(1009000.001143333.0)=0.027mm最大挠度小于30092、.0/250,满足要求!5.梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.420kN.m；最大变形 vmax=0.166mm；最大支座力 Qmax=7.117kN抗弯计算强度 f = M/W =0.420106/4248.0=98.87N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强93、度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!5.1对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 10对拉螺栓有效直径(mm): 9对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.117对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！附件三：加氢精制/裂化单元缩机基础模板支撑计算书1.依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范94、JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20082.计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为H=5.8m，a为可调高度。立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.30m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方95、4070mm，间距150mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值1.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。 图 离心压缩机基础顶板支撑架立面简图 图 离心压缩机基础顶板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.101.20+0.20)+1.401.00=37.784kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.101.20+0.96、71.401.00=41.642kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。2.1模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1001.2000.600+0.2000.600=18.192kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+1.000)0.600=0.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面惯性矩I和截面抵抗矩W97、分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.001.201.20/6 = 14.40cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 60.001.201.201.20/12 = 8.64cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。2.2抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3518.192+0.980.600)0.150经计算得到面板抗98、弯强度计算值 f = 0.05710001000/14400=3.929N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2.3抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3518.192+1.00.600)0.150=2.263kN截面抗剪强度计算值 T=32263.0/(2600.00012.000)=0.472N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!2.4挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67718.1921504/(100600086400)=099、.120mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!2.5支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。2.5.1荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1001.2000.150=4.518kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.150=0.030kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)0.150=0.150kN/m静荷载 q1 = 1.354.518+1.350.030=6.140kN/m活荷载 q2 = 0.980.150=0.14100、7kN/m计算单元内的木方集中力为(0.147+6.140)0.600=3.772kN2.5.2木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.772/0.600=6.287kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.290.60最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6006.287=2.263kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6006.287=4.149kN木方的截面力学参数为截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.101、007.007.007.00/12 = 114.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。2.5.3木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.226106/32666.7=6.93N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2.5.4木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32263/(24070)=1.212N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!2.5.5木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计102、算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.548kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.548600.04/(1009000.001143333.0)=0.388mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!3.托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 4.149kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.042kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 15.103、300kN经过计算得到最大变形 V= 0.419mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；3.1顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.689106/1.05/4248.0=154.47N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.2顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.419mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!3.3立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1135.104、800=0.655kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.6000.500=0.060kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1001.2000.6000.500=9.036kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 9.751kN。4.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+0.000)0.6000.500=0.300kN4.1不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ4.2105、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.46kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数106、,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.493,l0=2.931m； =2931/16.0=182.950 允许长细比=158.398 210 长细比验算满足要求! =0.216 =12818/(0.216397.4)=149.477N/mm2a=0.5m时，u1=1.142,l0=3.035m； =3035/16.0=189.426 允许长细比=164.005 210 长细比验算满足要求! =0.201 =12107、818/(0.201397.4)=160.467N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=153.141N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.960,l0=2.942m； =2942/16.0=183.673 允许长细比=159.024 210 长细比验算满足要求! =0.214 =13458/(0.214397.4)=158.500N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.138=0108、.041kN/m2 h 立杆的步距，1.30m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0410.6001.3001.300/10=0.005kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.3509.277+0.9800.300+0.90.9800.005/0.500=12.827kN 非顶部立杆Nw=1.3509.751+0.9800.300+0.90.9800.005/0.500=13.468kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.493,l0=2.931m； =2931/16109、.0=182.950 允许长细比=158.398 210 长细比验算满足要求! =0.216 =12827/(0.216397.4)+5000/4248=150.831N/mm2a=0.5m时，u1=1.142,l0=3.035m； =3035/16.0=189.426 允许长细比=164.005 210 长细比验算满足要求! =0.201 =12827/(0.201397.4)+5000/4248=161.829N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=154.497N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.96,l0=2.942m； =2942/16110、.0=183.673 允许长细比=159.024 210 长细比验算满足要求! =0.214 =13468/(0.214397.4)+5000/4248=159.855N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！附件四：加氢精制/裂化单元压缩机基础顶板侧模板计算书1.顶板侧模板基本参数计算断面宽度4200mm，高度1200mm，模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置6道，内龙骨采用4070mm木方。外龙骨间距300mm，外龙骨采用单钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+200+300111、+300mm，断面跨度方向间距300mm，直径10mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图2.梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的112、入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.090=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。2.1梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.30m。荷载计113、算值q=1.227.0900.300+1.404.0000.300=11.432kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 30.001.201.20/6 = 7.20cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 30.001.201.201.20/12 = 4.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.083kN 114、N2=3.105kN N3=2.672kN N4=2.672kN N5=3.105kN N6=1.083kN最大变形 V = 0.672mm2.2抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.06910001000/7200=9.583N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算ff,满足要求!2.3抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31660.0/(2300.00012.000)=0.692N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!2.4挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.67115、2mm面板的最大挠度小于240.0/250,满足要求!2.5梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2427.09+1.40.244.00=9.146kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2427.09=6.502kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 2.744/0.300=9.146kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.1460.30最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.3009.146=1.646kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.3009.146=3.018kN截116、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。2.6抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.082106/32666.7=2.52N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2.7抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31646/(24070)=0.882N/mm2截面抗剪强117、度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!2.8挠度计算v=0.677ql4/100EI=0.6776.502300.04/(1009000.001143333.0)=0.035mm最大挠度小于300.0/250,满足要求!2.9梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大变形 v118、max=0.215mm最大支座力 Qmax=7.925kN抗弯计算强度 f = M/W =0.543106/4248.0=127.83N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!3.对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):10对拉螺栓有效直径(mm):9对拉螺栓有效面积(mm2):A=63.617对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=10.815对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=119、7.925,对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！附件五：模板支撑搭设施工图低温油洗单元水压缩机基础顶板支撑平面图 施工说明：立杆横距0.5m、纵距0.5m，水平剪刀撑共设三道，分别在托梁下300mm处设置一道，中间设置一道，扫地杆以上300mm处设一道。纵、横向水平杆外露不小于200mm。低温油洗单元水压缩机基础顶板支撑立面图加氢精制/裂化单元压缩机基础支撑平面图(施工说明：立杆横距0.5m、纵距0.6m，水平剪刀撑共设二道，分别在托梁下300mm处设置一道，扫地杆以上300mm处设一道。纵、横向水平杆外露不小于200mm。)加氢精制/裂化单元压缩机基础顶板支撑平面图脚手架搭设搭接接头布置图纵横杆48*3mm，抱柱时，柱子棉毡保护 抱住节点详图