1、油品加工装置低温油洗单元原料气压缩机模板支撑工程专项施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录1.工程概况11.1工程基本情况11.2模板支撑概况一览表11.3模板支撑工程概况11.4施工平面布置图2加氢裂化单元循环氢压缩机基础平面布置图21.5施工要求41.5.1确保模板支撑在使用周期内安全、稳定、牢靠。41.6技术保障条件42编制依据4XX化工有限责任公司项目建设期间施工现场管理制度53. 施工计划63.1施工进度计划63.2施工材料计划63.3主要机具配备计划63.4测量器具计划74. 施工工艺2、技术74.1技术参数74.2工艺流程74.2.2基础顶板74.3施工方法及质量控制84.3.1满堂式落地支撑脚手架搭设84.3.2顶板的模板安装94.3.3顶板混凝土施工9B级：监理单位质量控制人员检查确认114.4 检查验收114.4.1原材料验收114.4.2质量验收124.4.3槽孔、套管、铁件固定方法145施工安全保障措施175.1组织保障175.2技术措施175.2.1准备工作175.2.2模板支设185.2.3模板支架搭设的构造要求185.2.4模板拆除195.3危险源辨识205.3.1危险源辨识及控制措施205.4HSE组织机构275.4.1安全保护措施275.5应急预案295.3、5.1危险源与风险分析295.5.2组织机构与职责295.5.3预防与预警335.6监测措施345.6.1监测控制345.6.2监测点设置345.6.3监测措施（检测变形）345.6.4监测说明345.6.5 监测频率346劳动力计划356.1专职安全生产管理人员35（HSE经理）组员，复制现场的HSE工作356.2特种作业人员357雨季施工措施368脚手架验收标准379附件41附件二：低温油洗单元离心压缩机基础顶板侧模板计算书41附件一：低温油洗单元压缩机基础模板支撑计算书421、依据规范:423.模板面板计算433.1抗弯强度计算43面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!443.2抗剪计算4、44面板抗剪强度验算 T 2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1005.2.4.4柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。5.2.4.5板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过1.5米。5.3危险源辨识5.3.1危险源辨识及控制措施5.3.1.1危险源辨识、评价方法 （1）LEC评价法LEC评价法是对5、具有潜在危险性作业环境中的危险源进行半定量安全评价方法。风险分值D=LEC，D值越大，说明该系统危险性大，需要增加安全措施，或改变发生事故的可能性，或减少人体暴露于危险环境中得频繁程度，或减轻事故损失，直至调整到允许范围内。根据公式就可以计算作业的危险程度，并判断评价危险性的大小，其中的关键还是如何确定各个分值，以及对乘极值的分析、评价和利用。D值危险程度320极其危险、不能继续作业160-320高度危险、要立即整改70-160显著危险、要立即整改20-70一般危险、需要注意20稍有危险、可以接受（2）总分在70以下是被认为可以接受的风险；如果危险分值到达70-160之间，那就有显著的危险性，6、需要及时整改，如果危险分值大于160，那么表示环境非常危险，应立即停止生产直到环境得到改善为止。值得注意的是，LEC风险评价法对危险等级的划分，一定程度上凭经验判断，应用时需要考虑其局限性，根据实际情况予以修止。5.3.1.2危险源辨识及风险评价控制表序号作业/设施/活动危 险 源可能造成的伤害评价方法不可接受风险采取的控制措施备注LEC值法直接判断法LECD1脚手架工程立杆、横杆间距超过规范要求16742扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆 风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严7、禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。脚手板应铺满、铺稳，离基础顶板边的距离不应大于150mm。搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并应派专人看守，严禁非操作人员入内。脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标 准施工现场临时用电安全技术规范。满堂脚手架与满堂支撑架在安装过程中，应采取防倾覆的临时固定措施。2架体外立面未按规范设剪刀撑167423脚手架上堆放物料超过规定荷载167424拆除架子未按要求由上而下逐步进行167425操作人员未持证上岗，未穿戴好个人防护用品高处坠落667546未按规范要求支挂好安全立网、平网，铺好脚手板、挡脚板、搭好护身栏物体打击高处坠落3632527患有8、心脏病、高血压、癫痫病等人员进行高处作业；高处作业未按规范系好安全带高处坠落167428搭设、拆除架子时未设置警戒线，未设专人监护各种伤害167429未及时清理架子上杂物，存放零散物料物体打击3635410用架体作为焊接时二次回路导体触电1674211基础工程基础工程模板安装模板拆除模板安装拆除方案针对性不强，安全技术交底接受交底人员未签字各种伤害611590模板工程应编制施工设计和安全技术措施，并应严格按施工设计与安全技术措施规定施工；模板安装前应对所用部件（立柱、楞梁、吊环、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用；在高处安装模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆；作业时，模9、板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落；模板安装时，上下应有人接应，随装随运不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体；严若遇恶劣天气，如大雨、大雾、沙尘及六级以上大风时，应停止露天高处作业；五级及以上风力时，应停止高空吊运作业。雨停止后，应及时清除模板和地面上的积水；支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空12钢管、扣件等配件无合格证32159013模板安装上下无人接应，随地抛掷物体打击1674214风力达五级以上未立即停止吊运作业起重伤害3274215高处支模脚手架作业面未采取铺板或平挂安全网等防护措施其它伤害10、36712616模板堆放超过规定载荷及堆放高度坍塌16159017斧头、锤子、钢钎等工具未放在工具袋内物体打击1674218脚手架及结构临边堆放物料，脚手架未封闭严密高处坠落1674222高处作业人员未经体检高处坠落16159023夜间作业地点及通道处照明光线不足其它伤害1674224遇有大风、雷雨等天气未停止作业各种伤害1674225未将所有拆下木料上的钉子去除或砸平其它伤害16742模板支架拆除应按施工方案或专项方案要求由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；模板支架拆除现场应设作业区，其边界设警示标志，并由专人值守，非作业人员严禁入内；严禁敲击、抛掷模板、杆件、配件；拆除的模板、杆件、配件应11、分类码放；拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人；使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。26工人未按规范操作，猛拉猛撬物体打击1674227模板拆除未设警戒线各种伤害1674230高处作业未制定安全技术措施，并检查落实高处坠落物体打击738851.高处作业的特殊工种作业人员，一般每年需要进行一次身体检查。2.患有心脏病、高血压、精神病、癫痫病等人员，不得从事这项作业。3.高处作业中所用的物料应堆放平稳，不可置放在临边或洞口附近，也不可妨碍安全通道处。31高处作业人员未戴好安全带、安全帽等个人防护用品3635432患有心脏病、高血压、12、癫痫病等人员进行高处作业高处坠落物体打击3635433使用“人”字梯时，未采取防滑、防倾倒措施3635434临时用电未按照用电方案布线、布设备触电363541.编制临时用电施工组织设计；2.严格按照临电施组布线；3.组织临时用电验收，做好日常检查；4.电工要持证上岗。35机械未做到“一机一闸一漏电”触电363541.作业前必须检查机械设备、作业环境、照明设施等，并试运行符合安全要求；2.操作人员必须熟悉钢筋机械的构造性能和用途；3.电动机械转动齿轮、皮带盘等高速运转部分，必须安装防护罩或防护板；4.搬运钢筋要注意附近有无障碍物、架空电线和其他临时电气设备，防止钢筋在回转时碰撞电线或发生触电事故13、。36基础工程临时用电电工违反安全操作规程操作 触电3635437搬运钢筋时碰撞电线等物触电3635438推土机未定期检查维护机械车辆,及时清除机械缺陷车辆伤害机械伤害627841.在作业区域范围较小或危险区域，则必须在其范围内或危险点显示出警告标志。2.严禁车辆带病作业。39装载机 载重汽车车辆带病运转3635440轮胎式、皮带式汽车吊、桥吊等起重机臂杆起落及回转半径内有障碍物物体打击高处坠落起重伤害363541.司机必须持证上岗，必须严格遵守起重机械操作的一般规定要求，执行规定的各项检查与保养后，方可启动发动机。2.注意各种仪表指示，认为正常后，才可开始工作。41未制定并检查落实安全技术措14、施3635442起重工及吊装司机无证上岗6278443被吊物从人员上方通过，人员在被吊物下停留167421.起重机工作前检查距尾部的回转范围50cm内无障碍物。2.起重机吊起满载荷重物时，应先吊起离地面2050cm，检查起重机的稳定性，制动器的可靠性和绑扎的牢固性等，确认可靠后，才能继续起吊。3.起吊重物下方严禁有人停留或行走。44起吊前未检查吊车性能、安全装置是否有效3635445起重机带病作业36712646季节性作业脚手架和上人梯、斜道、马道等不牢靠平稳，大风、大雨后未及时清扫、加固高处坠落363541.场地内临时道路、脚手架、钢平台等需要及时清理积水，并采取适当的防滑措施。2.高处作业15、时，做好防滑措施。3.所有机电设备应设有防雨罩或置于棚内，并有安全接零装置；4.移动电闸箱有防雨措施，漏电保护装置可靠。5.冬期施工，要采取防滑措施，下雪后必须将架子上的积雪清扫干净。7.夏季高温季节给作业人员发放高温津贴及防暑物品。47季节性作业高处作业时，未系挂安全带，没有防滑措施高处坠落3635448施工现场的机电设备未设置可靠的防雨措施触电3376349未给施工人员配备雨季个人防护用品机械伤害3635450夏季高温时连续进行露天作业 中暑67312651动火作业及电气火灾切割机现场电缆线布设不规范触电16742操作时应穿电焊工作服、绝缘鞋和戴电焊手套、防护面罩等安全防护用品，高处作业时16、系安全带。操作前应检查所有工具、电焊机、电源开关及线路是否良好，金属外壳应有安全可靠接地或接零，进出线应有完整的防护罩。52雨天进行露天电焊作业触电1674253氧气、氢气、乙炔气瓶氧气瓶、乙炔、氢气瓶未分别放在专用的仓库内火灾0.51040200应严格执行安全技术操作规程,在使用前要对气瓶进行全面检查。气瓶应存放在阴凉、干燥、远离热源的地方，易燃气体气瓶与明火距离不小于 5 米；易燃气瓶最好隔离存放。搬运气瓶时要轻要稳，放置要牢靠。操作时氧气瓶严禁油污。安装减压阀必须仔细旋妥,安装牢固,使用时必须经调压器减压,不得直接放气。54使用中氧气瓶、乙炔、氢气瓶距离小于5米,立放时，无防倾倒措施1617、74255电、气焊作业周围存放易燃易爆品36712656氧气瓶、乙炔、氢气瓶等同车装运，与易燃易爆品混装爆炸361527057气瓶装车时，头未朝一侧，未固定可靠，捆绑牢固 爆炸1674258装卸时滚动抛掷火灾1674259卸车现场未配备合格适宜的消防器材火灾1674260焊接（切割）作业施工人员未经培训，无证上岗中毒触电灼烫爆炸火灾青光眼36118电气焊的弧火花点必须与氧气瓶、乙炔瓶、木料、油类等危险物品的距离不少于10m。与易爆物品的距离不少于20m。清除焊渣时，面部不应正对焊缝，防止焊渣溅入眼内。注意安全用电，电线不准乱拖乱拉，电源线均应架空扎牢。.焊割点周围和下方应采取防火措施，并应指定18、专人防火监护。61未穿戴绝缘安全防护个人用品,施工区域通风不良3611862未制定行之有效的安全技术措施并检查落实3611863焊割作业周围易燃物未清理164024064焊割作业与易燃管道的距离不符合要求16402405.3.1.3环境因素识别与评价记录及控制要求 序号活动/产品/服务潜在的环境因素可能导致的环境影响时态/状态评价项目的分值总分是否重要环境因素管理方式备注影响范围影响程度发生频次法规符合性社区关注度资源消耗可节约程度4基础工程钢筋砼施工污水、砂浆遗洒废物的排放现在/异常5311111是运行控制管理方案5.4HSE组织机构5.4.1安全保护措施5.4.4.1对全体职工进行安全生产19、再教育，提高职工安全意识，加强安全生产管理，做到有制度，有检查，有验收，使安全生产管理工作真正做到专管成线，群管成网，横向到边，纵向到底。5.4.4.2进入施工现场人员按规范要求穿戴好安全防护用品，现场作业人员必须配戴合格的安全帽，进入施工现场所有员工必须穿着作业服。5.4.4.3现场使用的电缆、临时电源线、照明线必须按规定架设，不得私自乱接、拆除；所有配电盘及闸门必须有防雨装置；设施装设低压临时线时，检查电线绝缘有无破损，接头处要包扎好，防止漏电打火，严禁使用有破损的电缆线器具。5.4.4.4施工现场的设备、机器、材料及其它物品按指定位置摆放，禁止乱堆乱放，施工废料要按规定地点堆放，严禁乱扔20、乱堆，要做到工完料尽场地清。5.4.4.5施工过程中，安全责任人到位，勤检查，发现违章现象立即处理解决。5.4.4.6起重作业，起重机应有有效期内的检验报告，合格的吊装索具，配有起重工，起重机械应有日检保养记录，每天作业前检查并按时填写，起重吊装作业区域设置警戒线及监护人,严格执行吊装操作规程和“十不吊”。 5.4.4.7特殊工种持证上岗，佩戴相对应的劳保防护用品，遵守安全操作规程。5.3.3.8作业票严格按照业主HSE管理制度汇编中票证管理规定执行，并落实票证中涉及到的安全措施。操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。 架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同21、时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 雨及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 在六级以上大风和大雨后检查保各主节点处各杆件的安装、扣件等是否符合要求；扣件螺丝是否松动；安全防护措施是否符合要求。 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。 搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 严22、禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 5.4.4.18为保证支撑架搭设拆除施工过程安全、施工质量得到保证，项目部安排专职安全及技术人员负责支撑架的搭设、拆除。5.5应急预案5.5.1危险源与风险分析本项目存在的重大危险源主要有：（1）火灾事故；(2)高处坠落；（3）起重机械现场事故；（5）触电事故。5.5.2组织机构与职责5.5.2.1组织机构(1)、应急机构设置项目部机构设置：设立应急指挥领导组、应急救援抢险组。(2)、项目部应急指挥中心总指挥：XX副总指挥：成员：(3)、项目部应急响应办公室应急响应办公室设在项目部QHSE部。(4)、应急救援抢险组23、项目部根据实际情况，成立相应的应急救援抢险组。并根据项目部综合应急预案编制相应救援组的职责。（一）抢险救灾组 组 长： 副组长： 项目部组建35人的抢险救灾队伍（二）医疗救护生活保障组 组长： 副组长： 组成：综合办公室及经营（三）运输机械组 组长： 副组长： 组成：司机班组（四）物资保障组 组长： 副组长 组成：集鑫物流（五）经费保障组 组长： 副组长： 组成：财务部(5)、应急组织机构图见附图四（应急组织机构图）项目部指挥中心应急响应办公室抢险救灾组医疗救援生活保障组运输机械组物资保障组经费保障组5.5.2.2职责(1)、项目部应急指挥中心项目部应急指挥中心是伊泰化工项目部应急管理的最高指24、挥机构，负责项目上出现事件时应急指挥工作。(2)、应急指挥中心人员联系电话：序号姓名职务联系方式序号姓名职务联系方式1总指挥8聂俊财成员2副总指挥9刘志英成员3副总指挥10王熙成员4副总指挥11芦姗姗成员5副总指挥12宁娟成员6副总指挥13李培孔成员7成员14卢二东成员(3)、应急指挥中心职责如下： 1）审定并签发XX伊泰化工工程项目部综合应急预案和专项应急预案； 2）下达预警和预警解除指令； 3）下达应急预案启动和终止指令，明确事故发生地点、事故类别； 4）在应急处置过程中，负责现场指挥，统一协调应急资源和人员调配； 5）在支撑架体搭设、拆除施工之前，对相关施工人员进行特种作业培训，并组织应25、急演练。(4)、项目部应急响应办公室 XX伊泰化工工程项目部应急响应办公室是项目部应急指挥中心的日常管理机构,设在QHSE部，电话24小时开通。(5)、应急救援联系电话： 就近救援电话：火警；急救0(6)、应急响应办公室职责如下： 1）在应急指挥中心领导下，负责应急指挥中心的日常管理工作； 2）接到应急电话，及时通知项目部应急指挥中心人员到位； 3）应急事件发生时，通知各救援小组到位； 4）救援过程中，协助应急指挥中心传达有关指令； 5）负责项目部专项应急预案的演练方案的策划，并组织实施和演练总结； 6）按照应急指挥中心指令，向公司和地方政府主管部门报告和求援； 7）负责组织项目部应急预案的修26、订。5.5.2.3抢险救灾组(1)、一旦启动应急预案，由应急响应办公室负责召集抢险救灾组人员。序号姓名职务联系方式序号姓名职务联系方式1组长2副组长(2)、职责 1）接到应急指挥中心抢险指令后，各装置抢险救灾组成员立即集结，带好随身抢险物品和个人安全防护用品赶赴事发现场，听从指挥中心调配； 2）按应急预案实施现场抢险； 3）采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大； 4）寻找受害者并转移至安全地带； 5）在事故有可能扩大情况下，进行抢险救援时，高度注意避免造成二次伤害； 6）组长及时向应急指挥中心汇报情况，请示并落实指令。5.5.2.3医疗救护生活保障组(1)、医疗救护生27、活保障组设在综合办公室，其联系电话： 序号姓名职务联系方式序号姓名职务联系方式1组长2副组长(2)、职责 1）接到应急指挥中心抢险指令后，医疗救护组组长立即召集救护人员赶赴事发现场开展现场急救； 2）对受害者进行必要的抢救； 3）对受伤人员作简易的抢救和包扎，及时转移受伤人员到指定杭景旗人民医院就医； 4）协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者； 5）使重度受害者优先得到抢救。 6）负责项目部应急医疗救护常备药品、消毒用品、急救物品的配备和保管，确保应急救护需要。 7）负责解决抢险求援人员和受灾人员的食宿问题及生活物资的供给； 8）做好受灾人员的安抚工作； 9）组长及时向应28、急指挥中心汇报情况，请示并落实指令。5.5.2.4运输机械组(1)、运输机械组设在项目部司机班，其联系电话：序号姓名职务联系方式序号姓名职务联系方式12副组长(2）、职责： 1）随时听候应急指挥中心的调遣，确保应急事件发生后，抢险车辆到位； 2)负责应急救援机械设备和运输车辆的准备，做好日常维护保养，确保紧急情况发生时投入使用； 3）建立应急救援机械设备和运输车辆操作人员联系方式，确保紧急情况发生时人员及时到位； 4）组长及时向应急指挥中心汇报情况，请示并落实指令。5.5.2.6物资保障组(1)、物资保障组设在集鑫物流，其联系电话：序号姓名职务联系方式序号姓名职务联系方式1组长2副组长(2)、29、职责 1）接到应急指挥中心抢险指令后，物资保障组组长立即召集物资保障人员集中，并根据指挥中心启动的专项应急预案类型将相应应急救援物资运至现场。 2）负责项目部应急救援物资的计划编制、物资采购、物资保管、物资供应及物资调配； 3）组织向项目部抢险救灾区域调运各类物资、抢险工具、应急器材、通讯器材； 4）根据应急指挥中心的指令，随时调运应急物资，满足抢险需要。 5）在救援现场保管好救援物资。质安科科长李培孔负责看管，同时确保救援物资的放置位置明确，易取用，应急照明设施完善。 6）组长及时向应急指挥中心汇报情况，请示并落实指令。5.5.2.7经费保障组(1)、经费保障组设在财务部，其联系电话：序号姓30、名职务联系方式序号姓名职务联系方式1组长2副组长(2)、职责 接到应急指挥中心抢险指令后，按照指挥中心安排，保证经费到位。5.5.3预防与预警5.5.3.1危险源监控 专项应急预案中规定具体危险源监控措施。5.5.3.2预警行动(1)、预测 项目部应急指挥中心根据事件的危害程度、影响范围和单位控制事态能力、紧张程度和发展势态做出判断来启动项目部应急预案。（2）、应急报告与处置 应急响应办公室联系电话24小时开通； 发生事故时，目击者直接向项目部应急响应办公室报告，在不知道电话的情况下可先报告与现场任何负责人，由负责人上报项目部应急响应办公室。5.5.3.3应急医救物品 纱布绷带、消毒棉签、双氧31、水、创可贴、剪刀、酒精、碘酒、藿香正气水、体温计5.6监测措施5.6.1监测控制 采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。5.6.2监测点设置 观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。 支撑架子搭设前，在压缩机底板上用墨斗弹出纵横500*500mm的十字交叉线5.6.3监测措施（检测变形） 支撑架子搭设过程中，每两步检查一次架杆的垂直度和水平度，垂直度由项目部质检员、技术员、施工班组长、监理员共同参与。 监测工具主要用线坠吊垂直，水平尺测水平，发现偏差及时修改，检测合格后方可进行下一步工序操作。 混凝土浇筑过程中32、，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。5.6.4监测说明 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，安全月检查。模板工程检查重点部位： 1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 2) 连墙件是否松动； 3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4) 施工过程中是否有超载现象； 5) 安全防护措施是否符合规范要求； 6) 支架与杆件是否有变形现象；5.6.5 监测频率 在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。 1) 33、本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内； 2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。6劳动力计划6.1专职安全生产管理人员 支撑架搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下 XX（项目经理）组长，负责协调指挥工作； （HSE经理）组员，复制现场的HSE工作 （施工经理）组员，负责现场施工指挥，技术交底34、； （安全员）组员，负责现场安全检查工作； （队长）组员，负责现场具体施工； 根据本施工方案，安全管理人员及技术人员必须认真对现场班组进行详细的安全交底及技术交底，召开专题交底会议，交底人和接受交底人书面签字，在实施过程汇总，由质检员和安全员对本方案的执行情况进行检查落实，将检查结果上报项目经理。6.2特种作业人员序号工 种负责人人数备注1作业队长12专职质检13技术员14木 工205钢筋工156混凝土工87电焊工28测量工29电 工110其它工107雨季施工措施7.1雨季要对脚手架要经常进行沉降检查，当沉降量过大时，则需要采取必要的加固措施。7.2钢管及扣件堆放处必须要有可靠的防雨措施，以防35、止钢管及扣件应雨淋而生锈。扣件在使用前螺栓必须上油，以保证以后拆卸方便。7.3每次下雨过后，要对外架的各种连接件进行检查，检查是否有松动，并要及时进行维护。7.4雨天严禁外架搭设作业，雨停后也要等到钢管风干后，再进行搭设作业。当有5级以上大风天气，同样不得进行外架搭设作业。7.5所有参加作业的人员必须经过雨季安全教育，持有特殊作业人员操作证方能进行作业。7.6上下脚手架应走斜道，不得沿绳、脚手立杆或栏杆等攀爬，也不得任意攀登高层构筑物。上下行走人员应在安全带并与可靠物（水平绳、扶手、护栏等）挂牢后才能前进。8脚手架验收标准9附件附件一：低温油洗单元压缩机基础模板支撑计算书附件二：低温油洗单元离36、心压缩机基础顶板侧模板计算书附件三：加氢精制/裂化单元缩机基础模板支撑计算书附件四：加氢精制/裂化单元压缩机基础顶板侧模板计算书附件五：模板支撑搭设施工图附件一：低温油洗单元压缩机基础模板支撑计算书1、依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20082、计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取37、0.90。模板支架搭设高度为H=7.9m，a为可调高度。立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.30m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4070mm，间距150mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值1.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。 基础顶板支撑架立面简图 基础顶板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新38、规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.101.30+0.20)+1.401.00=40.796kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.101.30+0.71.401.00=45.030kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98支撑计算采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。3.模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 39、= 25.1001.3000.500+0.2000.500=16.415kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+1.000)0.500=0.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。3.1抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； 40、W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.3516.415+0.980.500)0.150 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05110001000/12000=4.247N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!3.2抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.3516.415+1.00.500)0.150=2.039kN 截面抗剪强度计算值 T=32039.0/(2500.00012.000)=0.510N/mm2 41、截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!3.3挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67716.4151504/(100600072000)=0.130mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!4.支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。4.1荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1001.3000.150=4.895kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.150=0.030kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与42、振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)0.150=0.150kN/m 静荷载 q1 = 1.354.895+1.350.030=6.648kN/m 活荷载 q2 = 0.980.150=0.147kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.147+6.648)0.500=3.398kN4.2木方的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 3.398/0.500=6.795kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.800.50 最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5006.795=2.039kN43、 最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5006.795=3.737kN 木方的截面力学参数在计算中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.170106/32666.7=5.20N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6q44、l 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32039/(24070)=1.092N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.925kN/mv=0.677ql4/100EI=0.6774.925500.04/(1009000.001143333.0)=0.202mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!5.托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载45、取木方的支座力 P= 3.737kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.042kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.620kN.m；经过计算得到最大支座 F= 13.783kN经过计算得到最大变形 V= 0.378mm顶托梁的截面力学参数：截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；5.1顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.620106/1.05/4248.0=139.00N/mm2顶托46、梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!5.2顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.378mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!6.立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。6.1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1137.900=0.893kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.5000.500=0.050kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1001.3000.500047、.500=8.158kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 9.100kN。6.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+0.000)0.5000.500=0.250kN6.3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ7.立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.53kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 48、(cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.493,l0=2.49、931m； =2931/16.0=182.950 允许长细比=158.398 210 长细比验算满足要求! =0.216 =11569/(0.216397.4)=134.918N/mm2a=0.5m时，u1=1.142,l0=3.035m； =3035/16.0=189.426 允许长细比=164.005 210 长细比验算满足要求! =0.201 =11569/(0.201397.4)=144.837N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=138.224N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.960,l0=2.942m； =2942/16.0=1850、3.673 允许长细比=159.024 210 长细比验算满足要求! =0.214 =12530/(0.214397.4)=147.570N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.138=0.041kN/m2 h 立杆的步距，1.30m； la 立杆迎风面的间距，0.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0410.5001.3001.300/10=0.004kN.m；Nw51、 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.3508.388+0.9800.250+0.90.9800.004/0.500=11.577kN 非顶部立杆Nw=1.3509.100+0.9800.250+0.90.9800.004/0.500=12.538kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.493,l0=2.931m； =2931/16.0=182.950 允许长细比=158.398 210 长细比验算满足要求! =0.216 =11577/(0.216397.4)+4000/4248=136.046N/mm2a=0.5m时，u1=1.142,l0=3.035m； =3035/52、16.0=189.426 允许长细比=164.005 210 长细比验算满足要求! =0.201 =11577/(0.201397.4)+4000/4248=145.972N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=139.355N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.96,l0=2.942m； =2942/16.0=183.673 允许长细比=159.024 210 长细比验算满足要求! =0.214 =12538/(0.214397.4)+4000/4248=148.699N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为53、连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！ 附件二：低温油洗单元离心压缩机基础顶板侧模板计算书1.顶板侧模板基本参数计算断面宽度5000mm，高度1300mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置8道，内龙骨采用40mm70mm木方。外龙骨间距300mm，外龙骨采用单钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+200+300+400mm，断面跨度方向间距300mm，直径10mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/54、mm2。 模板组装示意图2.顶板侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考55、虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.090=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。3.梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.30m。荷载计算值 q = 1.227.0900.300+1.404.0000.300=11.432kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 30.001.201.20/6 =56、 7.20cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 30.001.201.201.20/12 = 4.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.837kN； N2=2.407kN ； N3=2.048kN；N4=2.138kN；N5=2.138kN；N6=2.048kN；N7=2.407kN； N8=0.837kN最大弯矩 M = 0.041kN.m；最大变形 V = 0.240mm4.抗弯强度计57、算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04110001000/7200=5.694N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!4.1抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31285.0/(2300.00012.000)=0.535N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!4.2挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.240mm面板的最大挠度小于185.7/250,满足要求!4.3梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算58、均布荷载q=1.20.1927.09+1.40.194.00=7.077kN/m挠度计算荷载标准值q=0.1927.09=5.039kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 2.123/0.300=7.077kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.0770.30最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.3007.077=1.274kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.3007.077=2.335kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； 截面59、惯性矩 I = bh3/12 = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.064106/32666.7=1.95N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31274/(24070)=0.682N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.031300.04/60、(1009000.001143333.0)=0.027mm最大挠度小于300.0/250,满足要求!5.梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.420kN.m；最大变形 vmax=0.166mm；最大支座力 Qmax=7.117kN抗弯计算强度 f = M/W =0.4261、0106/4248.0=98.87N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!5.1对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 10对拉螺栓有效直径(mm): 9对拉螺栓有效面积(mm2): A = 63.617对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 10.815对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.117对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！附件三：加氢精制/裂化62、单元缩机基础模板支撑计算书1.依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20082.计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为H=5.8m，a为可调高度。立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.30m。面板厚度12mm，剪切强度1.463、N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4070mm，间距150mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管482.8mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值1.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。 图 离心压缩机基础顶板支撑架立面简图 图 离心压缩机基础顶板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.101.20+0.20)+1.401.00=37.64、784kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.101.20+0.71.401.00=41.642kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。2.1模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1001.2000.600+0.2000.600=18.192kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+1.000)0.600=0.6065、0kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 60.001.201.20/6 = 14.40cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 60.001.201.201.20/12 = 8.64cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。2.2抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.66、100(1.3518.192+0.980.600)0.150经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05710001000/14400=3.929N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2.3抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3518.192+1.00.600)0.150=2.263kN截面抗剪强度计算值 T=32263.0/(2600.00012.000)=0.472N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!2.4挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算67、值 v = 0.67718.1921504/(100600086400)=0.120mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!2.5支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。2.5.1荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1001.2000.150=4.518kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.150=0.030kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+0.000)0.150=0.150kN/m静荷载 q1 = 1.354.518+1.3568、0.030=6.140kN/m活荷载 q2 = 0.980.150=0.147kN/m计算单元内的木方集中力为(0.147+6.140)0.600=3.772kN2.5.2木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.772/0.600=6.287kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.290.60最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6006.287=2.263kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6006.287=4.149kN木方的截面力学参数为截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.007.007.69、00/6 = 32.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。2.5.3木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = M/W =0.226106/32666.7=6.93N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2.5.4木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32263/(24070)=1.212N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!2.570、.5木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.548kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.548600.04/(1009000.001143333.0)=0.388mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!3.托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 4.149kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.042kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下71、： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 15.300kN经过计算得到最大变形 V= 0.419mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4；3.1顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.689106/1.05/4248.0=154.47N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.2顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.419mm顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求!3.3立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值72、包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1135.800=0.655kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.6000.500=0.060kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1001.2000.6000.500=9.036kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 9.751kN。4.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+0.000)0.6000.500=0.300kN4.1不考虑风荷载时73、,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ4.2立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.46kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+274、a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.493,l0=2.931m； =2931/16.0=182.950 允许长细比=158.398 210 长细比验算满足要求! =0.216 =12818/(0.216397.4)=149.477N/mm2a=0.5m时，u1=1.142,l0=3.035m； =3035/16.0=189.426 允75、许长细比=164.005 210 长细比验算满足要求! =0.201 =12818/(0.201397.4)=160.467N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=153.141N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.960,l0=2.942m； =2942/16.0=183.673 允许长细比=159.024 210 长细比验算满足要求! =0.214 =13458/(0.214397.4)=158.500N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值76、(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.138=0.041kN/m2 h 立杆的步距，1.30m； la 立杆迎风面的间距，0.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0410.6001.3001.300/10=0.005kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.3509.277+0.9800.300+0.90.9800.005/0.500=12.827kN 非顶部立杆Nw=1.3509.751+0.9800.300+0.90.9800.005/0.500=13.468kN顶部立杆77、段：a=0.2m时，u1=1.493,l0=2.931m； =2931/16.0=182.950 允许长细比=158.398 210 长细比验算满足要求! =0.216 =12827/(0.216397.4)+5000/4248=150.831N/mm2a=0.5m时，u1=1.142,l0=3.035m； =3035/16.0=189.426 允许长细比=164.005 210 长细比验算满足要求! =0.201 =12827/(0.201397.4)+5000/4248=161.829N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=154.497N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满78、足要求!非顶部立杆段：u2=1.96,l0=2.942m； =2942/16.0=183.673 允许长细比=159.024 210 长细比验算满足要求! =0.214 =13468/(0.214397.4)+5000/4248=159.855N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！附件四：加氢精制/裂化单元压缩机基础顶板侧模板计算书1.顶板侧模板基本参数计算断面宽度4200mm，高度1200mm，模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置6道，内龙骨采用4070mm木方。外龙骨间距300mm，外龙骨采用单钢管79、48mm2.8mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+200+300+300mm，断面跨度方向间距300mm，直径10mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图2.梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间80、，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.090=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。2.1梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其81、抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.30m。荷载计算值q=1.227.0900.300+1.404.0000.300=11.432kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 30.001.201.20/6 = 7.20cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 30.001.201.201.20/12 = 4.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力82、图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.083kN N2=3.105kN N3=2.672kN N4=2.672kN N5=3.105kN N6=1.083kN最大变形 V = 0.672mm2.2抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.06910001000/7200=9.583N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算ff,满足要求!2.3抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31660.0/(2300.00012.000)=0.692N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强83、度验算 T T，满足要求!2.4挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.672mm面板的最大挠度小于240.0/250,满足要求!2.5梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2427.09+1.40.244.00=9.146kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2427.09=6.502kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 2.744/0.300=9.146kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.1460.30最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.3009.146=1.646kN84、最大支座力 N=1.1ql = 1.10.3009.146=3.018kN截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。2.6抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.082106/32666.7=2.52N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!2.7抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗85、剪强度计算值 T=31646/(24070)=0.882N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!2.8挠度计算v=0.677ql4/100EI=0.6776.502300.04/(1009000.001143333.0)=0.035mm最大挠度小于300.0/250,满足要求!2.9梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支86、撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大变形 vmax=0.215mm最大支座力 Qmax=7.925kN抗弯计算强度 f = M/W =0.543106/4248.0=127.83N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!3.对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):10对拉螺栓有效直径(mm):9对拉螺栓有效面积(mm2):A=63.617对拉螺栓87、最大容许拉力值(kN):N=10.815对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=7.925,对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！附件五：模板支撑搭设施工图低温油洗单元水压缩机基础顶板支撑平面图 施工说明：立杆横距0.5m、纵距0.5m，水平剪刀撑共设三道，分别在托梁下300mm处设置一道，中间设置一道，扫地杆以上300mm处设一道。纵、横向水平杆外露不小于200mm。低温油洗单元水压缩机基础顶板支撑立面图加氢精制/裂化单元压缩机基础支撑平面图(施工说明：立杆横距0.5m、纵距0.6m，水平剪刀撑共设二道，分别在托梁下300mm处设置一道，扫地杆以上300mm处设一道。纵、横向水平杆外露不小于200mm。)加氢精制/裂化单元压缩机基础顶板支撑平面图脚手架搭设搭接接头布置图纵横杆48*3mm，抱柱时，柱子棉毡保护