1、xx项目花篮拉杆式悬挑脚手架专项施工方案 目录 第一章 施工概况- 工程概况-2 平面布置图-第二章 编制依据-5第三章 组织机构-6第四章 施工准备-7第五章 材料要求-9 第六章 材脚手架搭设材料、人员及进度计划-11 第七章 外脚手架搭设方案及要求-12 第八章 脚手架搭设的一般规定-23 第九章 施工安全技术保证措施-2 第十章 应急预案-6 第十一章 计算书-3 1、落地式扣件钢管脚手架计算书- 、悬挑式扣件钢管脚手架计算书-42 3、超长部位连梁悬挑脚手架计算书-92 4、阳角部位连梁手架计算书-10 第一章 施工概况一、 工程概况 (1)总体简介序号项 目内 容1工程名称xx四期2、项目2工程地址项目场地位于xx市xx区站南路西侧，新盛路东侧,同泰路北侧，周边道路通畅。站南路为市政主干道，不能作为施工运输道路,新盛路为二、三期施工运输道路，可作为四期的临时施工运输道路,用于桩基及基础施工使用.四期施工道路设置在场地的最北侧(靠近河道）及场地的最东侧(靠近东侧围墙）建设单位4勘察单位设计单位6监理单位7施工总承包单位()建筑设计简介序号项 目内 容建筑功能地下为车库,地上为栋7层住宅及商业2建筑特点本工程为大型住宅小区3建筑面积(m2)总建筑面积9643m2商业建筑面积m2地下建筑面积20150m2地上建筑面积75724建筑层数地上7地下层建筑层高(）地下部分层高地上部分层3、高地下一层车库3。55、住宅29米首层及标准层2。9米()结构设计简介序号项 目内 容1结构形式结构形式基础结构形式桩基筏板基础主体结构形式框架+剪力墙屋盖结构形式现浇钢筋混凝土2结构断面尺寸（mm）基础底板厚度10、370地下室顶板0、300、30地下室外墙厚度330内墙厚度200、20、30楼板厚度00、10、90楼梯结构形式全现浇二、平面布置图 第二章 编制依据一、编制依据、本工程的施工图2、混凝土结构工程施工质量验收规范(G502011版）3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG13-201)4、 江苏省建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程(GJ2/J112011)5、 建筑施工4、手册(第五版)中国建筑工业出版社6、 江苏省建筑安装工程施工技术操作规程(2011年)(第十一分册:脚手架工程)7、 参考对外脚手架涉及安全问题的一些认识（东南大学郭正兴)8、 建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社9、 钢结构设计规范(GB50104)10、 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ802016) 11、 危险性较大的分部分项工程安全管理方法住房和城乡建设部建质20097号文12、 本工程的施工组织设计13、 钢结构高强度螺栓连接技术规程(JGJ82-211）14、 索具螺旋扣（CBT381213） 第三章、组织机构1、 项目部组织机构项目经理：林必坤项目工程师:幸厚新现场管5、理:赵亮 施工负责:殷振一、傅晓明、周大民、赵五查质量负责：赵亮安全负责:何洪刚电工班长：秦鹏、黄建 材料部:胡永浩架子工班长:黄建明2、管理人员职责序号姓名职务职责林必坤项目经理全面组织本次脚手架施工方案编制、审核与实施。对脚手架的施工全过程进行全面的动态管理.针对脚手架方案的具体情况，确定项目组织机构人员的配备，并有针对性地制定规章制度,明确有关人员的职责,组织项目经理部开展工作幸厚新工程师全面负责项目技术管理,组织施工方案的编制，负责脚手架搭设过程中的质量管理3赵亮现场管理负责脚手架工程施工的全面组织工作,组织技术人员按照施工方案的要求对施工班组的管理人员进行施工方案、施工技术及安全技术6、交底,并组织质检、安全部门对施工现场进行验收，合格后,组织开展施工赵亮质检员负责脚手架工程中的质量管理、质量控制、质量监督工作,并对脚手架的施工质量进行检查验收何洪刚安全参与编制脚手架施工方案中的安全保证措施.对入场的施工班组进行三级安全教育。并按照脚手架施工方案中的安全保证措施和安全技术交底的要求对整个施工过程进行现场安全监督检查,做好施工现场的文明施工管理工作.发现安全隐患，提出整改意见,并落实对安全隐患的整改工作。6胡永浩材料主管负责材料的采购、租赁及验证7黄建明脚手架班组长负责脚手架检查和验评工作,包括过程检查、报验工作，对脚手架搭设进行过程监督，及时将现场脚手架搭设过程中的问题反馈至7、项目部。第四章、施工准备、技术准备(1）结合设计图纸及规范要求,初步确定脚手架搭设方案。(）脚手架施工方案编制、审批完毕以后,组织各个施工单位的脚手架班组长、现场负责人召开专题会议,进行脚手架方案的交底。明确脚手架编制原则、脚手架的节点做法、安拆方法及注意事项。（3)脚手架施工之前,对各脚手架班组人员、现场工长、现场楼施工负责人,进行书面技术交底,交底内容包括：施工方法、施工顺序、施工过程中注意事项及细部节点、脚手架搭设报验程序等.(4）安全交底.技术人员会同安全员,对所有脚手架搭设人员进行统一安全交底，明确现场危险源及脚手架搭设过程中的安全注意事项.（5)验收检查。 )脚手架搭设前检查。落地8、脚手架检查地面是否满足脚手架搭设要求；悬挑脚手架，对锚环的规格、预埋位置进行检查。 2)过程检查.技术人员在脚手架搭设过程中，对脚手架搭设予以监督，及时发现问题解决问题。 3)脚手架验收.根据规范验收要求,对搭设完毕的脚手架进行验收,提出整改意见,限期整改.、人员准备 结合现场进度、脚手架搭设的规模,合理安排施工人员，下表为劳动力投入计划施工阶段劳动力投入计划投入总人数持证人数力工地下结构154地上结构40310装饰阶段2084外架拆除302753、机具投入机械设备投入计划序号机械设备名称规格数量功率备注1力矩扳手T0334、材料投入序号材料名称材料规格单位数量脚手钢管6米根30005直角扣件9、个200006旋转扣件个15007钢笆片1200*970块1208密目网1。5米*6米m20000大眼网1.5米6米260005、脚手架搭设进度计划序号分项工程名称开始时间完成时间32#楼1层以下落地脚手架23。152017.。292层8层悬挑脚手架0.4。1217.5.58层14层悬挑脚手架2017。5。6217.6。114层1层悬挑脚手架2017。1227。7。119层层悬挑脚手架20。7.12017。7.4层屋面悬挑脚手架207。7。25217。8.246#楼1层以下落地脚手架2017。3.251.92层8层悬挑脚手架2017。.0217。5。58层4层悬挑脚手架2017.5.1216.10、1层9层悬挑脚手架017.6.22207。7。719层24层悬挑脚手架2017。7.8217。8。2层屋面悬挑脚手架2017。8。5201.9。35#楼1层以下落地脚手架01。4152017。4。292层8层悬挑脚手架217。4。3201。.58层14层悬挑脚手架017.6.62017。7.111层层悬挑脚手架201。7。2217.。1719层24层悬挑脚手架207.8.18201。9。244层屋面悬挑脚手架207。9。2521。10。243楼1层以下落地脚手架274。252017。5。92层8层悬挑脚手架2017。5。10201。6.5层层悬挑脚手架201.6.207。7.2114层1层悬挑11、脚手架201722208。2719层24层悬挑脚手架2017。.28201。10.424层屋面悬挑脚手架2017。10。521。11。43#楼1层以下落地脚手架201。52017.6。192层8层悬挑脚手架2017.6.2017。7。层1层悬挑脚手架017。7.2620178。3114层9层悬挑脚手架2017.9.117。1.719层4层悬挑脚手架17。0。87。11.1424层屋面悬挑脚手架27。.15207。12。143楼层以下落地脚手架2017。6。127。6。292层8层悬挑脚手架017.6.3217.8。58层14层悬挑脚手架2017.8。017。914层9层悬挑脚手架207。9。112、2207。1。17层24层悬挑脚手架2017。10。180711。2424层屋面悬挑脚手架0171。25201。122430#楼1层以下落地脚手架017。5。2017。5。19层8层悬挑脚手架017。5。20176。8层14层悬挑脚手架201.6。201773114层19层悬挑脚手架0。8。201.9。719层24层悬挑脚手架217。9821.10。14层屋面悬挑脚手架2017。10。152017.1。14#商业层落地脚手架18。3。52017。.5 第五章、材料要求1、钢管 脚手架钢管应采用现行国家标准低压流体输送用焊接钢管(GB/T30120)中规定的普通钢管。脚手架钢管采用外径48mm，13、壁厚3.mm的焊接钢管，钢管的检查应符合下列规定: a。新钢管：应有产品质量合格证和质量检验报告;钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;钢管外径、壁厚、端面等的偏差,应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表81.8的规定：外径允许偏差为。m、壁厚允许偏差为0.3mm、钢管两端面切斜偏差1.mm. b。旧钢管：钢管表面锈蚀深度应。1m;钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表8.1。8的规定: 。各种杆件钢管的端部弯曲1。5m，5mm 。立杆钢管弯曲，当3mL4m,12;当4mL6.m,20mm 。水平杆、斜杆的钢管弯曲L。m，30mm14、。2、扣件 扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB1581006)的规定.在螺栓拧紧扭力矩达65N时,不应有裂纹.扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。十字扣、回转扣符合规范要求，与钢管管径相匹配。所使用的扣件必须有复检报告。3、型钢现场选用6#工字钢挑梁,工字钢的截面尺寸允许偏差如下:型号允许偏差（m）高度腿宽度腰厚16工字钢22。50.5工字钢的验收： (）工字钢验收时首先观看其外观质量，看其是否有裂缝、结疤和折叠,成捆时检查端面是否平整,有无缺损。检查其长度是否有弯曲、弯曲度每米不能大于2m，总弯曲度不大于总长度的0.15、2%。其次检查尺寸时要以腰的高度为准,检查弯腰饶角要用直尺和塞尺测量，并在距端头部小于750m处测量,工字钢每米质量偏差不得超过5%+3,另每批材料均应向厂家索取材质证明书.(）工字钢的重量可以通过过磅或通过理论换算得出。其每米重量的理论值如下表:型号尺寸（毫米)截面面积(cm2)理论重量（公斤米)hbtl1610886。94。120悬挑工字钢使用计划详见附表。4、高强螺栓及索具螺旋扣 高强螺栓、索具螺旋扣：严格按照本方案中的规格采购,其质量应符合钢结构高强度螺栓连接技术规程(J8201）、索具螺旋扣(CT318213）的规定,并附有制造厂提供的质量证明书。 高强螺栓连结，应按包装箱配套供货,16、包装箱上应标明批号、规格、数量、日期、螺栓、螺帽、垫圈外观表面应涂油保护,不应出现生锈和沾染脏污，螺纹不应损伤。 检查数量:按包装箱数量抽查5%且不应小于箱 检查方法:观察检查。5、焊接焊缝要求 焊条、焊剂等焊接材料,与母材匹配应符合设计要求及国家现行行业标准(建筑钢结构焊接技术规程)JG81-00的规定 焊工必须经考试合格并取得合格证书。持证焊工必须在其考试合格项目及其认可范围内施焊. 设计要求全焊透的一、二级焊缝应采取超声波探伤进行内部缺陷的检验。焊缝表面不得有裂缝、焊瘤等缺陷。一级、二级焊缝不得有表面气孔、夹渣、弧坑裂缝、电弧擦伤等缺陷。且一级焊缝不得有咬边、未焊满根部收缩等缺陷。第六章17、脚手架搭设材料、人员及进度计划1、劳动力计划表序号分项工程名称计划劳动人数32楼层以下落地脚手架人2层层悬挑脚手架15人8层14层悬挑脚手架5人14层9层悬挑脚手架人1层24层悬挑脚手架15人4层屋面悬挑脚手架15人36#楼1层以下落地脚手架10人2层8层悬挑脚手架15人8层14层悬挑脚手架15人14层19层悬挑脚手架15人19层4层悬挑脚手架1人2层屋面悬挑脚手架1人5#楼层以下落地脚手架10人2层8层悬挑脚手架15人8层14层悬挑脚手架15人14层19层悬挑脚手架15人19层4层悬挑脚手架15人2层屋面悬挑脚手架15人3#楼1层以下落地脚手架10人2层层悬挑脚手架15人8层14层悬挑脚手18、架1人14层19层悬挑脚手架15人19层4层悬挑脚手架15人4层屋面悬挑脚手架15人34楼1层以下落地脚手架10人2层层悬挑脚手架15人8层1层悬挑脚手架5人14层1层悬挑脚手架15人层4层悬挑脚手架5人4层屋面悬挑脚手架15人33楼1层以下落地脚手架10人2层8层悬挑脚手架15人8层14层悬挑脚手架15人4层1层悬挑脚手架15人1层2层悬挑脚手架1人24层屋面悬挑脚手架15人0#楼1层以下落地脚手架10人2层8层悬挑脚手架15人8层1层悬挑脚手架1人14层19层悬挑脚手架1人1层24层悬挑脚手架1人4层屋面悬挑脚手架5人4#楼商业13层落地架1人附:悬挑预埋部分项目部机工、焊工配合.第七章、19、外脚手架搭设方案及要求、脚手架总体布置 本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求,故在选择方案时，应充分考虑以下几点：（1)架体的结构设计,力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。(2)在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性。 (3)选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 （4）结构选型时,力求做到受力明确，构造措施到位,升降搭拆方便,便于检查验收； (5）综合以上几点，脚手架的搭设,还必须符合GJ592011检查标准要求,要符合相关文明标化工地的有关标准。 (6）结合以上脚手架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验，决定采用20、以下脚手架方案： 7栋主楼及商铺1层采取落地脚手架,主楼2层、7层、13层、层、24层至顶层采用花篮螺杆式悬挑脚手架，2层至顶层分五个悬挑段: 悬挑段1，2层层，悬挑6层，标高为2.9203m，架体高度为17.4m; 悬挑段,8层4层，标高为。37.m,架体高度为17.4； 悬挑段3，14层1层,整体标高为37。75.m,架体高度为1。5m； 悬挑段4，1层24层，整体标高为52。2。7m,架体高度为4.m 悬挑段5,25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差1mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的21、高度差应50m7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内,相邻接头的水平距离应5mm,接头距立杆应小于立杆纵距的138杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆,并与其连接(绑扎)固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定,且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于4N。m，且不大于6 Nm其它脚手架按相应的连接要求3、脚手架的拆除（1)拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：。应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求;。22、应根据检查结果补充完善施工方案中的拆除顺序和措施,经批准后方可实施;。应由工程项目技术负责人进行拆除安全技术交底；。应清除脚手架上杂物及地面障碍物.(2)拆除脚手架时,应符合下列规定:。拆除作业必须由上而下逐层进行,严禁上下同时作业。拆除时应设警戒区，设置明显标志,并有专人警戒.。连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架.分段拆除高差不应大于步,如高差大于2步，应增设连墙件加固;当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时,应先在适当位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件。当脚手架采取分段、分立面拆除时,对不拆除的脚手架两端,应先按本方案中前述有关规定设置连墙件和横向斜撑加23、固.宜靠近主节点设置连墙件，偏移主节点的距离不应大于300mm，应从底层第一步纵向水平杆处开始设置.当该处设置有困难时,应采用其它可靠措施,并优先采用菱形布置,亦可采用方形、矩形布置.(3）卸料时应符合下列规定:。拆下的扣件和配件应及时运至地面,严禁高空抛掷。运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。第九章、施工安全技术保证措施 1、脚手架的构配件质量与搭设质量应根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG101)进行检查验收,合格后方准使用. 2、脚手架搭设期间,项目专职质检员、安全员必须在现场旁站监督。脚手架必须严格按照专项施工方案搭设，悬挑梁的位置、预埋件的位24、置和标高、剪刀撑、连墙件的设置等关键部位必须重点检查. 3、脚手架搭设标准：横平竖直、连接牢固、底脚着实、层层拖牢、支撑挺直、通畅平坦、安全设施齐全、牢固。 4、脚手架架设工必须具备中华人民共和国国家标准特殊作业人员安全技术考核管理规则(GB306)要求的条件,经培训考核合格。上岗人员应定期体检,合格者方可持证上岗. 、架子工必须熟悉脚手架安全操作规程，严格按规程的要求搭设,在搭设中要必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 、脚手架的地基必须平整夯实，有排水措施,脚手架一经搭设，其地基即不准随意开挖。 7、脚手架每平方米的施工荷载:严格控制施工荷载不超过200g,只允许在两步脚手架上同时堆物.脚手25、架上不准超载，垃圾杂物必须经常清理。 8、不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁悬挂起重设备。 9、脚手架主节点处的纵、横水平杆，纵、横向扫地杆和连墙件等严禁随意拆除，违者从严论处. 10、脚手架拆除应明确专人负责指挥,拆除前必须进行全面检查加固，拆除时应设围栏，指定专人警戒;拆除必须按搭设的顺序自上而下进行,做到一步一清,严禁上下同时拆除,拆除的材料不准从高处抛掷。 1、施工现场必须健全脚手架的检查维修管理制度,每幢脚手架均应有专人负责监视保养，并做好例保记录,要健全脚手架的巡视值班制度，梅雨季节、台风暴雨期间要加强检查,发现隐患立即进行加固。第十章、应急预案26、 悬挑脚手架属于高危险项目。由于它可变因素比较多,出现险情时常有的.当出现险情,必须做出应急响应,及时排除险情,确保安全.为在发生突发紧急事件时,能做到及时、迅速、有序、高效地处理好事件，保障员工的生命安全,根据中华人民共和国安全生产法及其他相关法律的规定,结合本项目部的实际情况，特采取如下措施： 悬挑脚手架施工过程中一旦发生安全事故，为有序地进行救援,避免事故或事件扩大,尽可能减少事故或事件造成的人员和财产损失，特编制本预案。 、应急准备成立应急救援指挥小组项目部应急救援领导小组 组长：林必坤副组长：张航明副组长：幸厚新何洪刚楼远琦赵五查周大民傅晓明殷振一胡应杰 2、救援路线医院:苏北人民医27、院新区分院 电话:05148837877地址:xx市xx区文昌西路延伸段火车站西消防大队：xx区消防队 电话：119地址：xx市xx区四通南路53号 、悬挑脚手架施工过程中监视 当监测到悬挑工字钢有变形趋势或者钢管立杆有倾斜趋势,则通告项目部待加固处理后方能进行下一步施工，对于在施工过程中发生危险情况时的应急方案主要内容及程序如下:(1)通告程序和报警系统(内容有通告、报警形式和内容、应急反应人员向外求援的方式、接到报警信息通知相关人员和赶赴事故预兆现场、应急预警方案启动条件)（2）应急救援小组,负责指挥及协调工作。(3）事故预兆的应急反应、事故预兆具体处理方法和注意事项。（）具体内容如下： 28、1)通告程序 4、脚手架坍塌应急救援预案（1）不论任何人,一旦发现脚手架有坍塌或倒塌的可能性,应立即呼叫在场全体人员进行紧急撤离.（）现场人员应迅速通知项目经理或现场管理人员，并打电话及时向公司应急救援中心报告事故的发生情况。请求公司应急救援中心的支援。 (）根据现场情况,若有人员受伤,应立即拨打急救电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况,并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来以前,应对受伤人员进行急救。本项目部配备应急急救药箱只和担架幅,药箱和担架存放在医务室。（4)在没有人员受伤的情况下,现场负责人应根据实际情况研究补救和加固措施,29、在确保人员生命安全的前提下,组织恢复正常施工秩序。（)现场安全员应对施工现场坍塌或倒塌事故进行原因分析,制定相应的改正措施,认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报公司应急救援中心。当事故发生后,现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长,由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救,采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定,及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。 5、高处坠落事故应急救援预案 （）当发生高处坠落事故后,抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。 发生高处坠落事故,应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发30、生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者,应立即进行人工呼吸,胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动,并将下肢抬高约20左右,尽快送医院进行抢救治疗。 （2)出现颅脑损伤,必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入,发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。 (3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时,将伤者平卧放在帆布担架或硬板上,以免受伤的脊椎移位、断31、裂造成截瘫,招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 （4)发现伤者手足骨折,不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉,神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则,可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下,上肢可固定在身侧,下肢与腱侧下肢缚在一起。 （5)遇有创伤性出血的伤员,应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位,并注意保暖。正确的现场止血处理措施。 。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(%NaCl溶液)冲洗伤口,涂上红汞水,然后盖上消毒纱布,用绷带;较紧地包扎。 .加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放32、在伤口上再加包扎,来增强压力而达到止血. .止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等,上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/处(靠近心脏位置）.结扎时,在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松。51分钟。 （6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。 6、防雷击应急预案 xx地区雷雨天气较多，为了避免雷击对人体、建筑物、机械造成损害,特制定防雷措施应急预案现场的塔吊、脚手架，施工电梯必须设置避雷接地装置。防雷装置的33、避雷针，接地线和接地体必须焊接,焊缝长度应为圆钢长度的6倍或扁钢宽度的2倍以上，测试电阻不超过1欧姆. 为防止雷电袭击造成事故,脚手架一般是由接地线、避雷针和接地体来来进行防雷击的.接地线可用于面积不小于6mm2的铝导线，或用截面不小于12m2的铜导线，接地体可采用截面积不小于50mm2,长度不小于m的扁钢,平卧与地下50m处脚手架的接地布置,在外架体沿建筑物的四角设4根立杆于四周的外围脚手架整体贯通,通过从建筑结构四个大角部位的主体结构避雷引下主筋上中引出悬挑架的防雷接地连接线，也可以通过位于楼层卫生间或者窗户部位等电位连接预留连接端进行连接。 施工期间遇到电闪雷鸣,风雨交加的突然袭击时,操34、作人员应提前遮盖好施工电器和机械,迅速离开现场.或者及时躲避雷雨袭击，待雷雨过后,再组织检查各种施工电器及机械如确认有安全隐患应先整改，整改到位后方可使用这些电器。为了有效的防止雷雨袭击,专业操作人员必须经常对接地装置进行检查，测试,对于不到位的应立即整改,不留隐患. 7、防台风应急预案 (1)在获得台风预报后，应对脚手架进行全面检查,特别是连墙件，拉结杆是否牢固,有无破坏,脚手板绑扎是否牢固，除必要的连墙杆拉结外，根据脚手架情况，在相对薄弱位置再与结构进行拉结,加固脚手架与结构的连接 （2）随时监控台风情况,根据台风大小和正面接触情况,视要求将密目安全网临时拆除减小挡风系数,台风过后再行恢复35、。第十一章、计算书、花篮螺杆式悬挑支撑计算H1.4m 本工程中,栋主楼1层采取落地脚手架，主楼2层、8层、14层、19层、24层至顶层采用花篮螺杆式悬挑脚手架，1层至顶层分五个悬挑段: 悬挑段1,2层层，悬挑6层，标高为2920.3,架体高度为7。4m； 悬挑段2,8层4层，标高为20。37。,架体高度为1。m; 悬挑段3，14层9层,整体标高为37。2。2m，架体高度为1.5; 悬挑段4,19层24层，整体标高为52。266。7m，架体高度为14.5; 悬挑段,2层机房层，整体标高为66.72。m（构架部分屋顶)1。50（架子顶护栏），架体高度为17。0m 综上所述，本工程的悬挑段1、2，架36、体高度为7。4,工程的悬挑段3、，架体高度为4。5m,工程的悬挑段5，架体高度为17。m。为本工程中花篮螺杆式悬挑搭设最大高度,现以此为代表计算花篮螺杆式悬挑支撑的安全性.悬挑脚手架计算(H=17.4m),计算书如下：计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（GJ1302011)、建筑结构荷载规范（G 00092012)、钢结构设计规范(B 5017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ591)、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091)、建筑施工现场安全防护设施技术规程(DB4/35209)以及本工程的施工图纸.脚手架搭设体系剖面图脚手架搭设体系正立面图 2、商业落地架 本工37、程中,栋商铺3层采取落地脚手架，脚手架搭设高度为16。米。1、落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J130201建筑结构荷载规范GB00092012钢结构设计规范GB501-200建筑地基基础设计规范GB0007-211计算参数:钢管强度为205. N/mm2,钢管强度折减系数取1。0.双排脚手架,搭设高度165米,立杆采用单立管。立杆的纵距1。00米，立杆的横距。5米，内排架距离结构0.3米,立杆的步距.80米。钢管类型为43.0，连墙件采用2步跨,竖向间距。米,水平间距2。00米。施工活荷载为3.0kN/m2,同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板,荷载为38、00kN2,按照铺设6层计算。栏杆采用冲压钢板,荷载为0。1kN,安全网荷载取0。010k/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。基本风压.2kNm2，高度变化系数1.0000,体型系数0。60地基承载力标准值0kN/m2，基础底面扩展面积0。25m，地基承载力调整系数。50钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4d）/D。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P10.08kNm脚手板的荷载标准值 P39、=.0。00/2=0。15kNm 活荷载标准值 Q3.01。0=1。0kN/ 荷载的计算值 =1。2003+1。20.150。41.500=2。326kN/m 小横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2。321。5002/80。64kN。m =0。65/91。0=45。67N/m2小横杆的计算强度小于205Nmm,满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下： 荷载标准值 q=0。038+0。15+1.00。688kN/简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=。01。688500。4(342。610578。0）5.0140、mm小横杆的最大挠度小于150。01与10m,满足要求!二、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1荷载值计算小横杆的自重标准值 =.81。0=0。8kN脚手板的荷载标准值 P2=0。3001.5001。000/2=。2kN 活荷载标准值 =3。0001。5001.000/2=2.50N 荷载的计算值 P=(1.20.058+1.0。225+.42。50)/1。74kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计41、算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=0.08(1.20.03）1。020。1751。745.00=0。309k。m=0.3091069。0=68。801Nmm大横杆的计算强度小于205。N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V677。0000004(10。061051078000)0。012m集中荷载标准值 P=(0。8+0.25+2。25）/2=1。266k集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V=1。14126。30142、000.00/(1002。61050770.0）=0.654m最大挠度和 V=V+V2=0。66m大横杆的最大挠度小于1000。0/50与10m，满足要求！三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5): R R其中 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8。0kN,双扣件取20N； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1。荷载值计算横杆的自重标准值 P1=.081.000=0。38kN脚手板的荷载标准值P20.300100。0/=.225N 活荷载标准值 Q=3。0001.50。00/2=2。50k 荷载的计算值 R=1。238。.2243、51。42。250.466N单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达0-65.m时,试验表明:单扣件在12k的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0N;双扣件在2的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取1.0k.四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(k/m)；本例为0.99 NG1 = 0.101.1.64k(2）脚手板的自重标准值(/m);本例采用冲压钢脚手板,标准值为0。3 G2 = 。3001。00(1。50+0。300）/2=1。620N()栏杆与挡脚手板自重标准值（k/);本例采用栏杆44、冲压钢脚手板挡板，标准值为06 N3 = 0。101。006=0。960k(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（N/m）;。0 NG4 = 。0。0016.0=。165kN经计算得到,静荷载标准值G= NG1+2+N+NG4 4。387kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的12取值。经计算得到,活荷载标准值NQ = 3。0001。0050/2=4。500N风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 0 基本风压(kN2)， 0 = 0。2 Uz 风荷载高度变化系数,Uz =1.00 Us- 风荷载体型系数： Us = 0。60经计算得到：W = 0。21045、0096 = 0。24kN/m。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2G + 0。91。4Q经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力: N=12。37+。91。44。500105kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 。G +4N经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=。2.387+1。4。0=1.65风荷载设计值产生的立杆段弯矩 计算公式 MW = 0.9。4Wklah210其中 k 风荷载标准值（N/m2); la 立杆的纵距 (m)； h - 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩: Mw=。91。0。01。0001.801。1=0。98.46、五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 -立杆的轴心压力设计值，N=11。56kN; i - 计算立杆的截面回转半径,i=1。60m; 计算长度附加系数,取1。155； 计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=。600; l0 计算长度 （m）,由公式 l0= kh确定,=1151.001。00=3。326m; A - 立杆净截面面积，A4。239cm2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩)，W4。49cm3； - 长细比，为326/16=09 0 - 允许长细比（k取1）,为80/16=181 20 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结47、果查表得到。168； 钢管立杆受压强度计算值 (/m2）； f 钢管立杆抗压强度设计值,f=25。00N/mm2;经计算得到: =16/(0。17424)=16。826/m2； 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求！2。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 立杆的轴心压力设计值,N=10.5； i 计算立杆的截面回转半径，i=1。60c; - 计算长度附加系数,取。155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1.600; 0 - 计算长度 (m），由公式0 kuh确定，0=1。551。001.80=3.32m； A 立杆净截面面积,A=4.239m2； W- 立杆净截面模量（48、抵抗矩）,=。4c； 长细比,为326/6=09 0 允许长细比(k取），为280/16=181210 长细比验算满足要求！ 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 0/i 的结果查表得到0。18； MW计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，W=0。08k.m； 钢管立杆受压强度计算值（N/mm)； f 钢管立杆抗压强度设计值,f=205。00N/m2;经计算得到 =10935/（。1742)+98000/4491=175。2/mm2; 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,当立杆采用单管时,单、双排脚手架允许搭设高度H，按下式计算: H = A(1.249、NG2k+1。4QkNXe)/ 1.g其中 k 构配件自重标准值产生的轴向力,NG2k= 2.4kN; NQ- 活荷载标准值， NQk 4。500kN； k-每米立杆承受的结构自重标准值,g =.100kN； NXe - 轴向力钢丝绳卸荷部分, NQ 0。01N; 钢管立杆抗压强度设计值， =205。0N；经计算得到,不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度H =4.577米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H，按下式计算: = -1。2G2+09。(QkAwk/W）-NXe / .gk其中 N2- 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 2。75k; NQ 活荷50、载标准值, Nk =4。500kN; gk- 每米立杆承受的结构自重标准值,g =0.100N/m; Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩,Mw = 078kN。； X 轴向力钢丝绳卸荷部分, NQk 0。01kN； -钢管立杆抗压强度设计值, =205。0/mm;经计算得到,考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H 。7米。取上面两式计算结果的最小值,脚手架允许搭设高度=33。7米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： N = Nlw o其中 l - 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（k)，应按照下式计算: w= .4 wk Aw wk - 风荷载标准值,=0。24k51、/； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw 3。602。00 = 。20m; o-连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N = 3.00经计算得到= 2。41kN,连墙件轴向力计算值 Nl = 5。41k根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值 Nf1 = 0。8Acf根据连墙件杆件稳定性要求,轴向力设计值 Nf2 = 0。85Af其中- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 li=3。00/1。0的结果查表得到5; 净截面面积Ac =4.24m2；毛截面面积 =18。10cm；f= 20.0Nm。经过计算得到f1 = 7。865Nf1Nl,连墙件的设计计算满足强度设计52、要求!经过计算得到 N2= 300。110kNN2l,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=5。41kN,小于双扣件的抗滑力。k，连墙件双扣件满足要求! 连墙件双扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 k f其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值,pk =Nk/A=35。55 (kPa） k- 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk= 4。3+4.0889kN 基础底面面积(m2);A 05 g-地基承载力设计值 (kN/m2）;f = 8.00地基承载力设计值应按下式计算 fg= kc fgk其53、中kc 脚手架地基承载力调整系数;k = .50 fg 地基承载力标准值;fgk = 1.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求!2、悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范GJ1-211建筑结构荷载规范B0009-2012钢结构设计规范GB50017200混凝土结构设计规范G0002010计算参数：钢管强度为205。 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00双排脚手架,搭设高度7。4米,立杆采用单立管.立杆的纵距1。50米，立杆的横距1。0米，内排架距离结构0.30米,立杆的步距.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距.654、米，水平间距3。00米。施工活荷载为2.0kN/2,同时考虑层施工.脚手板采用竹笆片,荷载为0。10k/m2,按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0N/m,安全网荷载取。0k/。脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。基本风压。3N/m2,高度变化系数.20,体型系数0。600。卸荷吊点按照构造要求考虑,不进行受力计算!悬挑水平钢梁采用16号工字钢,建筑物外悬挑段长度1。40米，建筑物内锚固段长度020米.悬挑水平钢梁上面的联梁采用1号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置根立杆.悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.30m。而拉杆采用圆钢0。0 m。55、钢管惯性矩计算采用 I(4d4)/64,抵抗距计算采用W=（4d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=.038N/m脚手板的荷载标准值 P2=0。101/20。7kNm 活荷载标准值 =。00。5/2=1。50k/m 荷载的计算值 q=。20。3+1。20。01。41。50=2.26kN/m 小横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2。236100028=0.0kN=0。8106/4456、1。0=.238Nm2小横杆的计算强度小于205。0/mm,满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q=.038+0.075+1.500=1。613kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V5.0。61310004/（842。06110780）=。94mm小横杆的最大挠度小于1000。0/0与10mm，满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形.。荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0。0810=0038kN脚手板的荷载标准值 P57、2=0。1001。0001.50/20。75kN 活荷载标准值 Q=2.001。0001。002=1。50kN 荷载的计算值P(1.2。08+1。20。05+1。41。500）/2=1。118kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: =。08(.20。038）1。5002+0.1751。1181。500=0.30。m=02106/4491=6.19N2大横杆的计算强度小于205.0N/m2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度58、和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V=。6770。01500.04/(10020010517780。000）=。6m集中荷载标准值 = (。380.0751。500）/2 = 61k集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V11。1161.0500。0/(102.0601051078。00）=。81mm最大挠度和V1V=2。80mm大横杆的最大挠度小于1500。0/50与0m,满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取859、。0N，双扣件取。0kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0。03850005k脚手板的荷载标准值 P20.1001。001。50/2=0。05 活荷载标准值 Q=.01。0001.50/2=1500kN 荷载的计算值 R=1。20.058+。2007+1。00=2.259N单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达406Nm时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在2k的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取1。;四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下60、内容：（1)每米立杆承受的结构自重标准值(Nm）；本例为0。1072 NG1 。1717。40=1.66k(2)脚手板的自重标准值(/m2);本例采用竹笆片脚手板，标准值为。10 NG2 0。1004。50（1。00。30）/20.390k()栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,标准值为0。16 NG3 。101。5004=0960N（)吊挂的安全设施荷载,包括安全网（/m）;0.010 G4 = 0。101.0017。400=0。261经计算得到，静荷载标准值 NG NG1+NG2+G4 3。77N.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距61、内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到,活荷载标准值 NQ 2。00021。5001.000/23。000kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(N/m2)，0=0。300 U 风荷载高度变化系数，U= 1.20 Us 风荷载体型系数:Us = 0。60经计算得到，风荷载标准值Wk = 0。301。50060 = 0。225/2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 = 1。2NG+ 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N。3。47+。9.4。0=7.953kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 =1。NG + 1.4NQ经过计算得到,底部立杆62、的最大轴向压力N=1。.477+。3。0=8.7kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0。1。4Wlah2/1其中 k - 风荷载标准值（kN2）; la 立杆的纵距（m）; h- 立杆的步距 (m）经过计算得到风荷载产生的弯矩: Mw=.9140.2251。50。1。001=。138k。五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑,不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中N 立杆的轴心压力设计值,=8。73k; i - 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm； k - 计算长度附加系数，取.15； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=。50; l0 - 63、计算长度 (m),由公式 l kuh 确定，l0=1。15。0.800=3.11m; 立杆净截面面积,A=4。239cm2; W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4.49c； 长细比,为3118/16=16 0 - 允许长细比(k取1），为2700/6169 2 长细比验算满足要求! - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190; 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 钢管立杆抗压强度设计值，05.00N/mm2；经计算得： =87/(。1924)104.19/mm2；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f，满足要求! 2。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 - 64、立杆的轴心压力设计值,N=。953kN； 计算立杆的截面回转半径，i=。60c； k 计算长度附加系数,取1。15; 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=。； 0 计算长度(m),由公式 0 ku 确定,l=1。551。5001.80。18; A 立杆净截面面积,A=4。2； 立杆净截面模量(抵抗矩),W4491cm; -长细比，为3118/19 - 允许长细比（k取1)，为20/1616 2 长细比验算满足要求! -轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。90; MW -计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW0。8kNm； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2);f65、 钢管立杆抗压强度设计值,f=205。00/mm；经计算得到 793/(019424)+1380/4491=129.649N/mm2;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 ，满足要求！六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nl 风荷载产生的连墙件轴向力设计值()，应按照下式计算: l 1。4 wk Aw -风荷载标准值，wk= .25kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积： Aw = 3。603.00 = 10.00m2； o - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（N);No =3。000经计算得到Nlw = 3.42k66、N，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.40N根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值 f1 .A根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 0。8f连墙件轴向力设计值 Nf 0.5A其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i0.00/1。60的结果查表得到。95; 净截面面积c 4.24cm2;毛截面面积 A=180c;f 5。0N/m2。经过计算得到 Nf1 =73。85kNN，连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到 f2 = 300。110kN2l，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=6。02kN，小于扣件的抗滑力8.0kN,连墙件单67、扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=8.7kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中n=501。5=经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重） RA= RB=（11）28.37+8。7+1。500.1128。6kN通过传递到支座的最大力为（考虑到支撑的自重） 2。00+8.37+1。0。118。5kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=(11)/(8)8.37.50。111.0150/0。03kN。抗弯计算强度: f=0.03164900。00.3N/m水平支撑梁的抗弯计算强度小于1。0N/m2，满足要求!八、悬挑68、梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.悬臂部分脚手架荷载的作用，里端为与楼板的锚固点，为墙支点。本工程中,脚手架排距为1mm,内侧脚手架距离墙体30mm,支拉斜杆的支点距离墙体 130，水平支撑梁的截面惯性矩I= 1130。00cm4,截面抵抗矩 14100m3,截面积A 6。10cm。受脚手架作用的联梁传递集中力 N=8。54kN水平钢梁自重荷载 q=.22。100.0017。50=。25N/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN。m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(m)各支座对支撑梁的支撑反力由69、左至右分别为R1=。96k，R21.722kN,R=7.5kN最大弯矩 Max1.555kN。m抗弯计算强度: =M/1。05+N/A。5516/(1.141000。)+.0900/26。01.13N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215。/mm2,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下 其中 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查表钢结构设计规范(B0012011)附录得到:b=.0由于大于。6,按照钢结构设计规范(GB017201)附录B其值b=100.2/=0。929经过计算得到强度 1。51/(0.21410.0)11.87Nmm2；水平钢梁的稳定性70、计算 ，满足要求!十、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RA和拉钢绳的轴力Ui按照下面计算 其中Ucsi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RC=RUii按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 1=1。70kN十一、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算,为RU=10。40kN 拉杆的强度计算：上面拉杆以圆钢0. m计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算： =N/ f其中N - 斜拉杆的轴心压力设计值，N = 10.N； A 斜拉杆净截面面积,A =14c2; - 斜拉杆受拉强度计算值,经计算得到结果是 3。3 Nmm2; f - 斜拉杆抗拉强度设计值，f =21571、Nmm2;受拉斜杆的稳定性计算 f,满足要求!斜撑杆的焊缝计算:斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度计算公式如下 其中N为斜撑杆的轴向力,N10。47k; lt为焊接面积,取314。16m2； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度,取0/m2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 10470。01314。1 3。3N/m2。斜撑杆对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算1水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力。72kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算,按照混凝土72、结构设计规范。7。6 = 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=17224/(3.116。002）1/2=13mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧0cm以上搭接长度.2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式 其中 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力, 15。72k； - 楼板螺栓的直径，d = 20mm; fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。5N/mm2； 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 要大于1522.00/(。1416201。73、）166。8mm3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 - 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 572kN; d 楼板螺栓的直径,d = 20m; b -楼板内的螺栓锚板边长,=d=100mm; fcc 混凝土的局部挤压强度设计值,计算中取。95f=13。59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.k楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下:锚固压点处楼板负弯矩数值为 M15。70。20/2 =。N。m根据混凝土结构设计规范GB000201第6。2。1条 其中 1系数,当混凝土74、强度不超过C50时，1取为0,当混凝土强度等级为80时， 1取为。94,期间按线性内插法确定； f混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度; fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 0 =10-15 = 5m；s 1。71（.001401。500105.02)=00070 1（120.0)1/2=0。007s= 1-。00/=0。9970楼板压点负弯矩配筋为 As 。516 （0.990105.021.0） = 715mm2悬挑脚手架计算满足要求!a、拉杆的受力计算1。花篮螺杆的内力计算（）普通型挑梁斜拉杆选择2花篮螺杆,花篮螺杆抗拉强度205MPa，直径2mm。20一级钢,净截面Aj=2.4575、m45mm2,按拉结花篮螺杆承受全部荷载计算，则斜拉杆=13。35K,f=25/mm2.经计算，选此型号花篮螺杆能够满足要求。(2）转角加长及1700000型挑梁斜拉杆选择M20花篮螺杆,花篮螺杆抗拉强度205Ma，直径20m.20一级钢,净截面Aj=2.4m2=25m2,按拉结花篮螺杆承受全部荷载计算,则斜拉杆=4。6KN,f20/mm2.经计算,选此型号花篮螺杆能够满足要求。(3)阳台处挑梁斜拉杆选择20花篮螺杆，花篮螺杆抗拉强度25Pa，直径2mm2一级钢，净截面j2.45cm25mm2,按拉结花篮螺杆承受全部荷载计算,则斜拉杆5。7KN，N=166k其中 为拉结螺栓抗拉强度,按钢结构高76、强螺栓连接的设计、施工及验收规范2。2。 规定计算；实际配置个8。8级M20高强螺栓拉结满足构件连接要求。(2）转角加长及70020型挑梁花篮螺杆的轴力作为拉结点的拉力进行计算，为NT5。7k花篮螺杆拉结螺栓的强度计算公式为 N=。P 0。811=8KNN=1。72kN实际配置2个。8级M2高强螺栓拉结满足构件连接要求.(3)阳台处挑梁花篮螺杆的轴力T作为拉结点的拉力进行计算,为=4。66N花篮螺杆拉结螺栓的强度计算公式为 N0.P=0。8110=8N=14。k实际配置2个8.8级M0高强螺栓拉结满足构件连接要求。b、锚固段与楼层梁板连接的计算水平悬挑梁与结构采用2个8。8级20高强螺栓连接，77、弯矩和剪力共同作用的高强螺栓计算如下:（）普通型挑梁V=RA=6。35KN受剪高强螺栓承载力设计值:V=6.5KN其中 - 高强螺栓受剪承载力； - 高强螺栓受压承载力; - 高强螺栓直径; -高强螺栓剪切强度设计值,2pa; 实际高强螺栓采用2个8。8级20满足钢梁与结构连接强度计算要求! （2)转角加长及17000型挑梁V=RA6。3 N受剪高强螺栓承载力设计值:A=6.3KN实际高强螺栓采用个8。8级0满足钢梁与结构连接强度计算要求！ (3)阳台处挑梁VA=RA3.62N受剪高强螺栓承载力设计值:A=3。62K实际高强螺栓采用个8。8级0满足钢梁与结构连接强度计算要求! c、花篮螺杆式悬78、挑极限状态支撑计算H=8m 悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范5000-202钢结构设计规范B5073混凝土结构设计规范GB5020计算参数:钢管强度为205。0 N/mm，钢管强度折减系数取1。00.双排脚手架，搭设高度2。米,立杆采用单立管.立杆的纵距1。5米,立杆的横距1。0米，内排架距离结构。3米，立杆的步距180米。采用的钢管类型为4。,连墙件采用2步2跨，竖向间距3。60米，水平间距3。00米。施工活荷载为。0N/m2，同时考虑2层施工.脚手板采用竹笆片，荷载为。10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲79、压钢板，荷载为。16kN/m,安全网荷载取0。010kN/2.脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆.基本风压0.0/m2,高度变化系数1。200，体型系数0。6000。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算!悬挑水平钢梁采用号工字钢,建筑物外悬挑段长度1。40米,建筑物内锚固段长度0。米.悬挑水平钢梁上面的联梁采用10号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆.悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结.钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)64，抵抗距计算采用 W(D4d4)/2D.一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上80、面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形1。均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P=0。38kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0。10。500/2=0.05kN/ 活荷载标准值 Q=2.001.5021。50kNm 荷载的计算值q1.。038+1。2。075+.4。500=2。36m 小横杆计算简图抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下： M=。231。002/8。28N。=0。016/491.=62.238N/m2小横杆的计算强度小于20.N/m，满足要求！.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q。81、038+。075+1。500=1。613kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0161310.04/(3842.061510780。0）=。946mm小横杆的最大挠度小于100。00与10m,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=031。00=00N脚手板的荷载标准值 P2=001.001.500/20.7kN 活荷载标准值 2.001。0001。500/。00N 荷载的计算值 P=（1。20.08+1.0.07+141.00）82、/=.11k 大横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M0。08(1.2.08）。5002.5。1181。0=0。02kNm0006/491。0=67。97Nmm2大横杆的计算强度小于20N/m2,满足要求!3。挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V10.67.038500。04/(102。60110780。000)=0。0m集中荷载标准值P (083、。0380。05+1。500)/ 1.61kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1。4663。400100。3/（1002.06015107780。000)2。81mm最大挠度和V=1V22。8m大横杆的最大挠度小于1500./10与10mm，满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5): R Rc其中 R - 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8。0k，双扣件取1.0kN; 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P10。038。5000。058脚手板的荷载标准值 P.100.0001。50020。0784、5kN 活荷载标准值 =2。0001。0001。500/21.500 荷载的计算值R=1。20。08+。20。5+1。41.502259N单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达406.时，试验表明：单扣件在1k的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取1。0k;四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/);本例为0 NG1 0。10728。000=3。03kN()脚手板的自重标准值(k/2）;本例采用竹笆片脚手板，标准值为0。10 N85、G= 0.10041。50（1.00+00)20。30kN(）栏杆与挡脚手板自重标准值(kNm);本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,标准值为0。16 N= 。61。5040。960kN()吊挂的安全设施荷载，包括安全网(k/m2); NG = 0.0101.0028.00=0。420N经计算得到，静荷载标准值 G = NGNG+NG+NG4 = 4。773k活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的/2取值。经计算得到,活荷载标准值 NQ 2。021.51。000/2=3。0N风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(N/m）,W0 = 。0 Uz -86、 风荷载高度变化系数,Uz = 。250 Us - 风荷载体型系数：Us = 0.00经计算得到,风荷载标准值 W = 。301.200。0 .22kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 。2N +091.4经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力=1.24。73+。91。43。0009。57kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N =12NG + 。4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1。4。7731。43。0=9927kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9。4Wkh2/10其中 Wk 风荷载标准值（kN/m)； la- 立87、杆的纵距 （m)； h - 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw0。1。40。2251。501。800。0/1=0。138N。m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑,不进行计算.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中N -立杆的轴心压力设计值，N=.92N; i 计算立杆的截面回转半径,=1.6; -计算长度附加系数,取1。55; - 计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1.50; l0 -计算长度 （m),由公式 l0= kuh 确定,l01.1551。500。8003。18m; A 立杆净截面面积，=4。239c2； W- 立杆净截面模量（抵抗矩)，W=4。49188、cm; 长细比,为318/16=19 0 - 允许长细比(k取1)，为700/169 210 长细比验算满足要求！ - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i 的结果查表得到。19； - 钢管立杆受压强度计算值（N/mm）; f 钢管立杆抗压强度设计值,=0。00N/m;经计算得： =27/（0。1424）=123。49N/mm2;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 ,满足要求！ 2。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9。7kN; 计算立杆的截面回转半径，=1.60cm; 计算长度附加系数,取1。155; u- 计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1。0； 089、 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定,0=1。155。501.0=3。1m; A 立杆净截面面积，A=4。239c2; W 立杆净截面模量(抵抗矩）,=441c3； 长细比,为381619 0 允许长细比(k取1),为270/161Nl,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N=6。402kN,小于扣件的抗滑力。0kN,连墙件单扣件满足要求！ 连墙件扣件连接示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，=9。93kN计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中1.50/1。50=1经过简支梁的计算得到支座反力（考虑到支撑90、的自重) RA = RB=(11）29.9.931.50.11/210.01kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 20.009.93+1。00。11=0.0N最大弯矩(考虑到支撑的自重） max=(111)（81）.931.50+0。111。501.508=03k。m抗弯计算强度: f0。006/9000.=0。63/m2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215。0N/m2，满足要求！八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点,为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k= m91、/l，k m/l，k2= m2/。本工程算例中，m = 1400m,l = 200mm,ml = 300mm,m2 = 130m;水平支撑梁的截面惯性矩I 1130。00c4，截面模量（抵抗矩) W = 41.0cm3。受脚手架作用传递集中力 =10.09k水平钢梁自重强度计算荷载 q=1。26.100.00017。80=0。25kN/m k=1。/0.0=。 k=0.30/0。201.50 k21.0/0。206.50代入公式，经过计算得到支座反力 RA=10.45kN支座反力 RB=-8.17N最大弯矩 MA=16.388kN。m抗弯计算强度：f =6。38816/(。05141000。092、）=110。9Nm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于1。/mm，满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 =4。77+3。0=。7kN水平钢梁自重计算荷载=26.10。0001.850=0.2N/m最大挠度Vma=3。472mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG 130201）表5。8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2800。0/250，满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(B50017201）附录得到:=2。00由于b大于0。，按照钢结构设计规范（G0072011）附录其值b=1。0-0.2893、/=0。929经过计算得到强度 =1。3916/（0。929141000。00）=12。1mm2;水平钢梁的稳定性计算 f，满足要求！十、锚固段与楼板连接的计算.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力81917 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9。7。6 f = 65N/m;压点处采用1个U形钢筋拉环连接;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 =8114/(3。1415。00)1/2=29mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30c以上94、搭接长度.2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N= 8.92N; 楼板螺栓的直径，=20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1.N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h要大于81917.9/(3。1416201.5)89。m。3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N- 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 1。92； d 楼板螺栓的直径,d= 2mm； b楼板内的螺栓锚板边长,b=5d0095、mm; fc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.9fc=1359N/mm2；经过计算得到公式右边等于131。6k楼板混凝土局部承压计算满足要求!4。水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下:锚固压点处楼板负弯矩数值为 = 1.2.20/2 8。9kN。m根据混凝土结构设计规范G5002010第6。1条 其中1系数,当混凝土强度不超过C时，1取为1。0，当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.4,期间按线性内插法确定; fc混凝土抗压强度设计值; h0截面有效高度; y钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 = 20-5 = 15mm; 8.1106/(。04。001.5000105.096、2)=.030 =1（1。0350)/2=0.350s= 1。0350=0。820楼板压点负弯矩配筋为 As=8。1910 (0。9805。010。) = 38。2mm2悬挑脚手架计算满足要求!d、在没有斜拉杆情况下二步悬挑梁验算悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JG10011建筑结构荷载规范GB00212钢结构设计规范GB5017-203混凝土结构设计规范GB50021计算参数:钢管强度为5。0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.0。双排脚手架,搭设高度.6米,立杆采用单立管。立杆的纵距.5米,立杆的横距100米，内排架距离结构0.3米,立杆的步距1.米97、。采用的钢管类型为483。，连墙件采用2步2跨，竖向间距3。60米，水平间距。00米。施工活荷载为2。0/m2,同时考虑2层施工.脚手板采用竹笆片,荷载为0.10kN/m,按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板,荷载为0。16kN,安全网荷载取0。10N/m2.脚手板下小横杆在大横杆上面,且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.0kNm2,高度变化系数.250,体型系数0.600。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度。4米,建筑物内锚固段长度米.悬挑水平钢梁上面的联梁采用1号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置1根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯98、性矩计算采用I=（4d4）6，抵抗距计算采用 W=(D4-4)/32。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0。38kN/m脚手板的荷载标准值 2。00。500/20.07kN/m 活荷载标准值 Q=2。001.500/=。500kN/ 荷载的计算值 q=1。0。08+.0。075+1.41。5002。6k/m 小横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下: M=2.26。02/8080k。m=0.2801099、/4491。0=62.238N/m小横杆的计算强度小于20。0/mm2,满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 荷载标准值q0。038+0。075+.500=1。63N/简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0113000。04（42.0615780）=0.946m小横杆的最大挠度小于1000。015与1mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=。0381。00。038k脚手板的荷载标准值 P100、2=01.001。5/20.075 活荷载标准值 Q=2。0001。001.500/2=。5 荷载的计算值 P=(1。20。381。2075+1.。0)/118N 大横杆计算简图。抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=。0(1。2。03）。00+0.15.118。0。3k。m=306/4491.0=67。197Nmm2大横杆的计算强度小于205。0N/m2，满足要求!挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算101、公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V10。6770.0381500004/(1002.6101080.0)。mm集中荷载标准值P = （0038+0。07+1.00）/ = 1.61kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1。146613.4015000/(02。0605107780。00).8mm最大挠度和V=1+V2。80m大横杆的最大挠度小于150/15与10mm，满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。5)： R Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8kN，双扣件取1.0k; 纵向或横向水平杆传给立杆102、的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=。38.000。0kN脚手板的荷载标准值 P=0。1001。50020。05kN 活荷载标准值 Q20001。0001.002=1。0k 荷载的计算值 R1.20.058+1。0.075+。41.50=2.259k单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达405N。m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取。0k；双扣件在N的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取2。0N;四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：()每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）；本例为。12103、 NG1 。1073600=0.386kN(2)脚手板的自重标准值(N/m);本例采用竹笆片脚手板，标准值为0。1 G2 .041.50(1。00+.0)/=0。90k（3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）;本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,标准值为。16 NG3 = 001。54。90k（)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kNm2);0。010 NG4= 0。0101。003.60=0。0kN经计算得到,静荷载标准值 N NG1+NG2+NG3NG4 = 1.790N.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1取值。经计算得到,活荷载标准值 Q = 2。0104、0021。5001.00/=3。00kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 0 基本风压(N/2),0= 030 Uz - 风荷载高度变化系数,z 1。250 s -风荷载体型系数：Us 0。60经计算得到,风荷载标准值 k =0.3001。250。00。22kN/m.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 = 。2N + 0。91。4N经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力=1.。7900。91。4。0=5。92kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N 。2NG+1。NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力1。21。7+1。3。00=6.48N风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW105、计算公式 MW = 091。4Wklah2/其中 Wk 风荷载标准值(km2）; a 立杆的纵距 (m)； - 立杆的步距（).经过计算得到风荷载产生的弯矩: Mw=91。0.251。01。801。8/=0。138N。m五、立杆的稳定性计算1。不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值,6。4kN;i- 计算立杆的截面回转半径,i=1。6m； k计算长度附加系数，取。5; 计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1。500; l0计算长度 （m)，由公式0 = kh 确定,l0=1。151。501.=3。118m； A 立杆净截面面积,=4.3cm2; W 立杆净截面模量(106、抵抗矩）,W=4。49c; 长细比,为118/6= 0 允许长细比(k取1)，为2016=19 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i 的结果查表得到0。10； 钢管立杆受压强度计算值 (/mm2); f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.0N/mm;经计算得: 48/(0。142）=79。3/mm2；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中N - 立杆的轴心压力设计值,N=5。8kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60c; 计算长度附加系数,取1.155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定,=1107、。0； l0 -计算长度 (m),由公式l0=h 确定，l0=1。551.001.0=3。118； A- 立杆净截面面积,A=。239cm; W - 立杆净截面模量（抵抗矩）,=。91cm3； -长细比,为38/16=19 0 允许长细比（k取1），为20016=690 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i的结果查表得到0。190； MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M18k。m； 钢管立杆受压强度计算值 (/mm2);f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205。00Nmm2;经计算得到 5928/(0。19424）+1800491=104.456mm2;考虑108、风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求！六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： = lw + No其中 Nw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN),应按照下式计算: Nw = 1.4 k w wk 风荷载标准值,wk= 0。22k/m2; w- 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积： A 3.603。00= 10.800m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）；N 3。000经计算得到 Nlw = .402kN,连墙件轴向力计算值 Nl = 6.402根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 N= 0。85Acf根据连墙件杆件稳定性要求,轴向力设计值 109、Nf2 = 0。85Af连墙件轴向力设计值 Nf= 0。85f其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i0。/.0的结果查表得到=0。95; 净截面面积c 4。2cm;毛截面面积 =18。0m2;f = 205.0N/m2。经过计算得到 = 3.65kNf1N,连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到 Nf2= 3.10NfNl,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=6。402，小于扣件的抗滑力。0k,连墙件单扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力,=6.35计算简图如下 支撑按照简110、支梁的计算公式 其中 n=1。501。0=1经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重）RA = RB=(11）/2。356.35+1。00。11/2=6.43kN通过传递到支座的最大力为（考虑到支撑的自重) 20.00+3+。50。1=.51N最大弯矩(考虑到支撑的自重） Max=(1)/（81)。.+。11。510/0。3kN。m抗弯计算强度:f0。310/49000。0=0.63N/m2水平支撑梁的抗弯计算强度小于15.0/m2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计111、算公式 支座弯矩计算公式 点最大挠度计算公式 其中 k = m/l，l= mll，k2= m2/l。本工程算例中，m =140m, = 2,l = 300mm,= 300mm；水平支撑梁的截面惯性矩I =130.00cm4,截面模量(抵抗矩） W = 110cm3.受脚手架作用传递集中力 P=6。51kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1226.00.001710=0。25k/m k=1.40/.0=7。00 kl=。30/2150 k2=13/.20=6。50代入公式,经过计算得到支座反力 RA=660kN支座反力 RB-528N最大弯矩 MA0。66k。m抗弯计算强度： =0。66106/(112、.0514100。）=72。12Nm水平支撑梁的抗弯计算强度小于215。N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 =.79+。0=49水平钢梁自重计算荷载 q=6。100。0075100.1N/m最大挠度 Vax=2。15mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 01）表.1。8规定：水平支撑梁的最大挠度小于280./250,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查表钢结构设计规范（GB500171)附录得到:2.由于大于0。6，按照钢结构设计规范（50017211）附录B其值b=.70.282/113、=0.929经过计算得到强度 =10。60/(0。92410。00)=。39Nmm2;水平钢梁的稳定性计算 f，满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3。282N 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算,按照混凝土结构设计规范9.76 65N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=534/（.4165.002)/2=23mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30m以上搭接长度.114、2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式 其中 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 5。8kN； d 楼板螺栓的直径， mm; fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1.5N/m2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于328。09/（3.4120。）=65。3mm。3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中- 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N 53.2N; d- 楼板螺栓的直径， = 20mm； - 楼板内的螺栓锚板边长,b=5=m; c - 混凝115、土的局部挤压强度设计值,计算中取0。95fc1359/mm2；经过计算得到公式右边等于11。6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4。水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下:锚固压点处楼板负弯矩数值为 3。280。22= 5.3k。m根据混凝土结构设计规范G50102010第6。2.10条 其中1系数，当混凝土强度不超过0时，1取为1。0,当混凝土强度等级为C0时， 1取为0。94,期间按线性内插法确定； 混凝土抗压强度设计值; h0截面有效高度; f钢筋受拉强度设计值.截面有效高度 h = 120-5 = 10m； = 5。3106/（1。0014。305100105.2）0.2 116、= （1-0.230)1/=0.0230= 10。03/=。990楼板压点负弯矩配筋为 s = 5。310/(0.980105。021。0）=4。4 m悬挑脚手架计算满足要求！ e、型钢与建筑物连接的计算 水平钢梁与耳朵采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 =N/A f=FA (+f2）1/.1ft 其中 N - 对接焊缝轴向力，N6。957k; F 对接焊缝切向力,F=14.6kN； 水平钢梁满焊的截面积,A=30。6cm2; f - 对接焊缝的抗压强度，fc=15Nm2； ft 对接焊缝的抗拉强度，ft185N/2； v - 对接焊缝117、的抗剪强度，fv=15N/m2; 经过计算得到焊缝正应力= N/A =6。7103(.6012)2.2N/mm2; 焊缝剪应力f=FA =14.6403(3.6102）=4.75/mm2; 对接焊缝的折算应力(2.2742。274+3.5。78)0.5=8。594N/mm2； 对接焊缝的正应力=.74N/m小于焊缝的抗压强度21。00/mm2,满足要求; 对接焊缝的剪应力f=。85/mm2小于焊缝的抗剪强度25。000N/m2，满足要求; 对接焊缝的折算应力8。594N/mm2小于1。ft=203.500N/mm2，满足要求！3、超长部位悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范：建筑施工扣件式钢管脚118、手架安全技术规范JGJ13001建筑结构荷载规范G509-2012钢结构设计规范GB50172003混凝土结构设计规范GB5000210计算参数:钢管强度为205。 Nmm2，钢管强度折减系数取.0。双排脚手架，搭设高度174米，立杆采用单立管。立杆的纵距1。00米,立杆的横距1。50米，内排架距离结构0。0米,立杆的步距.0米。采用的钢管类型为48。0，连墙件采用2步2跨，竖向间距.60米，水平间距2。00米。施工活荷载为2.0Nm2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片,荷载为0。10N/m2,按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为016kN/m，安全网荷载取0。0100k2。脚手板下大119、横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆.基本风压0。25kN/m2,高度变化系数0。5,体型系数。960。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用6号工字钢，建筑物外悬挑段长度2。10米,建筑物内锚固段长度。20米.悬挑水平钢梁上面的联梁采用0号工字钢,相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置根立杆。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2。0m,支杆采用1号工字钢。钢管惯性矩计算采用I=（4-d4)/64，抵抗距计算采用 W（D-d4)/2D.一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载120、计算大横杆的最大弯矩和变形1均布荷载值计算大横杆的自重标准值 1=0。03N/m脚手板的荷载标准值 P=.101。500/2=0。075kNm 活荷载标准值 =201。500/2=1。500N/m 静荷载的计算值 q1.20。031.2.075=0。136kNm 活荷载的计算值 q2=1.1.50=2。100Nm 大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(。080.136+0.102。100)1。002=0。21kN.m支座最大弯矩计121、算公式如下: 支座最大弯矩为 2=(0.0.136+0。1172.10)1。002=-。259kN。m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0。5910/4491。=7。79N/mm2大横杆的计算强度小于2。0N/mm2，满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0。0380.0=0。1k/活荷载标准值 q21。500kNm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(.770.1130。9901。00)000。04(100。061051078。0)703m大横杆的最大挠度小于1000。15与10m，满足要求！二、小横杆的计122、算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=。0381.00=0。038kN脚手板的荷载标准值 20。101。01.0/2。075kN 活荷载标准值 Q=.00。501000/1.50kN 荷载的计算值 =1。20。08+。20。0751.41。0236kN 小横杆计算简图2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=（1。20.0）1。52/8+2。2361。5123、004=.851N。m .106/4491。=189。599Nm2小横杆的计算强度小于25.N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V5。0.0380./(842。60051780。000)=.11mm集中荷载标准值 P=。08+.05+。0=.613kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2113。400500。10。0100.0(482。061517780。0）=5。9mm最大挠度和 =V1V25。223m小横杆的最大挠度小于00124、。0/1与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范。2。)： R Rc其中 c 扣件抗滑承载力设计值，单扣件取8.0,双扣件取2。0k； - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 1=。0381。500=0.05N脚手板的荷载标准值 P2=01001.00.00/20。5kN 活荷载标准值 Q=2.0001。00。00/2=1。50kN 荷载的计算值 R=1.20。58+1。05+.41.00=2。259k单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达465N。m时,试验表明：单扣件在1kN的荷125、载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在2N的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取1.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:（1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0099 N10。001。400=732kN(）脚手板的自重标准值(kN/m2）;本例采用竹笆片脚手板，标准值为。0 N2 = 。10041。0(。500。300）2=.60kN（3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m);本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.1 NG3 0。1。0004=0。0N（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网(k/2）；.00126、 NG4= 0101。0007。40=0。74kN经计算得到，静荷载标准值 NG= NG1+G2+G+NG 。906kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1取值.经计算得到,活荷载标准值 NQ = 2。021.01.50023。N风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压（kN/m2)，W0 0。250 - 风荷载高度变化系数,Uz = 。60 Us 风荷载体型系数:s= 。960经计算得到,风荷载标准值 Wk = 。500.650。960 = 0156kN/2.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 = 1。2NG+ 0.9。4NQ经过127、计算得到，底部立杆的最大轴向压力N1.2。906+0。91.3。000。267kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 1。2NG +1。4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力=1。2。9061。43。000=7687kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式 W =0。9.4Wklh2/0其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2)； l 立杆的纵距 (m); - 立杆的步距 （)。经过计算得到风荷载产生的弯矩: Mw=0。91。40。561。01。01.800/10=0。64N。五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑,不进行计算.1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 立杆的128、轴心压力设计值，7.7kN； i -计算立杆的截面回转半径,i1。60cm; k - 计算长度附加系数，取。1； u- 计算长度系数,由脚手架的高度确定,u=1。600； l 计算长度 (m)，由公式 l = kh 确定,l=。551。6001.800=3.2m； A 立杆净截面面积,A=4。39cm2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.41c; - 长细比，为332/1629 允许长细比（取1)，为288/16181 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i的结果查表得到0。68; 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）; f - 钢管立杆抗压强度设计129、值,f=205。00N/mm;经计算得: =67/(.1724)=108。31Nmm2;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f，满足要求!.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=7.267; i 计算立杆的截面回转半径,i=1。0m； k 计算长度附加系数,取1。15; - 计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=600； l0 - 计算长度 (m),由公式 l0 = uh确定,l0=1。51。000=3。2m; A- 立杆净截面面积，A=4。23cm2； 立杆净截面模量（抵抗矩）,4。91cm3； 长细比,为3326/16=29 允许长细比（k取1),为28806=130、1 20 长细比验算满足要求! -轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 /i 的结果查表得到0168； MW -计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，=0。06kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm); 钢管立杆抗压强度设计值，f20。00N/mm2;经计算得到 =267/（0。142)+60091=16.8N/2;考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 N,连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到N2 = 0.110N2N,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 N1=4.7k，小于扣件的抗滑力8。0kN,连墙件单扣件满足要求！ 连墙件扣件连接示意图七、联131、梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力,P7。69N计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n10/1.01经过简支梁的计算得到支座反力（考虑到支撑的自重) R = =（11）/27。97。9+1。00。11/2=.7kN通过传递到支座的最大力为（考虑到支撑的自重）0。00+7。9+1.00.11。8k最大弯矩（考虑到支撑的自重）Mx=(11-1)/(81）7。91.0。11。0。00/8=0.1kN。m抗弯计算强度： f=0。01106/900.0=0。28N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215。0N/m，满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬132、臂的连续梁计算悬臂部分脚手架荷载的作用,里端B为与楼板的锚固点,为墙支点.本工程中,脚手架排距为100mm,内侧脚手架距离墙体300mm,支拉斜杆的支点距离墙体=2000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I =1130.0cm4，截面抵抗矩W= 1.0cm3，截面积 2.10c2受脚手架作用的联梁传递集中力 =.80kN水平钢梁自重荷载 q=1。2610。0017510=0。25k 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图（N。m) 悬挑脚手架支撑梁变形图（m）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R=。15kN,=1。44kN133、，R=2400k最大弯矩 Mmax=2.45kN.m抗弯计算强度： fM/1。0+N/=2。45106/(1。5110。0）+7.211000/2610.0=19。49N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用号工字钢，计算公式如下 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,查表钢结构设计规范（GB50-011)附录得到:=2。00由于大于0。，按照钢结构设计规范（GB501201）附录B其值=1。00.282/b=.929经过计算得到强度 。4106/(0.92911000。00）=18.97N2；水平钢梁的稳定性计算 f,134、满足要求!十、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力按照下面计算 其中Risi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力各支点的支撑力 CRisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=1004kN十一、支杆的强度计算斜压支杆的强度计算:斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为R=02kN 下面压杆以10号工字钢计算,斜压杆的容许压力按照下式计算: 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值,= 10。20k； 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比查表得到= 0。21； i 计算受压斜杆的截面回转半径， 1。52cm; l - 受最大压力斜杆计算长度,l = 28m; A 受压斜杆净135、截面面积, =14。30cm； 受压斜杆受压强度计算值,经计算得到结果是 4。2m2; f- 受压斜杆抗压强度设计值, = 5N/2；受压斜杆的稳定性计算,满足要求! 斜撑杆的焊缝计算:斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力,N=10。20kN； lwt为焊接面积，取140。0m2； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取1。0N/m2;经过计算得到焊缝抗拉强度=0204。22/1。0 = 7。1/mm2。斜撑杆对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼136、板压点的拉环受力=1.344k 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9。7.6 = 652;压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=213444/(3466.002）1/2=1mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧cm以上搭接长度。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式 其中- 锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力， = 21。34k; 楼板螺栓的直径，d2mm; fb- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中137、取1。5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度.经过计算得到 要大于2134。1(。146201。)226.5m.3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中N -锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力， = 21。34kN; d 楼板螺栓的直径,d 0mm; b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d00m; fc - 混凝土的局部挤压强度设计值,计算中取。95fc3。59/mm2；经过计算得到公式右边等于。kN楼板混凝土局部承压计算满足要求！4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M 2.30138、。20/2 = 2.1k。m根据混凝土结构设计规范B501-10第6。0条 其中1系数，当混凝土强度不超过C0时,1取为1。0，当混凝土强度等级为C0时, 取为0.94,期间按线性内插法确定; fc混凝土抗压强度设计值; 0截面有效高度; fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 1201 = 105m;s=。13106/(。0014。001。0015。02）0。0140 = 1（10。040）20.0140s= 1.0/2=.930楼板压点负弯矩配筋为s = 2.1316 /(。93105。0210。） = 97。5m2悬挑脚手架计算满足要求!、阳角部位悬挑脚手架型钢计算书依据规范:建筑施139、工扣件式钢管脚手架安全技术规范JJ1311建筑结构荷载规范G5002012钢结构设计规范B0172003计算参数：水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接,计算条件为一端固支的连续梁。脚手架排距为00m,内侧脚手架距离墙体300mm,计算中取其1.41倍为集中力作用点。型钢采用6号工字钢，型钢支点距离建筑物角点230m。型钢截面惯性矩 =130。cm,截面抵抗矩W =41。00c，截面积= 6。10m2。 阳角型钢示意图 阳角型钢计算简图一、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力P=8。54N水平钢梁自重荷载 q=126。100.0007。8=。25Nm经过连续梁的计算得到 阳角型钢支撑梁剪力图140、(kN) 阳角型钢支撑梁弯矩图(Nm） 阳角型钢支撑梁变形图(mm）型钢支点的的支撑力为: 。29kN型钢固接处的支撑力为: 11。24kN型钢最大弯矩 max=4。92kN.m图中距离MP|=(2502.35+0。5100。510+2350。5101.414+2。4002。400）1/=3。68m图中角度 MPQ=ari(2.400/3638)=.72图中角度 PQ=rcg(（0.77。510) / （2。35.700.510）)=0。132每根支撑杆的压力T=6。492/sn（0。70)=4.873kN水平型钢的轴向力 N=24.873co0。720co0。127。61N型钢抗弯计算强度:141、 =M/1。05W+NA=。2106/（.051400.0）+7。26100/260。=36。227N/mm型钢计算强度小于15。/m2,满足要求!二、型钢整体稳定性计算水平型钢采用6号工字钢，计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范（G500172011)附录得到：b1。76由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB51201）附录其值b=。0-0。22b=0.0经过计算得到强度 =.9506/(0.9091000。00)=382Nm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!三、支杆的强度计算斜压支杆的轴力R4.87kN下面压杆以9号角钢bdr=90120mm142、计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值, =.87k； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比li查表得到=0.17；i 计算受压斜杆的截面回转半径，i =15c； l - 受最大压力斜杆计算长度,l = 。6m; A - 受压斜杆净截面面积,A=20.3cm2; 受压斜杆受压强度计算值,经计算得到结果是 14. N/mm2; f - 受压斜杆抗压强度设计值,f =205/m2;受压斜杆的稳定性计算 ,满足要求！斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度计算公式如下 其中N为斜撑支杆的轴向力,N=。83kN; l为斜撑支杆件的周长,取36.42mm； t143、为斜撑支杆的厚度,t=2.00mm; ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度,取185。0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 =487。7/（367。4212。00) = 1。1N/m2对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!四、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝,弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下:对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A=12mm2;其中N 对接焊缝轴向力,7。261kN； 对接焊缝切向力，11。254kN； A -水平钢梁满焊的截面积,2mm2; t - 对接焊缝的抗拉或抗压强度,取850N/2;经过计算得到焊缝正应力强度 = 7260。50/120.0= 65N/m；焊缝剪应力强度 f= 1125。00 93。7N;焊缝总强度为 73。4N/m2；对接焊缝的强度计算满足要求!悬挑脚手架阳角型钢计算满足要求!附图(见附件)