1、文化旅游城项目（悬挑高支架模板工程）专项施工方案-公司目 录1、工程概况11.1、工程概述11.2、工程特点12、编制依据23、施工计划23.1、施工进度计划23.2、材料计划23.3、设备器具计划24、施工工艺技术34.1、模板施工34.2、高支架构造要求134.3、材料管理184.4、现场管理184.5、拆除管理205、安全保证措施225.1、组织保障225.2、技术措施225.3、监测监控245.4、安全管理与日常管理266、施工管理及作业人员配备与分工287、验收要求297.1、验收程序297.2、验收内容及标准297.3、扣件力矩检验307.4、验收记录307.5、检查验收人员组成32、08、应急处置措施308.1、编制目的308.2、应急领导小组及其职责318.3、危险源辨识318.4、应急反应预案328.5、救援医院及交通线路339、计算书33第一部分、梁计算339.1、200*1350梁（205#、215#楼）计算书339.2、300*1540梁（201#、210#楼）计算书519.3、300*1740梁（208#、212#楼）计算书68第二部分、楼板计算86第三部分、悬挑钢梁计算96第四部分、连梁计算10010、方案编制人员及审核人员118附件1181、工程概况1.1、工程概述 本工程共6栋，顶部构架层均为外悬挑结构，部分悬挑为弧形轮廓，根据屋顶外形特点，本工程共分为3、3种，其中，205#与215#为一种、201#与210#为一种、208#与212#为一种，201#与210#顶层结构为弧形外轮廓形式。部分悬挑梁大，悬挑高度大，对于悬挑支架搭设要求较高。1.2、工程特点1.2.1、建筑的重要性及影响本工程的质量、进度、现场文明施工、安全管理都将产生较大的社会影响。1.2.2、工程特点本工程属于高层住宅项目，顶层为悬挑结构，悬挑梁跨度大，部分楼栋为弧形外轮廓线，部分悬挑长度较大，悬挑高度大，危险系数较高。（1）、模板分项工程特点梁、柱切面矩形。基础型式：深层桩基础。（2）、安全施工要求高本工程设计特点、质量、工期要求及工程重要性等方面都要求施工单位的现场管理必须4、规范化，确保安全生产、文明施工标准化，以良好的场容场貌，优良的施工环境保障，才能创造出精品工程。在制定方案和措施时，要有专门的安全措施及防噪、防尘、排污等措施，确保安全、文明施工落到实处。2、编制依据-设计图纸。建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011；建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008；建筑结构荷载规范GB50009-2012；钢结构设计规范GB50017-2003；混凝土结构设计规范GB50010-2010；混凝土结构工程施工质量及验收规范GB50204-2015；施工现场临时用电安全技术规范JGJ 5、46-2005。危险性较大的分部分项工程安全管理规定（住建部第37号）；施工组织设计等。3、施工计划3.1、施工进度计划详见附图：施工进度计划图。3.2、材料计划表3.2-1 高支架模板材料投入量表序号材料名称规格单位数量备注12343.3、设备器具计划表3.3-1 高支架模板设备器具投入量表序号设备名称规格单位数量备注123454、施工工艺技术4.1、模板施工本工程屋面机房及大构架层建筑层高在30004380mm之间，悬挑梁、板底模支撑高度部分大于5000mm；根据危险性较大的分部分项工程安全管理规定（住建部37号）文：“搭设高度5m及以上，或搭设跨度15m及以上，或施工总荷载（荷载效应基本6、组合的设计值，以下简称设计值）10kN/m2及以上，或集中线荷载（设计值）15kN/m及以上的混凝土模板支撑工程”。本模板工程属于“危险性较大的分部分项工程范围”，需编制模板专项施工方案。4.1.1、模板设计本方案采用以下几个规格型号的梁、板截面作为代表进行编制：三种楼层悬挑部位梁按相对截面较大的2001350（205#、215#楼）、3001540（201#、210#楼）、3001740（208#、212#楼）进行设计计算。(1)、模板面板1、梁、楼面板拟采用15厚复合胶合层板作为本工程的模板面板；(2)、梁模板设计1）、2001350以内为例设计2001350梁模板基本参数（适用于梁宽207、0、梁高1350以内的梁）计算断面宽度200mm，高度1350mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通15厚胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用4590mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管A48mm2.8mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+300+300+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。2）、3001540以内为例进行设计3001540梁模板基本参数（适用于梁宽300、梁高1540以内的梁）计算断面宽度300mm，高度1540mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通15厚胶合板。3）、3001740为例进行设计3001740梁模板基本参数8、（适用于梁宽300、梁高1740以内的梁）计算断面宽度300mm，高度1740mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通15厚胶合板。(3)、梁、板支撑架1）、梁模板支架设计2001350以内梁进行支架设计架体搭设高度为5.80m，梁截面 BD=200mm1350mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm， 内龙骨采用钢管A482.8mm。梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。2）、3001540以内梁进行支架设计架体搭设高度为2.70m，梁截面 BD=300mm1540mm，立杆的纵距(跨度方向) 9、l=0.8m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm， 内龙骨采用钢管A482.8mm。梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。3）、3001740以内梁进行支架设计架体搭设高度为1.40m，梁截面 BD=300mm1740mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm， 内龙骨采用钢管A482.8mm。梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。4）、楼面板支架(以最高支架为例，205#、215#楼)模板支架搭设高度为7.3m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 10、l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。内龙骨采用4590mm木方，间距300mm。4.1.2、高空连梁模板(208#、212#楼以及201#楼、210#楼)(1)、模板面板1、梁、楼面板拟采用15厚复合胶合层板作为本工程的模板面板；(2)、梁模板设计4001200以内为例设计4001200梁模板基本参数（适用于梁宽400、梁高1200以内的梁）计算断面宽度400mm，高度1200mm，两侧楼板厚度0mm（等效在梁中）。模板面板采用普通15厚胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用4590mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管A48mm2.8mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距2011、0+300+400，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。(3) 梁模板支撑架设计4001200以内梁进行支架设计架体搭设高度为2.350m，梁截面 BD=300mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm， 内龙骨采用钢管A482.8mm。梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。4.1.2、模板施工（1）、施工工艺流程（2）、施工准备1）、技术准备、组织施工管理人员及班组长熟悉图纸和规范并进行施工技术及安全技术交底。、按照模板方案设计进行配板设计，并绘制详细的模板配板图，并按配板图准确计算出12、模板原板数量供材料采购部门备料。、根据方案设计要求算出相关周转材料（支撑体体系材料）数量提交材料采购部门组织货源，并按施工进度制定材料入场计划。、与安装预埋班组协调配合措施力求统一协作。2）、资源准备、材料采购部门按方案要求和材料计划和入场计划组织材料入场。、入场材料须满足方案设计基本参数要求和相关材料材质标准要求。、材料入场必须按公司及项目“材料管理”规定要求，完善验收、入库、出库等手续。、机械设备须按施工组织设计及工期要求足额配置并在开始施工前完成入场安装、调试等工作。3）、现场准备、模板安装前，必须弹线，包括轴线、300控制线，墙柱边线和标高线。、模板安装前，钢筋绑扎安装须完成并经“三检13、“验收合格和监理工程师确认同意钢筋隐蔽，且办好隐蔽工程记录，并要检查钢筋保护层厚度并办理“工序交接”单。、模板安装前，水电、工艺安装等专业完成预留预埋，并经“三检”合格，相关专业工程师和监理工程师确认位置、标高、几何尺寸等准确无误，并办理“工序交接”单。、安装模板前，应把模板面清理干净，刷好隔离剂。（3）、模板安装1）、梁模板安装本工程梁模板支撑如下图2）、楼板模板楼板模板15胶合板，主龙骨采用钢管，次龙骨用木方，板面满铺。支撑体系采用钢管架支撑，立杆纵横向满足支撑设计要求间距，扫地水平杆距地200，第一根水平横杆离扫地杆1500，第二根水平横杆离第一根1500，最后一根水平横杆离板底850。14、钢管立杆下必须插入焊接的短钢筋内。（4）、模板节点施工措施模板在下料时须考虑模板组合方案，确定模板在包边组合时模板包边位置，则该处模板须加入包边模板厚度才是实际下料尺寸。（5）、模板技术措施 1）、进场模板质量标准 模板要求： 、技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场多层板出厂合格证和检测报告来检验）。 、外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2。 、规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均15、值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2）、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工质量及验收规范GB50204-2015及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。 、主控项目 a）、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。16、 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 b）、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 、一般项目 a）、模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 b）、对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽17、查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 c）、固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。、现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取18、其中的较大值。） 、模板垂直度控制 a）、对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 b）、模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； c）、模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 、顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 、模板的变形控制 a）、墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 b）、浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过19、振，使模板变形。 c）、模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； d）、浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； e）、模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 、模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，按尺寸重新加工模板进行替换。 、清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。 、跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。 、与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，通知合模后方可合模。 、混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边20、浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。 、为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3）、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。、多层板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。、进场木方统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。、模板配板后四边弹线电锯锯直，以保证墙体、柱子、楼板阳角21、顺直。、支撑柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4）、脱模剂及模板堆放、维修、多层板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。、模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。、装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。4.2、高支架构造要求4.2.1、总体要求（1）、对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。（2）、支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。4.2.2、立柱（1）、梁下可优先采用可调托座，同时对采用可调托座时的可调长度不大于200，以满足支撑系统的稳定性。（2）、可调22、支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进行平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。（3）、模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（4）、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用A48mm3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（5）、扣件23、式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。（6）、采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。、悬挑钢梁（1）、悬挑型钢采用18#工字钢，每根长4.5m、6m或9m，悬挑钢梁在必要处设置横向联梁以方便模板架体搭设，钢梁间距最大不超过设计值间距。上下工字钢之间采用U型锚固螺栓连接。间距基本模数、悬挑长度详见附图。（2）、悬挑梁与楼板连接处作法：楼层混凝土施工时预埋二道圆钢用以固定悬挑型钢，锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝24、土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固。如下图所示：悬挑钢梁U型螺栓固定构造悬挑钢梁楼面构造（3）本工程斜拉钢丝绳采用2根619,D=18mm钢芯钢丝绳，分别拉结到32层顶板吊环上，每根钢丝绳吊环分别设置，不得共有同一个吊环。采圆钢锚筋用花篮螺栓对钢丝绳张紧度进行调节。做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀。钢丝绳端部均设配套绳夹每端3只，间距150mm，紧固牢固，钢丝绳自由端长度不得小于200mm。另设2根619,D=18mm钢芯钢丝绳作为保护钢丝绳，以保证悬挑支模架体安全。（4）型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。4.2.25、4、连墙件为保证架体安全，提高架体抗倾覆能力，采用连墙件将架体与结构连接起来。（1）、连墙件采用刚性连接方式，采用2m及以上钢管（根据实际情况调整），拉结用钢管应伸至最外排架体且均应用扣件与内外排架体连接。另外，不管具体采用哪种连接形式，应至少保证设双扣件与主体结构进行拉结。（2）、连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始按照“两步两跨”的原则设置。连接点应靠近主节点位置设置，偏离主节点的距离不大于300mm。（3）、优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置。（4）、连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。（5）、连墙件拉结方式按照下图选择使用：26、剪刀撑剪刀撑斜杆的接长采用搭接，固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2-4个扣节点，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。每道剪刀撑跨越立杆的根数按下表规定确定，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不小于6米。斜杆与地面的夹角在45-60度之间。悬挑梁式双排脚手架在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑，如下图所示：剪刀撑示意图4.2.6、横向斜撑横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1 跨内跨越2 个步距时，在相交的纵向水27、平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，采用对接扣件连接或搭接。4.2.7、安全网悬挑支撑外侧立杆高出作业面不小于1.2m，并满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.5m6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m 左右设首层平网，往上每隔9m（6步高）设一层平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设不小于18cm高的挡脚板。4.3、材料管理4.3.1、钢管、扣件（1）、材质采用国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ-130）的相关规定。28、（2）、验收与检测采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。1）、钢管外观质量要求：a、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b、钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；c、钢管应进行防锈处理。2）、扣件外观质量要求：a、有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b、扣件应进行防锈处理。4.3.2、技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理。4.4、现场管理29、4.4.1、现场使用管理（1）、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。（2）、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。（3）、架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。（4）、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；混凝土浇筑过程中应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。4.4.30、2、现场安全技术管理（1）、及时对模板施工劳务队伍全面详细的做好方案交底和分项工程安全技术交底。（2）、检查现场使用的模板支撑用钢管、扣件。（3）、竖向模板支承部分安装在基土上时，应加设垫板。（4）、模板及其支架在安装过程中，必须采取有效的防倾覆临时固定设施。（5）、模板安装作业高度超过2.0米时，必须搭设符合规范要求的作业平台。（6）、模板安装时，上下应有人接应，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，更不能将模板与井字架、脚手架或操作平台连成一体。（7）、垂直吊运模板时，必须符合下列要求：1）在升、降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。2）吊运大块或整体模板时31、，竖向吊运应不少于两个吊点，水平吊运应不少于四个吊点，必须使用卡环连接。3）吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。（8）、五级风以上应停止一切吊运工作。（9）、拼装高度为2米以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。（10）、当支撑呈一定角度倾斜或其支撑的表面倾斜时应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有可靠的防滑措施。（11）、对梁和板安装二次支撑时，在梁、板上不得有施工荷载，支撑的位置必须准确。（12）、支架柱或桁架必须有保持稳定的可靠措施。4.5、拆除管理4.5.1、拆除时间底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定32、，并按规定填报拆模申请表，上报项目部、甲方、监理待相关人员签字批准后，方可实施拆模。构件类型构件跨度(m)达到混凝土设计强度标准值的百分率(%)板2502,8758100梁8758100悬臂构件-100说明：由于过早拆模、混凝土强度不足而造成混凝土结构构件沉降变形、缺棱掉角、开裂、甚至塌陷的情况时有发生。为保证结构的安全和作用功能，提出了拆模时混凝土强度的要求。该强度通常反映为同条件养护混凝土试件的强度。考虑到悬臂构件更容易因混凝土强度不足而引发事故，对其拆模时的混凝土强度应从严要求。4.5.2、拆除方法模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同33、时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：a、严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b、运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。4.5.3、拆模顺序梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。4.5.4、拆模注意事项（1）、拆除时34、作业人员应戴好安全帽等防护用品，并站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业，严禁违章作法。（2）、拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。（3）、严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。（4）、待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。5、安全保证措施5.1、组织保障项目经理 安全员 技术负责人 生产经理 安全工程师 模板安装班组质检员 施工员 支架安装班组钢筋制安班组图5.1-1 安全管理组织机构5.2、技术措施5.2.1、模板支架搭设技术措施（35、1）、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。（2）、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。（3）、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。（4）、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。（5）、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。（6）、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。（7）、结构施工时不允许多层同时作业。（836、）、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。（9）、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。5.2.2、模板支架拆除技术措施（1）、拆架前:1)、应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；2)、应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；3)、应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；4)、应清除脚手架上杂物及地面障碍物。（2）、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件37、式钢管脚手架安全技术规范第条、第条、第条、第条设置连墙件和横向斜撑加固。（3）、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。（4）、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。（5）、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。（6）、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根38、长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件，最后拆除悬挑钢梁。（7）、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（8）、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。（9）、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（10）、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件要集中回收处理。（11）、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。（12）、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。（13）39、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。5.3、监测监控5.3.1、监测目的为了确保模板支撑体系的安全和砼结构施工的顺利进行，掌握模板支撑体系在搭设、钢筋安装、砼浇捣过程中及砼终凝前后的受力与变形状况，确保模板支撑体系在各种施工工况及荷载的作用下，获得模板支撑体系的实际变形数据，起到对模板支撑体系实时监控，最终达到最佳安全状况。5.3.2、影响因素本工程模板支架传力体系如下：上部荷载梁或楼板底模木楞横向水平钢管竖向钢管立杆承载钢梁。在荷载作用下，木楞、水平横杆会产生弯曲变形，钢管立杆会产生竖向压缩变形。一旦杆件变形过大，轻则对砼构件的质量产生影响（如标高不准确，平整40、度超过允许范围，甚至产生结构裂缝），重则使架体受力不均导致架体失稳坍塌，这要求杆件有足够的刚度来抵抗变形。5.3.3、监测项目立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。5.3.4、监测点设置支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度满足现场监测要求，并设变形监测报警值。5.3.5、监测标准高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值序号项目搭设允许偏差（mm）变形允许值（mm）变形预警值(mm)检查工具1立杆钢41、管弯曲3mL4m4mL6.5m1220/经纬仪2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30/经纬仪3立杆垂直度全高50/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内50/经纬仪5立杆顶水平位移/1510经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/1510经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/-10-5经纬仪及钢板尺5.3.6、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月42、检查，模板工程日常检查重点部位：杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；连墙件是否松动；架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；施工过程中是否有超载现象；安全防护措施是否符合规范要求；支架与杆件是否有变形现象；5.4、安全管理与日常管理5.4.1、安全管理(1)、搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；(2)、搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；(3)、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；(4)、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超43、载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；(5)、当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；(6)、脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；(7)、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；(8)、不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；(9)、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；(10)、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；(11)44、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005的有关规定执行；(12)、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。5.4.2、日常维护管理要求(1)、使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；(2)、弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；(3)、做好钢铁件的防45、锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每24年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用35年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；(4)、搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；(5)、脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架46、时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；(6)、健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种1)、由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；2)、由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。6、施工管理及作业人员配备与分工序号姓名岗位人数备 注1施工管理人员23专职安全管理员45特种作业人员（具体人员待定）678其它人员（具体人员待定47、）9107、验收要求7.1、验收程序模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。7.2、验收内容及标准表7.2-1 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法7.3、扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。7.4、验收记录按相关规定填写验收记录表。7.5、检查验收人员组成序号姓名担任职务备注1专业监理监理单位2现场甲方甲方单位3质检部主任公司质检部4安全部主任公司安全部5技术负责人项目部6质量员项目部7施工员项目部8材料员项目部9试验员项目48、部8、应急处置措施8.1、编制目的提高项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。8.2、应急领导小组及其职责8.2.1、应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。8.2.2、领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。8.2.3、当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。8.2.4、负责准备所需要的应急物资和应急设备。8.2.5、及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。8.3、危险源辨识悬挑高支架模板工程施工过程中，主要危49、险源有：作业活动危险因素可能导致的事故危险级别安装作业1木工棚、机械缺陷误操作、防护不到位高机械伤害一般2漏电开关失效，违规接送电源触 电一般3明 火火 灾一般4模板搬运违章作业、支模设施设备缺陷物体打击一般5使用不合格吊索具起重伤害一般6不正确使用吊索具起重伤害一般7指挥信号不明确或不正确使用指挥信号起重伤害一般8机械设备无漏电保护触电一般9设备无人操作时未切断电源触电一般10设备未按时进行养护机械伤害一般11木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求坍 塌一般高空作业12高处作业时抛掷或失落料具物体打击一般13不佩戴防护措施或不正确使用防护措施高处坠落/物体打击一般14高空作业人员患有高50、血压，心脏病等疾病高处坠落严重8.4、应急反应预案8.4.1、事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。8.4.2、事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。8.4.3、施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。（1）、火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防51、人员扑灭大火。（2）、触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。（3）、高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。（4）、其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中52、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。8.5、救援医院及交通线路救援医院： 地 址： 联系电话：1209、计算书第一部分、梁计算9.1、200*1350梁（205#、215#楼）计算书200*1350梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度200mm，高度1350mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用45.90.mm木方。外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+300+300+300mm，断面跨度方向间距300mm，53、直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取54、5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.690kN/m2考虑结构的重要性系数1.20，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.2028.690=34.428kN/m2考虑结构的重要性系数1.20，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.202.000=2.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计55、算宽度取0.30m。荷载计算值 q = 1.234.4280.300+1.402.4000.300=13.402kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 11.25cm3；截面惯性矩 I = 8.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.619kN N2=4.710kN N3=3.827kN N4=4.710kN N5=1.619kN最大变形 V = 0.868mm(1)56、抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.13510001000/11250=12.000N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32502.0/(2300.00015.000)=0.834N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.868mm面板的最大挠度小于307.5/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计57、算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3134.43+1.40.312.40=13.737kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3134.43=10.604kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.121/0.300=13.737kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.30013.737=2.473kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.30013.737=4.533kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)抗弯强度计58、算抗弯计算强度 f = M/W = 0.124106/60750.0=2.04N/mm2抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32473/(24590)=0.916N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.67710.587300.04/(1008000.002733750.0)=0.027mm最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨59、承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.171mm最大支座力 Qmax=9.835kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.804106/8494.1=94.65N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!60、六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.835对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！200*1350梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载61、规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为5.8m，梁截面 BD=200mm1350mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。内龙骨采用45.90.mm木方。木方剪切强度1.2N/mm2，抗62、弯强度11.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取0.90。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.101.35+0.35)+1.402.00=43.882kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.101.35+0.71.402.00=47.705kN/m2由于永久荷载效应控制的63、组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.1001.3500.600=20.331kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.600(21.350+0.200)/0.200=3.045kN/m(3)活荷载为施工荷载64、标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.2000.600=0.540kN均布荷载 q = 1.3520.331+1.353.045=31.558kN/m集中荷载 P = 0.980.540=0.529kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 22.50cm3；截面惯性矩 I = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分65、别为 N1=3.420kN N2=3.420kN最大变形 V = 0.355mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.18410001000/22500=8.178N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 33420.0/(2600.00015.000)=0.570N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.355mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足66、要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.420/0.600=5.701kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6005.701=2.052kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6005.701=3.762kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.205106/60750.0=3.38N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于1167、.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32052.22/(245.0090.00)=0.760N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.896kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.896600.04/(1008000.002733750.0)=0.156mm龙骨的最大挠度68、小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.041mm最大支座力 Qmax=3.302kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.161106/4247.0=37.90N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢69、管的最大挠度小于566.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=2.149mm最大支座力 Qmax=7.099kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.693106/4247.0=163.27N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度70、小于1200.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取7.20kN,双扣件取10.80kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.10kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.10kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.817=1.103kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自71、重 N2 = 1.350.225=0.304kN 非顶部立杆段 N = 7.099+1.103=8.203kN 顶部立杆段 N = 7.099+0.304=7.404kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 72、非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求! =0.143 =7404/(0.143397.6)=130.521N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/1673、.0=234.084允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求! =0.134 =7404/(0.134397.6)=139.425N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=127.553N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.089,l0=3.619m； =3619/16.0=226.041允许长细比(k取1) 0=226.041/1.155=195.707 210 长细比验算满足要求! =0.143 =8203/(0.143397.6)=144.605N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!74、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3500.5100.126=0.022kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0221.2001.5001.500/10=0.008kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.099+1.3500.225+0.90.9800.008/1.200=7.409kN 75、非顶部立杆Nw=7.099+1.3500.817+0.90.9800.008/1.200=8.208kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求! =0.143 =7409/(0.143397.6)+8000/4247=132.421N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.084允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求! =076、.134 =7409/(0.134397.6)+8000/4247=141.332N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=129.451N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.089,l0=3.619m； =3619/16.0=226.041允许长细比(k取1) 0=226.041/1.155=195.707 210 长细比验算满足要求! =0.143 =8208/(0.143397.6)+8000/4247=146.506N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要77、求！9.2、300*1540梁（201#、210#楼）计算书300*1540梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度1540mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置6道，内龙骨采用45.90.mm木方。外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+300+300+400mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量8000.078、N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取79、0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.690kN/m2考虑结构的重要性系数1.20，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.2028.690=34.428kN/m2考虑结构的重要性系数1.20，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.202.000=2.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.30m。荷载计算值 q = 1.234.4280.300+1.402.4000.300=13.402kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W80、分别为:截面抵抗矩 W = 11.25cm3；截面惯性矩 I = 8.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.471kN N2=4.216kN N3=3.628kN N4=3.628kN N5=4.216kN N6=1.471kN最大变形 V = 0.590mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.10910001000/11250=9.689N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板81、的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32255.0/(2300.00015.000)=0.752N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.590mm面板的最大挠度小于278.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2834.43+1.40.282.40=12.419kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2834.43=9.571kN/m 按照三跨连续梁82、计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.726/0.300=12.419kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.30012.419=2.235kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.30012.419=4.098kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.112106/60750.0=1.84N/mm2抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q 83、= 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32235/(24590)=0.828N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6779.571300.04/(1008000.002733750.0)=0.024mm最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图84、(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.155mm最大支座力 Qmax=9.419kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.727106/8494.1=85.59N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(85、mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.419对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！300*1540梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范86、JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为2.7m，梁截面 BD=300mm1540mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.8m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。内龙骨采用45.90.mm木方。木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。87、振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取0.90。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.101.54+0.35)+1.402.00=49.605kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.101.54+0.71.402.00=54.143kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D488、-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.1001.5400.400=15.462kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.400(21.540+0.300)/0.300=1.577kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.400=0.540kN均布荷载 q = 1.3515.462+1.89、351.577=23.003kN/m集中荷载 P = 0.980.540=0.529kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面惯性矩 I = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.294kN N2=4.842kN N3=1.294kN最大变形 V = 0.050mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.0641090、001000/15000=4.267N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32156.0/(2400.00015.000)=0.539N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.050mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.842/0.400=12.105kN/m最大弯矩 91、M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40012.105=2.905kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40012.105=5.326kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.194106/60750.0=3.19N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值92、 T=32905.31/(245.0090.00)=1.076N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=7.987kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6777.987400.04/(1008000.002733750.0)=0.063mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P93、取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.024mm最大支座力 Qmax=3.641kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.089106/4247.0=20.86N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于550.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传94、递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.705mm最大支座力 Qmax=7.828kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.510106/4247.0=120.02N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑95、承载力设计值,单扣件取7.20kN,双扣件取10.80kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.83kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.83kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.335=0.452kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.198=0.268kN 非顶部立杆段 N = 7.828+0.452=8.280kN 顶部立杆段 N = 7.828+0.268=96、8.096kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照97、扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求! =0.143 =8096/(0.143397.6)=142.717N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.084允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求! =0.134 =8096/(0.1398、4397.6)=152.453N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=139.472N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.108允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.163 =8280/(0.163397.6)=128.016N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； W99、k=uzusw0 = 0.3500.5100.126=0.022kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0221.2001.5001.500/10=0.008kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.828+1.3500.198+0.90.9800.008/0.800=8.104kN 非顶部立杆Nw=7.828+1.3500.335+0.90.9800.008/0.800=8.288kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=100、3.619m； =3619/16.0=226.012允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求! =0.143 =8104/(0.143397.6)+8000/4247=144.667N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.084允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求! =0.134 =8104/(0.134397.6)+8000/4247=154.414N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=141.419N/101、mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.108允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.163 =8288/(0.163397.6)+8000/4247=129.949N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！9.3、300*1740梁（208#、212#楼）计算书300*1740梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度1740mm，两侧楼102、板厚度100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置6道，内龙骨采用45.90.mm木方。外龙骨间距300mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+400+400+500mm，断面跨度方向间距300mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准103、值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.20，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.104、2027.000=32.400kN/m2考虑结构的重要性系数1.20，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.202.000=2.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.30m。荷载计算值 q = 1.232.4000.300+1.402.4000.300=12.672kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 11.25cm3；截面惯性矩 I = 8.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷105、载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.641kN N2=4.703kN N3=4.047kN N4=4.047kN N5=4.703kN N6=1.641kN最大变形 V = 1.076mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.14310001000/11250=12.711N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32515.0/(2300.00015.000)=0.838N106、/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.076mm面板的最大挠度小于328.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3332.40+1.40.332.40=13.855kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3332.40=10.627kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.156/0.300=13.855kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.107、60.30013.855=2.494kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.30013.855=4.572kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.125106/60750.0=2.05N/mm2抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32494/(24590)=0.924N/mm2截面抗剪强度设计值 108、T=1.20N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.67710.627300.04/(1008000.002733750.0)=0.027mm最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mm109、ax最大变形 vmax=0.172mm最大支座力 Qmax=9.440kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.811106/8494.1=95.48N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850110、对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.440对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！300*1740梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为1.4m，梁截面 BD=300mm17111、40mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.8m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。内龙骨采用45.90.mm木方。木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.90。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.112、1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.101.74+0.35)+1.402.00=55.629kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.101.74+0.71.402.00=60.920kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1113、.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.1001.7400.400=17.470kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.400(21.740+0.300)/0.300=1.764kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.400=0.240kN均布荷载 q = 1.3517.470+1.351.764=25.965kN/m集中荷载 P = 0.980.240=0.235kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和114、截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面惯性矩 I = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.461kN N2=5.104kN N3=1.461kN最大变形 V = 0.057mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.07310001000/15000=4.867N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面115、抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32434.0/(2400.00015.000)=0.609N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.057mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.104/0.400=12.759kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40012.759=3.062kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40012.75116、9=5.614kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.204106/60750.0=3.36N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33062.22/(245.0090.00)=1.134N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨117、挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=9.016kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6779.016400.04/(1008000.002733750.0)=0.071mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：118、 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.028mm最大支座力 Qmax=3.927kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.099106/4247.0=23.32N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于550.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形119、计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.796mm最大支座力 Qmax=8.443kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.550106/4247.0=129.45N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取7.20kN,双扣件取10.80kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.44kN选120、用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.44kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.174=0.234kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.198=0.268kN 非顶部立杆段 N = 8.443+0.234=8.677kN 顶部立杆段 N = 8.443+0.268=8.711kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (c121、m2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.61122、9m； =3619/16.0=226.012允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求! =0.143 =8711/(0.143397.6)=153.561N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.084允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求! =0.134 =8711/(0.134397.6)=164.037N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=150.069N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立123、杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.108允许长细比(k取1) 0=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.163 =8677/(0.163397.6)=134.163N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3500.5100.114=0.020kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与124、迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0201.2001.5001.500/10=0.007kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=8.443+1.3500.198+0.90.9800.007/0.800=8.718kN 非顶部立杆Nw=8.443+1.3500.174+0.90.9800.007/0.800=8.685kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.012允许长细比(k取1) 0=226.012/1.155=195.681 210 长细比验算满足要求! 125、=0.143 =8718/(0.143397.6)+7000/4247=155.326N/mm2a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m； =3748/16.0=234.084允许长细比(k取1) 0=234.084/1.155=202.670 210 长细比验算满足要求! =0.134 =8718/(0.134397.6)+7000/4247=165.811N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=151.831N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.108允许长细比(k取1) 0126、=211.108/1.155=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.163 =8685/(0.163397.6)+7000/4247=135.911N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！第二部分、楼板计算扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB5127、0007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为7.3m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。内龙骨采用45.90.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。梁顶托采用100.100.mm木方。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工128、均布荷载标准值4.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.90。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.35)+1.404.00=10.538kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.404.00=9.003kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板129、计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1501.000+0.3501.000=4.115kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+4.000)1.000=4.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 37.50cm3；截面惯性矩 I = 28.13cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.0130、0N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.09510001000/37500=2.529N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.115+1.404.000)0.300=1.897kN截面抗剪强度计算值 T=31897.0/(21000.00015.000)=0.190N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l 131、/ 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.1153004/(1008000281250)=0.100mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.300=1.200kN/m静荷载 q1 = 1.201.132、130+1.200.105=1.481kN/m活荷载 q2 = 1.401.200=1.680kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.680+1.481)1.000=3.161kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.161/1.000=3.161kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0003.161=1.897kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0003.161=3.478kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 27133、3.38cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.316106/60750.0=5.20N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31896.84/(245.0090.00)=0.703N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.235kN/134、m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.2351000.04/(1008000.002733750.0)=0.382mm龙骨的最大挠度小于1000.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.478kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 12.909kN经过计算得到最大变形 V= 0.486mm135、顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面惯性矩 I = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 1.163106/166666.7=6.98N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=37003/(2100100)=1.050N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.486mm顶托梁的最大挠度小于136、1000.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1357.300=0.985kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1501.0001.000=3.765kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.100kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝137、土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+0.000)1.0001.000=4.000kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 10.797kN，非顶部立杆 N = 11.721kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计138、算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/16.0=216.626允许长细比(k取1) 0=216.626/1.155139、=187.555 210 长细比验算满足要求! =0.156 =10797/(0.156424.1)=163.193N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/16.0=224.731允许长细比(k取1) 0=224.731/1.155=194.572 210 长细比验算满足要求! =0.145 =10797/(0.145424.1)=175.439N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=159.111N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m； =3453/16.0=216.546允许长细比140、(k取1) 0=216.546/1.155=187.486 210 长细比验算满足要求! =0.156 =11721/(0.156424.1)=177.149N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3500.5100.114=0.020kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0201.0001.5141、001.500/10=0.006kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2004.331+1.4004.000+0.91.4000.006/1.000=10.804kN 非顶部立杆Nw=1.2005.100+1.4004.000+0.91.4000.006/1.000=11.728kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m； =3454/16.0=216.626允许长细比(k取1) 0=216.626/1.155=187.555 210 长细比验算满足要求! =0.156 =10804/(0.156424.1)+6000/4493=1142、64.587N/mm2a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m； =3583/16.0=224.731允许长细比(k取1) 0=224.731/1.155=194.572 210 长细比验算满足要求! =0.145 =10804/(0.145424.1)+6000/4493=176.841N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.100时，=160.502N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m； =3453/16.0=216.546允许长细比(k取1) 0=216.546/1.155=187.486 210 长细比验算满足要143、求! =0.156 =11728/(0.156424.1)+6000/4493=178.543N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。第三部分、悬挑钢梁计算计算受力分区图以205#、215#楼悬挑最长段为例进行计算，悬挑梁选择18号工字钢，截面抵抗矩 W = 185cm3；截面惯性矩 I = 1660cm4；悬挑梁悬挑长度：3.5m，锚固长度：5.5m，间距:1.3m 悬挑梁上等效为3根立杆,立杆间距：360,840,950 mm，立杆轴力：7.48 kN、16.2 kN、19.9kN。设置619直径18mm钢丝绳吊拉，钢丝绳144、吊拉点距悬挑端头距离：0.1m，上下吊点垂直距离：4.3m。以悬挑钢梁1.3m间距进行计算，各支撑钢管传递给钢梁的竖向力计算：1、钢梁计算1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1 = 25.1001.3501.3000.2=8.81kN/m2)模板的自重荷载(kN)：q2 = 0.3501.300(21.350+0.200) =1.33kN3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.2001.300=1.170kN支架受集中力：Q=1.35（8.81+1.33）+0.981.170=14.836kN梁两侧板自重力均分145、在左右两侧梁体上，并以集中方式向下传力，则F1=7.5kNF2=16.2kNF3=19.9kN钢梁结构计算简图(1) 钢梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 15.2106/185000=82.16N/mm223.5kN。结论：满足要求!4、钢丝绳吊环强度计算钢丝绳轴力的最大值进行计算作为吊环的拉力N，为26.6KN/2=13.3KN。钢丝绳吊环的强度计算公式为其中， f为吊环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范GB50010-2010条规定，吊环应采用HPB300级钢筋制作，在构件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的钢筋应力不应大于65N/mm2。所需要的钢丝绳吊环最小直径146、d=N4=133004=11.4mm2f3.1415652所需要的钢丝绳吊环的最小直径为11.4mm，本工程选用直径为16mm的吊环。第四部分、连梁计算400*1200梁（210#楼）侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1200mm，两侧楼板厚度0mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用45.90.mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+300+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量8000147、.0N/mm2。木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 148、混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.690kN/m2考虑结构的重要性系数1.20，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.2028.690=34.428kN/m2考虑结构的重要性系数1.20，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.202.000=2.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.40m。荷载计算值 q = 1.234.4280.400+1.402.4000.400=17149、.869kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面惯性矩 I = 11.25cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.106kN N2=6.127kN N3=4.978kN N4=6.127kN N5=2.106kN最大变形 V = 0.786mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.17210001000/15000=1150、1.467N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 33254.0/(2400.00015.000)=0.814N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.786mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3034.43+1.40.302.40=13.402kN/m挠151、度计算荷载标准值q=0.3034.43=10.328kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 5.361/0.400=13.402kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40013.402=3.216kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40013.402=5.897kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.214106/60750.0=3.53N/mm2抗弯计算强度小152、于11.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33217/(24590)=1.191N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.67710.328400.04/(1008000.002733750.0)=0.082mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向153、支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.222mm最大支座力 Qmax=12.511kN抗弯计算强度 f = M/W = 1.046106/8494.1=123.15N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积154、 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.511对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！400*1200梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建155、筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为2.4m，梁截面 BD=400mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。内龙骨采用45.90.mm木方。木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢156、筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.90。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.101.20+0.35)+1.402.00=39.364kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.101.20+0.71.402.00=42.622kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/157、32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.1001.2000.500=15.060kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.500(21.200+0.400)/0.400=1.225kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.4000.500=0.400kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3515.060+1.35158、1.225)=19.786kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.400=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 18.75cm3；截面惯性矩 I = 14.06cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.484kN N2=5.299kN N3=1.484kN最大变形 V = 0.122mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f 159、= M/W = 0.09810001000/18750=5.227N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32473.0/(2500.00015.000)=0.495N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.122mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.299/0.500=160、10.599kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50010.599=3.180kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50010.599=5.829kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 60.75cm3；截面惯性矩 I = 273.38cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.265106/60750.0=4.36N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于11.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q161、/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33179.62/(245.0090.00)=1.178N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.20N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=8.142kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6778.142500.04/(1008000.002733750.0)=0.158mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载162、作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.045mm最大支座力 Qmax=3.985kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.119106/4247.0=27.91N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于533.3/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计163、算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.726mm最大支座力 Qmax=8.568kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.697106/4247.0=164.20N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算164、: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取7.20kN,双扣件取10.80kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.57kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.568kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1332.350=0.381kN N = 8.568+0.381=8.948kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.97165、6cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 长细比，为1700/16.0=106 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545；经计算得到=8948/(0.545398)=41.320N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！钢架受力计算以4001200梁为例进行验算166、取连梁下方工字钢进行计算，简化上部梁施工时设计荷载向下传递，沿连梁跨度方向有：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.1001.2000.300=9.036kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.300(21.200+0.300)/0.300=0.945kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = 2.0000.3001.20=0.720kN均布荷载 q = 1.359.036+1.350.945=13.47kN/m集中荷载 P = 1.40.720=0.98kN18#工字钢，截面抵抗矩 W = 185cm167、3；截面惯性矩 I = 1660cm4取跨中最不利情况进行模型计算：结构受力简图(1) 钢梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 16106/185000=86.5N/mm2 205 N/mm2钢梁的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求!(2) 钢梁挠度计算钢梁的最大挠度值w=8.0mm。钢梁的最大挠度值小于允许挠度值：9000/250=36mm。钢梁的挠度计算满足要求！(3) 截面抗剪强度 T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=334800/(26.4180)=45.3N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125N/mm2 （取Q235钢抗剪强度125MPa）工字钢梁的抗剪强度计算满足要求!10、方案编制人员及审核人员类 别姓名单位（全称）技术职称职务手机编制审 查审批