1、xx影视文化中心项目综合楼工程 四周外悬挑结构高支架模板工程施工方案目 录第一章 编制依据3第二章 工程概况与编制说明3第三章 施工计划5一、施工进度计划5二、材料与设备计划5三、劳动力计划5第四章 模板支架施工工艺与施工方法6一、模板的选择6二、模板支撑系统设计6三、梁板模板及支架施工8四、施工构造设置9第五章 安全保证措施12一、模板及支撑系统搭设及混凝浇注区域管理人员组织机构12二、模板及支撑系统搭设构造安全技术措施12三、模板及支架拆除安全技术措施14四、施工应急救援预案16第六章 模板及支架安全管理措施20一、验收管理措施20二、施工管理21第七章 模板支撑系统计算书及相关附图21一2、梁板模板参数信息及说明21二、梁侧模板荷载计算23三、梁侧模板面板的计算24四、梁侧模板支撑的计算26五、梁底模板计算30六、梁底支撑木方的计算31七、梁跨度方向托梁的计算35八、立杆的稳定性计算40九、连接扣件抗滑移计算:42十、基础承载力验算43第一章 编制依据1、上海五冶建筑工程设计有限公司提供的xx影视文化中心工程施工图纸2、已经审批的xx影视文化中心工程施工组织设计3、已经审批的xx影视文化中心工程模板施工方案4、工程建设标准强制性条文(房屋建筑部分2013年版)5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)6、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）3、7、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）8、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质【2009】87号）9、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质【2009】254号）10、新颁布的有关工程建设规范、标准及其规范标准及相关结构安全计算软件第二章 工程概况与编制说明本工程为xx影视文化中心综合楼工程,建筑面积约25540.2m2。其中地下室1层，建筑面积为7889.0m2， 为停车场和设备用房；地上3层，建筑面积为17651.2m2，为电影院、演艺中心及附属用房。平面布置整体呈矩形（两条长边内凹），南北两侧长约110m，东西两侧宽约65m。地面以上四周为外挑结构，外挑角度为4、18，自地面以上外挑至结构屋面21.55m。地面以上层高：1层层高为4.8m，2层层高为4.5m，三层层高为11.7m（中间含三层架空层分别为4.5m、3.6m、3.6m）。根据施工图纸，各结构层悬挑尺寸如下：结构层结构边线与边轴线距离每层悬挑长度共悬挑长度主要结构梁截面+0.55m2400mm3214mm8444mm300*700800400*700800450*100014001000(内包钢骨梁，并设结构斜撑)5.35m5614mm1453mm9.85m7067mm1452mm14.35m8519mm1163mm17.95m9682mm1162mm21.55m10844mm根据有关规范要5、求，对于搭设高度在8m及以上的混凝土模板支撑进行专项设计验算并经专家论证。本悬挑结构的支撑架体高度自5.35+1.15=6.0m、10.5m、15.5m、19.1m及22.7m不等，均故本方案主要验算22.7 m层高屋面结构层高架模板支撑系统和是否满足承载力要求及安全技术措施。其它19.1m、15.5m及其它高模板支架支撑系统分别按照同类型执行。对于非悬挑结构内部的高支架模板体系，详见另行编制的专项方案，故本方案不再考虑。附图一第三章 施工计划一、施工进度计划本工程外张悬挑结构高支模体系自地下室地下室结构施工完毕，且周边基坑回填土及架体基础四周施工完毕开始，至主体结构施工完毕结束，施工进度历时6、80天，即，一层结构25天，二层15天，三层以上（含架空层及屋面）为40天。二、材料与设备计划材料名称规 格单位预计数量进场时间脚手架钢管483.0mm,L=1mM500000按施工进度木脚手板30.30.05mM100000按施工进度扣 件十字扣个500000按施工进度一字扣个40000按施工进度旋转扣个500000按施工进度安全网2000目 1.8m6mm2250000按施工进度石棉安全网小眼3m6mM250000按施工进度以上各种材料材质均应符合安全有关规定，且相关资料必须齐全、有效，以备检查和存档。为避免在施工过程中防止架杆被误拆造成事故，架管进场后，按照不同用途应涂刷油漆分色管理。该7、工程高支模施工机械配备以总体施工组织设计配备数量为准，钢管及模板运输采用现有QTZ80(5613)自升塔式起重机两台，作业所需工用具由作业队人员自行准备或在项目部材料室借用。 三、劳动力计划本工程模板支架搭设与拆除人员，必须是经考核合格的专业架子工，并要求持证上岗。根据施工进度，模板钢管支架搭设劳动力配备如下：人员配备 施工进度及部位架子工（人）普工（人）班组长（人）管理人员（人）1层结构2515222层结构251522架空层结构2015223层及以上201522第四章 模板支架施工工艺与施工方法一、模板的选择本方案为模板工程方案的补充，模板体系选用同其它层，柱、梁、板模板均采用18厚覆模板配8、50*100木方作支撑楞木。下面着重设计模板支架支撑系统。二、模板支撑系统设计本工程外张悬挑结构范围承重模板支架均采用扣件式钢管满堂架支撑体系。支撑系统梁下沿梁截面宽度方向立杆间距为800mm（梁下正中加设立杆一道）；沿梁长度方向立杆间距为800mm；板下立杆间距为800*800mm；水平横杆步距全部为1200mm。本工程外张悬挑结构外架自上而下搭设，在搭设一层悬挑结构模板支架时，同时同步搭设以上各结构楼层梁板的支架；搭设至各结构楼层时，待浇注完毕该结构楼层后方可向上继续搭设，全部搭设完毕并浇注完毕顶层结构层混凝土后，待顶层混凝土结构达到规范设计的强度后方可拆除模板及支架；拆除时，自上而下逐层9、拆除。支撑系统立杆间距同上，上下立杆间距相同并在垂直方向上下层对齐。详见附图一、附图二附图一附图二三、梁板模板及支架施工梁板模板采用18厚覆模板配50*100木方作楞木配模，制作成定型模板，定尺情况可分段制作，逐段拼接，并逐段编号，现场铺设时据编号逐段拼接，形成整体梁板模。1、施工方法：（1）梁模a放梁位置线：b在梁两侧立钢管支柱800，梁下正中位置沿梁宽度方向加设一道钢管800，支柱下要铺通长架板板，并设置立杆底座；c加设扫地杆；d按梁底标高调整支柱高度，安设梁底支撑龙骨（间距300mm）并将龙骨找平；e安装梁底模，并按0.20.3起拱；f安装梁底侧模，和底模进行木方连接；g安装梁侧纵横龙骨10、及斜撑，竖龙骨间距300mm，梁内侧加顶棍，梁模上口用锁口杆（用483.5 钢管）拉紧，当梁高超过600mm，加穿墙螺栓进行加固。（2）板模.支撑系统：采用483.0 满堂钢管脚手架，立钢管支柱（间距800）。施工方法：a配模。制作定形模板。配模时，应据楼板块具体尺寸并结合实现早拆的支撑位置进行，小边小于100mm 的长条形拼块尽量配在板中间，以利于加固。小块异型模板可用同厚度的木板代替，但均应拼缝严密。制作完后，对各板块进行分类编号并分别码放整齐，以便施工时对号入座加快施工进度。b支模。支模时从开间一侧开始逐排设支柱，同时安设大横杆小横杆。调节支柱高度，将板底龙骨50100 木方找平。c铺板11、模。所有板缝均用不干胶带纸粘贴。d模板标高检查。四、施工构造设置1、立杆底部支撑面支架底座下立杆位置需设置宽度为300mm，厚度不小于5cm的脚手板，布设必须平稳，不得悬空，垫板也可采用10#槽钢代替，垫板沿纵向通长设置。（如下图所示）2、立杆2.1、立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。2.2、立杆伸出顶层水平杆的长度不得超过500mm；满堂支撑架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。2.3、脚手12、架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。 纵、横向扫地杆构造1横向扫地杆；2纵向扫地杆3、纵向水平杆（大横杆）的构造应符合下列规定：3.1、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；3.2、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。3.3、对接、搭接应符合下列规定：3.3.1、纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。3.313、.2、搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。4、横向水平杆（小横杆）的构造应符合下列规定:4.1、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；4.2、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；5、剪刀撑与横向斜撑5.1、剪刀撑的设置应符合下列规定：5.1.1、本工程满堂支撑架按照普通型设置剪刀撑，即在架体外侧周边及内部纵、横向每58m，由低至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑的宽度应为58m；在竖向剪刀撑顶部交点平面位置应设置连续水平剪刀撑。扫地杆的设置层也14、应设置水平剪刀撑；并沿架体高度每不大于8m设置一道水平剪刀撑。即对于22.7m高架体，除在扫地杆层与顶层设置一道水平剪刀撑外，在架体高度范围内每不大于8m应加设一道水平剪刀撑，剪刀撑的范围：自1/15轴（边轴）架体外部、 A/L轴（边轴）架体外部，并要求剪刀撑及水平杆与边轴线柱子锁紧拉牢。 5.1.2、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m；竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或）横向夹角应为4560。剪刀撑斜杆的接长同纵向水平杆接长（见3.2）5.1.3、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150m15、m。5.1.45、剪刀撑斜杆搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转和扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。6、纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。7、满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接，连接件水平间距为69m，竖向间距为23m，本工程采用钢管与边轴线结构柱进行拉结或顶紧。第五章 安全保证措施一、模板及支撑系统搭设及混凝浇注区域管理人员组织机构 职务姓名单位（部门）单位职务联络电话组长张中厚公司生产副总经理18086828893副组长钟 敏项目部项目经理13558616、16231张 禄项目部常务副经理13668153635赵 志项目部技术负责人18908225981组员曾永刚项目部副总工18628127259李国刚项目部生产经理13558616231杨 建项目部安全主管15882440587潘再发项目部施工员18908225981易 平项目部物质部长18628127259祈海金项目部测量主管13558616231邓 奇项目部施工员15882440587付安军电工班长13558616231二、模板及支撑系统搭设构造安全技术措施1、建立健全高架支撑体系的检查和维修及管理制度，并有专人维修保养。2、支撑系统搭设前，必须对搭设人员进行专项全面安全教育，使用前应对登高17、作业人员进行专项安全教育，且制定登架人员安全操作规程，挂设在架子上。3、钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准应符合规范JGJ 130-2011第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间。4、模板支撑系统的搭设须严格按方案执行，钢管立杆的间距，材质，纵横杆的设置应符合要求，立杆底部用木板垫实，严禁用砖作垫高处理；支模架上的堆载严格控制，施工荷截不超过设计规定，堆料均匀。5、现场建立钢管、扣件使用台帐，落实专人加强钢管、扣件的维修保养工作。凡有裂纹、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、深划道和外径、壁厚端面偏差超过规范要求的钢管，有裂18、缝、变形、螺栓出现滑丝的扣件必须报废。6、现场配备力矩板手等检测工具，承重支模架使用前必须组织有关人员进行验收，验收不合格的严禁投入使用7、各种杆件、拉结、安全防护设施不得随意拆除，脚手架主要受力杆件（立杆、大横杆、小横杆、顶撑、剪刀撑、斜撑、扫地杆等）材质一致，严禁钢木混用。8、梁下立杆间距不大于600mm,水平连接钢管沿高度每间隔不大于1500mm设置一道，纵横连通，以保证模板支撑系统的整体稳定性。梁下一步水平杆满挂安全兜网作水平防护。9、扫地杆在立杆底离地200设置，沿纵横水平方向按“纵下横上”原则纵横连通。可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距19、，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各加设一道水平拉杆；当层高在820m时，在最顶部两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。10、为保证支撑系统整体稳定，支撑架外侧周圈由下至上设竖向连续剪刀撑；中间在纵横向每隔10m左右设由下至上竖向连续式剪刀撑，宽度46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与楼地面顶紧，夹角为4560。当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还应在纵横相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增20、加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增设一道水平剪刀撑。当建筑层高超过20m时，设为纵向、横向连续式剪刀撑。11、杆件的接长统一使用对接扣件接长，不得采用搭接；立杆顶托高度不得大于200mm。12、安装梁底模板时，应注意随铺随固定，不得虚放及梁底模有探头现象，没有用的模板应及时运用。13、铺设模板时，板底木骨要及时用铅丝和支撑系统扎牢，不得虚放。14、现场操作，必须戴好安全帽及安全带。15、支模时，操作面要按要求搭设护栏及安全操作台，操作台上铺设脚手板，不得站在钢管上操作。16、独立柱模支设时，应搭独立脚手架，并设护栏、铺脚手板。17、本工程砼浇筑均采用泵送砼。砼输送过程中，21、管道振动较大，因此输送管固定时，不得直接支撑在模板及模板支撑上，以防因输送管振动而使模板及其支撑系统产生变形，应设相对独立的支撑或支架。建立信号传递系统（如用电铃、对讲机等），使工作面和输送泵操作人员可随时联系，输送泵操作人员应按信号要求进行操作。18、通过控制砼浇筑速度来降低砼侧压力；加固支模系统来提高其自身承载力；合理布置楼面上堆放的荷载，使下层支撑系统避免局部受力过大，局部受力的部分支模架应适当的加固。同层混凝土浇注时，先浇注非悬挑结构部位，后浇筑悬挑结构构件。三、模板及支架拆除安全技术措施模板的拆除，应严格按模板装拆施工方案和国家安全施工文明施工规定执行。对非承重模板，应在混凝土强度能22、保证其表面棱角不因拆模受损失时方可拆除；对于承重模板，如顶板、梁等，应在同条件养护试块强度达到75%设计强度后方可拆除，跨度大于8m构件和悬挑构件应在强度达到设计强度100%后方可拆除，有后浇带处支撑系统需在后浇带处理完毕后方可拆除。拆模顺序应先支后拆，并执行项目部书面通知拆除制度。1. 模板拆除安全技术措施(1) 一般要求拆模时对混凝土强度的要求，根据混凝土结构工程施工及验收规范的规定，现浇混凝土结构模板及其支撑拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列要求：1) 不承重的侧模板，包括梁、柱、墙侧模，在混凝上强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。一般墙体23、大模板在常温条件下，混凝土强度达到1N/mm2即可拆除。2) 承重模板，包括梁、板等水平结构的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到表1的规定，方可拆除。表1 现浇结构拆模时所需混凝土强度项 次结构类型结构跨度按混凝土达到设计强度标准值的百分率计（%）1板2502，87581002梁、拱、壳87581003悬臂构件1003) 在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除。待实际强度达到要求后，方可继续拆除。4) 已拆除模板及其支撑的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应，比使用24、荷载更为不利时，必须经过验算，加设临时支撑。(2) 拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度测试结果达到规定时，技术负责人方可批准拆模。(3) 各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行，如果模板设计无规定时，可按“先支的后拆，后支的先拆”的顺序进行，以及“先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撑的顺序进行拆除。(4) 拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚，或阻碍通行和发生事故。(5) 拆模时，拆模区应设警戒线，严防有人误入被砸伤。(6) 拆模不能采取猛橇、以致大片塌落的方法拆除顶模。2. 现浇楼板及框架结构拆模安全技术框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍拆除柱侧模拆楼板25、底模拆除梁侧模拆除梁底模。拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经松动的模板，必须一次拆除完，不可中途停歇，以免落下伤人。模板立柱有多道水平拉杆。应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道拉杆，应与立柱模板同时拆除，以免立柱模板倾倒伤人。多层楼板模板支撑拆除时，下面应保留几层楼板的支撑，可根据施工进度、混凝土度强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差值通过计算确定。3. 模板拆除注意事项(1) 拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板和支撑用料要及时运走、整理。(2) 拆模顺序一般应是后支的先拆、先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。重大复杂模板的拆除，事先要制定拆模方26、案。(3) 拆模时必须设置警戒区域，并派专人监护，拆模必须干净彻底，不得保留有悬空模板。四、施工应急救援预案本工程为高支模承重架，极可能发生高空坠落、坍塌、物体打击等重大安全事故。本预案针对施工可能发生的高空坠落、坍塌、物体打击等紧急情况作应急准备和响应。应急预案应立足于安全事故的救援；立足于工程项目自援自救；立足于工程所在地政府和当地社会资源的救助。1、应急救援机构为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。组 长：钟 敏副组长：张禄 赵志 杨建 组 员：曾永刚、李国刚、谭扬、易平、邓奇、祈海金、蒋利刚等。2应急组织应急领导小组：项目经理钟敏为该小组组长，主管安全生产的27、项目副经理、专职安全员和技术负责人为副组长；现场抢救组：项目部安全部负责人为组长，安全部全体人员为现场抢救组成员： 医疗救治组：项目部医务室负责人为组长，医疗室全体人员为医疗救治组成员；后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员；保安组：项目部保安部负责人为组长，全体保安员为组员；通讯组：负责对外联系，包括110、119、120及附近医院电话；应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。 钟敏组长：项目经理副组长：常务副经理副组长：安全员张禄副组长：技术负责人赵志通讯组：潘再发治安组：易平后勤服务组：祈海金医疗救治组：谭扬现场抢救组：邓奇高支模架应急领导小组机构图28、杨建应急领导小组职责：建设工地发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做出最新决策，第一时间向110、119、120、企业就援指挥部、当地政府安监部门、公安部门求援或报告灾情。平时应急领导小组成员轮流值班，值班者必须住在工地现场，手机24小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急组长抵达工地前，值班者即为临时就援组长。 现场抢救组职责：采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。 医疗救治组职责：对抢救出的伤员，视情况采取急救处置措施，尽快送医院抢救。 后勤服务组职责：负责交通车辆的调配，紧急救援物资的征29、集及人员的餐饮供应。 保安组职责：负责工地的安全保卫，支援其他抢救组的工作，保护现场。 3救援器材 应急领导小组应配备下列救援器材： 医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱； 抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用； 照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具； 通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器； 交通工具：工地常备一辆值班面包车，该车轮值班时不应跑长途； 灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用。 4. 应急知识培训 应急小组成员在项目安全教育时必须附带接受紧急救援培训。 培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各类重大事故抢险常识等。务必使应急小组成员在发生重大事故30、时能较熟练地履行抢救职责。 5通信联络 项目部必须将110、119；120、项目部应急领导小组成员的手机号码、企业应急领导组织成员手机号码、当地安全监督部门电话号码，明示于工地显要位置。工地抢险指挥及保安员应熟知这些号码。 6事故报告 工地发生安全事故后，企业、项目部除立即组织抢救伤员，采取有效措施防止事故扩大和保护事故现场，做好善后工作外，还应按下列规定报告有关部门： 轻伤事故：应由项目部在24小时内报告企业领导、生产办公室和企业工会： 重伤事故：企业应在接到项目部报告后24小时内报告上级主管单位，安全生产监督管理局和工会组织： 重伤三人以上或死亡一至二人的事故：企业应在接到项目部报告后4小31、时内报告上级主管单位、安全监督部门、工会组织和人民检察机关，填报事故快报表，企业工程部负责安全生产的领导接到项目部报告后4小时应到达现场； 死亡三人以上的重大、特别重大事故：企业应立即报告当地市级人民政府，同时报告市安全生产监督管理局、工会组织、人民检察机关和监督部门，企业安全生产第一责任人(或委托人)应在接到项目部报告后4小时内到达现场；员工受伤后，轻伤的送工地现场医务室医治，重伤、中毒的送医院救治。因伤势过重抢救无效死亡的，企业应在8小时内通知劳动行政部门处理。7.急救措施A、高空打击急救措施1)颅脑损伤：首先，认真检查患者的头部和全身情况，特别注意患者的意识状态，如：是否休克和其它部位的32、复合伤。然后，把患者身体半卧或侧卧，保持呼吸道通畅。另外，防止患者受到震动，可用衣物把患者头部垫好进行运送。2)胸部损伤：开放性气胸，可用无菌纱布棉垫包扎伤口封闭。胸壁浮动，可用棉垫加中等压力包扎处理。胸部伤患者有呼吸困难的宜采用半卧式，可用座椅式双人搬运法或用座椅搬运。3)腹部开放性损伤：腹腔内脏器官自伤口脱出时，可用碗等覆盖保护，再进行包扎处理。搬运患者时，应采用木板或担架让患者俯卧体位运送。B、高空坠落急救措施1)脊柱损伤：主要是保护患者的脊髓，避免再受到损伤。由数人共同配合，用均衡协调的力量抬起患者，使身体平直，采用俯卧式把患者放置在木板或担架进行运送。2)颈部损伤：首先稳定头部，进行33、适当的牵引，数人共同配合，用均衡协调的力量把患者滚动并仰卧到木板或担架上。另外，颈部下垫好小枕、头部两侧用软物固定，防止头部摆动。3)骨盆部损伤：可采用侧卧位于木板或担架上，髋、膝部要屈曲，膝下垫软物，以保持体位，然后运送。C、坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍；2)应急救援领导小组防止建筑物坍塌事故扩大的抢险安全防范措施；3)应急救援领导小组负责统一组织指挥现场抢险救灾伤员救治及转送行动；4)沉着冷静、及时观察，掌握突发事故的动态，积极组织应急救援领导小组成员进行报警，抢救伤员，疏散人员，抢修水、气泄漏和抢34、运贵重物品。安全事故应急处理联络表（应急领导小组）职务姓名单位（部门）单位职务联络电话组长钟 敏项目部项目经理13558616231副组长张 禄项目部常务副经理13668153635赵 志项目部技术负责人18908225981杨 建项目部安全主管15882440587组员曾永刚项目部副总工18628127259李国刚项目部生产经理13558616231潘再发项目部施工员18908225981易 平项目部物资部长15882440587蒋利刚项目部材料员18628127259祈海金项目部测量主管13558616231邓 奇项目部施工员15882440587谭 扬项目部计量主管1862812725935、付安军电工班长13558616231第六章 模板及支架安全管理措施一、验收管理措施1、高大模板支撑系统搭设前，应由项目负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。2、搭设前，应对进场的承重杆件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检，抽检不合格不得用于本工程的承重部位。3、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查；对梁底的扣件应全数检查。4、高大模板支撑体系搭设完成后，有项目负责人组织验收，验收合格，经施工单位项目技术负责人及总监理工程师签字后，方可进入后续施工。二、施工管理1、搭设模板支撑架体的作业人员36、必须取得建筑施工脚手架特种作业资格证证书后，方可持证上岗。2、高大模板支撑系统搭设前，项目技术负责人应根据施工方案和有关规范标准，对现场操作人员、管理人员进行安全技术交底，并履行签字手续。3、作业人员应严格按照规范、专项方案及技术交底进行操作，并正确佩戴安全劳动防护用品。4、对于高度与宽度相比大于2倍的独立支撑系统，应与周边结构墙柱构件进行拉结牢固或顶紧，以保证其稳定性。5、应设置扫地杆、纵横向支撑及水平剪刀撑，并与主体结构的墙柱牢固拉结。支撑系统立柱接长严禁搭接。6、模板支撑系统为鼓励的系统，禁止与物料提升机、塔吊等起重设备钢结构架体及附着设施相连接；禁止与脚手架、物料周转平台等架体连接。737、混凝土浇注：混凝土浇筑前，经项目技术负责人、项目总监确认具备浇注的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令后，方可浇注混凝土。浇筑时，先浇注墙柱混凝土，后浇筑梁板混凝土，确保支撑系统受力均匀，避免引起支撑系统失稳倾斜。8、高大模板系统拆除前，应根据同条件试块强度报告，达到拆模强度后方可拆除，并履行签字手续。模板支撑系统拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业。拆除应派专人进行看守，并设置围栏和警戒标志。第七章 模板支撑系统计算书及相关附图一、梁板模板参数信息及说明 说明：本工程外悬挑结构楼层梁截面尺寸为：钢筋混凝土结构300*700/800，400*700；而型钢混凝土组合梁截面尺寸：438、50*1000/14000/15000，由于内包型钢梁1100*250*12*14先于混凝土结构安装，设计为自承重构件，不用考虑支架支撑，如图所示：故型钢混凝土结构梁中的钢筋混凝土折合截面远远小于纯钢筋混凝土结构的截面尺寸，故仅计算钢筋混凝土结构最大梁截面400*700即可。1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：110.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：22.7039、；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木40、材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：木面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.041、0；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按模板安全技术规范（JGJ162-2008），新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2-42、 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) 43、f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (700-110)/(4-1)= 196.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(700-110)/(4-1)2 + 0.1172.52(700-110)/(4-1)2= 4.87104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.44、2q2l=1.19.638(700-110)/(4-1)/1000+1.22.520(700-110)/(4-1)/1000=2.680 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.87104 / 2.70104=1.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (700-110)/(4-1)=1945、6.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(700-110)/(4-1)4/(10095002.43105) = 0.042 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(700-110)/(4-1)/250 = 0.787mm；面板的最大挠度计算值 =0.042mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.787mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照46、面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.680/0.500= 5.359kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.134 kNm，最大支座反力 R= 2.947 kN，最大变形 = 0.061 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 =47、 1.34105/8.33104 = 1.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.061mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.947kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=48、10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.747 kNm，最大支座反力 R= 9.063 kN，最大变形 = 0.626 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.47105/1.02104 = 73.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =73.5N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主49、楞的最大挠度为 0.626 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.626mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 266.671818/6 = 1.44104mm3； I = 266.6750、181818/12 = 1.30105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.500.270.90=5.285kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.270.90=1.344kN/m；q=5.285+1.344=6.629kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/86.6294002=1.33105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.56.6290.4=1.326kN =Mmax/W51、=1.33105/1.44104=9.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =9.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=4.404kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =400.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =400.00/250 = 1.600mm；面板的最大挠度计算值: = 55.2854052、04/(38495001.30105)=1.431mm；面板的最大挠度计算值: =1.431mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.6mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.326/0.267=4.972kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/653、 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.9720.2672 = 0.035 kNm；最大应力 = M / W = 0.035106/83333.3 = 0.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.9720.267 = 0.795 kN；方木受剪应力计算值 = 30.7951000/(250154、00) = 0.239 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.239 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.972266.6674 /(1009000416.667104)=0.005mm；方木的最大允许挠度 =0.2671000/250=1.067 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.005 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.067 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P55、1=RA=1.326kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.800-0.400)/40.267(1.20.11024.000+1.42.000)+1.220.267(0.700-0.110)0.500=0.348kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.523 kN；N2=2.302 kN；最大弯矩 Mmax=0.126 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.045 mm；最大应力 =0.126106/4490=28 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计56、算值 28 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向托梁的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.523 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.112 kNm ；最大变形 max = 0.23 mm ；最大支座力 R57、max = 1.708 kN ；最大应力 =M/W= 0.112106 /(4.49103 )=24.8 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 24.8 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.23mm小于800/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 2.302 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.491 kN58、m ；最大变形 max = 1.014 mm ；最大支座力 Rmax = 5.218 kN ；最大应力 =M/W= 0.491106 /(4.49103 )=109.3 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 109.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=1.014mm小于800/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算立杆与水平杆布置：梁截面两侧立杆间距800mm，梁截面中间中设一立杆，沿梁跨方向立杆间距为800mm，步距为1200m。立杆的稳定性计算公式 = N/(A59、)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.302 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =5.218 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.14922.7=4.056 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.00/2+(0.80-0.40)/4)0.800.50+(1.00/2+(0.80-0.40)/4)0.800.110(1.50+24.00)=1.904 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(0.800-0.400)/40.8060、0=2.688 kN；考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2(N1+N1+N3+N4) + 0.9*1.4（N5+0.4*1.0*1.2）=16.167 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据JGJ130-2011，立杆计算长度L61、0=ku1（h+2a）和L0=ku2h为安全计，取二者间的大值，即: k=1.217，u1=1.4，h=1.2，a=0.2；u2=2.0则：1.217*1.4*1.45 =2.47m；1.217*2.0*1.2=2.92 取大值：立杆计算长度L0=2.92m 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2920 / 15.9 = 183.6 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.214 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=16167/(0.214424) = 126.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 126.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 62、205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =2.302 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =5.218 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.149(22.7-0.7)=4.056 kN；N =N1+N2+N3 =2.302+5.218+3.931=11.45 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：63、W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据JGJ130-2011，立杆计算长度L0=ku1（h+2a）和L0=ku2h为安全计，取二者间的大值，即: k=1.217，u1=1.4，h=1.2，a=0.2；u2=2.0则：1.217*1.4*1.45 =2.47m；1.217*2.0*1.2=2.92 取大值：立杆计算长度L0=2.92mlo/i = 2920 / 15.9 = 183.6 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.214 ；钢管立杆64、受压应力计算值 ；=16167/(0.214424) = 178.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 178.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应要利用柱作为连接连墙件，对边柱进行拉结锁牢。详见下附图九、连接扣件抗滑移计算:扣件承载力设计值取8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为6.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值65、；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.218 kN；R 6.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、基础承载力（楼板强度）验算地下室施工完毕后，地下室基坑周边回填土按设计要求分层回填夯实，其密实度应满足不小于0.94的设计要求，密实度采用环刀取样进行试验。表面用C20混凝土进行硬化，厚度为200mm。支架以硬化的回填土作为基础，基础必须平整。基础上，支架底座下立杆位置需设置木脚手板垫板，垫板宽度为300mm，厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空，垫板也可采用10#槽钢代替，垫板沿纵向通长设置。计算如下：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 66、地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1600.4=64 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =16.167/0.25=64.668 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 16.167 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=64.668 fg=64 kPa 。由于地基承载力不满足要求，故需对地基表面采取浇注200厚C20混凝土进行加强处理。附图一：梁下立杆剖面图附图一：梁下立杆剖面布置图2中铁隆工程集团有限公司 xx影视文化中心项目经理部附图三