1、目录一、编制依据及原则31.1 编制依据31.2 编制原则31.3编制说明3二、工程概况32.1 工程概况32.2结构设计概况42.3特点、难点及施工重点分析4三、施工准备53.1 技术准备53.2施工现场准备53.3 施工机械准备6四.施工安排64.1施工目标64.2施工内容64.3项目组织管理机构64.4劳动力的组织与计划84.5施工流水段的划分84.6主要材料的备料计划84.7施工进度计划94.8主要施工部位的模板选型94.9模板配置及周转计划10五、主要部位模板设计115.1 0.000以下模板设计11基础垫层模板11承台模板115.1.3 梁模板115.1.4 柱模板125.2 0.2、000以上模板设计145.2.1 梁模板145.2.3 板模板设计145.2.4 楼梯板模板设计175.2.6 其他部位模板17六、模板的安装186.1钢管支撑搭设工艺186.4混凝土的浇筑方法196.4.1、混凝土的浇筑顺序19、泵送混凝土的布料20七、模板的拆除207.1 模板拆除的一般要求207.2、柱模板拆除217.3 顶板、梁模板拆除21八、模板的维护与修理228.1 模板使用过程中的注意事项228.2 模板的维修22九、质量保证措施23十、质量通病的防治241、模板轴线位移242、模板变形253、标高偏差254、其他25十一、成品保护措施26十二、安全措施及文明施工措施26附录计算3、书27 模板施工方工程案一、编制依据及原则1.1 编制依据1）xx公社工程施工图2）xx公社工程施工组织设计3）规范规程建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工安全检查标准JGJ59-2011混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2010）；4）工程现场施工环境、条件5）变更、洽商1.2 编制原则实用性：主要保证混凝土结构的质量，具体要求是：（1）接缝严密，不漏浆；（2）保证构件的形状尺寸和相互位置的正确；（3）模板的构造简单，支拆方便。安全性：保证在4、施工的过程中，不变形、不破坏、不倒塌。经济性：针对工程结构的具体情况，因地制宜，就地取材，在确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性的投入，增加模板的周转利用，减少支拆用工，实现文明施工。1.3编制说明本方案模板支撑高度小于8米。一层层高5.35米，采用钢管扣件支撑体系。二、工程概况2.1 工程概况为了预防高空坠落和高空落物事故，保障施工人员的人身安全，圆满实现项目部的安全管理目标，特编制本方案。工程名称：xx公社二期D5#楼建设单位：设计单位：监理公司：总包公司：一、工程概况：xx公社二期D5#楼位于xx市xx区富康路以北，奔驰大道以东。项目使用性质为商住楼。D5#楼为地上26层，地下1层，全5、现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，建筑面积合计11891.98。抗震设防烈度为6度，地下室防水等级为二级。2.2结构设计概况序号项目内 容1结构形式现浇钢筋混凝土框剪结构2基础形式阀板基础3层 数D5#楼26层4地上楼层高度 89米5抗震等级6度设防2.3特点、难点及施工重点分析2.3.1特点及难点：（1）工期紧，现场施工场地狭窄，各种周转材料堆放困难。（2）本工程结构模板采用木胶合板拼装，施工质量难以控制。2.3.2施工重点分析：（1）对于劳动力方面，根据工程进度需要，及时调整劳动力计划，组织劳动力进场，满足施工生产需要，同时，做好施工人员的后勤保障工作。（2）对于物资供应方面，要求进入现场的物6、资首先要及时，满足生产的需要，但又不能影响后续工程施工需要物资的进场，即运来现场的物资要及时用于施工消耗中。我们将根据施工总进度计划和实际施工进展，制定详细的月需求计划，和材料堆放场地布置安排，由材料部门组织车辆及时按照计划将材料运至现场，保证施工生产需要。（3）面对工期紧、场地狭小等特点，模板方案的编制应当充分考虑这些不利因素。现场无施工场地，对各种周转料的加工及堆放必须合理的划分施工流水段；同时，模板的选型、模板的设计应当合理，以提高工作效率，缩短工期。（4）加强模板自身进场质量以及安装施工过程的控制，体现真正的PDCA循环。（5）针对特殊季节的施工，提前做好各项应急预案，做好预控措施，加7、强检查。三、施工准备3.1 技术准备3.1.1图纸会审：项目专业技术人员坚持日常的图纸审核制度，发现问题及时向项目总工汇报，坚持做到在施工前把图纸中存在的问题处理完毕。3.1.2模板资料收集：从拿到施工图后，结合本工程的特点、难点及工期的要求，项目部积极组织人员研究各部分模板配置，以及针对各种模板配置进行质量、成本、工期等综合分析，并组织人员进行参观考察。3.1.3施工方案的确定：根据模板资料收集的内容，综合考虑质量、成本、工期等因素确定模板的选型以及施工方法等。3.1.4技术交底：在正式施工以前，对参与施工的有关管理人员、技术人员和工人进行详细的口头和书面交底。对非常规的工序、新工艺、新技术8、和重点部位，编制作业指导书进行着重交待，把好关键部位的质量技术关。3.1.5岗前培训：工人上岗前，由技术人员和工长组织工人岗前培训，提高工人操作的技术水平和熟练程度。3.2施工现场准备3.2.1周转材料堆放及加工场地的安排具体见施工总平面布置图。3.2.2模板安装具备的条件：（1）柱钢筋绑扎已经完成，并经过验收合格；（2）模板施工所需的各类控制线已经放设完毕，并经过专业工程师验收合格；（3）施工前检查机械运转是否正常以及材料的准备情况；（4）合模前水电管线及预埋件已经安装完毕，办完隐蔽验收手续，并经过专业工程师的签字认可。3.3 施工机械准备施工机械使用一览表序号名称型号功率数量备注1电锯M09、44-2A342电刨（含压刨）YW9032.243砂轮机SG-250型0.534手提电锯55手提电刨56手提电钻6四.施工安排4.1施工目标4.1.1质量目标：合格；分项工程一次验收合格率100%。4.1.2工期目标：根据施工进度要求，每栋楼周转料按照1.5层配置，以保证施工进度。4.1.3现场管理目标：重庆市安全、文明工地； 4.2施工内容本工程模板分项工程的施工内容主要包括基础结构模板、主体结构模板及其他附属配套结构工程的模板工程。4.3项目组织管理机构4.3.1组织管理机构图项目经理施工员技术员质量员测量员安全员材料员工程技术部综合部生产部质量安全部财务部物资部试验室反馈4.3.2主要岗10、位的职责（1）项目经理：整个工程的统筹协调管理；（2）项目技术负责人：主要施工方法的确定，组织施工方案、技术交底等的编制与报审，审核施工方案及对其的修改，现场的协调管理；（3）工长：按照施工方案组织劳动力进行实施以及现场的管理，现场工料机的管理与调度；（4）技术室：编制施工方案、技术交底及相关的作业指导书，负责对施工方案及交底进行修改，并对施工方案及技术交底进行相关的培训，现场的技术指导、检查以及质量控制；（5）施工科：负责组织工人按照施工方案、技术交底的要求进行施工，场容场貌的管理，过程的检查与控制；以及现场的安全管理；（6）材料科：组织模板工程施工所需材料的订购与进场，并满足施工现场的需要11、；（7）劳务班组：按照项目的技术、质量及安全要求进行施工，并对项目部提出的相关的施工问题进行整改。4.4劳动力的组织与计划本工程施工由2个木工施工队承担,，高峰时需80人，负责模板工程的安装与拆除及施工所需的脚手架的安装与拆除。4.5施工流水段的划分流水段划分见区域分段图，按照收缩缝进行划分，2个木工队进行施工。4.6主要材料的备料计划序号物资名称规格型号估算数量计量单位物资采购单位采购地点使用部位1模板1830*915*18厚木胶合板10000平方米劳务分包重庆基础及主体结构2木方70*70*2000200立方米劳务分包重庆5钢管1000、2000、3000等200吨劳务分包重庆基础及主体结12、构6扣件直角、转角扣8000个劳务分包重庆基础及主体结构7U型托8000个劳务分包重庆基础及主体结构4.7施工进度计划具体计划见本工程总进度计划网络图。4.8主要施工部位的模板选型具体详见下表：0.000以下模板设计承台采用18mm厚木胶板；次龙骨用7070木方竖向布置，间距300；横向主龙骨用2根483.5钢管与模板方木连成整体，间距300mm；设置M12对拉螺栓，间距500（横向）300（竖向）；斜撑采用483.5钢管间距500框架柱面板用18mm厚木胶合板，龙骨用7070 mm方木，柱箍用483.5mm双钢管，拉杆用M12螺杆（两端套丝100mm），1.2m以下间距300mm，1.2m以13、上间距500mm，483.5mm钢管斜撑500。0.000以上模板设计框架柱同0.000以下柱模板设计板主龙骨钢管支撑体系采用483.5mm钢管，中心间距为1000 mm；次龙骨7070 mm方木，间距300 mm。边龙骨7070 mm方木。支撑体系钢管支撑架以及U托，钢管架立杆纵横间距为1000 mm* 1000mm,横杆步距1700mm。面板18mm厚的木胶合板。梁侧模板主次楞采用7070mm方木，次楞间距为300mm，主楞间距500mm，面板用18mm厚的木胶合板。截面净高2m，8m砼强度必须达75%8m砼强度必须达100%2梁8m砼强度必须达75%8m砼强度必须达100%3悬挑构件砼强14、度必须达100%1.2 强度等级的确认，用做同条件养护试块的方法来确定拆模强度，试块必须放在作业面上。1.3 侧模拆除的要求：在砼强度能保证其表面和棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。1.4 拆除遵循：先支的后拆，后支的先拆、上面的先拆、下面的后拆。1.5 拆模时，先松开模板上的各种加固附件，过一段时间，再让模板脱离开侧面砼。1.6 拆摸过程中如发现砼有粘模等现象，要暂停拆除，由技术室研究处理后方可继续。1.7 模板拆除由施工科工长，根据同条件试验结果和现场环境情况填写砼拆模申请单，报施工技术负责人和相关人员批准后，方可进行。1.8拆下来的模板要及时按要求进行分类，且堆放到开敞的地方。7.215、柱模板拆除1. 柱木模板应从一面墙自上而下依次拆除，其程序如下：（1）先将最上面一层模板的斜支撑拆除；（2）松开对拉螺栓的一端卡子，拆除钢管背愣；（3）将模板拼缝上的附加背楞拆除；（4）再用撬棍轻轻的将模板分块的撬离混凝土表面；（5）然后再进行下一层模板的拆除，直至拆至底层。2. 拆除完成后，将木模板的配件要分类堆至工具箱内，模板码放整齐。3. 严禁不按顺序程序拆除，以免在拆除的过程中出现安全问题。7.3 顶板、梁模板拆除1. 顶板模板的拆除：将U托松下，然后拆除主次龙骨，再用撬棍将胶合板一张一张轻轻的撬下，最后再自上而下拆除碗扣架。严禁整体拆除，即把钢管架立杆和横杆拆除后，方木和木胶合板整16、体落下来。2. 梁模板的拆除：先拆除梁侧模的斜支撑，然后再拆除模板。对于有螺杆的梁，应先拆除螺杆及其钢管，然后在拆除模板。拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，拆下的配件及时集中管理。其余同板模板的拆除3. 当施工荷载所产生的效应比使用荷载更为不利时，所采取的措施：（1）当上部楼板结构传来的荷载较大，对结构受力不利时，必须在拆完模板后，按照要求在板和梁的中央进行回顶。（2）楼板上严禁堆放过多的材料，对堆放在楼板上的各种材料，必须限制其堆放高度，工长和技术人员要不定期的检查。（2）若不利于楼板承载力的施工荷载根据施工条件必须存在，如：外脚手架荷载传到室外楼板上、后浇带两侧处楼板等，上述部位根据受17、力计算后按要求进行回顶。八、模板的维护与修理8.1 模板使用过程中的注意事项1. 模板堆放区、加工区的地面均做成砼路面，以保证场地平整、坚实，模板平放时，采用方木垫架。模板立放时，采用钢管搭设模板支架，模板触地处垫好方木且垫平整，保证模板不扭曲不变形。2. 模板的各种配件按项目指定的地点分类码放整齐，不得乱仍乱放、丢失、损坏。3. 模板安装时，必须轻拿轻放，按施工顺序和要求安装，严禁用钢管或其它东西硬砸猛撬。4. 顶板、梁模板支设完后，吊到工作面的顶板、梁钢筋下根据钢筋长度和弯钩长度而相应垫方木长度和高度，严禁把钢筋直接堆放在顶板模板上；钢筋绑扎时，移动钢筋必须轻拿轻放，调整梁主筋和箍筋位置时18、，下面必须垫方木。5. 拆除模板时，严格按技术交底的拆模时间和拆模顺序施工，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免造成模板损坏或变形，以及混凝土的外形和内部受到损伤。6. 拆下来的模板要及时按要求放到安全、开敞的地方，严禁与其它东西混堆在一起，或临时做垫道用。7. 工作面已安装完毕的模板，不准在其它模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。8. 木胶合板受潮膨胀，所以堆放地面要干燥，下雨前，要及时覆盖，防止受潮。8.2 模板的维修1. 拆下来的木胶合板要及时把钉子拔掉，弹线切除泡涨的边角后，清理面板上的混凝土，用铲刀清除后用扫把扫干净后，分类码放好，以备后用。2. 清理完毕后，施工队自检，19、自检合格后报项目部质检检查，检查合格后才能使用。3. 涂刷完毕脱模剂的模板暂时不能进行拼装的，拼装前用棉丝清理干净灰尘等杂物，重新刷脱模剂一遍。九、质量保证措施1、钢管架进场必须检查筛选，要剔除节点欠焊接、断裂或严重受腐蚀的钢管架。2、松木进场应严格控制其断面是否按设计要求。3、安装模板前，应向工人进行祥细技术交底，严格按方案确定的方法施工，并先做样板，符合要求后再大面积施工。4、支模前放好轴线边线、水平线，对线支模，合模前放置预埋管线、预埋件、预埋插筋，办理好预检、隐检手续。5、支架垂直度用铅垂球校核；板平整度用2m直尺检查；相邻板缝宽用带刻度的契尺检查；梁平直度用拉线检查。6、每完成一道工20、序后，应由专职质量检查人员进行检查，合格后方可进行下道工序的施工。7、在浇筑混凝土时，应派人专门观察模板及支架的变化，当发现模板或支架移位等现象时，应立即采取措施补救。8、模板安装的质量检验标准序号检验项目允许偏差（mm）检验方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3截面内部尺寸基 础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查4层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查5相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度5用2米靠尺和塞尺检查7预埋钢板中心线位置3尺量检查8预埋管、预留孔中心线位置3尺量检查9插筋中心线位置5拉线和尺量检查外露长度+21、10，-0尺量检查10预埋螺栓中心线位置2拉线和尺量检查外露长度+10，-0尺量检查11预留洞中心线位置10拉线和尺量检查尺 寸+10，-0尺量检查十、质量通病的防治1、模板轴线位移1.1柱模板根部和顶部均加固，发生偏差点后认真校正，避免造成累积误差；1.2支模时拉通线进行水平向轴线、竖向垂直度控制，浇筑砼时尽量不要撤掉通线；1.3模板拉杆间距依计算不应过大，保证拉结牢固；1.4螺栓、顶撑、木楔使用恰当，不用铁丝拉结捆绑；1.5不可利用外脚手架支设模板，模板与脚手架不能拉结。2、模板变形2.1支撑及模板龙骨、背楞须准确计算，间距不能过大，上下支撑在同一轴线上；2.2穿墙螺栓按规定布置，连接件对22、齐，变形模板禁止使用；2.3对称浇筑混凝土，防止门洞口移位；2.4浇筑柱混凝土时设溜槽，混凝土坍落度合适，浇灌速度不能过快，振捣时间不可过长。3、标高偏差3.1每层楼设标高控制点，竖向模板底部支设范围内的楼板砼浇筑时抹平压光；3.2柱模板顶标高按标高控制点检查施工，砼浇筑高度须保证预留出浮浆厚度。3.3楼梯踏步支模考虑不同装修厚度偏差。4、其他4.1楼板模板拼缝、梁柱交接部位拼缝等用海绵条堵缝，防止露浆；4.2预留洞模板下部设排气口，防止砼产生孔洞；4.3拆模时间以技术室通知为准，不可擅自过早拆模使砼表面受损；4.4柱模合模前用空压机对墙筋根部吹风，梁柱接头部位设清扫口；4.5对顶板阴角不直的23、问题，在施工过程中应注意方木和模板的选用；支顶板模板时，按建筑1m线或墙体50线弹出顶板下皮线，按线支模；4.6后浇洞口处的钢筋下铁沿洞口周边垫垫块，保证钢筋保护层准确；4.7竖向施工缝处全部用方木或竹胶板支设，不可只挂钢丝网，保证砼形状规则且振捣密实。十一、成品保护措施1、施工队需要在模板上另外钻孔，打眼和焊接构件前，需报项目部批准。1、个别损坏的模板，根据损坏程度重新加工或报废。3、柱模合模前，对于已固定好的门、洞模，不能有任何碰撞。4、门窗洞口、柱等的阳角用15mm厚、2m高、5cm宽的板条保护。5、楼梯踏步用12mm厚竹胶板保护。6、支完模后，应保持模内清洁，不准用拼好的模板作临时椅靠24、。7、在顶板模板上堆放钢筋等材料时，集中荷载不能过大，材料尽量分散堆放。8、拆模板不得硬撬或大锤敲击，拆下的模板应分规格堆放。十二、安全措施及文明施工措施1、对施工人员及时认真做好安全、技术交底工作，施工必须严格按经审批的施工方案施工，未经原审批同意，任何人不得修改或更变。2、进入施工现场必须戴好安全帽，高于2m高度作业时应配戴安全带。严禁从高空往下投掷物件。3、严格控制施工荷载，上料要分散，不要集中。材料在指定位置分类、分规格堆放。4、作业现场设置安全维护和警示标志，禁止无关人员进入施工区域。5、施工过程质安员要对作业人员的安全操作进行监控，确保施工生产安全，并要对支撑系统进行全面稳定性检查25、。6、首层按规定宽度水平支设双层安全网，以上隔层设置安全网。7、所有材料应使用塔吊运输，高空禁止人力从外墙传递材料。8、模板拆除：模板拆除必须严格执行公司关于模板拆除施工申请制度，拆除时应进行技术交底，拆模顺序为：先拆非承重模板，后拆承重模板，拆除跨度较大的梁底模时，应先从跨中开始拆向两端，拆模时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时整理运走。拆钢模板要逐块传递下来，不得抛掷，拆下后即清理干净，板面涂脱剂，按规格分类堆放整齐。9、其他措施（1）进入现场必须遵守安全操作规程和安全生产十大纪律。（2）作业前应先检查，使用的手锤、扳手等工具是否安全牢靠，临边防护是否已落实。（3）拆除侧模是应在浇筑混凝26、土后达到施工组织设计规定强度等级要求后进行。（4）拆除混凝土梁板底模应按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 502042002）规定；（5）拆除3m高及其以上的模板支架时，应先搭设内脚手架，禁止用钢板或烂板作脚手板为立人板。（6）打松上垫块或木楔时，防止飞落伤人。（7）用长铁棒撬拆模板时，人不要站在正在拆除的模板下方，注意整块模板掉落伤人。（8）拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑拆除运走，妥善堆放，防止踏空、扶空而跌倒坠落，临边的断枋、短枋短料及螺栓应及时清入构筑物内，严防坠落伤人。（9）按次序分批段拆除支顶，不得一次将顶撑全部拆除，以免模板一次性大面积脱落，尤其是钢模板，悬臂支撑和梁底支顶27、应按方案回顶一至二层。（10）混凝土板上的预留洞口，应在拆除模板后立即将洞口盖好。严防高处坠落事故发生。（11）作业中，不准吸烟或动火，现场应配备有灭火器材。附录计算书柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图28、柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:1；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:2；宽度(mm):70.00；高度(mm):70.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.029、0；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):15.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；30、 T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 4 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。31、强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 180 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力32、设计值q2：1.44.000.450.90=2.268kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+2.268=12.005 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 12.005180180= 3.89104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=15.000N/mm2；面33、板的最大应力计算值： = M/W = 3.89104 / 2.43104 = 1.601N/mm2；面板的最大应力计算值 =1.601N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =15N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.44.000.450.90=2.268kN/m； 式中，0.934、0为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+2.268=12.005 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62512.005180.0 = 1350.618N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1350.618N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 15.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31350.618/(245018.0)35、=0.250N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.25N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =180.0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I=36、 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 180 / 250 = 0.72 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.02180.04/(1006000.02.19105) = 0.038 mm；面板的最大挠度计算值 =0.038mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.72mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞)属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度70mm，高度70mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 37、707070/62 = 114.33cm3；I = 70707070/122 = 400.17cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.1800.900=3.895kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.44.0000.1800.900=0.907kN/m； q = 3.895+0.907=4.802 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.14.802450.0450.0= 9.38、72104Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.14105； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 9.72104/1.14105 = 0.851N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =0.851N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm39、； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.1800.900=3.895kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.44.0000.1800.900=0.907kN/m； q = 3.895+0.907=4.802 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.64.802450.0 = 1296.594N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.64.802450=1296.594N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 70.0m40、m ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 70.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31296.594/(270.070.02)=0.198N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.198N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.18 = 4.80 k41、N/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.00106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6774.80450.04/(1009000.04.00106) = 0.037 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.037mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 42、4.4931=4.49cm3；I = 10.7831=10.78cm4；按集中荷载计算(附计算简图)： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 40.9)0.215 0.45 = 2.58 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.581 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.626 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.262 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 625936.55 Nm43、m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4493 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 132.68 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =6.26108/(1.054.49106)=132.68N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.262 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =1.262mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中44、，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4931=4.49cm3；I = 10.7831=10.78cm4；按计算(附计算简图)： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.440.9)0.215 0.45 = 2.58 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.581 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.626 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 1.262 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f45、其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 625936.55 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4493 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 132.68 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =6.26108/(1.054.49106)=132.68N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1.262 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =1.262mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求!梁模板(扣46、件钢管架)计算高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立47、杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度48、设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；主楞到梁底距离依次是：30mm，200mm，400mm，500mm；主楞材料：木方；宽度(49、mm)：70.00；高度(mm)：70.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：70.00；高度(mm)：70.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响50、修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 531.81.8/6=28.62cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置51、下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5317.850.9=10.216kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.5340.9=2.671kN/m；计算跨度: l = 350mm；面板的最大弯矩 M = 0.110.2163502 + 0.117 2.6713502 = 1.63105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.2160.35+1.22.6710.35=5.055kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.6310552、 / 2.86104=5.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=10.216N/mm； l-计算跨度: l = 350mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 531.81.81.8/12=25.76cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.2163504/(10060002.58105) = 53、0.672 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.672mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.055/(0.650-0.120)=9.538kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度70mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1777/6 = 57.17cm3；I = 17777/12 = 200.08cm4；E = 9054、00.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.034 kNm，最大支座反力 R= 1.994 kN，最大变形 = 0.003 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 3.42104/5.72104 = 0.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；次楞的最大挠度计55、算值 =0.003mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.994kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度70mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2777/6 = 114.33cm3；I = 27777/12 = 400.17cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.314 kNm，最大支座反力 R= 4.437 kN，最大变形 56、= 0.282 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.14105/1.14105 = 2.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.282 mm主楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.282mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模57、板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001818/6 = 4.86104mm3； I = 900181818/12 = 4.37105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.65+0.500.900.90=16.597kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生58、的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.900.90=4.536kN/m；q=16.597+4.536=21.133kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/821.1333002=2.38105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.521.1330.3=3.17kN =Mmax/W=2.38105/4.86104=4.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 559、ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=13.831kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 516.5973004/(38460004.37105)=0.667mm；面板的最大挠度计算值: =0.667mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重60、荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.17/0.9=3.522kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=777/6 = 57.17 cm3；I=7777/12 = 200.08 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.13.5220.92 = 0.285 kNm；最大应力 = M / W = 0.285106/57166.7 = 5 N/mm2；抗弯强度设61、计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.63.5220.9 = 1.902 kN；方木受剪应力计算值 = 31.9021000/(27070) = 0.582 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.582 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6773.562、229004 /(1009000200.083104)=0.869mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.869 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=3.170kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(1.000-0.300)/40.900(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.900(0.650-0.120)0.500=1.558kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)63、经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.574 kN；N2=8.307 kN；最大弯矩 Mmax=0.422 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.142 mm；最大应力 =0.422106/4490=94 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 94 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该64、工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.307 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁内侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =8.307kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.165、293=0.465kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.30)/2)0.900.50=0.459 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(1.00-0.30)/2)0.900.120(1.50+24.00)=2.809 kN； N =8.307+0.465+0.459+2.809=12.04kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； 66、- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945m；lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.209；钢管立杆受压应力计算值； =12039.936/(0.67、209424) = 135.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 135.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁外侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 0.574/Sin75o = 0.595kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3-0.65)/Sin75o = 0.377kN； N = 0.595+ 0.377 = 0.972kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (68、cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 lo = k1uh/Sin = 1.1551.71.5/0.966 = 3.049m；lo/i =69、 3049.147 / 15.9 = 192；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.195；钢管立杆受压应力计算值； =971.621/(0.195424) = 11.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 11.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N70、/A =12.04/0.25=48.16 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.04 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=48.16 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！板模板(扣件钢管架)计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.70；立杆上端伸出至模71、板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.55；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):15；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm272、):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):70.00；木方的截面高度(mm):70.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.121+0.51 = 3.56 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)73、：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.56+1.41= 5.672kN/m最大弯矩M=0.15.6722002= 22688 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 22688/54000 = 0.42 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=15 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.42 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 15 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.56kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.562004/(100600048.74、6104)=0.013 mm； 面板最大允许挠度 =200/ 250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值 0.013 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=777/6 = 57.17 cm3；I=bh3/12=7777/12 = 200.08 cm4； 方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.20.12+0.50.2 = 0.712 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.275、 = 0.2 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.20.712+1.40.2 = 1.134 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.13412 = 0.113 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.113106/57166.67 = 1.984 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.984 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.676、1.1341 = 0.681 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.681103/(2 7070) = 0.208 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.208 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.712 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.71210004 /(10090002000833.333)= 0.268 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.268 mm 77、小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.134kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.545 kNm ；最大变形 Vmax = 1.713 mm ；最大支座力 Qmax = 6.217 kN ；最大应力 = 544580.057/4490 = 121.287 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 121.287 N/mm2 小于 支撑钢管的78、抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.713mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 6.217 kN；R 12.00 79、kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.123.55 = 0.427 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.511 = 0.5 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.1211 = 3.06 kN；静荷载标准值 NG= NG1+NG2+NG3= 3.987kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ=(1+2)11=3kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG + 180、.4NQ=8.985kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.985 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度L0=h+2a，即L0=81、1.7+20.1=1.9； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=1.9；L0 / i = 1900 / 15.9=119 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ；钢管立杆受压应力计算值；=8984.904/(0.458424) = 46.268 N/mm2；立杆稳定性计算 = 46.268 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =8.985/0.25=35.94 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.985 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=35.94 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！