1、国际广场国际广场项目项目模板模板工程工程专项施工专项施工方案方案目录目录一、编制依据一、编制依据.2 2二、工程概况及模板概况二、工程概况及模板概况.2 2三、施工布署三、施工布署.4 4四、施工准备四、施工准备.8 8五、模板工程施工方法五、模板工程施工方法.8 8六、模板工程施工及质量控制六、模板工程施工及质量控制.1616七、模板拆除七、模板拆除.1818八、管理体系八、管理体系.2020九、安全、环保文明施工措施九、安全、环保文明施工措施.2222十、应急预案十、应急预案2323十一、相关计算书十一、相关计算书2929一、编制依据一、编制依据*国际广场 B 区、C 区图纸建筑施工模板安2、全技术规范JGJ162-2008混凝土结构工程施工及验收规范 GB502042002（2010 版）建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001地基与基础工程施工及验收规范GB502022002建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011品茗安全计算软件2010 版二、工程概况及模板概况二、工程概况及模板概况2.1 工程概况xx*国际广场项目位于泰玻大街以南，万官路以北，傲徕峰路以东，龙潭路以西。结构类型：框架。地下部分为停车场，地上部分为商业用房及商铺；*国际广场是*的启动区，建设 80 万方大型商住综合体。临泰玻大街与龙泰路为 22 万方商业商业航母，是新华地产着力打造3、的一个生态购物公园。其业态包括购物中心、酒店、特色商业步行街、特色餐饮、高端办公等，为切实提高品质，项目采用全地下停车方式，做到购物不受车辆干扰。通过各种业态的合理搭配，将城市繁华纳入其中，让购物者享受愉悦，让居家者享受便捷，让老人有休憩场所，让孩童有游玩有乐趣，让青年人享受浪漫生活。通过连廊及平台的沟通与搭建，将各种业态巧妙地加以连通，颠覆了固有的商场购物模式，将生态、购物、品览、享受等功能很好地加以融合，使之成为真正意义上的生态购物公园。B 区总建筑面积 48939.63，其中：地上建筑面积为：40300.08，地下建筑面积为：8639.55。C 区总建筑面积 66031.05，其中：地上4、建筑面积为：50052.94，地下建筑面积为：15978.11。框架柱主要截面尺寸为（mm）：400400、600600、700700、800800、700800,8001000、750750、600600；外墙规格为（mm）：300 厚、200 厚；框架梁规格为（mm）：200300、200400、200600、200700、250450、250600、250700、250800、300650、300700、300800、400700；层高（mm）：5100mm、3600mm；2.2模板形式2.2.1底板、墙体、柱、梁板、模板设计序号结构部位模板选型备注1筏板基础240 砖墙（兼防水保护墙）5、2墙体、连墙柱15mm 厚镜面覆膜木胶合板3框架矩形柱15mm 厚镜面覆膜木胶合板4框架圆柱20 厚成品镜面覆膜木胶合板5梁15mm 厚镜面覆膜木胶合板6板15mm 厚镜面覆膜木胶合板7楼梯15mm 厚镜面覆膜木胶合板三、施工布署三、施工布署3.1 施工区域的划分按照 B-1、B-2、B-3、B-4、C-1、C-2、C-3 及车库 1 将本工程分为 8 个区域施工，每个施工区域又根据后浇带位置划分施工段，分段施工。3.2模板加工本工程现场模板加工制作及模板堆放按照现场平面布置图指定的区域进行。根据施工安排，本工程自 2013 年 09 月 20 日开始土方开挖，木工需要于 2013 年 10 6、月 1 日前进场施工垫层模板。3.3劳动组织根据本工程各阶段工作量，本工程木工需求量高峰期阶段为地下室结构施工，需求高峰用工量为 600 人。垫 层 阶段基础阶段地 下 阶段标 准层机 房层二 次 结构B-120151601003020B-2，3840152110/25B4622150150/20C11025180190/20C2、C3840152110/253.4机械设备准备需要木工设备数量如下表：序号机械或设备名称型号规格数量(台)额定功率（KW）进场时间备注1塔吊TC56132602013-09TC60151602013-09TC56133602013-11TC60151602013-17、12木工平刨MB503A1022013-093木工圆锯MJ1051022013-094木工压刨MB1041022013-093.5工期安排序号区域出0 时间主体封顶时间竣工时间1B-1 区2013 年 11 月 10 日2013 年 12 月 29日2014 年 4 月 15 日2B-2/3区2013 年 11 月 15 日2013 年 12 月 14日3B-42013 年 11 月 25 日 2013 年 12 月 103.6 材料组织区段基础阶段B 区主体阶段C 区主体阶段B-1木方 2 方模板 500 平米木方 2 方模板 500 平米木方 1200 方；模板 6 万平米；架管40 万米8、；直角构件数 24 万个；直接6 万个；转卡 3 万B-2、B-3木方 2 方模板 500 平米木方 2 方模板 500 平米木方 2000 方；模板 9 万平米；架管60 万米；直角构件数 30 万个；直接8 万个；转卡 4 万B-4木方 2 方模板 5 方木方 2 方模板 5 方木方 2500 方；模板 60000 平米；架管 40 万米；直角构件数 24 万个；直接 6 万个；转卡 3 万日4C-1暂定 2013 年 12 月31 日5C-2时间未确定6C-3C-1木方 2 方模板 500 平米木方 2 方模板 500 平米木方 400 方；模板 15000 平米；架管 10 万米；直角9、构件数 6 万个；直接 2 万个；转卡 1 万四、施工准备四、施工准备4.1技术准备1、组织技术、质量等相关管理人员学习的规范、规程、标准；依据图纸设计内容，结合工程实际情况，编制具有针对性的专题施工方案。2、向材料部门提供详细的材料计划，并作好劳动力、材料及机械台班需用量分析，并且依据施工进度计划分批组织劳动力、材料及机械进场。3、模板工程施工前组织技术人员、质量人员、工长针对施工的关键部位、施工难点、质量和安全要求、操作要点及注意事项等进行充分的讨论和研究，反复论证，统一思想后，认真编写技术交底。4、模板支设完毕后按照技术交底和相关规范对模板进行验收。五、模板工程施工方法五、模板工程施工方10、法5.1模板施工流程技术交底模板支设内部验收合格报验浇筑砼申请拆模拆模模板清理流水使用5.2 垫层模板为保证垫层施工质量，保证工期要求，结合施工组织设计和图纸以每个区的后浇带为一个整体进行垫层的浇筑，待基槽验收完毕后，方可进行垫层模板的支设。模板支设严格按照垫层边线支设，要牢固、顺直。5.3 基础底板B-1 和 C-1 为筏板基础，B-2、B-3、B-4 为抗水板+独立柱基，在混凝土垫层施工完成后，底板外模砌 240 厚砖模，每间隔 5 米设置一个 370370 砖垛，砖模高度为筏板厚度。MU10 粉煤灰砖、M7.5 水泥砂浆砌筑，内壁水泥砂浆抹平压光，并在阴阳角处做圆弧处理，以便于防水的铺设11、。钢筋施工完毕后进行吊模施工，支设时严禁打眼固定以免破坏防水。5.4 后浇带模板设计基础底板后浇带模板采用双层钢丝网后背14钢筋200架立。两侧用木胶合板和钢管支设。梁、板后浇带底部用15mm厚木胶板模板，用50mm80mm木方做龙骨，并将两侧用钢管做横撑，防止下部浇筑砼时漏浆。梁及板的后浇带需要单独支撑自成一个系统，不允许随意拆除，待后浇带混凝土浇筑完毕后方可按照要求拆除。墙体后浇带模板采用钢丝网与其他墙体隔开，墙体内侧用 50 厚木板锯企口穿过墙体水平筋封牢。外侧使用 240 砖模，按照图纸打样砌筑砖模。梁、板及基础后浇带在后浇带两侧砌筑三皮砖，砖上覆盖木龙骨、木胶板及彩条布，砖外侧抹防水12、砂浆，防止上部雨水及垃圾进入后浇带而腐蚀钢筋，减少日后对后浇带处垃圾清理的难度。5.5 框架矩形柱模板设计采用 15mm 厚镜面覆膜木胶板，在木工加工棚制作，施工现场组拼，背内楞采用 50mm80mm 木方，间距 200mm，柱箍采用双钢管加固，起步柱箍为 200mm，间距为 400mm，采用14 对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。对拉螺栓横向间距不大于 400，在离柱子边缘 1020 公分处布置。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用483.0 钢管斜向加固（尽量取 45）。各种型号柱子模板支设、剖面及支撑图如下图所示。5.6 圆形柱模板设计采用定制圆弧形20厚成13、品镜面覆膜木胶板模板，由两片半圆板组成，现场组合加固。背内楞采用 50mm80mm 木方竖向布置，间距 100mm，外侧柱箍采用定制圆形方钢，由两个半圆组成，现场螺栓拼接。起步柱箍为 200mm，间距为 400mm。斜向支撑，采用483.0 钢管斜向加固（尽量取 45），每个方向各支撑两道。支撑方式同矩型柱模板支撑。5.7 墙模板采用 15mm 厚镜面覆膜木胶合板，双钢管作楞，配套穿墙螺栓14 使用。竖向内楞采用 50mm80mm 木方，间距 200mm；水平外楞采用圆钢管483.0 间距 500mm。竖向主楞采用双钢管设置，间距 400mm，加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓，间距 800m14、m 用3型卡子固定在 483.0双钢管上。室外地坪以下外墙部位剪力墙模板采用15mm厚的镜面覆膜木胶合板，防水对拉螺栓固定，防水对拉螺栓中间部分焊接(双面焊)-44040 止水钢片，迎水面和背水面加 15 厚圆形塑料垫块各一块,混凝土浇筑完成拆模以后将垫块剔出，将防水对拉螺栓两端用氧气炔焰割除，将该处混凝土凿毛处理,隐蔽验收完成后用 1：1 的膨胀水泥砂浆封堵，防水对拉螺栓的长度为墙厚加 400，防水对拉螺栓详见下图。25050止水钢板14对拉螺栓墙面两侧增加两块15厚圆形塑料垫块，拆模板后将塑料垫块抠出，螺栓在此处割断。防水砼墙体对拉螺栓示意图5080木方穿墙对拉螺栓设20PVC套管,对拉螺15、栓从PVC套管穿过,拆模后将其抽出重复利用。为了防止对拉螺栓在拧紧过程中造成模板局部变形，必须在对应每根对拉螺栓位置增设12 的短钢筋（长度同剪力墙厚度,与PVC 套管绑扎）支撑模板,如下图所示。模板支设完毕调整好后，浇筑混凝土以前检查模板根部缝隙,缝隙3mm 的缝隙用砂浆进行封堵，以防止漏浆造成剪力墙根部烂根。5.8 梁模板梁模板面板采用 15mm 厚镜面覆膜木胶板采用 15 厚覆塑木胶合板，5080 木方配制成梁侧、梁底模板，梁底纵向木方采用 5080，间距5080木方非防水砼柱墙对拉螺栓示意图14对拉螺栓12撑筋扎丝固定20的PVC套管150mm，梁底小横杆采用483.0 扣件式钢管，间16、距 400mm，侧模背次龙骨木方沿梁纵向布置，间距 200 mm，外楞间距 400 mm，梁侧模中间设14 对拉螺栓固定，对拉螺栓沿梁纵向间距 600 mm，沿梁高间距不大于 400mm；梁支撑采用扣件式钢管脚手架，钢管支撑沿梁纵向间距1000mm，沿梁宽间距 400mm。水平步距 1600mm。梁支撑采用扣件式钢管脚手架，钢管支撑沿梁纵向间距 900 mm，沿梁宽间距 400mm。水平步距 1600mm。（见框架梁模板支撑示意图），当梁跨度等于或大于 4m 时，梁模板支设按梁全跨长度的 2/1000 起拱；悬臂梁起拱高度为 L/300。框架梁模板支撑图框架梁模板支撑图5.9 现浇板模板及其支17、架面板采用 15mm 厚镜面覆膜木胶合板，主龙骨采用48 钢管，次龙骨采用 50*80 方木支撑，配满堂脚手架支撑体系。承重架采用扣件式钢管脚手架，由可调丝托、扣件、立杆、横杆、支座组成，立杆采用483.0 钢管。主、次龙骨均采用脚手架满堂支撑。现浇板支撑采用满堂钢管脚手架，立杆间距不大于为 900mm，横向水平杆步距不大于 1600mm（根据层高均分）。脚手架必须设置纵横扫地杆和底座，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮 200mm 处立杆内侧，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。为保证架子刚度和稳定，立杆之间需设剪刀撑，斜杆与地面的角度在 45-60，其间距应不大于 18、4 米。为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的竹胶板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨（此部位龙骨采用方木）,且拼缝严密。5.10 楼梯踏步模板设计采用现场加工的模板，楼梯间踏步板底模采用15mm厚竹胶板，用50mm80mm 方木及48 钢管搭设满堂排架，间距为 800mm800mm；横杆步距为 900 mm 加 200mm 扫地杆组成支撑体系；踏步侧模采用 50mm 厚木板；踏步之间加设吊木、斜撑以确保其几何尺寸。拆模时要注意保护边角。楼梯支撑必须按结构图，同时对照建筑图，以确定楼梯的结构施工标高与位置，并在楼梯模成型后严格按施工大样检查各部位的标高、位置和尺寸。5.119、1 电梯井筏板设计在施工电梯井内筏板时在电梯井内搭设满堂脚手架，用于支撑混凝土的水平荷载，5.12 其他相关模板予留洞口宽度或高度大于 500 的,在模板上开洞,洞口内支撑采用钢管支撑固定。予留洞口宽度或高度小于 500 的采用 50mm 厚刨光木板，表面钉 15mm 厚的木胶板，加工成木盒子，厚度同剪力墙厚，在支设剪力墙模板前将木盒子固定在剪力墙钢筋上,直接埋在模板内。六、模板工程施工及质量控制六、模板工程施工及质量控制6.1.1 进场模板质量标准1、模板要求：1）进场由材料员组织工长、质检及监理工程师进行验收，通过收存、检查进场竹胶板的出厂合格证和检测报告来检验来确定其技术性能是否符合相关20、质量标准，对于不合格的产品杜绝进场。2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于 0.001m2。每平方米污染面积不大于 0.005m23）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3 点、1 点，取 8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边 100mm 处分别测量每张板长、宽各 2 点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。6.1.2 模板的存21、放制作与加工模板应按现场的平面布置图存放，在搬运过程中应轻搬轻放，发现有损坏变形的应及时修理。对多层板的侧面、切割面、孔壁应用封边漆封闭。多层板的加工，其裁口应顺直均匀、无毛刺，裁口边用防水密封胶封边，以防多层板受潮发生翘曲，提高模板周转利用率。6.1.3 模板安装质量要求模 板 安 装 必 须 符 合 混 凝 土 结 构 工 程 施 工 及 验 收 规 范（GB50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。1、主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支22、架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2、一般项目1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的 10，且不应少于 3 件；对板，应按23、有代表性的自然间抽查10，且不得小于 3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合表 1 的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的 10，且不应少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10，且不得小于 3 间)。检验方法：钢尺检查。表 1模板安装允许偏差和检验方法6.1.4 通病的预防控制1）、模板垂直度控制（1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。（2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过 3mm，平整度不超过24、 2mm。（3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。2）、顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的 500mm 线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。3）、模板的变形控制（1）墙模支设前，焊接顶模棍（墙厚每边减少 1mm）。（2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在 500 以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。（3）门窗洞口处对称下混凝土。（4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位。（5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动，扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于 40Nm,且不应大于 65Nm。（6）模25、板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口 50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（9）合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，技术复核单发放后方可合模。（10）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。6.1.5 模板安装的细部要求1）、墙体模板安装顺序及技术要点模板安装顺序：模板定位、垂直度调整模板加固验收技术要点：安装墙模前，要对墙体26、接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆烂根现象，墙模安装前，在底板上，根据放线尺寸做水泥砂浆找平并贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。地下室外墙用14mm 对拉螺栓带止水片，端头带塑料垫块限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。最下面三道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓（人防墙除外）。2）、梁模板安装顺序及技术要点模板安装顺序：搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)按标高铺梁底模板拉线找直绑扎粱钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板技术要点：按设计要求起拱(跨度大于 4m 时，起拱 2)，并注意梁的侧模包住底模，27、下面龙骨包住侧模。注意事项及技术参数（1）模板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方。（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通。（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4 不考虑起拱，4L6 起拱 10mm，6 的起拱 15mm。3）、楼板模板安装顺序及技术要点模板安装顺序：满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序。技术要点：楼板模板当采用单块就位时，采用硬拼缝且宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于 4m 时，起拱 2)，起拱部位为中间28、起拱，四周不起拱。（1）模板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方。（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通。（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔。（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小，板面起拱随梁起拱设计。（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（6）扫地杆离地 200mm。4）、柱模板安29、装顺序及技术要点模板安装顺序：搭设脚手架柱模就位安装安装柱模安设支撑固定柱模技术要点：板块与板块竖向接缝处理，外侧使用木方（其他区域可以使用钢管），然后加柱箍、将柱固定。技术参数：采用 15mm 木胶板模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用圆钢管483.0，柱箍采用双钢管围檩，下部起步柱箍为150mm，间距 400mm，并14 普通穿墙螺栓加固，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为 150mm，每道主楞设置一步，斜撑采用双向钢管对称斜向加固调直（尽量取 45），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。7、其他注意事项在30、模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）模板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬31、顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少 23mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固、固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。8、脱模剂及模板堆放、维修（1）竹胶板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲、变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。七、模板拆除七、模板拆除7.1 模板拆除根据现场同条件的32、试块指导强度，符合规范要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。7.2 竖向构件模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到 1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板250%2，875%8100%梁、拱、壳875%8100%悬臂构件-100%7.3 拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。1、墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到 1.2MPa，能保证其表面及棱角不33、因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于 1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。2、楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护34、支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。7.4 模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。7.5 模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆.7.6 后浇带模板不得随其他部位的楼板一起拆除，要等后浇带浇筑完毕后达到拆模要求后拆除。八、管理体系八、管理体系1、项目管理部组成项目部共设五个方面的管理层，分别为技术、安全、施工、物资、质检，每个方面各有一个人负责，分工清晰，责任明确。根据以上组织机构体系，结构如下：2、质量管理体系3、安全管理体系企业总部35、主管部门总包专业项目部劳务分包项目部业主、监理各专业劳务作业队项目专业副经理质量总监项目总工程师技术管理部质量管理部总包综合协调管理部物资设备管理部深化设计管理部项目经理政府质量监督部门工程总指挥工程总指挥项目经理项目经理总工总工公司安全处公司安全处技技术术员员安安全全总总监监主主管管工工长长民民资资料料员员机机械械管管理理员员军军军备军备材材料料员员施工班组施工班组九、安全、环保文明施工措施九、安全、环保文明施工措施1、拆模时操作人员必须带好安全帽。2、支模前必须搭好相关脚手架。3、在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、36、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。5、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过 3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于37、 50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。6、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板。7、在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当 T=15时，混凝土浇筑速度不大于 2m3/h。8、环保与文明施工现场模板加工垃圾及时清理，并存放进38、指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。十、应急预案十、应急预案（一（一）、应急目标、应急目标为杜绝或减少垮塌事故的发生，必须加强安全监控管理。坚持“安全第一，预防为主，防治结合”的方针，做到责任到位、管理到位、指挥到位、人员到位、物资到位、措施到位、抢险及时的应急机制。严格服从上级应急指挥部的统一指挥、调度，确保本工程正常有序的进行。（二（二）、使用范围、使用范围适用于满堂架搭建的区域。（三（三）、预防支架垮塌分析与要求、预防支架垮塌分析与要求1 1、预防支架垮塌的分析：、预防支架垮塌的分析：根据工程施工作业的地理环境39、及工作性质，结合自身预防支架垮塌的各项措施和本项工作的特点，以及在工地上已采取安全管理监控的基础上，制定支架垮塌急预案。2 2、预防支架垮塌要求：、预防支架垮塌要求：（1）要根据本工程的工作特点、作业面的地理环境等，分析找出施工区内的预防支架垮塌措施的不足与缺陷，并事先进行修改和整改，并针对其制定支架垮塌应急预案。（2）各级应急部门要对支架垮塌事故反映及时，并立即采取有力措施，服从应急抢救领导指挥部的统一指挥，启动支架垮塌应急预案。（四（四）、突发事件风险分析和预防、突发事件风险分析和预防1 1、突发事件、紧急情况及风险分析、突发事件、紧急情况及风险分析根据支架搭设的特点及支架上施工现场情况，40、在辨识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确定施工事故的原因是支架安装失误、超载压垮等。在工地以采取安全管理各种措施的基础上，制定支架垮塌应急预案。2 2、突发事件及风险预防措施、突发事件及风险预防措施（1）全面依法制定和完善安全规章制度，按照现场实际情况细化安全操作规程和安全控制措施以及事故应急预案，并认真执行。（2）施工现场必须设置专门的管理人员进行指挥和管理，支架中的重点安全环节、部位要时刻监督，保证现场安全控制不留死角。（3）对事故隐患和违章行为也比照事故“四不放过”原则进行严肃处理。（4）进行全面而有针对性的安全培训教育，经考核合格方准上岗。（五（五）、应急措施、应急措施1 1、41、应急领导小组、应急领导小组成立应急领导小组，加强施工安全的组织领导，严格落实安全责任制，并在出现事故后能有力、有序的指挥抢险工作。应急领导小组成员分工见表：总 指 挥：（经理）：董鹏副总指挥（总工）：王德亮（安全总监）：王震应急领导小组：安全保卫组职责（安全总监）：王震抢险救援组组长（主管工长）：王林海医疗救护组组长（安全员）：崔西金后勤保障组组长（材料主管）：孟明伟善后处理组组长（办公室主任）：何应龙电话：2 2、应、应急组织的职责急组织的职责总指挥职责：总指挥职责：（1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接操作控制。（42、2）指导设施的部分停工，并与应急领导小组成员的关键人员配合指挥救援现场，并确保任何伤害者都能得到足够的重视。（3）与场外应急机构取得联系及对应急情况的记录作业安排。（4）在工地内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。（5）在应急救援结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。副总指挥副总指挥(即现场管理者即现场管理者)职责：职责：（1）评估事故的规模，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失。（2）如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救援活动。（3）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带。（4）设立与应急中心的通讯联络，为应急机构提供建议和信息。安全保卫43、组职责：安全保卫组职责：（1）设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救援的正常运作。（2）保持抢险救援通道通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入。（3）抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。抢险救援组职责：抢险救援组职责：（1）实施抢险救援的应急方案和措施，并不断加以改进。（2）在事故有可能扩大进行抢险救援时，高度注意避免意外伤害。由项目部指定青辉同志负责，组织协调现场抢险救援和处置工作。（3）抢险救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。医疗救护组职责：医疗救护组职责：（1）在外部救援机构未到达前，对受伤者进行必要的抢救(如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等)。（244、）使重度受伤者优先得到外部救援机构的救护。（3）协助外部救援机构转送受伤者至医疗机构，并指定人员护理受害者。后勤保障组职责：后勤保障组职责：（1）保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。（2）提供合格的抢险救援的物资及设备。善后处理组：善后处理组：与总指挥保持及时的信息沟通，组织施工人员进行事后生产恢复。3 3、应急响应应急响应（1）、发生坍塌事故后，应立即报告应急抢险指挥小组，由项目经理负责现场总指挥。发现事故人员首先高声呼喊，通知现场安全员，并由安全员组织施工人员紧急抢救和通知调度。（2）如有人员伤亡，立即与就近医疗机构联系，也可拨打“120、110、119”求助。（3）、45、对受伤人员在现场安全地带采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。（4）、发生坍塌事故后，班组长组织所有工人要按预先分工进行抢救，进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，并防止其他架子的倒塌，若有人员被砸，应首先抢救被砸人员。若事故严重，要立即上报公司及有关部门，并启动公司应急救援预案。（5）、如有人员被压住，要采取有效安全防护措施后，组织人员按部位进行人员抢救，尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合证的发生，并将其转移至安全地方，防止事故发展扩大。（6）、在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安46、全的前提下，组织恢复正常施工秩序。（7）、项目部安全员应对本次倒塌事故进行原因分析，制定相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报上级有关部门。4 4、应急物资、应急物资（1 1）、急救箱的配备、急救箱的配备常备药品：消毒用品、消毒注射器(或一次性针筒)、血压计、听诊器、止血带、止血钳、(大、小)剪刀、氧气瓶(便携式)、无菌橡皮手套、无菌敷料、棉球、棉签、绷带、胶布、夹板、别针、手电筒(电池)、镊子等。（2 2）、应急抢险物资、装备及机械设备：、应急抢险物资、装备及机械设备：序号品名单位数量序号品名单位数量1 1液压钳把22 2担架副43 3安全绳米1004 4切割47、机台25 5吊车辆26 6对讲机对27 7专用汽车辆2（六（六）、组建抢险抢救队，进行应急知识教育培训、组建抢险抢救队，进行应急知识教育培训项目经理部组建应急抢险抢救小组，组长：段银平。发生事故时首先安排抢险队进行抢救，需用较多人员时可由各施工队及时进行汇集，对抢救队和项目部所有人员均进行针对性的应急知识培训。(a)、组织全项目部每年进行一次按倾覆事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。(b)、生产技术部负责对相关人员每年进行一次培训48、。（七（七）、进行应急演练，提高应急救援能力、进行应急演练，提高应急救援能力为在出现高空坠落事故时，能反映迅速，有条不紊的实施抢险抢救工作，项目经理部对预设高空坠落事故进行模拟演练，由综合部部长赵厚永负责组织安排，演练安排在施工相对空闲的时间进行，使高空作业人员均参与其中，并填写应急演练记录表，记录演练内容、人员分工、方案、处理程序等。（八（八）、应急抢险总结、应急抢险总结事故处理完毕和生产恢复后，项目部对应急预案的整个过程进行评审、分析和总结，找出预案中存在的不足，并进行评审及修订，不断更新完善和改进应急预案，使以后遇到紧急情况等能处理及时，将安全、财产损失降低到最底限度。十一、相关计算十一49、相关计算框架梁:300800高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息一、参数信息1.1.模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚50、度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.50；梁两侧立杆间距(m)：0.50；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：可调托座；2.2.荷载参数荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m251、)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.3.材料参数材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.4.梁底模板参数梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数52、：2；5.5.梁侧模板参数梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T-混凝土的53、入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.1.强54、度计算强度计算材料抗弯强度验算公式如下：M/W f其中，W-面板的净截面抵抗矩，W=5022/6=33.33cm3；M-面板的最大弯矩(Nmm)；-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，q-作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值:q2=1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度:l=(800-120)/(4-1)=226.67mm；面板的最大弯矩 M=0.19.638(800-55、120)/(4-1)2+0.1172.52(800-120)/(4-1)2=6.47104Nmm；面板的最大支座反力为:N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(800-120)/(4-1)/1000+1.22.520(800-120)/(4-1)/1000=3.088 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=6.47104/3.33104=1.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.9N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.2.挠度验算挠度验算=0.677ql4/(100EI)=l/250q-作用在模板上的56、新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=q1=9.638N/mm；l-计算跨度:l=(800-120)/(4-1)=226.67mm；E-面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值:=0.6779.638(800-120)/(4-1)4/(10060003.33105)=0.086 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=(800-120)/(4-1)/250=0.907mm；面板的最大挠度计算值=0.086mm 小于 面板的最大容许挠度值=0.907mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算四、梁侧模板支撑的计算157、.1.次楞计算次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.088/0.500=6.177kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=1688/6=64cm3；I=16888/12=256cm4；E=9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.154 kNm，最大支座反力 R=3.397kN，最大变形=0.115 mm（1 1）次楞强度验算）次楞强度验算强度验算计算公式如下:=M58、/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 =1.54105/6.40104=2.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 =2.4 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2 2）次楞的挠度验算）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值:=500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值=0.115mm 小于 次楞的最大容许挠度值=1.25mm，满足要求！2.2.主楞计算主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.397kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截59、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=25.078=10.16cm3；I=212.187=24.37cm4；E=206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.759 kN m，最大支座反力 R=8.833 kN，最大变形=0.735 mm（1 1）主楞抗弯强度验算）主楞抗弯强度验算=M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值:=7.59105/1.02104=74.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:f=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =74.7N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2 260、）主楞的挠度验算）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.735 mm主楞的最大容许挠度值:=300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值=0.735mm 小于 主楞的最大容许挠度值=0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=9002020/6=61、6.00104mm3；I=900202020/12=6.00105mm4；1.1.抗弯强度验算抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.500.900.90=20.315kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.900.90=4.536kN/m；q=20.315+4.536=24.851kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8=1/824.8513002=2.80105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.524.62、8510.3=3.728kN=Mmax/W=2.80105/6.00104=4.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.7 N/mm2小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.2.挠度验算挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：=5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1.2=16.929kN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；E-面板的弹性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=300.00/250=1.200mm；面板的最大挠度63、计算值:=520.3153004/(38460006.00105)=0.595mm；面板的最大挠度计算值:=0.595mm小于 面板的最大允许挠度值:=1.2mm，满足要求！六、梁底支撑的计算六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.1.荷载的计算荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.728/0.9=4.142kN/m2.2.方木的支撑力验算方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算64、例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6=64 cm3；I=6888/12=256 cm4；方木强度验算方木强度验算计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.14.1420.92=0.335 kNm；最大应力=M/W=0.335106/64000=5.2 N/mm2；抗弯强度设计值f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.2 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值 13N/mm2,满足要求!方木抗剪验算方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.64.1420.9=2.237 kN；方木受剪应力计算值 =32.2371000/(2608065、)=0.699N/mm2；方木抗剪强度设计值 =1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.699 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算方木挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值=0.6774.1429004/(1009000256104)=0.798mm；方木的最大允许挠度=0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值=0.798 mm 小于 方木的最大允许挠度=3.6 mm，满足要求！3.3.支撑托梁的强度验算支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=3.728k66、N梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.500-0.300)/40.900(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.900(0.800-0.120)0.500=1.016kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=4.744 kN；最大弯矩 Mmax=0.474 kNm；最大挠度计算值 Vmax=2.442 mm；最大应力=0.474106/5080=93.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 93.4 N/mm2小于 支撑托梁的抗弯设计强度67、 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式=N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力：N1=4.744 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.1255.5=0.824 kN；N=4.744+0.824=5.568 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm368、)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；lo-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即:lo=Max1.1631.71.6,1.6+20.1=3.163 m；k-计算长度附加系数，取值为：1.163；-计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=3163.36/15.8=200；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.18；钢69、管立杆受压应力计算值；=5567.68/(0.18489)=63.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =63.3 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205 N/mm2，满足要求！九、梁模板高支撑架的构造和施工要求九、梁模板高支撑架的构造和施工要求 工程经验工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.1.模板支架的构造要求模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.2.立杆步距70、的设计立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.3.整体性构造层的设计整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d71、.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.4.剪刀撑的设计剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.5.顶部支撑点的设计顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.6.支撑架搭设的要求支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中72、设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.7.施工使用的要求施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2073、01)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；一、参数信息一、参数信息1.1.基本参数基本参数次楞间距(mm):400；穿墙螺栓水平间距(mm):800；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm)74、:M12；2.2.主楞信息主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.3.次楞信息次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.4.面板参数面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.5.木方和钢楞木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm275、):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H-模板计算高度，取3.000m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.076、31 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3 kN/m2。三、墙模板面板的计算三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据 建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.1.抗弯强度验算抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M-面板计算最大弯77、矩(Nmm)；l-计算跨度(次楞间距):l=400.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.217.0310.5000.900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.43.000.500.90=1.890kN/m；其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0.19.197400.02+0.1171.890400.02=1.83105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：=M/W f其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯矩(Nmm)；W-面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=50018.018.0/6=2.70104mm3；f-面板截面的抗弯78、强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：=M/W=1.83105/2.70104=6.8N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =6.8N/mm2小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.2.抗剪强度验算抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(次楞间距):l=400.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.217.0310.5000.900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V=0.679、9.197400.0+0.6171.890400.0=2673.7N；截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bhn)fv其中，-面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-面板计算最大剪力(N)：V=2673.7N；b-构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:=32673.7/(250018.0)=0.446N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值=0.446N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值=1.5N80、/mm2，满足要求！3.3.挠度验算挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载:q=17.030.5=8.516N/mm；l-计算跨度(次楞间距):l=400mm；E-面板的弹性模量:E=6000N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值:=1.6mm；面板的最大挠度计算值:=0.6778.524004/(10060002.43105)=1.012 mm；面板的最大挠度计算值:=1.012mm 小于等于面81、板的最大允许挠度值=1.6mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/62=128cm3；I=6888/122=512cm4；次楞计算简图1.1.次楞的抗弯强度验算次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M-次楞计算最大弯矩(Nmm)；l-计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.217.0310.4000.900=7.357kN/m82、；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.43.000.400.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M=0.17.357500.02+0.1171.512500.02=2.28105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式：=M/W f其中，-次楞承受的应力(N/mm2)；M-次楞计算最大弯矩(Nmm)；W-次楞的截面抵抗矩，W=1.28105mm3；f-次楞的抗弯强度设计值；f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值：=2.28105/1.28105=1.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:f=13N/mm2；次楞的最大应力计算值 =1.8 N/mm2小于 次楞的抗弯83、强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.2.次楞的抗剪强度验算次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V次楞承受的最大剪力；l-计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.217.0310.4000.900/2=3.679kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.43.000.400.90/2=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V=0.63.679500.0+0.6170.756500.0=1336.8N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中，-次84、楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-次楞计算最大剪力(N)：V=1336.8N；b-次楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn-次楞的截面高度(mm)：h0=80.0mm；fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值:=31336.8/(260.080.02)=0.209N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.209N/mm2小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.3.次楞的挠度验算次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：=0.677ql85、4/(100EI)=l/250其中，-次楞的最大挠度(mm)；q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)：q=17.030.40=6.81kN/m；l-计算跨度(主楞间距):l=500.0mm；E-次楞弹性模量（N/mm2）：E=9000.00 N/mm2；I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=5.12106mm4；次楞的最大挠度计算值:=0.67713.62/25004/(10090005.12106)=0.063 mm；次楞的最大容许挠度值:=2mm；次楞的最大挠度计算值=0.063mm 小于 次楞的最大容许挠度值=2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算86、。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.4932=8.986cm3；I=10.7832=21.566cm4；E=206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)1.1.主楞的抗弯强度验算主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载:P1.217.030.40.51.430.40.54.927kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=800mm；强度验算公式：=M/W f其中，-主楞的最大应力计算值(N/mm2)M-主楞的最大弯矩(Nmm)；M=7.10105NmmW-主楞的净截面抵抗矩(mm87、3)；W=8.99103mm3；f-主楞的强度设计值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值:=7.10105/8.99103=79 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =79N/mm2小于 主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！2.2.主楞的抗剪强度验算主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中，-主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-主楞计算最大剪力(N)：V=4829.0N；A-钢管的截面面积(mm2)：A=848.23mm2；fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值:=288、4829.0/848.230=11.386N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =11.386N/mm2小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.3.主楞的挠度验算主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值:=1.392mm；主楞的最大容许挠度值:=3.2mm；主楞的最大挠度计算值=1.392mm 小于 主楞的最大容许挠度值=3.2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N-穿墙螺栓所受的拉力；A-穿墙螺栓有效面积(mm2)；f-穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M12；穿墙螺栓有效直径:9.889、5 mm；穿墙螺栓有效面积:A=76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:N=1.701057.6010-5=12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=8.77 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=8.771kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！框架柱 900900柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞90、，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):900.00；柱截面高度H(mm):900.00；柱模板的总计算高度:H=3.00m；计算简图一、参数信息一、参数信息1.1.基本参数基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2.2.柱箍信息柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):400；柱箍91、合并根数:2；3.3.竖楞信息竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.4.面板参数面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.5.木方和钢楞木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):2092、5.00；二、柱模板荷载标准值计算二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t12V1/2F=H其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H-模板计算高度，取3.000m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压93、力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2=2 kN/m2。三、柱模板面板的计算三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=280 mm，且竖楞数为 4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.1.面板抗弯强度验算面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式94、计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M-面板计算最大弯矩(Nmm)；l-计算跨度(竖楞间距):l=280.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.220.040.400.90=8.656kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.400.90=1.008kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=8.656+1.008=9.664 kN/m；面板的最大弯矩：M=0.19.664280280=7.58104N.mm；面板最大应力按下式计算：=M/Wf其中，-面板承受的应力(N/mm2)；M-面板计算最大弯矩(95、Nmm)；W-面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=40018.018.0/6=2.16104mm3；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值：=M/W=7.58104/2.16104=3.508N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.508N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！2.2.面板抗剪验算面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V-面板计算最大剪力(N)；l-计算跨度(竖楞间距):l=280.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它96、包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.220.040.400.90=8.656kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.400.90=1.008kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=8.656+1.008=9.664 kN/m；面板的最大剪力：V=0.69.664280.0=1623.477N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bhn)fv其中，-面板承受的剪应力(N/mm2)；V-面板计算最大剪力(N)：V=1623.477N；b-构件的截面宽度(mm)：b=400mm；hn-面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv-面板抗剪强度设计97、值(N/mm2)：fv=13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值:=31623.477/(240018.0)=0.338N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.338N/mm2小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.3.面板挠度验算面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=20.040.408.01 kN/m；-面板最大挠度(mm)；l-计算跨度(竖楞间距):l=280.0mm；E-面板弹性模98、量（N/mm2）：E=6000.00 N/mm2；I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12I=40018.018.018.0/12=1.94105mm4；面板最大容许挠度:=280/250=1.12 mm；面板的最大挠度计算值:=0.6778.01280.04/(1006000.01.94105)=0.286 mm；面板的最大挠度计算值 =0.286mm 小于 面板最大容许挠度设计值=1.12mm,满足要求！四、竖楞计算四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为400mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖99、楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=608080/61=64cm3；I=60808080/121=256cm4；竖楞计算简图1.1.抗弯强度验算抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中，M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)；l-计算跨度(柱箍间距):l=400.0mm；q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.220.0360.2800.900=6.059kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2800.900=0.706kN/m；q=6.059+0.706=6.764 kN/m；竖楞的最大弯距：M=0100、.16.764400.0400.0=1.08105Nmm；=M/Wf其中，-竖楞承受的应力(N/mm2)；M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)；W-竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104；f-竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值:=M/W=1.08105/6.40104=1.691N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.691N/mm2小于 竖楞的抗弯强度设计值=13N/mm2，满足要求！2.2.抗剪验算抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中，V-竖楞计算最大剪力(N)；l-计算跨度(柱箍间距):l=40101、0.0mm；q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.220.0360.2800.900=6.059kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2800.900=0.706kN/m；q=6.059+0.706=6.764 kN/m；竖楞的最大剪力：V=0.66.764400.0=1623.477N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bhn)fv其中，-竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；V-竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql=0.66.764400=1623.477N；b-竖楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn-竖楞的截面高度(mm)102、：hn=80.0mm；fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值:=31623.477/(260.080.01)=0.507N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.507N/mm2小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.3.挠度验算挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=20.040.28=6.76kN/m；max-竖楞最大挠度(mm)；l-计算跨度(103、柱箍间距):l=400.0mm；E-竖楞弹性模量（N/mm2），E=9000.00 N/mm2；I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度:=400/250=1.6mm；竖楞的最大挠度计算值:=0.6776.76400.04/(1009000.02.56106)=0.051 mm；竖楞的最大挠度计算值=0.051mm 小于 竖楞最大容许挠度=1.6mm，满足要求！五、五、B B方向柱箍的计算方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.4932=8.99cm3；I=10.7832=21.57cm4；按集中荷104、载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P-竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=(1.2 20.040.9+1.4 20.9)0.28 0.4=2.71 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=3.298 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩:M=0.106 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:=0.026 mm；1.1.柱箍抗弯强度验算柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式=M/(xW)f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=106437.98 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值:=11.28 N/mm2；柱箍的抗弯强105、度设计值:f=205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.06108/(1.058.99106)=11.28N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2.2.柱箍挠度验算柱箍挠度验算经过计算得到:=0.026 mm；柱箍最大容许挠度:=300/250=1.2 mm；柱箍的最大挠度=0.026mm 小于 柱箍最大容许挠度=1.2mm，满足要求!六、六、B B方向对拉螺栓的计算方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N-对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(mm2)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号:M12；106、对拉螺栓的有效直径:9.85 mm；对拉螺栓的有效面积:A=76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=3.298 kN。对拉螺栓最大容许拉力值:N=1.701057.6010-5=12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=3.298kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、七、H H方向柱箍的计算方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.4932=8.99cm3；I=10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P-竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)107、；P=(1.220.040.9+1.420.9)0.28 0.4=2.71 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=3.298 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩:M=0.106 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形:=0.026 mm；1.1.柱箍抗弯强度验算柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:=M/(xW)f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=106437.98 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值:=11.281 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:f=205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.06108/(1108、.058.99106)=11.281N/mm2小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2.2.柱箍挠度验算柱箍挠度验算经过计算得到:=0.026 mm；柱箍最大容许挠度:=300/250=1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.026mm 小于 柱箍最大容许挠度=1.2mm，满足要求!八、八、H H方向对拉螺栓的计算方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N-对拉螺栓所受的拉力；A-对拉螺栓有效面积(mm2)；f-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径:M12；对拉螺栓有效直径:9.85 mm；对拉螺栓有效面积:A=76 mm2；对拉螺栓109、最大容许拉力值:N=1.701057.6010-5=12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力:N=3.298 kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=3.298kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!4.4.楼板参数楼板参数楼板的计算厚度(mm):150.00；模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息一、参数信息1.1.模板支架参数模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m110、):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.60；采用的钢管(mm):483.5；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:可调托座；板底钢管的间隔距离(mm):200.00；2.2.荷载参数荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.3.材料参数材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；托梁材料为：5号槽钢；图2楼板支撑架荷载111、计算单元二、模板面板计算二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=1001.82/6=54 cm3；I=1001.83/12=48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1 1、荷载计算、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.50.121+0.51=3.56 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=11=1 kN/m；2 2、强度计算、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.56+1.41=5.672kN/m最大弯矩112、M=0.15.6722002=22688 Nmm；面板最大应力计算值=M/W=22688/54000=0.42 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.42 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3 3、挠度计算、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q=q1=3.56kN/m面板最大挠度计算值=0.6773.562004/(100950048.6104)=0.008 mm；面板最大允许挠度=200/250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值 0.008 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8113、mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算三、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩w=5.08cm3；截面惯性矩I=12.19cm4；方木楞计算简图1.1.荷载的计算荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.50.20.12+0.50.2=0.712 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=(1+2)0.2=0.6 kN/m；2.2.强度验算强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.1114、0q1l2-0.117q2l2静荷载：q1=1.2 q1=1.20.712=0.854 kN/m；活荷载：q2=1.40.6=0.84 kN/m；最大弯矩 Mmax=(0.10.854+0.1170.84)12=0.184 kNM；N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N=(1.1 0.854+1.20.84)1=1.948 kN；最大应力计算值=M/W=0.184106/5080=36.165 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向钢管的最大应力计算值为 36.165 N/mm2小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求!3.3.挠度115、验算挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:=0.677q1l4/(100EI)静荷载 q1=0.712 kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度=0.6770.71210004/(10020600012.19 104)=0.192 mm；支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足要求!四、托梁材料计算四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：5号槽钢；W=10.4 cm3；I=26 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.702kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩116、 Mmax=0.817 kNm；最大变形 Vmax=1.066 mm；最大支座力 Qmax=9.325 kN；最大应力=816870.086/10400=78.545 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 78.545 N/mm2小于 托梁的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.066mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值五、模板支架立杆荷载设计值(轴力轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1293.6=0.4117、65 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.511=0.5 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.50.1211=3.06 kN；静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=4.025 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ=(1+2)11=3 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=9.03 kN；六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式=N/(A)f其中N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=9.03 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径118、(cm)：i=1.58 cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；-钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205 N/mm2；L0-计算长度(m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945；k-计算长度附加系数，取1.155；-考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0/i=2945.25/15.8=186；由长细比 lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.207；钢管立杆受压应力计算值；=9029.712/(0.207489)=89.206N/mm2；立杆稳定性计算=89.206 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！