1、xxxx国际广场项目落地卸料平台施工方案 编制： 审核： 审批： xx国际广场项目部 目 录一 编制依据3二 工程概况3三 施工准备3四 工艺流程3五 卸料平台构造措施8六 卸料平台平面布置9七 卸料平台搭拆安全保证措施9八 落地卸料平台的计算校核12一 编制依据建筑施工扣件式钢管卸料平台安全技术规范(JGJ130-2011)建筑结构荷载规范(GB50009-2011)建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）建筑施工手册第四版二 工程概况xxxx城国际广场项目位于泰玻大街以南，万官路以北，傲徕峰路以东，龙潭路以西。结构类型：框架。地下部分为停2、车场，地上部分为商业用房及商铺；xx城国际广场是xx城的启动区，建设80万方大型商住综合体。临泰玻大街与龙泰路为22万方商业商业航母，是xx地产着力打造的一个生态购物公园。其业态包括购物中心、酒店、特色商业步行街、特色餐饮、高端办公等，为切实提高品质，项目采用全地下停车方式，做到购物不受车辆干扰。通过各种业态的合理搭配，将城市繁华纳入其中，让购物者享受愉悦，让居家者享受便捷，让老人有休憩场所，让孩童有游玩有乐趣，让青年人享受浪漫生活。通过连廊及平台的沟通与搭建，将各种业态巧妙地加以连通，颠覆了固有的商场购物模式，将生态、购物、品览、享受等功能很好地加以融合，使之成为真正意义上的生态购物公园。B3、区总建筑面积48939.63，其中：地上建筑面积为：40300.08 ，地下建筑面积为：8639.55 。 B-1:下部为车库，层高5.40米，局部4.55米，一层为商业用房，层高为4.95米，局部5.10米，2-6层为商铺，层高为3.6米，上部设电梯机房，层高3.6米。建筑高度:23.10米.（室外地坪至屋面面层）。B-2，B-3座-1层为车库，1层为商业，局部层高为5.1米，部分层高为4.95米，2-4层为3.6米，建筑高度19.9米。B-4座-1层为车库，1层为商业，局部层高为5.1米，部分层高为4.95米，2-4层为商业，层高为3.6米，5层为商业局部为3.6米，建筑高度22.55米。4、三 施工准备1、材料准备：根据本工程结构特点，要求钢管强度高、刚度好。本工程外卸料平台均采用扣件式钢管落地式卸料平台，用于本工程外卸料平台的所有材料必须遵循以下原则：1）钢管：钢管采用外径48 mm、壁厚3.5mm的焊接钢管，钢管的材质使用力学性适中、稳定的Q235钢，其材质应符合碳素结构钢（GB7002006）的相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的长度宜为36m，便于工人操作。钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管，本工程所用外卸料平台上的钢管均外涂黄色防锈漆，剪刀撑外涂红白漆，并定期复涂，以保证外观形象。2）扣件：扣件应采用可锻铸铁或铸铁制作，其质量和性能应符合现行国家标5、准钢管卸料平台扣件GB15831的规定，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时，不得发生破坏。扣件严禁使用加工不合格，无出厂合格证，表面裂纹，变形，锈蚀的扣件，扣件活动部位应灵活转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件表面应涂刷黄色防锈漆。3）脚手板：宽250mm，50mm木跳板4）垫板：宽250mm，50mm厚木脚手板5）安全网：安全网采用经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品，同时应具备、监督部门批量验证和工厂检验合格证。安全网的力学性能应符合GB572685安全网力学性能试验方法的规定，立网采用安全网6、HL1.86m的密目安全网，密目式安全网在100cm2面积上不少于2000目（即2000个洞眼）。2、人员准备：架子工8人、测量放线工2人，架子工需经过上岗培训获得上岗操作证书，持证上岗。卸料平台搭设前，对所有卸料平台施工人员进行技术和安全交底，进行安全教育并做好记录。3、机具准备：架子扳手，架子工搭设和拆除架子用；力矩扳手，检查架子扣件拧紧力度是否达到要求；倒链，调整架子水平弯曲度。四 工艺流程施工准备 定位铺设垫板 竖立杆 安放横、纵杆 支设斜撑和剪刀撑 铺脚手板并固定 绑扎护身栏和挡脚板 立面挂密目安全网 检查验收 检查验收后方可投入使用 五、卸料平台构造措施：（1）立杆卸料立杆4.8米7、见方满堂布置，间距为1200mm*1200mm，高出作业层1.5米，立杆与横向横杆采用直角扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，相邻立杆接头位置的错开不小于500mm。各接头与中心节点相距不应大于步距的1/3即600mm。（2）纵向横杆纵向横杆置于横向横杆之下，在立杆的内侧，用直角扣件与横向横杆扣紧；其长度为4跨。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立杆的距离不大于40cm。（3）横向横杆每一立杆与纵向横杆相交处(即主节点)，都必须设置一根横向横杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上。横向横杆间距应与立杆间距相同。横向横杆伸出外排立杆边缘距8、离12cm；伸出里排纵向横杆距结构外边缘18cm。（4）纵、横向扫地杆横向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立杆上，纵向扫地杆则用直角扣件固定在横向扫地杆上。（5）剪刀撑本卸料平台外立面满布剪刀撑，剪刀撑随立杆、纵横向水平杆同步搭设，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用3个旋转扣件等间距固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离为10cm。横向斜撑搭设在主楼卸料平台部位，在同节内、由底至顶层呈“之”字型、里9、外排立杆之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。（6）连墙件连墙杆用48,壁厚3.0mm的无缝钢管,材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。每层在架体两端布置连墙件，且不大于3步。（7）脚手板卸料平台上面铺设脚手板，脚手板使用14号铁丝捆紧在纵向和横向横杆上，不得出现探头板，脚手板要铺严密；（8）挡脚板200mm高，图条（红白相间油漆）的倾角为45度，材料为木板，设置在凡是铺设脚手板的作业层。（9）安全网采用绿色2000目(100mm100mm)密目安全网，长6000mm，宽1800mm。其性能要符合国家规定和冲韧10、试验规定，进场需进行材料复试。六、卸料平台平面布置根据现场的实际情况，卸料平台现场的布置位置如图所示：B-1卸料平台布置如下图：B-2 B-3卸料平台布置如下图：B-4 卸料平台布置如下图：七、卸料平台搭拆安全保证措施1卸料平台的搭拆安全技术措施（1）卸料平台搭设及拆除前，应层层落实技术交底，做到管理人员及架子工人人清楚，个个明白。（2）卸料平台施工人员必须符合国家有关法规要求，并且具备专业工种操作上岗证。（3）作业人员应戴好安全帽，系好安全带，穿好防滑鞋，不得带病或酒后作业，并应遵守国家及济南市有关施工现场管理安全要求。（4）钢管、扣件及安全网的材质满足有关安全技术规范要求。（5）卸料平台搭11、设时，班长应详细布置施工任务，及时检查现场安全状态，检查施工现场是否存在安全隐患，及时提醒施工人员注意。（6）卸料平台外立面满挂安全网，架体底部满兜水平网。（7）操作层上不得堆放超载材料。（8）严禁利用卸料平台外架攀爬，不得任意拆除卸料平台的构件及连墙件，确因拉接点而影响其他工种施工，应适当调整，但不得减少拉接点。大的变更必须经过技术部门及安全总监认可。（9）六级及六级以上大风和雨、雾天应停止外架作业，雨、雪后上架作业应有防滑措施，应设专人负责对外架进行定期维修及检查。（10）雨天应检查外架底部是否积水，基础底部是否松动，立杆是否悬空，保证排水沟排水畅通。如发现外架基础塌陷等情况，应立即上报施12、工及安全部门，并及时进行处理。（11）严禁在卸料平台基础及邻近处进行挖掘作业，在卸料平台上进行电焊作业应有防火措施及专人看火。（12）如需要翻改脚手板时，应由专业架子工进行，其他工种不得随意移动或撤除。（13）工地临时用电线路的架设及卸料平台避雷，接地措施应按国家建委施工现场临用电安全技术规范JGJ46-2005中的有关规定及安全施工组织设计执行。（14）专职安全员应在每天班前仔细检查架子的安全情况，一旦发现安全隐患应及时上报。（15）外架搭设完毕后，经验收后方可使用。2、应急预案针对卸料平台工程施工中易出现卸料平台倾倒、垮架，人员高空坠落，落物伤人等事故，为最大限度地保护职工生命和减少国家财13、产的损失，特制订本应急预案。 （1）适用范围卸料平台工程整过施工阶段及发生卸料平台倾倒、垮架，人员高空坠落，落物伤人等事故时。（2）应急领导小组的设置与职责根据本工程卸料平台实际情况，成立xx城国际广场项目应急领导小组：组长：董鹏组员：王德亮、李宝第、刘成刚、张永波、宋鲁、王林海、陈士伟、李允帅、张恒、董刚、庄家兴、范晓阳等（3）应急小组的职责如下：1）负责制定并执行本项目部的应急预防措施。2）负责本项目部在发生事故时的现场处理工作。3）应急领导小组应根据管辖范围内的实际情况，确定潜在的紧急情况，制定本项目部或办公区域的应急措施。4）施工现场应急领导小组负责对应急队员进行培训和应急物品的储备、14、应急器具的维护保养工作，不定期对设备、设施进行检查，确保其有效性。对应急准备的物品，由安全员建立清单，统一管理。5）项目部应加强对应急预防措施方面的培训和教育，现场施工人员应了解紧急预防措施的步骤。6）应急领导小组至少每年组织一次对可能存在是应急情况进行演练，演练后，对应急措施的可行性进行评价，适时对应急措施做出修订。八 落地卸料平台的计算校核 由于各区楼层数不同，当落地卸料平台高度H12m时，计算书按12m计算，卸料平台按12m搭设（见附件1）；12m高度H17m时，计算书按17m计算，卸料平台按17m搭设（见附件2）。附件一： 钢管落地卸料平台(H=17)计算书 一、参数信息1.基本参数立15、杆横向间距或排距la(m):0.60，立杆步距h(m)：1.80；立杆纵向间距lb(m):0.60，平台支架计算高度H(m)：17.00；立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:483.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工均布荷载(kN/m2):4.000；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数16、:1.00。二、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q11 = 0.30.3 = 0.09 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 50.3 = 1.5 kN/m；(3)施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 40.3 = 1.2 kN/m2.强度验算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯17、矩和；最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒载：q1 = 1.2 q11= 1.20.09 = 0.108 kN/m；均布活载：q2 = 1.41.2+ 1.4 1.5=3.78 kN/m；最大弯距 Mmax = 0.10.1080.62 + 0.117 3.780.62 = 0.163 kNm ；最大支座力 N = 1.10.1080.6 + 1.23.780.6 = 2.793 kN；最大应力 = Mmax / W = 0.163106 / (5080) = 32.107 N/mm2；纵向钢管18、的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 32.107 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: = 0.667ql4/100EI均布恒载: qk = qll=0.09 kN/m； = 0.677 0.096004/(1002.06105121900)=0.003 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.003 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 600/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递19、力，P =2.793 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.293 kNm ；最大变形 max = 0.275 mm ；最大支座力 Qmax = 6.005 kN ；最大应力 = 57.738 N/mm2 ；横向钢管的计算应力 57.738 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 0.275 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 600/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主20、编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.005 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.14917 = 2.531 kN；(2)栏杆的自重(kN)：NG2 = 0.150.6 = 0.09 kN；(21、3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.30.60.6 = 0.108 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.729 kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 40.60.6+50.60.6 = 3.24 kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.22.729+ 1.43.24 = 7.811 kN；六、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式: = N/AKH f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.811 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由22、长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； KH -高度调整系数：KH=1/(1+0.005(17-4)=0.939； L0 - 计算长度 (m)；如果完全参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k123、- 计算长度附加系数，取值为1.185； - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3；= 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0 = k1h = 1.1851.71.2 = 2.417 m；L0/i = 2417.4 / 15.8 = 153 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =7811.16 /( 0.298489 )= 53.603 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 53.603 24、N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i = 1400 / 15.8 = 89 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.667 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =7811.16 /( 0.667489 )= 23.949 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 23.949 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.065 ；公式(3)的25、计算结果：L0/i = 1766.835 / 15.8 = 112 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.502 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =7811.16 /( 0.502489 )= 31.82 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 31.82 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkk26、c = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =31.24 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.81 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=31.24 kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！附件二：钢管落地卸料平台(H=12m)计算书 一、参数信息1.基本参数立杆横向间距或排距la(m):1.20，立杆步距h(m)：1.80；立杆纵向间距lb(m):1.20，平台支架计算高度H(m)：12.00；立杆上端伸出至模板支撑点27、的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；钢管类型:483.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数脚手板自重(kN/m2):0.300；栏杆自重(kN/m):0.150；材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；施工均布荷载(kN/m2):4.000；3.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。二、纵向支撑钢管计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面惯性矩 I = 12.19cm4； 纵向28、钢管计算简图1.荷载的计算(1)脚手板自重(kN/m)：q11 = 0.30.3 = 0.09 kN/m；(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12 = 50.3 = 1.5 kN/m；(3)施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 40.3 = 1.2 kN/m2.强度验算依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；最大弯矩计算公式如下: M = 0.1q1l2+0.117q2l2最大支座力计算公式如下: N = 1.1q1l + 1.2q2l均布恒载：q1 = 1.229、 q11= 1.20.09 = 0.108 kN/m；均布活载：q2 = 1.41.2+ 1.4 1.5=3.78 kN/m；最大弯距 Mmax = 0.10.1080.92 + 0.117 3.780.92 = 0.367 kNm ；最大支座力 N = 1.10.1080.9 + 1.23.780.9 = 4.189 kN；最大应力 = Mmax / W = 0.367106 / (5080) = 72.24 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；纵向钢管的计算应力 72.24 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压设计强度 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠30、度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；计算公式如下: = 0.667ql4/100EI均布恒载: qk = qll=0.09 kN/m； = 0.677 0.099004/(1002.06105121900)=0.016 mm；纵向钢管的最大挠度为 0.016 mm 小于 纵向钢管的最大容许挠度 900/150与10 mm，满足要求！三、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P =4.189 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.8031、4 kNm ；最大变形 max = 1.248 mm ；最大支座力 Qmax = 11.696 kN ；最大应力 = 158.348 N/mm2 ；横向钢管的计算应力 158.348 N/mm2 小于 横向钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度为 1.248 mm 小于 支撑钢管的最大容许挠度 750/150与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。R Rc其中 Rc - 扣32、件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.696 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.12912 = 1.549 kN；(2)栏杆的自重(kN)：NG2 = 0.150.75 = 0.112 kN；(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.30.750.9 = 0.202 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 1.8633、4 kN；2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 40.750.9+50.750.9 = 6.075 kN；3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.21.864+ 1.46.075 = 10.742 kN；六、立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式: = N/AKH f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.742 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 34、4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； KH -高度调整系数：KH=1/(1+0.005(12-4)=0.962； L0 - 计算长度 (m)；如果完全参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.167； - 计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3；35、= 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L0 = k1h = 1.1671.71.5 = 2.976 m；L0/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =10742.04 /( 0.203489 )= 108.214 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 108.214 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！公式(2)的计算结果：L0/i = 1700 / 136、5.8 = 108 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =10742.04 /( 0.53489 )= 41.448 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 41.448 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，按照表2取值1.028 ；公式(3)的计算结果：L0/i = 2039.449 / 15.8 = 129 ；由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 037、.401 ；钢管立杆受压应力计算值 ； =10742.04 /( 0.401489 )= 54.781 N/mm2；钢管立杆稳定性验算 = 54.781 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =42.97 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.74 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=42.97 kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！