1、XX花园二标段落地式及悬挑式脚手架专项方案XX花园二标段工程落地式及悬挑式脚手架专项施工方案一、编制依据建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社;建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社；建筑结构荷载规范GB500092001中国建筑工业出版社；建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施）中国建筑工业出版社;建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011 中国建筑工业出版社；建筑地基基础设计规范GB500072011中国建筑工业出版社；建筑施工安全检查标准JGJ59-2011中国建筑工业出版社;混凝土结构设计规范GB50010202、10中国建筑工业出版社；另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。二、工程概况（一)工程名称:XX花园二标段(二)工程地点：XX（三）建设单位：XX有限公司(四）监理单位：XX管理有限公司(五）设计单位：XX设计有限公司（六）施工单位：XX集团有限公司XX花园（2#-5#、7、8#楼及地下车库)为框剪、剪力墙结构，建筑层数为地下1层，地上9层、18层,总建筑面积:约7万。本工程0。00相当于绝对标高14。00m，9层建筑总高度为28.8m，18层建筑高度为55。8m。三、脚手架方案选择及说明本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结3、构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确,构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收; 5、综合以上几点，脚手架的搭设,还必须符合JCJ5999检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。 6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：因主楼在地下中间，故主楼脚手架直接搭设在地下车库顶上,考虑到脚手架的荷载，9层楼栋，一层四层楼面以下采用钢管落地脚手架，总高度为4、10.5m；四层以上悬挑高度17。8m。18层楼栋一层为落地脚手架，高度为4.5m，上部分3段悬挑:第一段3m21m,第二段21m39m，第三段39m55。8m。四、脚手架材料选择钢管落地脚手架 l、钢管落地脚手架,选用外径48mm，壁厚3mm,钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ2285的要求,由有扣件生产许可证的生产厂家提供,不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm.钢管螺栓拧紧5、力矩达65N。m时不得破坏.3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色.底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求. 5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2,做耐贯穿试验不穿透，1.61。8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及建筑安全监督管理部门发放的准用证。 6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构(GB 70088）中Q235A钢的要求。普通型钢悬挑脚手架 l、普通6、型钢悬挑脚手架，选用的钢管、扣件、搭设架子前的保养、油漆、竹排片的铺设、安全网的选用和张挂及连墙件施工等均同落地脚手架一样。2、型钢水平悬挑杆采用16#工字钢。3、预埋螺栓的直径为18mm（一级钢）。4.选择619钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa,直径13mm.五、脚手架搭设流程及要求钢管落地脚手架落地脚手架搭设的工艺流程为:场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网.定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直,分出立杆位置，并用小竹片点出立7、杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空.在搭设首层脚手架过程中,沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。 1、主杆基础本工程脚手架基础地下室顶板。由于地库顶板厚度250mm,其承载能力能够满足外脚手架的搭设要求. 2、立杆间距 （1）脚手架立杆纵距1。5m,横距0.9m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m,水平4。5m(即两步三跨);里立杆距建筑物0.3m. （2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错8、布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内,以保证脚手架的整体性。 (3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆,连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 (4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。 （5)立杆及纵横向水平杆构造要求： 3、大横杆、小横杆设置 （1)大横杆在脚手架高度方向的间距1。8m,以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 (2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力. 4、剪刀撑脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑9、斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 5、脚手板、脚手片的铺设要求 （1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板,无探头板。 (2）满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位,不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施. (3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整,铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换. 6、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门10、认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 （3)每步脚手架外侧必须设0。6m和1.2m高两道的防护栏杆，转换层位置需增设30cm高踢脚杆,顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0。9m和1。3m。 (4)脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1。2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 （5)脚手架上门洞、出入口构造示意图。本工程施工人员出入通道口分别搭设在东，西二个大厅入口处，脚手架搭设时同时施工包括安全通道。7、连墙件(1）脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。 （2)拉结点在转角范围内和顶部处加11、密,即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。 （3)拉结点应保证牢固,防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处. (4）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠,有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠. 8、架体内封闭 （1）脚手架的架体里立杆距墙体净距最少为300mm,如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。 (2）脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3）施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭.普通型钢悬挑脚手架悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑纵向扫地杆立杆12、横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。悬挑脚手架根据构造要求在建筑物六角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直,分出立杆位置；悬挑工字钢在安装之前,在每根竖杆位置焊接一根100mm长16钢筋卡子,卡子位置应准确地放在定位线上，悬挑排架搭设时，所有的竖杆必须全部套在20钢筋卡子上。如下图：工字钢锚固节点在搭设悬挑首层脚手架过程中,沿四周每框架格内设一道斜支撑,拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。 1、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1。5m,横距13、0.9m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m,水平4。5m（即两步三跨）：里立杆距建筑物0。3m. (2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (3）立杆应设置在工字钢上焊接的卡子上，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右. （4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。 2、大横杆、小横杆设置 （1）大横杆在脚手架高度方向的间距1。8m,以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 （2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两14、端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。 （3）大小横杆连接构造要求 3、剪刀撑脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置;中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 4、脚手板、脚手片的铺设要求 （1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。 （2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施. 15、（3）脚手片须用1214铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 5、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭,且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 （2)选用18铅丝张挂安全网,要求严密、平整。 （3）脚手架外侧必须设1。2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆,顶排防护栏杆不少于2道,高度分别为0。9m和1。3m。 （4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 6、连墙件 (1)脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。楼层高度超16、过4m,则在水平方向加密。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每层设一道拉结点。 （3)拉结点应保证牢固,防止其移动变形,且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。 7、架体内封闭 (1）脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为300mm，如因结构设计的限制大于300mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固. (2）脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 （3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。支承结构型17、钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定.通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接2225mm螺纹钢，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆.六、 脚手架的劳动力安排 1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要1520人，均有上岗作业证书。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。 3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可,方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员18、和必要的工具。 七、 脚手架的检查与验收钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架 1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。 2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架,应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。 3、验收时应具备下列文件: (1)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志; （2）脚手架工程的施工记录及质量检查记录； （3）脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录， （4）脚手架工程的施工验收报告。 4、脚手架工程的验收，19、除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告. （1）构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠； （2）安全网的张挂及扶手的设置是否齐全； （3）基础是否平整坚实、支垫是否符合规定； （4）连墙件的数量、位置和设置是否符合要求;(5）垂直度及水平度是否合格。八、脚手架搭设安全技术措施1、技术保障措施 （1）架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。 （2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选（选择标准应符合规范JGJ 130-200 第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动.每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm20、之间. (3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查,验收合格后方可投入使用。 （4)该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 （5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件. 2、质量保障措施 （1）操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 （21、2）技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。 （3)脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 （4）脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 3、安全保障措施 （1）操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。 （2）架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业,不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带,未佩戴安全防护用品不得上架子. (3)在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全（尤22、其是在卸料平台上的工作人员）；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置. (4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修. A 在下列情况下,必须对脚手架进行检查 a 在六级以上大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前. B 检查保修项目 a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工方案的要求； b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。 (6）在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看护，安全员巡视检查. (7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 (8)搭拆脚手架期间，地23、面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架 1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。 2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内,并做好可靠的安全接地处理。 3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 5、外脚手架搭设人员必须持证上岗,并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋. 6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时,应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 7、保证24、脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷,施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。 10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。 11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。九 、脚手架拆除安全技术措施钢管落地脚手架、普通型钢悬挑25、脚手架 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架,根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等. 2、拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入. 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋. 4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行.严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣26、件，然后托住中间，再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除,拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除. 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调,当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放，“当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置. 12、输送至地面的杆件,应及时按类堆放，整理保养。 13、当天离岗时，应及时27、加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故. 14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立,防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人.十、应急预案 (一）、脚手架工程预防监控和预防1、脚手架工程的安全风险分析 落地式外脚手架搭设时，有的架子工不按操作规程搭设，有的架子工凭经验搭设，不编制脚手架搭设方案。(容易出现架体倒塌）。 悬挑式脚手架无设计计算书。（容易出现坍塌）。 架子工未经过专业培训即上岗操作，操作人员不正确穿戴和使用劳动防护用品。（容易出现操作人员坠落的事故）. 脚手架与建筑物的拉结不够牢28、固,连接点不符合规范要求。（容易出现架体倒塌）。 杆件间距与剪刀撑的设置不符合规范规定.(容易出现架体倒塌) 施工层未铺脚手板或竹笆片.(容易发生人员坠落的危险事故）. 脚手架上材料堆放不均匀，荷载超过规定。（容易出现架体倒塌）。 脚手架与建筑物之间的空隙四步一隔离不到位。(容易出现上层作业时物件坠落造成伤人事故）。 脚手架防护搭设未超过施工面。 未按规范要求做好防雷接地.（容易有雷击的危险）2、预防监控的措施和方法:1）建立长期有效监控制度，根据公司安全负责人和项目经理轮回巡查，一经发现重点部位和环节出现隐患，及时向工地管理人员反映，并组织人力、物力进行整改和抢险,消除隐患.2)发挥班组长的29、作用，对易发事故位置进行自检，自纠，遇较大难题,报公司协助解决.3)注意天气预报,抢在大风、大雨前面及时通知各班组对所属工地脚手架进行加固处理。4）建立脚手架搭设班前作业检查制度，认真检查连墙件和其他重要部位有无被拆除的情况，一旦发现、及时整改，加固之后方可开展当天作业.5）脚手架拆除时，要制定脚手架拆除方案，并做好安全技术交底，不能因为抢进度而违章作业。6）架子组要和施工人员加强联系和协作,在施工中如有对脚手架稳定不利的施工操作，施工人员应及时通知，以便我公司做好加固措施和预防对策。7)脚手架基础的施工要按方案进行，保证质量,四周要留排水沟，四角要有集水井，必要时要配备排水泵。3、应急措施：30、（1）常备器材:钢管、扣件、起重索具、花兰螺栓、轧头、千斤顶等。（2）常用方法：钢丝绳卸荷；校正、加固;增设刚性连墙杆；（3）根据不同情况增设抛撑、或者增设横向斜撑、剪刀撑、副立杆等;(4）大风、大雨前加固脚手架薄弱部位;（5）如基础承载力不足，可采用千斤顶将脚手架局部顶起，重新夯实,浇筑C20砼厚150200mm，并在其立杆下加垫板和底座. 4、应急预案(1）建立健全安全技术应急预案小组，由项目部各部门参加对直接影响到脚手架的安全问题及时反映和决策,找出解决办法，重大的问题做出专项方案请专家审批。（2）公司建立骨干队伍,具有排除较大安全危险的能力。(3)准备充足的器材和工具做到对重点部位和环31、节能随时进行加固，必要时进行拆除重新搭设.（二）、安全生产事故应急预案1、应急救援措施：（1)成立应急救援小组:组 长:章海彬副组长:曹国平、丁顺国 成 员:丁大友、张敏杰、王强、张健健、朱胜灵、葛春清。(2）职责分工:应急救援领导组组长、副组长的职能和职责：a、对事故现场的所有操作进行指挥和协调，b、对事故进行评估，保证现场人员和公众应急反应行动的执行，c、对现场应急救援行动进行指挥，控制紧急情况，d、做好消防医疗、交通管制、抢险救灾算公共救援部门的联系工作。现场抢救组的职能和职责a、引导现场作业人员从安全通道疏散，采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员防止事故的进一步扩大,b、对受伤人32、员进行营救至安全地带，c、抢运可以转移的场所内的物资，d、转移可能引起新危险源的物品到安全地带。医疗救治组的职能和职责a、组织使用场区内的医务人员和医用物资，对抢救出的伤员视情况采取急救处置措施，b、指导公共社会救援人员熟知现场状况，c、协助医疗单位对受伤人员抢救的辅助工作。后勤服务组的职能和职责a、迅速组织紧急救援物资的征集,确保必须供给的物品资金到位以及交通车辆的调配，b、及时输送后勤供给物品到抢救人员手中.保卫组的职能和职责a、对场所内外进行有效的隔离工作和维护现场应急救援通道的畅通工作，b、疏散场区外居民撤离危险地带，c、保护现场支援其它抢救组的工作。(3)事故救援步骤：1、发生事故时33、领导组应立即采取有效措施，首先抢救伤员和排除险情,制止事故扩大，稳定施工人员情绪。要做到有组织、有指挥，在抢救伤员时确保救援者，伤病员或其他人无仼何危险，迅速使伤病员脱离危险场所。2、初步检查伤病员，必要时请南京南医大二附院派医护员立即进行急救和监护( 南京市鼓楼医院距我工地仅4km)。3、抢救对于重伤的或伤员人数过多的，速与急救中心“120”联系，必要时视现场情况与“110”联系取得公安部门支持。4、严格保护事故现场，因抢救伤员,疏导交通，排除险情等原因需移动现场构件时，应作出标志，绘制现场简图并作出书面记录,妥善保管现场重要痕迹、物证。(4)应急救援知识培训与演练:建筑施工属于高危险的工作34、,事故的发生是无法完全避免的，掌握应急救援知识才能遇事故发生时不惊慌、冷静、争分夺秒地进行抢救，特别是伤员的抢救,时间就是生命，失去抢救时间伤势会急剧恶化，甚至死亡.1、对伤员的急救要点（1）机智、果断一方面要紧急呼救，立即拨打“120”电话;另一方面要迅速弄清楚事故及现场情况，机智、果断、因地制宜地去采取应急措施，防止伤害进一步扩大.（2）及时、稳妥如现场十分危险,伤害会进一步扩大，就要及时、稳妥地帮助伤员脱离危险区，但一定要确保你自己、他人和伤员无危险。（3）正确、迅速要正确、迅速地检查伤员的伤害情况，如发生心跳、呼吸停止，要立即进行人工呼吸、心脏按摩，直到医生到来；如有大出血,要立即进行35、止血；如有骨折，要设法固定；等等.医生来后要简单反映伤员情况，抢救经过和中间采取的措施。（4）细致、全面对伤员检查要细致、全面，特别是当伤员没有危险时，要再次进行检查，防止临阵慌乱，疏忽遗漏。2、对伤员的一般急救方法（1）口对口的呼吸将伤员平放在平整的地或物体上，清除口内异物,一手捏住鼻孔，另一手抬起下巴，深吸气后对准伤员口部用力吹气，待伤员胸廓扩张后停止吹气，迅速移开紧贴的口，每分钟进行20次。（2）口对鼻吹气伤员口紧闭搬不开时，清除鼻孔内异物，一手捏住伤员的嘴,和（1）一样紧贴伤员鼻孔吹气。（3）心脏按摩心脏突然停止跳动,用外力挤压心脏，暂时维持心脏输血功能。将伤员仰卧在平整的地上或木板上36、，头放平，跪在伤员一侧，用一手掌根部放在伤员的胸骨体的中、下三分之一交界处,另一只手放在按压的手背上,二手背伸直，用自身重量和上臂的力量要均匀，不要摇晃，使其下陷约三厘米；然后，放松。反复进行，每分钟70-80次.同时，要注意观察伤员情况，如果伤员面有红润,摸到脉搏，说明急救有效，重复上述动作，直至有心脏的自律搏动，才可以停止。（4）心脏按摩和人工呼吸并用一般由两人同时进行，两人各司其职，保证供给伤员氧气，恢复伤员心跳。通常,吹一口气按压胸骨34次.3、外伤四大急救技术（1）止血成年人大约有5000毫升血液，当发生工伤事故出血量达2000毫升左右，就会有生命危险.因此，紧急止血法十分重要。止血37、的方法有直接压迫止血法、加压包扎法、填塞止血法（适用于颈部等大而深的伤口）、指压动脉止血法（用手掌或手指压迫伤口近心端动脉)。止血用物品要干净，防止再次污染伤口;止血带使用时间不能超过一小时,不能用金属丝、线、带等作止血带。（2)包扎包扎是为了保护伤口减少感染、止血止痛、固定敷料、板。包扎材料可用绷带、三角巾或干净的衣服、床单、毛巾等.（3）固定固定是为了防止骨折部位移动（折骨端部在移动时会损伤血管、神经、肌肉），减轻伤员痛苦。需要注意的是：伤员休克或大出血时、先要（或同时)处理休克、止血；刺出伤口的骨头不要送回伤口；体位或伤肢畸形要按照畸形进行固定；固定时动作要轻、牢,松紧要适当，皮肤与夹板38、间要垫一些衣服或毛巾之类东西，防止因局部受伤受压而引起坏死.（4）搬运搬运也是急救的重要的步骤,搬运方法要根据病情和各种具体情况而定。但要特别小心保护受伤处，不能使伤口创伤加重；要先固定好再搬运;对昏迷、休克、内出血、内脏损伤和头部创伤的必须用担架或木板搬运；尤其是颈、胸、腰段骨折的病人，一定要保证受伤部位平直，不能随意摆动.十一、 脚手架计算书钢管落地脚手架1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 10.5 米，立杆采用单立管;搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0。9米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的39、钢管类型为 483。0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80;连墙件采用两步三跨,竖向间距 3。6 米,水平间距4。5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途：装修脚手架;同时施工层数：1 层；3。风荷载参数本工程地处北京省南京市，基本风压为0.39 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1。14，风荷载体型系数s 为0.55；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2）：0。1248；脚手板自重标准值（kN/m2）：0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m40、)：0.150；安全设施与安全网(kN/m2)：0。005；脚手板铺设层数:5；脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:0。033;5。地基参数地基土类型：素填土;地基承载力标准值（kpa)：160.00；立杆基础底面面积(m2):0。25;地基承载力调整系数：1。00大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:41、P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0。30.9/（2+1)=0。09 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.9/(2+1）=0.6 kN/m；静荷载的设计值： q1=1.20.033+1.20。09=0。148 kN/m;活荷载的设计值： q2=1。40.6=0。84 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.080。1481.52+0。100。841。52 =0。216 kN。m；支座最大弯42、距计算公式如下：支座最大弯距为 M2max= -0.100.1481。52-0。1170.841.52 =0。254 kN。m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:=Max（0.216106,0.254106)/4490=56.57 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 56。57 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中: 静荷载标准值： q1= P1+P2=0.033+0。09=0.123 kN/m； 活荷载标准值： q2= Q =0.6 kN/m；最大挠度计算值为：43、V= 0。6770。12315004/(1002。06105107800)+0。9900。615004/（1002。06105107800） = 1.544 mm;大横杆的最大挠度 1.544 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！小横杆的计算:根据JGJ130-2011第5.2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值:p1= 0.0331.5 = 0。05 kN;脚手板的自重标准值:P2=0.3044、。91.5/(2+1）=0。135 kN；活荷载标准值：Q=20。91。5/（2+1) =0.900 kN;集中荷载的设计值: P=1.2（0.05+0.135）+1.4 0。9 = 1。482 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = 1.20.0330。92/8 = 0。004 kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = 1.4820.9/3 = 0.445 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.449 kN。m；最大应力计算值 = M /45、 W = 0。449106/4490=99.917 N/mm2 ;小横杆的最大弯曲应力 =99。917 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=50。0339004/（3842.06105107800） = 0。013 mm ;大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0。135+0。9 = 1。085 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax = 1084。95900(346、900249002/9 ) /（722.06105 107800） = 1.264 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1。264 = 1.277 mm;小横杆的最大挠度为 1。277 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm，满足要求！扣件抗滑力的计算：按规范表5。1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；47、R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331。52/2=0。05 kN；小横杆的自重标准值： P2 = 0.0330。9/2=0。015 kN；脚手板的自重标准值： P3 = 0。30。91。5/2=0.202 kN；活荷载标准值： Q = 20。91。5 /2 = 1.35 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0。015+0.202）+1。41.35=2.211 kN；R 6.40 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立48、杆承受的结构自重标准值(kN),为0.1248 NG1 = 0.1248+(1。502/2)0。033/1.8010。50 = 1.602；（2）脚手板的自重标准值(kN/m2）；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0。351。5（0。9+0。3)/2 = 1。35 kN;(3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0。1551。5/2 = 0.562 kN；（4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2）；0。005 NG4 = 0。0051。510。5 = 0.079 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG249、+NG3+NG4 = 3.593 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 20.91.51/2 = 1。35 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001）的规定采用： Wo = 0.39 kN/m2； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092001)的规定采用： Uz= 1.14 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0。552;经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.391.140.552 = 0。50、172 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG+1。4NQ= 1。23.593+ 1。41。35= 6.202 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0。851。4NQ = 1。23.593+ 0。851。41.35= 5。918 kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 1。4WkLah2/10 =0。850 1。40。1721.5 1.82/10 = 0。099 kN。m；立杆的稳定性计算： 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 6.202 kN；计算立杆的截面回转半51、径 ：i = 1.59 cm;计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3。3得 :k = 1。155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得 : = 1.5 ；计算长度 ，由公式 lo = kh 确定 :l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0。188 ；立杆净截面面积 ： A = 4。24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 4。49 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2; = 6202/(0.188424)=77。8 N/mm2；立杆稳定性52、计算 = 77。8 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 5.918 kN;计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3。3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3。3得 ： = 1。5 ；计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定:l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面53、模量(抵抗矩） :W = 4。49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 5918.13/(0。188424)+99355.018/4490 = 96。372 N/mm2；立杆稳定性计算 = 96.372 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！最大搭设高度的计算：按规范5。3.6条不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为:NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.991 kN;活荷载标准值 :NQ = 1。35 kN；每米立杆54、承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m;Hs =0。1884.24104205103（1.21。991+1.41。35）/(1.20.125)=80。539 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 80。539 /(1+0。00180。539）=74.536 m；H= 74.536 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m.脚手架单立杆搭设高度为10。5m，小于H，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的55、轴向力 NG2K(kN）计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1。991 kN；活荷载标准值 ：NQ = 1.35 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40。85) = 0。099 /（1。4 0。85） = 0。083 kN.m;Hs =（ 0。1884。2410-4205103-(1.21。991+0.851。4(1.35+0。1884.241000。083/4.49）)/（1。20.125)=70。654 m；按规范5.3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整56、且不超过50米:H = 70.654 /（1+0。00170。654）=65.991 m；H= 65。991 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为10。5m，小于H，满足要求！连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.172 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5。4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）， N0= 5.000 kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN）,按照下式计算:Nlw = 1.457、WkAw = 3。896 kN;连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.896 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4。24 cm2;f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9494.24104205103 = 82.487 kN；Nl = 8。896 Nf = 82。487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8。896小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，58、满足要求！ 连墙件扣件连接示意图立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值：fg = fgkkc = 160 kpa； 其中,地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ; 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =23.673 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 5.918 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=23.673 fg=160 kpa 。地基承载力满足要求！悬挑脚手架1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距59、为 1.5米,立杆的横距为0。9米，立杆的步距为1.8 米;内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根;脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3。6 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）:2。000；脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处江苏省南京市，查荷载规范基本风压为0.390，风荷载高度变化系数z为1.140,风荷载体型系数s为0。55260、；计算中考虑风荷载作用；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）:0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2）:0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0。150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0。005；脚手板铺设层数:10 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板;5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1。3米，建筑物内锚固段长度 2.2 米.与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号：C30；6。拉绳与支杆参数支撑数量为：1；钢丝绳安全系数为：8。000;钢丝绳与梁夹角为（度）：61、60；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1。2 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302011）第5。2。4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0。033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.9/（2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值： Q=20。9/(2+1）=0.6 kN/m；静荷载的设计值: q1=1。20。033+1。20.09=0.148 kN/m；活荷62、载的设计值： q2=1。40。6=0.84 kN/m; 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 图2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩)2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合.跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.080.1481。52+0。100.841。52 =0。216 kN.m;支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M2max= -0。100.1481。520.1170。841.52 =-0。254 kN。m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0。216106，0。254106)/4490=56.57 N/m63、m2；大横杆的最大弯曲应力为 = 56.57 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中: 静荷载标准值： q1= P1+P2=0.033+0。09=0.123 kN/m; 活荷载标准值: q2= Q =0。6 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0。6770。12315004/(1002.06105107800)+0.9900.615004/(1002.06105107800) = 1.544 mm；大横杆的最大挠度 1.544 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 m64、m与10 mm，满足要求。 三、小横杆的计算:根据JGJ1302011第5。2.4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331。5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30。91。5/(2+1)=0.135 kN；活荷载标准值：Q=20.91。5/(2+1) =0。900 kN；集中荷载的设计值： P=1。2(0。05+0.135）+1。4 0.9 = 1.482 kN; 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为65、小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.20。0330。92/8 = 0。004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = 1。4820.9/3 = 0.445 kN。m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。449 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0。449106/4490=99。917 N/mm2 ;小横杆的最大弯曲应力 =99。917 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值66、最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=50.0339004/(3842.06105107800） = 0。013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0。05+0.135+0.9 = 1。085 kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax = 1084。95900（39002-49002/9 ） /(722。06105 107800) = 1.264 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.264 = 1.277 mm；小横杆的最大挠度为 1.277 mm 小于 小横杆的最67、大容许挠度 900/150=6与10 mm，满足要求！扣件抗滑力的计算：按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN;R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0。0331。52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330。9/2=0.015 kN;脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.968、1。5/2=0。202 kN；活荷载标准值： Q = 20。91.5 /2 = 1.35 kN；荷载的设计值: R=1。2（0.05+0.015+0。202）+1。41.35=2.211 kN；R 6.40 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： （1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0。1248 NG1 = 0.1248+（1。502/2）0。033/1.8018.00 = 2.746；(2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹笆片脚手板,标准值为0.3 NG2= 0。3101。69、5(0。9+0。3）/2 = 2。7 kN;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15101。5/2 = 1。125 kN;（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2）；0.005 NG4 = 0。0051。518 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.706 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 20。91。51/2 = 1。35 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 W70、o - 基本风压（kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011）的规定采用: Wo = 0.39 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092011）的规定采用： Uz= 1.14 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.552；经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0。7 0。391。140。552 = 0.172 kN/m2;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1。4NQ= 1。26。706+ 1。41.35= 9.937 kN;考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0.851.4NQ 71、= 1.26。706+ 0。851.41.35= 9。654 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0.850 1。40。1721。5 1.82/10 = 0。099 kN.m;立杆的稳定性计算： 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 9.937 kN；计算立杆的截面回转半径 :i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3。3得 ：k = 1。155 ；当验算杆件长细比时，取块1。0；计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ，由公式 lo = kh 确定 ：72、l0 = 3。118 m;长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 : A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9937/(0.188424)=124.662 N/mm2；立杆稳定性计算 = 124.662 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 9。654 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1。5973、 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5。3.3得 ： k = 1。155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3。3得 : = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定:l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0。188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9653。58/（0。188424)+99355。018/4490 = 143。234 N/mm2；立杆稳定性计算 = 174、43.234 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！连墙件的计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.172 kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)， N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.598 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.598 kN；连墙件承载力设计值按下式计算: Nf =75、 Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数; 由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又: A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9494。24104205103 = 82。487 kN；Nl = 7。598 Nf = 82.487，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7。598小于双扣件的抗滑力 12。8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼76、板的锚固点,A为墙支点。 本方案中,脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm,水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4,截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26。1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1。26。706 +1。41.35 = 9。937 kN;水平钢梁自重荷载 q=1。226.10。000178。5 = 0。246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN） 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm） 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分77、别为R1 = 11.926 kN； R2 = 8。903 kN； R3 = 0。094 kN. 最大弯矩 Mmax= 1。667 kN.m;最大应力 =M/1.05W+N/A= 1。667106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 11.261 N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值 11。261 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2，满足要求!悬挑梁的整体稳定性计算： 水平钢梁采用16号工字钢，计算公式如下其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 570 9。988 235 /（ 1200160235） = 2.78、59由于b大于0。6，查钢结构设计规范(GB500172003)附表B，得到 b值为0。961。经过计算得到最大应力 = 1。667106 /( 0.961141000 ）= 12。304 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 12。304 小于 f = 215 N/mm2 ，满足要求! 拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为:RU1=13。771 kN；拉绳的强度计算：钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取79、最大值进行计算,为RU=13。771 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算:其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN）， 计算中可以近似计算Fg=0。5d2，d为钢丝绳直径(mm）； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对619、637、661钢丝绳分别取0。85、0。82和0。8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取13.771kN，=0.82，K=8,得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于17mm才能满足要求！ 钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.771kN80、钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2;所需要的钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环最小直径 D=（1377。084/3.142125） 1/2 =12mm; 锚固段与楼板连接的计算: 1。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0。094 kN; 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=94。1574/(3.142502）1/2 =1。095 mm；水平钢梁与81、楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式:其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0。094kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。43N/mm2； f- 钢材强度设计值，取215N/mm2; h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 94.157/（3。142201。43)=1.048mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.14202215103=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0。094kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67。51kN，满足要求！3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 8.903kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于138。51 kN，大于锚固力 N=8.90 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求！