1、目 录1 编制依据22 工程概况33脚手架体系选择44施工准备95 脚手架设计方案与施工工艺126 脚手架搭设质量要求及检查验收217 施工安全保证措施247.1组织保障247.2技术措施257.3监测监控308应急预案329劳动力计划3410脚手架成品保护3511 脚手架计算36附图一：裙房落地式和型钢悬挑式脚手架平面布置图103附图二：落地式外脚手架剖面布置图104附图三：悬挑型钢式外脚手架剖面图105附图四：裙房落地式外脚手架立面布置图107附图五：悬挑型钢脚手架工字钢平面布置图108附图六：悬挑型钢脚手架立面布置图109附图七：悬挑型钢细部结点图111附图八：扶梯架体及钢梁平面布置图12、14附图九：核心筒四周及电梯井架体及钢梁平面布置图115附图十：电梯井及扶梯钢梁做法详图1161 编制依据1、建筑施工脚手架实用手册2、建筑地基基础设计规范GB50007-20113、建筑结构荷载规范GB50009-20124、混凝土结构设计规范GB50010-20105、钢结构设计规范GB50017-20036、建筑施工安全检查标准JGJ59-20117、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-918、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20119、危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号文)10、建设工程安全生产管理条例国务院令第393号11、钢管脚手架、模板3、支架安全选用技术规程DB11T 583-201512、本工程设计图纸13、本工程施工组织设计2 工程概况*工程位于北京市朝阳区东三环CBD核心区Z2a地块，是由*置业有限公司投资兴建的超高层金融写字楼,建筑总高度220m，地下5层，地上44层，裙楼地上6层；大厦占地面积4958m2，总建筑面积132471m2，其中地上90000m2，地下42471m2，建成后将是一集甲级办公楼、会议、商业和餐饮以及多种配套服务功能于一体的综合性超高层金融写字楼,地处北京市东三环东侧,光华路南侧,北侧紧临*,东侧紧临*,南侧紧*。由北京*置业有限公司投资兴建,项目管理公司为：*有限公司，设计单位为中国建筑设计院4、有限公司；施工单位为*集团有限责任公司；监理单位为北京*咨询股份有限公司。本工程地上钢管脚手架计划分为七部分：第一部分:地上裙房AB交410轴为从三层楼层位置开始采用型钢悬挑钢管脚手架；第二部分:裙房其它部位外脚手架采用落地式钢管脚手架；第三部分:塔楼及裙房内电梯井筒采用三排钢管脚手架，塔楼电梯井架体从一层底部开始搭设，架体下面采用型钢梁作支撑，搭设至二层顶，塔楼二层顶向上采用液压爬升钢平台系统；裙房电梯井架体分成两层搭设，第一层从一层底部开始搭设至三层顶，第二层在三层顶架设型钢梁，架体从三层顶搭设至屋面层；部分电梯井道为从负一层起步，该部位电梯井地上部分脚手架可从地下继续向上搭设，搭设至二层5、顶，向上采用液压爬模系统；第四部分:在3轴交F轴间搭设一处上人斜道,并搭设一处员工进出安全通道；第五部分:裙房内侧墙柱及核心筒内墙施工临时操作架采用双排落地式钢管脚手架，高度按层高搭设,核心筒墙体外圈架体搭设至二层顶板以上1.5米高；第六部分:裙房扶梯洞口内采用多排立杆钢管脚手架，架体共分成两层搭设，架体从一层底部开始搭设，架体下面采用型钢梁作支撑，搭设至三层顶；在三层顶再架设型钢梁作支撑，架体从三层顶搭设至五层顶部位置；第七部分：裙房落地式钢管脚手架对裙房一层楼面的影响验算； 3脚手架体系选择3.1裙房AB交410轴型钢悬挑钢管外脚手架.脚手架类型 型钢悬挑双排脚手架，型钢采用16#工字钢，6、在三层楼层位置进行悬挑，该部位一至三层先采用落地式钢管脚手架搭设，架体搭设参数参照裙房其它部位的落地式钢管脚手架，待上层悬挑脚手架开始施工后，即进行拆除该部位的落地式钢管脚手架，以保证上面的1#坡道的正常使用，架体采取上拉加固方法，上拉采用16钢丝绳拉结，架体总高度为17米，型钢锚固件采用20U型钢筋环，每道钢梁共计三道锚固件；在三层顶板预埋20U型钢筋环斜拉钢丝绳，在型钢下面张挂安全网，型钢上部在钢管对应位置焊接150mm高25钢筋头，焊接采用围焊角焊缝，焊缝高度为8mm，保证钢管不发生位移。脚手架采用48壁厚3.6钢管搭设，其中内侧立杆距外墙面距离为250mm。立杆纵距1.5m，横距0.97、m，大横杆步距1.8m，立杆水平杆节点处用短横杆相连接。外脚手架平面示意图及立面示意图见附图（1）及附图（2） .脚手架构造参数序号种类尺寸要求1悬挑16工字钢Q2353.45m2斜拉16钢丝绳斜拉垂直高度5米320U型钢筋环，钢筋为HPB235级见大样图4立杆纵距1.5m5立杆排距0.9m6大横杆步距1.80m7小横杆间距1.5m8连墙件设置采用三步二跨与板面预埋钢管进行拉结9里立杆距板边距离25010悬挑脚手架搭设最大高度17m3.2裙房落地式钢管外脚手架 架体最大高度为32米，脚手架采用48壁厚3.6钢管搭设，其中内侧立杆距外墙面距离为250mm。立杆纵距1.3m，横距0.9m，大横杆步8、距1.8m，立杆水平杆节点处用短横杆相连接。外脚手架平面示意图及立面示意图见附图 脚手架构造参数序号种类尺寸要求1立杆纵距1.3m2立杆排距0.9m3大横杆步距1.80m4小横杆间距1.3m5连墙件设置采用三步二跨与板面预埋钢管进行拉结6里立杆距外墙面2507脚手架搭设最大高度32m3.3电梯井筒内脚手架 塔楼二层以下及裙房电梯井道内采用三排钢管脚手架，在一层底板位置及裙房三层顶板位置架设型钢梁，型钢梁采用16#工字钢，工字钢两侧的搁置长度为300mm，立杆纵距为1.5米，水平管步距为1.8米，立杆横距为1.2米，塔楼电梯井筒架体高度为13.5米，裙房架体一至三层高度为18.5米高，四层至六层9、高度为16米；架体在每层楼层板相对应位置预埋钢管进行拉结，型钢与型钢之间采用20钢筋进行焊接连接，型钢上满铺脚手板，并在下面张挂安全网，型钢上部在钢管对应位置焊接150mm高25钢筋头，焊接采用围焊角焊缝，焊缝高度为8mm，保证钢管不发生位移，部分电梯井道为从负一层起步，该部位电梯井地上部分脚手架可从地下继续向上搭设，搭设至二层顶，向上采用液压爬模系统；。序号种类尺寸要求116#工字钢Q2353500mm2拉结钢筋20架体长度方向通长布置3立杆纵距1.5m5立杆排距1.2m6大横杆步距1.80m7小横杆间距1.5m8连墙件设置采用三步二跨与板面预埋钢管进行拉结9里立杆距板边距离30010架体搭10、设最大高度18.5m3.4裙房3轴交F轴间上人斜道 为方便工人上下架体，在3轴交F轴间搭设一处上人斜道，斜道立杆纵距为1米，立杆横距为1.2米，立杆步距为0.9米，斜道水平投影长度为5.4米，斜道每步高度为1.8米，两端平台宽度为1.2米，共计15跑，一层斜道出入口位置搭设一处2米宽，4米长，3米高的安全通道，安全通道顶部采用双层防砸棚，供工人上下斜道使用。 脚手架构造参数序号种类尺寸要求1立杆纵距1m2立杆排距1.2m3大横杆步距0.9m4小横杆间距根据斜道搭设5连墙件设置采用三步二跨与板面预埋钢管进行拉结6斜道总跑数为153.5核心筒墙体及裙房柱操作架 核心筒墙、裙房框架柱在施工钢筋绑扎、11、模板支设时，临时搭设简易双排脚手架，每五跨设置抛撑杆，核心筒墙体外圈架体搭设至二层顶1.5米高，架体总高度为13.5米，架体遇洞口时，下面架设型钢梁，型钢梁采用16#工字钢，工字钢两侧的搁置长度为300mm，架体立杆纵距为1.5米，立杆横距为0.9米，大横杆步距为1.8米，架体外侧四角搭设剪刀撑，架体与核心筒墙体进行两步三跨拉结，拉结点采用焊接16对拉螺杆软拉硬撑，拉结点做法见附图，核心筒二层施工完成后，即进行拆除，安装液压爬模系统，裙房框架柱钢筋操作架，立杆纵距为1.5米，立杆横距为1米，大横杆步距为1.8米，架体四面均搭设剪刀撑，层高超过5米时，架体四周应增加抛撑杆；框架柱及核心筒剪力墙架12、体均要搭设人员上下的爬梯，爬梯水平管上下间距为300mm，水平管与两侧的立杆进行连接，框架柱及核心筒剪力墙架体外围均要张挂城建公司规定的安全密目网，在第一道步距下方位置张挂水平大眼安全网。核心外圈架体与核心筒墙体拉结做法3.6裙房扶梯内脚手架 裙房扶梯洞口内采用多排立杆钢管脚手架，架体共分成两层搭设，架体从一层底部开始搭设，架体下面采用型钢梁作支撑，搭设至三层顶，架体高度为18.5米；在三层再架设型钢梁作支撑，架体从三层顶搭设至五层顶部位置，架体高度为11米，型钢梁采用25a#工字钢，工字钢两侧的搁置长度为300mm，钢梁应搁置在混凝土梁上；立杆纵距为1.5米，水平管步距为1.8米，立杆横距为13、1.25米，架体在每层楼层板相对应位置预埋钢管进行拉结，型钢与型钢之间采用20钢筋进行焊接连接，型钢上满铺脚手板，并在下面张挂安全网，型钢上部在钢管对应位置焊接150mm高25钢筋头，焊接采用围焊角焊缝，焊缝高度为8mm，保证钢管不发生位移。序号种类尺寸要求125a#工字钢Q2356200mm2拉结钢筋20架体长度方向通长布置3立杆纵距1.5m5立杆排距1.25m6大横杆步距1.80m7小横杆间距1.5m8连墙件设置采用三步二跨与板面预埋钢管进行拉结9里立杆距板边距离30010架体搭设最大高度18.5m3.7裙房落地式钢管脚手架对裙房一层楼面的影响裙房落地式钢管脚手架座落在裙房一层楼面上，架体14、底部铺设通长50mm厚脚手板，架体最高为33米，裙房搭设脚手架部分的一层顶板厚度为300mm，混凝土强度为C40，板内配筋为双层双向18150，经计算最高处架体的立杆作用在楼面板上荷载为13.417KN，经过对该处楼面板进行验算，结构板符合要求，无需对该楼面板进行加固处理。4施工准备4.1、脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压15、痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸室温拉伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定，应涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。4.2、悬挑架用型钢、钢板的材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700或低合金高强度结构钢GB/T159116、的规定；钢丝绳应符合相应的国家标准，材料供应商应提供营业执照、资质证明、生产许可证、签订相关合同文件；进场材料应提供产品合格证、质量检测报告等质量证明文件。 4.3、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。 4.4、搭设架子前应17、进行保养，除锈并统一涂色，横杆、立杆刷亮黄漆，剪刀撑颜色为红白相间，力求环保美观。 4.5、脚手板脚手板采用50mm厚木脚手板，单块脚手板的质量不大于30kg；木脚手板应符合现行行业标准建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ64的相关规定。 4.6、安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求：网目密度不低于2000目/100c；网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固；不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格18、证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上；颜色应满足环境效果要求，选用绿色；4.7、连墙件材料采用钢管制作，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB/T700中Q235级钢或低合金高强度结构钢GB/T1591中Q345级钢的规定。4.8、底座的底板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于5mm，允许尺寸偏差应为0.2mm，承力面钢板长度和宽度均不应小于150mm。4.9搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；主要材料参数表序号材料名称规格单19、位数量备注1钢管48.33.6吨852钢管扣件对接扣件个20003钢管扣件旋转扣件个20004钢管扣件直角扣件个200005Q235工字钢16#m每道梁长度为3.45米30道6焊条E4303公斤507U型钢筋锚固件20m每根1米90道8钢丝绳16m200强度不低于1400MPa9木脚手板50200mmm38010大眼安全网m260011密目安全网m2500012安全带条2013支撑型钢梁16#工字钢米45014支撑型钢梁25a#工字钢米1085 脚手架设计方案与施工工艺5.1落地式双排外脚手架基础处理定距定位。根据构造要求在建筑物角部用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立20、杆位置，并点出立杆标记；垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。本工程脚手架地基采用天然地基，根据本工程地勘报告地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求，排水通畅。在脚手架底部铺设通长脚手板，脚手板长度不少于2跨、厚度不小于50mm、宽度不小于200mm。脚手架搭设顺序地面整平 铺设5cm厚垫木放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步大横杆第一步小横杆连墙件第二步大横杆第二步小横杆加剪刀撑铺脚手板挂安全网立杆搭设立杆接头除在顶层顶步外，其余各接头必须采用对接扣件对接。对接、搭接应符合以下要求：.1.立杆上的对21、接接头交错布置，两个相邻立杆接头不能设在同步同跨内。两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不小于500，各接头中心距主接点的距离不大于步距的1/3。.2.搭接长度不应小于1m,应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。.3.脚手架顶端高出作业面及建筑物上皮1.5m。 脚手架里立杆距建筑墙面250。 .4.当搭至有连墙件的构造层时，搭设完该处的立杆、大横杆、小横杆后，立即设置连墙件。5.1.4扫地杆设置.1. 脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200处的立杆上。.2.横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。.22、3.当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。高低差不应大于1m。5.1.5大横杆搭设.1.大横杆设在小横杆之下，立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧。.2.大横杆采用对接扣件连接。对接接头交错布置，不设在同步、同跨内；相邻接头水平距离不小于500，与相近立杆的距离小于纵距的1/3。 .3.大横杆单根长度不小于3跨。5.1.6小横杆搭设.1.每一主节点处必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上。.2.小横杆轴线偏离主节点的距离不大于150。.3.小横杆端头留置长度：靠近墙一端突出立杆100，外侧突出立杆150。.4.在任何情况下，不得拆除贴近立杆的小横杆。 23、剪刀撑、横向斜撑搭设.1.脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；.2.每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。.3.剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。剪刀撑搭接构造.4.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。.5.架体高度超过24米时，每六跨设置上下连续横向斜撑杆，在架体端部设置上下连续横向斜撑杆；连墙件设置.1.脚手架与建筑物连墙件按三步两跨布置，连墙件采用板上预埋短钢管双扣件拉结。24、拉结点在转角范围内、顶部及脚手架端部处加密。.2.连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接；.3.连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置；.4.拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架纵横向水平杆接点处。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；.5.确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠；.6. 连墙件构造示意图,均采用双扣件进行连接：与楼面预埋钢管进行拉结架体遇柱子进拉结做法脚手架拉结点示意图脚手板铺设.1.脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设脚手板，内外立杆间应满铺脚手板，无探头板。将脚手板两端与水平杆25、可靠固定，严防倾翻。.2.满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。.3. 脚手板须用1214#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。130-150mm 脚手板对接 脚手板搭接脚手板对接、搭接构造.4.在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；5.1.10挡脚板和栏杆.1.脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆内侧。.2.选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。.3.脚手架外侧施工作业层必须在0.6m、1.26、2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板，栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。 .4.脚手架内侧形成临边的(如预留过道洞口等)，在脚手架内侧在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板。扣件安装 .1.扣件规格（48）必须与钢管外径相同。 .2.主节点处，固定小横杆（或大横杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点距离不大于150。.3.对接扣件的开口朝内，螺丝朝上。 .4.各杆件端头伸出扣盖板边缘的长度不小于100。.5.脚手架采用的扣件，螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。2安全网布置 .1. 在脚手架外立杆内侧满挂绿色密目安全网围护（全封闭式），采用27、规定的绑扎绳进行绑扎牢固； .2. 在施工作业层下方同步设置水平大眼网。不大于10m设一道水平兜网，第一道水平安全兜网（大眼网）为双层，设在第一道步距下方。.3.每层水平网边缘与结构边的缝隙用脚手板密封严实，不留空隙，以防坠物伤人。 .4.电焊作业在有安全网的位置操作时，必须要有防火措施（如用防火斗）。脚手架端部安全措施 .1.脚手架端部必须在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板，栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。 .2.脚手架端部满挂绿色密目安全网围护。.3.距脚手架端部不超过两米处设连墙件，三步一道。.4.脚手架端部设置连续之字形斜撑，架体高度超过24米时，每六跨设28、置上下连续之字形斜撑。5.2外墙悬挑型钢双排脚手架型钢悬挑梁安装工艺流程：制作型钢梁板面预埋U型钢筋环安装型钢梁固定锚固件焊接钢筋头脚手架搭设连墙件拉结安全张挂验收使用悬挑型钢采用16#工字钢悬挑，工字钢长度为3450mm，间距为1500mm，钢梁表面应刷两道防锈漆，两道红白相间的面漆。本悬挑脚手架从二层顶部开始，即标高-11.9米，位置在410轴交AB轴进行布置；5.2.3钢梁应提前焊接好搭设钢管用的150mm长25钢筋头，焊接采用角焊缝围焊，焊缝高度为8mm，钢筋头离钢梁外侧面距离为在100mm，钢梁的端头下侧面焊接好限位钢丝绳的12钢筋环。5.2.4悬挑型钢梁锚固钢筋采用20圆钢，如图所29、示，第一道离板边距离100mm，第二道离板边距离为1800mm，第三道离板边距离为2000mm。5.2.5脚手架的卸载，采用16钢丝绳斜拉型钢梁外侧端部，钢丝绳斜拉垂直高度为5米左右，在三层顶板面预埋20圆钢，做法如图所示，钢丝绳绳卡做法（绳卡数量：3+1）5.2.6悬挑脚手架外侧搭设连续竖向剪刀撑；与地面呈4560度，脚手架端部设置竖向连续斜撑杆。5.2.7在钢梁上张挂安全网，并满铺50mm厚脚手板，底部要求封闭严实，不能往下掉落杂物；5.2.8脚手架搭设方法及连墙件施工方法与前面落地式双排脚手架相同，架体纵距为1.5米，横距为0.9米，大横杆步距为1.8米，架体总高度为17米，悬挑脚手架架30、体与相邻落地式脚手架的架体大横杆必须断开布置，不能相连接，水平网必须连续设置，两架体的间距不能超过150mm；5.3电梯井筒及扶梯洞口架设钢梁搭设脚手架工艺流程：制作型钢梁安装型钢梁焊接连接钢筋放线、焊接钢管固定钢筋头铺脚手板张挂安全网多排脚手架搭设连墙件拉结5.3.1型钢梁采用16#工字钢悬挑，工字钢长度为长度见附图各部位的具体长度要求，本架体分两部分布置，第一部分在一层底板位置放置钢梁；第二部分在三层顶板位置放置钢梁，钢梁与钢梁间距为1500mm，两侧面的钢梁搁置长度为300mm，钢梁表面应刷两道防锈漆，两道红白相间的面漆。5.3.2钢梁与钢梁之间采用20钢筋进行焊接拉结，钢筋与钢梁上表面31、焊接长度为50mm，采用双面焊接，角焊缝高度为6mm；5.3.3放线定位钢管位置，在钢管位置焊接150mm高25钢筋头，钢筋头与钢梁采用角焊缝围焊，焊缝高度为8mm，固定钢管不发生位移；5.3.4在钢梁上张挂安全网，并满铺50mm厚脚手板，底部要求封闭严实，不能往下掉落杂物；5.3.5电梯井架体纵距为1500mm，采用3排立杆搭设，排距按各电梯的宽度减去两侧的离墙距离600mm后进行等分，大横杆步距为1.8米；扶梯洞口架体纵距为1500mm，采用5排立杆搭设，排距为1.25米，大横杆步距为1.8米；其余洞口做法均参照电梯井架体施工方法，架体的搭设方法及相关要求均跟前面的落地式脚手架要求相同，此32、处不再复述；6 脚手架搭设质量要求及检查验收6.1检查验收.脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件及焊接材料应按下列规定进行检查验收，不合格的应及时清除出场.1.构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；.2.构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；.3当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。.脚手架下列阶段进行检查与验收，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用:6.1.2.1.基础完工后及脚手架搭设前；.2.作业层上施加荷载前；.3.落地式脚手架每搭设完两层后，悬挑式每搭设完成一层后；.4.达到设计高度后；.5.遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后33、；.6.停用超过一个月。.7悬挑钢梁安装完成后和脚手架搭设前；6.1.3.架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。.验收时应具备下列文件.1.根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；.2.专项施工方案及变更文件；.3.安全技术交底文件；.4.脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；.5.脚手架工程的施工记录及质量检查记录；.6.脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；.7.脚手架工程的施工验收报告。6.1.5.脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记34、入施工验收报告。6.1.5.1.构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠，钢丝绳是否松动、断股等；6.1.5.2.安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；6.1.5.3.地基是否积水，底座是否松动；6.1.5.4.杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；立杆是否悬空；6.1.5.5.垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格；6.1.5.6.搭设脚手架时，应有保证安全上下的爬梯或斜道，严禁攀登架体上下。6.1.5.7.扣件螺栓是否松动；6.1.5.8.架体是否超载；6.1.5.9.悬挑脚手架的悬挑支承结构及与建筑物的连接固定应符合设计和相应规范的规定，锚固装置是否松35、动、脱落。.脚手架检查验收严格按照建筑施工安全检查标准JGJ59的检查评分表进行。.脚手架使用期间的检查.1.脚手架使用期间必须设专人经常检查，当其从安全维护架转换为装饰施工时，必须及时进行检查，符合要求后，必须经过项目技术负责人（项目经理）签字批准，才能使用。.2.检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后，方准许继续使用。.脚手架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。.架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。.施工人员必须严格执行建设工程施工安全技术操作规程。6.2偏差要求序号杆件类别项 目偏 差检查方法1地 基表面坚实36、平整、无积水、垫板不晃动观察2立 杆纵向垂直度100mm经纬仪或吊线和卷尺横向垂直度100mm3间 距步距20mm钢卷尺柱距50mm排距20mm4大横杆一根杆的两端20mm水平仪或水平尺同跨内外杆高差10mm5小横杆水 平10mm钢卷尺6扣件安装主节点处各扣件距主节点距离150mm钢卷尺同步立柱上两相邻对接扣件的高差500mm钢卷尺立柱上对接扣件距主节点的距离h/3钢卷尺纵向水平杆上对接扣件距主节点距离la/3钢卷尺扣件紧固力45-65N.m范围内，65N.m扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面倾角450-600角尺8脚手板外伸长度对接100mmH=32m 满足要求！ (九)、连墙件承载力验算连墙件布置37、方式三步两跨连墙件连接方式软拉硬撑连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1500连墙件截面类型钢管连墙件型号483连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205拉接柔性钢筋的抗拉强度fy(N/mm2)205 Nlw=1.4k3h2la=1.40.39931.821.3=7.843kN 长细比=l0/i=1500/15.9=94.34，查规范表得，=0.634 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.843+3)103/(0.634424)=40.336N/mm20.85f=0.85205N/mm238、=174.25N/mm2 满足要求！ 拉接部分柔性钢筋的最小直径计算： 拉接柔性钢筋的抗拉强度fy=205N/mm2 dmin=2(A/)1/2=2(Nlw+N0)/fy/)1/2=2(7.843+3)103/205/3.142)1/2=8.206mm裙房型钢悬挑脚手架(扣件式)17米高计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2010 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010 架体验算 （一）、脚手架参数39、脚手架设计类型结构脚手架卸荷设置无脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)17立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.9横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.25双立杆计算方法不设置双立杆 （二）、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨140、设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区北京北京安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.132风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)0.938，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.319，0.221 计算简图：立面图侧面图 （三）、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=41、1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.35kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.033+0.351.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.708kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.350.92/8，2.350.152/2=0.238kNm =Mmax/W=0.238106/4490=52.992N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max42、=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.7089004/(384206000107800)，1.7081504/(8206000107800)=0.657mm max0.657mmminlb/150，10min900/150，106mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.35(0.9+0.15)2/(20.9)=1.439kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.708(0.9+0.15)2/(20.9)=1.046kN （四）、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F143、=Rmax=1.439kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.046kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.584106/4490=130.136N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max3.09mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.328kN （五）、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 44、横向水平杆：Rmax=1.439kNRc=0.98=7.2kN 纵向水平杆：Rmax=3.328kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ （六）、荷载计算脚手架架体高度H17脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.033/h)H=(0.12+(0.9+0.15)2/20.033/1.8)17=2.37kN 单内立杆：NG1k=2.37kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/2/2=(17/145、.8+1)1.5(0.9+0.15)0.351/2/2=1.439kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=1.439kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(17/1.8+1)1.50.171/2=1.332kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.517=0.255kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.439+1.332+0.255=3.026kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=146、.439kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=1.5(0.9+0.15)(13)/2=2.363kN 内立杆：NQ1k=2.363kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.37+3.026)+ 0.91.42.363=9.452kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.37+1.439)+ 0.91.42.363=7.548kN （七）、立杆稳定性验算脚手架架体高度H17立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立47、杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式三步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.37+3.026+2.363=7.759kN 单48、立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.37+3.026)+1.42.363=9.783kN =N/(A)=9783.02/(0.188424)=122.73N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.37+3.026+2.363=7.759kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.37+3.026)+0.91.42.363=9.452kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.2211.549、1.82/10=0.135kNm =N/(A)+ Mw/W=9452.27/(0.188424)+135331.56/4490=148.721N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ （八）、连墙件承载力验算连墙件布置方式三步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1500连墙件截面类型钢管连墙件型号483连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k3h2la=1.40.31931.821.5=7.250、35kN 长细比=l0/i=1500/15.9=94.34，查规范表得，=0.634 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.235+3)103/(0.634424)=38.074N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.235+3=10.235kN0.912=10.8kN 满足要求！ 悬挑梁验算 （一）、基本参数主梁离地高度(m)10悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1350主梁外锚固点到建筑物边51、缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1800梁/楼板混凝土强度等级C40 （二）、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)17.769.78350150027.769.7812501500 附图如下：平面图立面图 （三）、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)252、15主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=7.76/1=7.76kN 第2排：F2=F2/nz=7.76/1=7.76kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.78/1=9.78kN 第2排：F2=F2/nz=9.78/1=9.78kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=15.87106/141000=112.551N/mm2f=215N/mm2 符合要求！53、 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=19.8921000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=23.508N/mm2 max=23.508N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=7.064mm=2lx/250=21350/250=10.8mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-8.595kN,R2=28.93kN （四）、悬挑主梁整体稳定性验算 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由54、于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=15.87106/(0.929141103)=121.153N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ （五）、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1800梁/楼板混凝土强度等级C40压环钢筋1压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 锚固点压环钢筋受力：N/2 =4.298kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=8.595103/(3.14202)=6.84N/mm20.85f55、=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！多排脚手架（电梯井）计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计规范GB50017-2003 4、混凝土结构设计规范GB50010-2010 (一)、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手架搭设排数3脚手架钢管类型483架体离地高度(m)18.5立杆步距h(m)56、1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆离墙及立杆前后横距lb(m)0.3，1.2，1.2 (二)、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区北京北京安全网设置敞开基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s0.12风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.06，0.796风荷载标准值k(kN/m2)57、(连墙件、单立杆稳定性)0.038，0.029 计算简图：立面图侧面图 (三)、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 取多排架中最大横距段作为最不利计算 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.35kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkj58、bla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.033+0.351.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.708kN/m 计算简图如下： 取前后立杆横距最大的那跨计算，并考虑在顶端处有横向水平杆外伸 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.351.22/8，2.350.152/2=0.423kNm =Mmax/W=0.423106/4490=94.208N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.70812004/(384206000107800)，1.7081504/(859、206000107800)=2.077mm max2.077mmminlb/150，10min1200/150，108mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.35(1.2+0.15)2/(21.2)=1.785kN 正常使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.708(1.2+0.15)2/(21.2)=1.297kN (四)、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.785kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.297kN q=0.033k60、N/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.723106/4490=160.945N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max3.819mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=4.112kN (五)、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=1.785kNRc=0.858=6.8kN 纵向水平杆：Rmax=4.112kNRc=0.858=6.8kN 满足要求61、！ (六)、荷载计算立杆排号立杆搭设高度Hs(m)双立杆计算方式双立杆计算高度h1(m)118.5不设置双立杆/218.5不设置双立杆/318.5不设置双立杆/每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 立杆一:NG1k=(gk+lbn/20.033/h)H=(0.129+1.22/20.033/1.8)18.5=2.797kN 立杆二:NG1k=(gk+lbn/20.033/h)H=(0.129+1.22/20.033/1.8)18.5=2.797kN 立杆三:NG1k=(gk+lbn/20.033/h)H=(0.129+1.262、2/20.033/1.8)18.5=2.797kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 立杆一:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(18.5/1.8+1)1.51.20.351/2/2=1.776kN 立杆二:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/1=(18.5/1.8+1)1.51.20.351/2/1=3.552kN 立杆三:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(18.5/1.8+1)1.51.20.351/2/2=1.776kN 1/2表示脚手板2步1设 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 立杆三:NG2k1=(H/h+1)laGkdb163、/2=(18.5/1.8+1)1.50.171/2=1.438kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、立杆自重标准值NGk总计 立杆一:NGk=NG1k+NG2k1=2.797+1.776=4.573kN 立杆二:NGk=NG1k+NG2k1=2.797+3.552=6.35kN 立杆三:NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2=2.797+1.776+1.438=6.011kN 5、立杆施工活荷载计算 立杆一：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.51.2(13)/2=2.7kN 立杆二：NQ1k=lalb(njjGkjj)/1=1.51.2(13)/1=5.4kN 立杆三：NQ1k=l64、alb(njjGkjj)/2=1.51.2(13)/2=2.7kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 立杆一:N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.24.573+0.91.42.7=8.89kN 立杆二:N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.26.35+0.91.45.4=14.424kN 立杆三:N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.26.011+0.91.42.7=10.616kN (七)、立杆稳定性验算立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424 1、立杆长细比验算 立杆计算长度65、l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆稳定性系数计算计算长度附加系数k计算长度li=kih(m)=li/ii值11.1553.119196.1320.18821.1553.119196.1320.18831.1553.119196.1320.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 由上计算可知各排立杆轴向力N 立杆一: N=1.2NGk+11.4NQ1k=1.24.573+11.42.7=9.268kN =N/(A)=9268.14/(0.188424)=116.27N/mm2f=66、205N/mm2 满足要求！ 立杆二: N=1.2NGk+11.4NQ1k=1.26.35+11.45.4=15.18kN =N/(A)=15179.64/(0.188424)=190.431N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆三: N=1.2NGk+11.4NQ1k=1.26.011+11.42.7=10.994kN =N/(A)=10993.64/(0.188424)=137.917N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 由上计算可知各排立杆轴向力N 立杆一: N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.24.573+0.91.42.7=8.89kN Mw=67、0.91.4Mwk=0.91.40.0291.51.82/10=0.018kNm =N/(A)+Mw/w=8890.14/(0.188424)+17758.44/4490=115.483N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆二: N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.26.35+0.91.45.4=14.424kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.0291.51.82/10=0.018kNm =N/(A)+Mw/w=14423.64/(0.188424)+17758.44/4490=184.902N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆三: N=1.2NGk+68、0.91.4NQ1k=1.26.011+0.91.42.7=10.616kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.0291.51.82/10=0.018kNm =N/(A)+Mw/w=10615.64/(0.188424)+17758.44/4490=137.13N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、立杆底部轴力标准值计算 立杆一：恒载标准值FG1=4.573kN，活载标准值FQ1=2.7kN 立杆二：恒载标准值FG2=6.35kN，活载标准值FQ2=5.4kN 立杆三：恒载标准值FG3=6.011kN，活载标准值FQ3=2.7kN (八)、连墙件承载力验算连墙件布置方式三步两69、跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1500连墙件截面类型钢管连墙件型号483连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4k3h2la=1.40.03831.821.5=0.862kN 长细比=l0/i=1500/15.9=94.34，查规范表得，=0.634 (Nlw+N0)/(Ac)=(0.862+3)103/(0.634424)=14.367N/mm20.85f=0.85205N/mm2=17470、.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=0.862+3=3.862kN0.8512=10.2kN 满足要求！ (九)、楼板支撑面验算 楼板厚度h(mm)200混凝土强度等级C40立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=Ns=15.18kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,71、m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/(4Um)1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as72、=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.71N/mm2，=1，h0=h-20=180mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.71+0.250)11520180/1000=327.499kNF1=15.18kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；73、可按本规范表-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=19.1N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351319.140000/1000=3094.2kNF1=15.18kN满足要求！多排脚手架（扶梯）计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J74、GJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计规范GB50017-2003 4、混凝土结构设计规范GB50010-2010 (一)、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手架搭设排数5脚手架钢管类型483架体离地高度(m)18.5立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆离墙及立杆前后横距lb(m)0.3，1.25，1.25，1.25，1.25 (二)、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受75、结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区北京北京安全网设置敞开基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s0.12风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.06，0.796风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.038，0.029 计算简图：立面图侧面图 (三)、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(76、mm3)4490纵、横向水平杆布置 取多排架中最大横距段作为最不利计算 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjbla/(n+1)+1.4Gkla/(n+1)=1.2(0.033+0.351.5/(2+1)+1.431.5/(2+1)=2.35kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjbla/(n+1)+Gkla/(n+1)=(0.033+0.351.5/(2+1)+31.5/(2+1)=1.708kN/m 计算简图如下： 取前后立杆横距最大的那跨计算，并考虑在顶端处有横向水平杆外伸 1、抗弯验算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max2.351.252/8，2.77、350.152/2=0.459kNm =Mmax/W=0.459106/4490=102.222N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=max5qlb4/(384EI)，qa14/(8EI)=max51.70812504/(384206000107800)，1.7081504/(8206000107800)=2.445mm max2.445mmminlb/150，10min1250/150，108.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=2.35(1.25+0.15)2/(21.25)=1.842kN 正常78、使用极限状态 Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.708(1.25+0.15)2/(21.25)=1.339kN (四)、纵向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.842kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.339kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.745106/4490=166.02N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max3.941mmminla/150，10min1500/150，10179、0mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=4.241kN (五)、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmax=1.842kNRc=0.858=6.8kN 纵向水平杆：Rmax=4.241kNRc=0.858=6.8kN 满足要求！ (六)、荷载计算立杆排号立杆搭设高度Hs(m)双立杆计算方式双立杆计算高度h1(m)118.5不设置双立杆/218.5不设置双立杆/318.5不设置双立杆/418.5不设置双立杆/518.5不设置双立杆/每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 80、1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 立杆一:NG1k=(gk+lbn/20.033/h)H=(0.129+1.252/20.033/1.8)18.5=2.814kN 立杆二:NG1k=(gk+lbn/20.033/h)H=(0.129+1.252/20.033/1.8)18.5=2.814kN 立杆三:NG1k=(gk+lbn/20.033/h)H=(0.129+1.252/20.033/1.8)18.5=2.814kN 立杆四:NG1k=(gk+lbn/20.033/h)H=(0.129+1.252/20.033/1.8)18.5=2.814kN 立杆五:NG1k=(gk+lbn/20.081、33/h)H=(0.129+1.252/20.033/1.8)18.5=2.814kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 立杆一:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(18.5/1.8+1)1.51.250.351/2/2=1.85kN 立杆二:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/1=(18.5/1.8+1)1.51.250.351/2/1=3.701kN 立杆三:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/1=(18.5/1.8+1)1.51.250.351/2/1=3.701kN 立杆四:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/1=(18.582、/1.8+1)1.51.250.351/2/1=3.701kN 立杆五:NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(18.5/1.8+1)1.51.250.351/2/2=1.85kN 1/2表示脚手板2步1设 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 立杆五:NG2k1=(H/h+1)laGkdb1/2=(18.5/1.8+1)1.50.171/2=1.438kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、立杆自重标准值NGk总计 立杆一:NGk=NG1k+NG2k1=2.814+1.85=4.665kN 立杆二:NGk=NG1k+NG2k1=2.814+3.701=6.515kN 立杆三:NG83、k=NG1k+NG2k1=2.814+3.701=6.515kN 立杆四:NGk=NG1k+NG2k1=2.814+3.701=6.515kN 立杆五:NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2=2.814+1.85+1.438=6.102kN 5、立杆施工活荷载计算 立杆一：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.51.25(13)/2=2.812kN 立杆二：NQ1k=lalb(njjGkjj)/1=1.51.25(13)/1=5.625kN 立杆三：NQ1k=lalb(njjGkjj)/1=1.51.25(13)/1=5.625kN 立杆四：NQ1k=lalb(njjGkjj)/1=84、1.51.25(13)/1=5.625kN 立杆五：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.51.25(13)/2=2.812kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 立杆一:N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.24.665+0.91.42.812=9.141kN 立杆二:N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.26.515+0.91.45.625=14.905kN 立杆三:N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.26.515+0.91.45.625=14.905kN 立杆四:N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.26.515+0.91.45.625=14.905kN 85、立杆五:N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.26.102+0.91.42.812=10.867kN (七)、立杆稳定性验算立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆稳定性系数计算计算长度附加系数k计算长度li=kih(m)=li/ii值11.1553.119196.1320.18821.1553.119196.1386、20.18831.1553.119196.1320.18841.1553.119196.1320.18851.1553.119196.1320.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 由上计算可知各排立杆轴向力N 立杆一: N=1.2NGk+11.4NQ1k=1.24.665+11.42.812=9.535kN =N/(A)=9534.987/(0.188424)=119.618N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆二: N=1.2NGk+11.4NQ1k=1.26.515+11.45.625=15.693kN =N/(A)=15692.8/(0.188424)=196.86987、N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆三: N=1.2NGk+11.4NQ1k=1.26.515+11.45.625=15.693kN =N/(A)=15692.8/(0.188424)=196.869N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆四: N=1.2NGk+11.4NQ1k=1.26.515+11.45.625=15.693kN =N/(A)=15692.8/(0.188424)=196.869N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆五: N=1.2NGk+11.4NQ1k=1.26.102+11.42.812=11.26kN =N/(A)=11260.48788、/(0.188424)=141.265N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 由上计算可知各排立杆轴向力N 立杆一: N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.24.665+0.91.42.812=9.141kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.0291.51.82/10=0.018kNm =N/(A)+Mw/w=9141.238/(0.188424)+17758.44/4490=118.633N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆二: N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.26.515+0.91.45.625=14.905kN Mw=0.91.89、4Mwk=0.91.40.0291.51.82/10=0.018kNm =N/(A)+Mw/w=14905.3/(0.188424)+17758.44/4490=190.945N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆三: N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.26.515+0.91.45.625=14.905kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.0291.51.82/10=0.018kNm =N/(A)+Mw/w=14905.3/(0.188424)+17758.44/4490=190.945N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆四: N=1.2NGk+0.990、1.4NQ1k=1.26.515+0.91.45.625=14.905kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.0291.51.82/10=0.018kNm =N/(A)+Mw/w=14905.3/(0.188424)+17758.44/4490=190.945N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆五: N=1.2NGk+0.91.4NQ1k=1.26.102+0.91.42.812=10.867kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.40.0291.51.82/10=0.018kNm =N/(A)+Mw/w=10866.738/(0.188424)+17758.44/44991、0=140.28N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、立杆底部轴力标准值计算 立杆一：恒载标准值FG1=4.665kN，活载标准值FQ1=2.812kN 立杆二：恒载标准值FG2=6.515kN，活载标准值FQ2=5.625kN 立杆三：恒载标准值FG3=6.515kN，活载标准值FQ3=5.625kN 立杆四：恒载标准值FG4=6.515kN，活载标准值FQ4=5.625kN 立杆五：恒载标准值FG5=6.102kN，活载标准值FQ5=2.812kN (八)、连墙件承载力验算连墙件布置方式三步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l092、(mm)1500连墙件截面类型钢管连墙件型号483连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4k3h2la=1.40.03831.821.5=0.862kN 长细比=l0/i=1500/15.9=94.34，查规范表得，=0.634 (Nlw+N0)/(Ac)=(0.862+3)103/(0.634424)=14.367N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=0.862+3=3.893、62kN0.8512=10.2kN 满足要求！ (九)、楼板支撑面验算 楼板厚度h(mm)200混凝土强度等级C40立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=Ns=15.693kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N94、/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/(4Um)1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，95、作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.71N/mm2，=1，h0=h-20=180mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1520mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.71+0.250)11520180/1000=327.499kNF1=15.693kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的96、强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=19.1N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351319.140000/1000=3094.2kNF1=15.693kN 满足要求！单跨梁设计（电梯井）计算书 计算依据： 1、钢结构设计规范GB50017-2003 (一)、基本参数单跨梁型式简支梁荷载布置方式1-6单跨梁长L(m)2.85c97、(m)0.95恒载标准值Pgk(KN)：15.18活载标准值Pqk(kN)：2.5恒载分项系数G1.2活载分项系数Q1.4挠度控制1/250材质Q235X轴塑性发展系数x1.05 (二)、梁截面计算截面类型工字钢截面型号16号工字钢截面面积A(cm2)26.1截面惯性矩Ix(cm4)1130截面抵抗矩Wx(cm3)141自重标准值gk(kN/m)0.201抗弯强度设计值f(N/mm2)215抗剪强度设计值(N/mm2)125弹性模量E(N/mm2)206000 计算简图： 承载能力极限状态： P=GPgk+ QPqk=1.215.18+1.42.5=21.716KN 正常使用极限状态： P= 98、Pgk+ Pqk=15.18+2.5=17.68KN 1、抗弯验算 Mmax=PL(L/c)2+1)/(8(L/c)=21.7162.85(2.85/0.95)2+1)/(8(2.85/0.95)=25.788KNm = Mmax /(xW)=25.788106/(1.051411000)=174.184N/mm2f=215 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax=PL/(2c)=21.7162.85/(20.95)=32.574KN max=Vmaxbh02-(b-)h2/(8Iz)=32.5741000881602-(88-6)140.22/(81130100006)=38.49699、N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=p(5(L/c)4+2(L/c)2+1)/(384(L/c)3)L3/(EIx)=17680(5(2850/950)4+2(2850/950)2+1)/(384(2850/950)3)28503/(20600011300000)=7.19mmL/250=2.851000/250=11.4mm 满足要求！ 4、支座反力 RA=PL/(2c)=21.7162.85/(20.95)=32.574KN RB=PL/(2c)=21.7162.85/(20.95)=32.574KN单跨梁设计（扶梯）计算书 计算依据： 1、钢结构设计规范GB5100、0017-2003 (一)、基本参数单跨梁型式简支梁荷载布置方式1-6单跨梁长L(m)5.6c(m)1.12恒载标准值Pgk(KN)：15.693活载标准值Pqk(kN)：2.5恒载分项系数G1.2活载分项系数Q1.4挠度控制1/250材质Q235X轴塑性发展系数x1.05 (二)、梁截面计算截面类型工字钢截面型号25a号工字钢截面面积A(cm2)48.5截面惯性矩Ix(cm4)5023.54截面抵抗矩Wx(cm3)401.88自重标准值gk(kN/m)0.373抗弯强度设计值f(N/mm2)215抗剪强度设计值(N/mm2)125弹性模量E(N/mm2)206000 计算简图： 承载能力极限101、状态： P=GPgk+ QPqk=1.215.693+1.42.5=22.332KN 正常使用极限状态： P= Pgk+ Pqk=15.693+2.5=18.193KN 1、抗弯验算 Mmax=PL(L/c)2+1)/(8(L/c)=22.3325.6(5.6/1.12)2+1)/(8(5.6/1.12)=81.288KNm = Mmax /(xW)=81.288106/(1.05401.881000)=192.637N/mm2f=215 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax=PL/(2c)=22.3325.6/(21.12)=55.83KN max=Vmaxbh02-(b-)h2/102、(8Iz)=55.8310001162502-(116-8)2242/(85023.54100008)=31.795N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=p(5(L/c)4+2(L/c)2+1)/(384(L/c)3)L3/(EIx)=18193(5(5600/1120)4+2(5600/1120)2+1)/(384(5600/1120)3)56003/(20600050235400)=20.428mmL/250=5.61000/250=22.4mm 满足要求！ 4、支座反力 RA=PL/(2c)=22.3325.6/(21.12)=55.83KN RB=PL/(2c103、)=22.3325.6/(21.12)=55.8斜道计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 3、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 (一)、基本参数斜道附着对象建筑物斜道类型一字型斜道立杆纵距或跨距la(m)1立杆横距lb(m)1.2立杆步距h(m)0.9斜道每跑高度H(m)1.8斜道水平投影长度L(m)5.4平台宽度Lpt (m)1.2斜道跑数n15斜道钢管类型483双立杆计算方法不设置双立杆 (二)、荷载参数脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkj104、b(kN/m2)0.35挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.35斜道均布活荷载标准值Gkq(kN/)3斜道施工作业跑数nj2风荷载标准k(kN/m2)(连墙件、单立杆)基本风压0(kN/m2)0.30.25、0.25风荷载体型系数s1.128风荷载高度变化系数z(连墙件、单立杆)0.74、0.74 搭设示意图：平面图立面图 (三)、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数m2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)2105、06000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490 计算简图如下：水平杆布置方式 承载力使用极限状态 q=(1.2(0.033+Gkjblb/(m+1)+1.4Gkqlb/(m+1)cos=(1.2(0.033+0.351.2/(2+1)+1.431.2/(2+1)0.949=1.791kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(m+1)+Gkqlb/(m+1)cos=(0.033+0.351.2/(2+1)+31.2/(2+1)0.949=1.303kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1q(la/cos)2=0.11.791(1/0.949)2=0.199kNm106、 =Mmax/W=0.199106/4490 = 44.321 N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max = 0.677q(la/cos)4/(100EI)=0.6771.303(1000/0.949)4/(100206000107800)=0.49mm = minla/cos/150，10= min1000/0.949/150，10=7.025mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 Rmax=1.1qla/cos=1.11.7911/0.949=2.076kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla/cos=1.11.3031/0.949=1.51k107、N (四)、横向水平杆验算 承载力使用极限状态 F1=Rmax/cos=2.076/0.949=2.188kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 F1=Rmax/cos=1.51/0.949=1.591kN q=0.033kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.882106/4490 = 196.437 N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max =4.431mm = minlb/150，10= min1200/150，10=8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 Rmax=2.212kN (五)、扣件抗滑承载108、力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 横向水平杆：Rmax=2.212kNRc=0.88=6.4kN 纵向水平杆：Rmax=2.076/0.949/2=1.094kNRc=0.88=6.4kN 满足要求！ (六)、荷载计算斜道跑数n15斜道每跑高度H(m)1.8斜道钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.35斜道均布活荷载标准值Gkq(KN/)3斜道施工作业跑数nj2 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重荷载NG1k 单立杆：NG1k=(gk+(la/cos+(la/cos)m/2)0.033/H)(nH)=(0.35+(1/0.949+(1/0.949109、)2/2)0.033/1.8)(151.8)=10.493kN/m 2、立杆承受的脚手板及挡脚板荷载标准值NG2k gk2=Gkjb(la/cos)lb/2+Gkdb(la/cos)/H=0.35(1/0.949)1.2/2+0.17(1/0.949)/1.8=0.222kN/m 单立杆：NG2k=gk2(nH)=0.222(151.8)=5.994kN 立杆施工活荷载计算 NQ1k=Gkq(la/cos)lb/2nj=3(1/0.949)1.2/22=3.793kN (七)、立杆稳定性验算斜道每跑高度H(m)1.8斜道跑数n15立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面110、回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=kh=11.50.9=1.35m 长细比= l0/i =1350/15.9=84.906210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.50.9=1.559m 长细比= l0/i =1559/15.9=98.05 查规范JGJ130-2011表得，=0.603 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值： 单立杆的轴心压力设计值： 单立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(10.111、493+5.994)+1.43.793=25.095kN = N/(A) =25095/(0.603424)=98.153N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用下的单立杆轴向力： 单立杆的轴心压力设计值： 单立杆：N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(10.493+5.994)+0.91.43.793=24.564kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.2510.92/10=0.026kNm =N/(A)+Mw/W=24564/(0.603424)+0.026106/4490=101.867N/mm2f=20112、5 N/mm2 满足要求！ (八)、连墙件承载力验算连墙件布置方式三步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)2连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8 Nlw=1.4k3h2la=1.40.2530.921=1.89kN 长细比=l0/i=600/15.8=37.975，查规范JGJ130-2011表得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(1.89+2)103/(0.896489)=8.878N/mm2113、0.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=1.89+2=3.89kN0.812=9.6kN满足要求！脚手架架在楼板上计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 （一）、工程属性脚手架基础所在楼层数1第1层混凝土楼板厚度h1(mm)300楼板的计算单元长度Bl(m)8楼板的计算单元宽度BC(m)6楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积（mm2）第1层X向正筋HRB40018150ASX =1695.6Y向正筋HRB40018150ASY =114、1695.6X向负筋HRB40018150ASX， =1695.6Y向负筋HRB40018150ASY， =1695.6 （二）、支架搭设参数 1、脚手架搭设参数脚手架搭设方式平行短边脚手架内排立杆离楼板短边距离a1(m)0.35立杆排数N2立杆底部垫板尺寸(m)【ab】0.20.2立杆纵、横向间距(m)【lalb】1.30.9 设计简图如下：脚手架楼板_平面图脚手架楼板_立面图 （三）、荷载参数每根立杆传递荷载qk(kN)13.417板上活荷载标准值Qk(kN/m2)1钢筋混凝土自重标准值NG1K(kN/m3)25.1 （四）、各楼层荷载计算 1、第1层荷载计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)115、210000砼弹性模量Ec(N/mm2)28000砼的龄期T(天)7砼的强度等级C40砼的实测抗压强度fc(N/mm2)8.5砼的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.9 脚手架立杆传递荷载标准值：qk=13.417kN; 板的短边计算跨度：l=Bc=6.00m 立杆荷载作用间距：e=lb=0.90m 立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.30=0.50m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.30=0.50m s为垫板的厚度，此处忽略不计。 当bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl时，b116、=bcy+0.7*l=0.50+0.7*6.00=4.70m 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即db/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=2.70m 当eb时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=b/2+e/2=2.80m b，=min b1，b2，=2.70m 得：Mmax 板短边等效楼面均布活荷载标准值：q1=8 Mmax/(bl2)=8*48.31/(2.706.002)=3.98kN/m2 板的长边计算跨度：l=Bl=8.0m 立杆荷载作用间距：e=la=1.30m 立杆底垫板作用面平行于板跨宽度：bcx=btx+2s+h=b+2s+hi=0.20+0+0.30=0117、.50m 立杆底垫板作用面垂直于板跨宽度：bcy=bty+2s+h=a+2s+hi=0.20+0+0.30=0.50m s为垫板的厚度，此处忽略不计。 当bcxbcy，bcy0.6*l，bcxl时，b=bcy+0.7*l=0.50+0.7*8.00=6.10m 当局部荷载作用在板的非支承边附近，即db/2时，荷载的有效分布宽度应予折减，b1，=b/2+d=3.45m 当eb时，荷载的有效分布宽度应予折减，b2，=e=1.30m b，=min b1，b2，=1.30m 得：Mmax 板短边等效楼面均布活荷载标准值：q2=8 Mmax/(bl2)=8*18.04/(1.308.002)=1.73k118、N/m2 故楼板等效均布活荷载：q=maxq1、q2= 3.98kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000*NG1K=300/1000*25=7.53kN/m2 板计算单元活荷载标准值：q1=q+Qk=3.98+1.00=4.98kN/m2 2、各楼层荷载分配 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33)则有：Pi=(EihiPi)/(Eihi3) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Eci(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载119、标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi (kN/2)128000.003007.534.989.046.97Gi=1.2(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi=1.4(Ecihi3/(Ecihi3+Eci-1hi-13+Eci-2hi-23)(qi+qi-1+qi-2) （五）、板单元内力计算 1、第1层内力计算脚手架楼板_第1层钢筋布置图 第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl6000/80000.75m10.03m20.013m1-0.07m2-0.05120、7四边简支Bc/Bl6000/80000.75mq10.062mq20.032 第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/29.0366.96712.51916.0033.483内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.030.0130.0620.0320.2623.083M20.030.0130.0620.0320.2614.057M1-0.070.26-40.385M2-0.0570.26-32.55M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq121、1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第1层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为： 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyA122、s(h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较1696.4636028018.510003601696.460202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)1696.4636010002808.50.2571696.463601123、0002808.50.257备注Asfy/bh0fcm Mui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.2268.51000280150.60623.083Mu210.2268.51000280150.60614.057比较Mu1m1符合要求符合要求Mu2m2符合要求 （六）、楼板裂缝验算 1、本结构按压弯构件进行计算 公式参数剖析使用条件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：124、当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准cr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当te0.01，时取 te=0.01tk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，0.2时，取=0.2；当1.0时，取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截125、面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面sk=Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算楼层crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第1层2.10.204201857.7110.0112100000.019比较第1层 max/0.31符合要求 （七）、楼板抗冲切验算 根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式 公式参数剖析F=(0.7hft+0.25pc,m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h126、=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s 2时取s =2 ，当面积为圆形时，取s=2a127、s板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算楼层F0.7hftumh0F1hftumh0F第1层10.910.8280141.1218.723比较第1层 F/F11符合要求附图一：裙房落地式和型钢悬挑式脚手架平面布置图附图二：落地式外脚手架剖面布置图附图三：悬挑型钢式外脚手架剖面图附图四：裙房落地式外脚手架立面布置图附图五：悬挑型钢脚手架工字钢平面布置图附图六：悬挑型钢脚手架立面布置图附图七：悬挑型钢细部结点图 附图八：扶梯架体及钢梁平面布置图附图九：核心筒四周及电梯井架体及钢梁平面布置图附图十：电梯井及扶梯钢梁做法详图