1、目 录一、工程概况.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.2二、编制依据.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.2三、支模架设计范围.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.3四、支撑形式选用及设计。.。.。.。.。.。.。.。.3五、混凝土浇捣施工部署。.。.。.。.。.。.。.。.。.。6六、临时用电布置.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。7七、支模架构造要求及措施.。.。.。.。.。.。.。.。.。7八、支模架的搭设及拆除.。.。.。.。.。.。.。.8九、支撑体系检查和验收.。.。.。.。.。.。.。.。.。9十、安全管理与维护.。.。.。.。.。.。.。.。.。.2、。.。.12十一、项目部组成及操作班子配置.。.。.。.。.。.。.。13十二、质量保证措施.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.14十三、安全管理.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。15十四、模板支护应急措施。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。16十五、计算书。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.。.17十六、附图.。.。.。.。.。.。.。. .。.。.。.。.。.。.56高大模板支架专项施工方案一、工程概况工程名称:xx项目xx工程建设单位：公司设计单位：院监理单位：公司勘察单位：公司施工总承包单位:公司xx项目xx工程位于xx市玫瑰湖内。本工程由文化馆、健身房、教堂、书3、吧1、书吧2、书吧3组成，框架结构。总建筑面积3800，其中文化馆地上二层，建筑面积1216.61，建筑檐口高度9.2m；健身馆地上一层,建筑面积888。76,建筑檐口高度8。8m；教堂地上一层，建筑面积232。04，建筑檐口高度9.95m；书吧1地上一层,建筑面积463。8,建筑高度9.25m；书吧2地上一层，建筑面积483。85，建筑高度10.65m；书吧3地上一层，建筑面积403.14,建筑高度9.45m.天然基础,框架结构，混凝土强度等级:基础为C25，柱、梁、板为C30.本工程健身馆为超高、超宽、超重支模架,支模架搭设高度为13.6m,最大跨度为21.2m，梁最大截面尺寸为400164、00mm，其他梁截面尺寸有：2001300、2001500、3001300、200350、200450mm，基础地梁完成后，分三次浇捣，第一次5。8m标高处四周梁浇捣，第二次檐口标高（9。4m)处梁浇捣完成后，再搭设上面模板架子支模板；教堂为超高支模架部位,支模架搭设高度为15.3m。为了确保施工的安全特编制本高大模板支架专项施工方案。二、编制依据1、 xxxx项目xx工程施工图纸。2、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2011；3、 建筑结构荷载规范GB50009-2012；4、 建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；5、 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091；6、 5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；7、 建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008;8、 建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范DB45/T618-2009;9、 建筑工程施工质量验收统一标准GB503002013；10、建筑施工现场环境与卫生标准JGJ1462013；11、混凝土模板用胶合板GB/T 176562008；12、钢管脚手架扣件GB 15831-2006；13、建筑机械使用安全技术规程JGJ 332012；14、施工现场消防安全技术规范GB50720-201115、建设工程管理规范GB/T50326-200616、危险性较大的分部分项工程安全管6、理办法建质200987号17、工程建设标准强制性条文18、特种作业人员安全技术考核管理规则19、本工程总施工组织设计；20、xx市现行的有关安全生产和文明施工规定；21、浙江海天建设集团有限公司企业标准.三、支模架设计范围本专项施工方案设计的范围为：1、 健身馆屋面为斜屋面,檐口标高处有梁无板，梁为4001600、2001300、2001500、2001900、3001300、200350、200450mm，梁顶标高9.4m，梁最大跨度21.2m。斜屋面屋顶板面标高为12.35m,板厚120mm.模板支撑架搭设高度13.6m，支撑架立杆支撑在250厚钢筋混凝土底板上。2、 教堂屋面为斜屋面,屋7、顶板面标高为15。3m（檐口标高为9.95m）,板厚120mm。梁为200700、2001000、200600、200500、200400mm,梁最大跨度8.2m。模板支撑架搭设高度15.3m，支撑架立杆支撑在地面砼板上（150厚C15素砼）.四、支撑形式选用及设计（一）支撑形式选择及搭设参数本工程梁的最大跨度为22.2m，最大梁截面尺寸为4001600，梁底模板支架自底板起搭设高度为13.6m。施工中对模板支撑体系的刚度、稳定性、整体性有较高的要求。考虑到施工安全及可操作性同时兼顾经济方便，本专项方案涉及超重梁模板支撑架采用扣件式钢管脚手架与可调顶托相结合的模板支撑体系。其中4001600、8、2001300、2001500、3001300大梁模板支撑架采用扣件式钢管脚手架，梁底采用可调顶托传力.其余梁的模板支撑架采用扣件式钢管脚手架,梁底双扣件。板的模板支撑架采用扣件式钢管脚手架，板底采用双扣件。具体搭设形式为：1.截面尺寸为4001600mm的梁模板支撑架采用钢管加顶托形式.梁底模板支撑架截面方向立杆间距为1000mm(梁底设2根承重立杆，间距为梁宽）,梁两侧立杆离梁边为300mm,梁底采用可调顶托传力，梁底跨度方向立杆间距1000，梁底方木采用50100,垂直于梁轴线布置，间距200.托梁采用双钢管，平行于梁轴线布置，采用U形箍固定.2.截面尺寸为2001300、20015009、3001300mm的梁模板支撑架采用钢管加顶托形式。梁底模两侧立杆间距1000mm（梁底设两根立杆，间距为梁宽)，梁底采用可调顶托传力，梁底跨度方向立杆间距1000，梁底方木采用50100，垂直于梁轴线布置，间距250.托梁采用双钢管，平行于梁轴线布置，采用U形箍固定.3。截面尺寸为200700、200600、200500、200400等的梁模板支撑架采用扣件式钢管脚手架，梁底采用双扣件。梁底模板支架立杆间距为1000（截面方向）1000(跨度方向），梁底小横杆间距500（钢管）。梁底方木采用2根50100，平行于梁轴线布置。4.120厚板底模板支架立杆间距立杆间距10001000.板底小横10、杆间距1000（钢管）。板底方木采用50100，间距300。5。梁、板底模板支架步距1500，并与周边砼柱拉结为整体。梁底模板支撑架搭设参数一览表 （表一)搭设参数梁截面尺寸（）40016003001300、2001300、2001500200300、200400、200450、200500、250600、200700梁侧对拉螺栓314400214400/梁侧方木50100mm350梁底、侧模板15mm厚九合松木胶板支架形式钢管+顶托钢管+梁底双扣件最大跨度21。2m6。6m10m搭设高度13。6m13。6m13。6m计算高度13.6m13。6m13.6m计算截面40016003001300211、00700托 梁双钢管,U形箍固定双钢管，U形箍固定/ 步 距1500mm立杆间距梁两侧立杆间距1000mm（梁底设2根承重立杆，间距同梁宽）截面方向1000mm（跨度方向)梁两侧立杆间距1000mm（梁底设2根承重立杆，间距同梁宽)截面方向1000mm(跨度方向）1000mm（截面方向)1000mm（跨度方向）水平拉接间距(与周围柱拉接）高度方向在支架顶部(危险区域）设置三道,以下每隔4m设置一道水平拉接。梁底方木50100mm方木布置方向垂直于梁轴线（短方木)200垂直于梁轴线(短方木)250平行与轴线(2根长方木）梁底支撑小横杆/梁底支撑小横杆500剪刀撑水平剪刀撑在支架顶部设置三道、以12、下每4.5m设置一道水平剪刀撑、扫地杆位置设置一道；支架四周应全高全长全立面设置竖向剪刀撑、纵横向每隔4m设置一道。扫地杆离地面200高,纵横向连续设置立杆基础150厚C15素砼、垫木、砼强度达到80以上钢管类型全部采用483。5（壁厚不少于3。0)扣件/梁底双扣件顶托调节高度200mm调节高度200mm/板底模板支撑架搭设参数一览表 (表二)搭设参数板 厚120（）支架形式钢管+顶托搭设高度13.6m、15.3 m计算高度13.6m计算截面120步 距1500立杆间距10001000水平横杆间距1000板底方木间距300板底模板15mm厚九合松木胶板钢管扣件板底承重横杆底采用双扣件，其它单扣13、件剪刀撑水平剪刀撑在支架顶部设置三道、以下每4.5m设置一道水平剪刀撑、扫地杆位置设置一道；支架四周应全高全长全立面设置竖向剪刀撑、纵横向每隔4m设置一道。扫地杆离地面200高，纵横向连续设置立杆基础150厚C15素砼、垫木、砼强度达到80%以上钢管类型全部采用483。5（壁厚不少于3。0）（二）架体基础做法搭设梁板支模架架体立杆前，健身馆基础为250厚C30钢筋混凝土底板，教堂先按照施工图纸要求回填土夯实、浇捣150厚C15砼，再垫木板。砼强度达到80以上后,搭设支架，能满足支模架承载力要求。（三）水平拉接的布置与构造本工程在高度方向,模板支撑架与砼柱在支架顶部（危险区域)设置三道，以下每隔14、4m设置一道水平拉接，具体做法见详图.（四）剪刀撑布置水平剪刀撑在支架顶部（危险区域）设置三道、以下每4.5m设置一道水平剪刀撑、扫地杆位置设置一道；支架四周应全高全长全立面设置竖向剪刀撑、纵横向每隔4m设置一道。（五）支撑架荷载取值1、模板支架设计时考虑的荷载标准值:模板及支架自重0.75KN/m2；新浇混凝土自重24KN/m3；梁钢筋自重1.5KN/m3，板钢筋自重1。1 KN/m3；施工人员及施工设备荷载荷载1。0KN/m2;振捣混凝土时产生的荷载2。0KN/m2。2、模板支架的荷载分项系数: 模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重梁取1.35； 人员及施工设备荷载荷载、振捣混凝土时产15、生的荷载取1。4。3、本工程模板支架计算时梁、板支架施工活载组合均采用：施工人员及施工设备荷载荷载1KN/m2+振捣混凝土时产生的荷载2.0KN/m2=3.0KN/m2五、混凝土浇捣施工部署混凝土框架柱、楼面梁板分二次浇筑.先施工框架柱砼,待柱子混凝土强度达到80%后浇筑楼面梁、板砼。砼采用商品混凝土，采用汽车泵浇筑混凝土。混凝土浇捣采用由中部向两边扩展的浇筑方式，浇捣过程中严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,钢筋等材料不能在支架上方集中堆放;模板上砼堆高高度不得超过200mm.。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。混凝土浇捣需另行编制混凝土专项施工方案。六、16、临时用电布置施工现场临时用电应符合施工现场临时用电安全技术规范JGJ462005的要求，采用TNS系统，执行三级配电三级保护，一机一闸一漏保.施工照明采用专用配电箱，电压不大于36V，使用绝缘导线。混凝土搅拌机、插入式振动器、平板振动器、钢筋加工机械、木工加工机械的漏电保护器的额定漏电动作电流不应大于30mA，额定工作时间不应大于0。1S。混凝土搅拌机、插入式振动器、平板振动器、钢筋加工机械、木工加工机械的负荷线必须采用耐气候型橡胶皮护套铜芯软电缆，并不得有任何破损和接头。临时用电工程必须编制、审核、批准部门和使用部门共同验收，合格后方可使用.电工必须是经过按国家现行行业标准考核合格后，持证上17、岗；其他相关用电人员必须经过相关安全教育培训和技术交底，考核合格后方可上岗工作。安装、巡检、维修或拆除临时用电设备和线路必须由电工完成,并应有人监护。七、支模架构造要求及措施1. 立 柱1.1每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。1.2 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。1.3 当立柱底部不在同一高度上时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不应大于1m.立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。（强制性条文)1.4 立柱接长严禁搭接,必须采用对接18、扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内,且对接接头沿竖向错开的距离不宜少于500mm,各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。1.5 严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。2水平杆2。1 水平杆最大步距h1.5m；2.2水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接.对接、搭接应符合下列规定: 对接扣件应交错布置:两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m,应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100m19、m。2。3 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。（强制性条文）2.4 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。3剪刀撑3.1剪刀撑体系应按如下规定设置：支架周边应设置竖直剪刀撑，全高全长全立面设置； 封顶杆、扫地杆位置应设置水平剪刀撑，全平面设置； 支架内部沿纵横两向每4m设置一道竖直剪刀撑，每道竖直剪刀撑均为全高全长设置； 支架内部应设置水平剪刀撑，位置为：从危险区域加密的最下一道水平剪刀撑网下每4.5m设一道，每道水平剪刀撑均为全平面设置; 支架高度大于10m时，危险区域加密水平剪刀撑的设置；封顶杆位置设置一道，往下二道,间距为步距，即支架顶部设置三道加密的水平剪刀撑。剪刀撑20、斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm;4抱柱装置 在可以与支架连结的结构柱上设置：高大模板支架紧贴梁底设一道； 在危险区域范围以内沿柱高，每步水平杆均抱柱； 在危险区域范围以外沿柱高，每楼层至少设一道。楼层高于4m的,按每4m设一道。八、支模架的搭设及拆除1、施工准备1.1支模架搭设前，工程技术负责人应按照施工组织设计要求向搭设和使用人员做技术安全交底。安全技术交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认.1.2基础上应先弹出支21、撑架的纵横方向位置线并进行抄平。1.3对钢管、扣件、脚手片等进行检查验收，严禁使用不合格产品。2、 扣件式钢管模板支撑架的搭设要求2.1 钢管采用48钢管，钢管壁厚不得小于3。0,不得采用锈蚀、裂纹和弯曲的钢管。2。2 立杆必须采用对接.相邻立杆的对接扣件不得设置在同一步内.剪刀撑和其他杆件可采用搭接，搭接长度不少于100，并不少于3只扣件紧固。2。3 水平杆搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定。2.4 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。3、 拆除支撑架注意事项3。1梁、柱混凝土强度达到C30后方可拆除支撑架。 3.2拆除支撑架前，清除支撑架上的材料、工具和杂物。模板支架拆除时,应22、在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。3。3拆除人员必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品.3.4 拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。3。5 拆下的钢管、扣件、脚手片应逐一递接至地面，并人工搬运至指定场所分类堆放整齐,严禁抛掷。3。6 模板支架拆除时，构件的混凝土强度应符合国家标准混凝土结构工程质量验收规范GB50204-2002(2010年版）的有关规定。3。7 脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：a。脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；b。同一层的构配件和加固件应按先上后下23、先外后里的顺序进行；c。在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步,当必须超过两步时，应加设临时拉结;d。工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业,并按规定使用安全防护用品。九、支撑体系检查和验收1、对使用的钢管扣件检查以下内容：1。1 查看钢管材料产品质量合格证、质量检验报告.1.2 检查钢管表面的平直度，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。1.3 钢管必须涂有防锈漆。1。4 钢管表面锈蚀深度不得大于0.5mm。1.5 钢管弯曲变形，各种杆件钢管的端部弯曲不得大于5mm,立杆钢管34m长度的弯曲不得大于12mm、46.5m长度的不得大于20mm。1.6 检查扣件24、厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。扣件的扭紧力矩抽查率为100。1.7 旧扣件使用前进行质量检查,有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换。1.8 新、旧扣件均应进行防锈处理。2、查看可调顶托的产品合格证书2、钢管支撑架使用中，应定期检查的内容：2。1检查地基是否积水、底座是否松动，立杆是否悬空。2。2检查扣件螺栓是否松动。2.3安全防护措施是否符合要求。3、支撑架验收3。1模板支架投入使用前，必须进行验收.项目经理、项目技术负责人和相关人员、施工企业的公司工程管理处、监理工程师应参加模板支架验收.超高模板支撑架砼浇筑前应先由项目部会同公司工程管理处进行检查验收，25、并形成检查验收记录。3。1.1立杆垂直度：用经纬仪或吊线和卷尺测量.6m高度，立杆偏差不得大于20mm。3m高度的垂直允许偏差为10mm。3.1。2间距检查：脚手架步距不得大于20mm、纵距不得大于50mm、横距不得大于20mm,用钢卷尺测量。3.1。3纵向水平杆偏差，一根杆的两端高差不得大于20mm，同跨内两根纵向水平杆高差不得大于10mm,用水平仪或水平尺测量.3.1.4扣件安装： 同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于500mm，用钢卷尺测量； 扣件螺栓拧紧扭力矩40-50N。m,用扭力扳手检测; 剪刀撑斜杆与地面的倾角4560，用角尺检测。3。2 模板支架验收根据经批准的专项施工方案,26、检查现场实际搭设情况与方案的符合性。3.3 基础：查看基础表面坚实平整，表面是否积水，垫板是否晃动，检查方法：观察。3。4 安装后的扣件螺栓扭紧力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分部原则进行.梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓扭紧力矩全数检查。拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。3.5扣件扭紧抽样检查数量与质量判定标准 扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个)抽检数量（个)允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032527、00112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）519091150151280281500501120012013200581320325012357103。6 模板支架验收记录表模板支架验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步 距+50mm立杆垂直度0.75%且60mm扣件拧紧4065Nm立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵28、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(高度4)其 他施工单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查人员： 项目技术负责人： 项目经理: 监理单位验收结论结论: 验收日期：年 月 日专业监理工程师： 总监理工程师： 4、其他未尽事宜按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008、建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规程 DB45/T6182009的相关要求执行。十、 安全管理与维护1、 模板支架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5306)考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持29、证上岗。2、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3、操作层上施工荷载应符合本方案设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉其他设备的缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。4、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。5、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。6、沿脚手架外侧严禁任意攀登。严禁高空抛掷.7、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。8、应避免卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心、振动和冲击；9、技术交底9。1 模板支架搭设前，应由项目相关技术人员向全体操作人员进行技术交底。9.2 技术交底内容应与模板支架专30、项方案统一,交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。9.3 技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字。10、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人进行加固处理。11、在模板支架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守。12、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ462005)的有关规定执行。13、项目部成立以项目经理蒋彦为组长的安全防护领导小组，其机构组成，人员编制及责任分工如下：组长：蒋彦安全总负责，并协调工作副组长：王洪彬现场总负责、陈忠新安全主管组员：杜立新-技31、术交底、方案实施、质量检查俞金玉（施工员）、樊娇阳(质量员）、陈嘉桦(安全员）-现场施工指挥、安全检查辞相静(架子班长）、王根清（木工班长）、杨启贵（钢筋班长)、蔡大均（泥工班长）十一、项目部组成及操作班子配置项目经理：蒋彦技术负责人:杜立新 总施工:王洪彬施工员：俞金玉质量员：樊娇阳安全员：陈忠新、陈嘉桦泥工班组长：蔡大均 钢筋班组长：杨启贵架子班组长：辞相静 木工班组长：王根清项目经理：全面负责项目管理工作，为工程质量、安全第一责任人.落实安全措施投入等，负责资源调配及外围协调事宜.技术负责人:组织编制专项施工方案，组织专项方案技术交底，并报请公司技术质安部组织论证解决相关技术问题,组织模32、板支架验收。施工员：按本方案的要求、结合实际情况，负责混凝土浇筑及养护的实施组织工作；质量员：负责对混凝土浇筑及养护等环节的质量检查、纠正、复验等工作，把好质量关、提出质量控制及纠偏措施等；安全员：落实安全交底工作,确保浇筑前各施工因素处于安全受控状态，加强安全巡检,及时纠正或制止不安全行为.十二、质量保证措施1、组织质量管理网络结合本工程特点与质量管理工作需要，组建一支以项目经理为主，具有责任性强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的资质合格的项目质量管理班子.2、建立质量责任制 从项目经理管理层到施工班组长操作层,分二个层次建立质量责任制：一是项目管理层质量管理责任制，二是操作层质量承包责任33、制。使质量责任制纵向到底，横向到边,并直接与经济利益挂钩，加强各级质量管理的意识,使各级人员既感到有压力，又有动力，从而推动质量管理的有力运行。3、加强公司对项目的考核： 公司对项目部实行定期考核和检查制度,并将考核结果纳入年度考核内容，与年底奖金挂钩，对检查中发现的问题，不仅要提出整改意见，更应提出改进措施，使之质量不断提高。4、把好材料质量关 全部材料，进场时应签收验货，详细核对其品种、数量、规格、质量要求，做到不合格的产品不进场.5、把好施工质量关（1)、认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工34、前认真做好各项技术交底工作,严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002（2010年版）和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。(2）、认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关,做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的,均必须严肃处理,分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施,把质量问题控制在萌芽状态。6、严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。7、砼浇筑过程中应派专人2-3名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应35、及时调整，加固支撑。 十三、安全管理1、模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5306）考核合格的专业架子工.上岗人员应定期体检，上岗人员应体检合格。2、搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋.3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连.4、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。5、混凝土浇筑过程中,应派专人观测模板支撑系统的工作状态,观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业,情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理. 6、混凝土浇筑过程中,应均匀浇捣,并采取有36、效措施防止混凝土超高堆置。7、在模板支架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守。18、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。十四、模板支护应急措施 安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提、是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是项目部创建“文明现场、样板工地”的根本要求。为确保模板支撑架的安全和正常使用，确保工程的顺利进行，根据支护设计方案对可能出现的险情作出如下应急措施：1、应急领导小组（一)应急组织组长：蒋 彦 应急电话：副组长：王洪彬（）、陈忠新（）（二）材料准备1、材料准备好60T千斤顶2只，2、准备临时加固用的钢管1T，扣件200只。3、37、准备16工字钢5根,长4M.4、准备50厚300宽片子板1m.5、方木准备2m.（三）应急措施1、浇砼施工过程中，如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工,上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。2、一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部,及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工,再加强底部支撑架的支撑力,对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全.3、发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导38、指挥人员立即到现场指挥,组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助,拨打119，并组织抢救财产和保护现场。4、触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上,解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。5、坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取39、得联系，争取急救人员尽快赶到现场.对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运,以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命.对于大血管损伤的 伤员,这时应立即采取止血的方法,使用止血带、指压或加包扎的方法止血。6、报警联络方式火警电话119 急救电话120十五、计算书1、4001600mm梁模板支撑架计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162200840、 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度（m）21.2混凝土梁截面尺寸（mmmm）4001600新浇混凝土结构层高(m）13。6梁侧楼板厚度（mm）120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)面板0.1面板及小梁0。3模板面板0.5模板及其支架0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3）24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3）1。5混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件41、时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2）2风荷载标准值k(kN/m2）基本风压0(kN/m2)0。2非自定义：0.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0。8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm）1000梁两侧立柱间距lb（mm)1000步距h（mm）1500新浇混凝土楼板立柱间距la（mm）、lb（mm）1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）300,700每跨距内梁底支撑小梁42、根数5梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm）300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 设计简图如下:平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f（N/mm2)15面板弹性模量E（N/mm2）10000 按四等跨连续梁计算，简图如下：Wbh2/6=4001515/615000mm3，Ibh3/12=400151515/12112500mm4 q10.9max1。2(G1k+ (G2k+G3k）h）+1。4Q2k,1.35(G1k+ （G2k+G3k)h)+1。40.7Q2kb=0.9max1。2（0.1+（243、4+1。5)1.6）+1。42，1。35（0。1+（24+1。5）1.6)+1。40.720。420。583kN/m q1静0.91。35G1k+(G2k+G3k)hb0。91.350.1+(24+1.5)1。60.419.877kN/m q1活0.91。40。7Q2kb0.91。40.720.40.706kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+（24+1。5）1.60。416.36kN/m 1、抗弯验算 Mmax/W（0。10719.8770.252+0。1210。7060。252）106/150009.218N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.63244、q2l4/(100EI）0。63216.362504/（10010000112500)0.359mml/250250/2501mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1。143 q1静l+1。223 q1活l1。14319。8770.25+1.2230。7060.255.896kN 标准值(正常使用极限状态） Rmax1.143q2l1。14316。360.254.675kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm）50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15。44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1。78小梁弹性模量E（N/mm2)9350小梁截面抵抗矩45、W(cm3）83。33小梁截面惯性矩I(cm4）416。67 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q15。896/0.414.739kN/m 小梁自重q20。91。35（0。30.1)0.250.061kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0。9max1。2(0。1+(24+1。1)0.12）+1.42，1。35（0。1+（24+1。1）0.12）+1。40。72）(0。50.4/2）/20。25+0.91。350。5（1。60.12)0。250。445kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1。1)0。12)46、+1。42,1。35（0。1+（24+1.1)0.12)+1.40.72）(1-0.50.4/2)/20.25+0.91。350。5(1。60.12）0.250。445kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q14.675/0.411。687kN/m 小梁自重q2（0.3-0.1)0。250.05kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=（0。1+(24+1.1)0。12）(0。5-0。4/2)/20.25+0.5（1。60.12)0。250。302kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+（24+1。1）0。12)(10。50.4/2)/20。25+0.5（1。60。12）0。250。3047、2kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0。164106/833301。971N/mm2f15.44N/mm2 满足要求! 2、抗剪验算 小梁剪力图（kN) Vmax2.96kN max3Vmax/(2bh0）=32。961000/（250100)0。888N/mm21。78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.047mml/250400/2501。6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.43kN,R23.853kN，R33.853kN，R40。43kN 正常使用极限状态 R10。341kN，R23。005kN，R33。0048、5kN,R40。341kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面惯性矩I（cm4)10.78主梁截面抵抗矩W（cm3)4。49 主梁自重忽略不计,因主梁2根合并,则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR1,R2,R3，R4/21。927kN，RmaxR1，R2,R3，R4/21.503kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一（kNm） 主梁弯矩图二（kNm） Mmax/W0。7741049、6/4490172。441N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一（kN） 主梁剪力图二（kN） Vmax3。665kN max2Vmax/A=23.6651000/42417.287N/mm2125N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 主梁变形图一（mm) 主梁变形图二(mm） max1。681mml/2501000/2504mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 图一 立柱3：R317。481kN，同理可得 立柱1：R11.95kN，立柱2:R217。476kN，立柱4:R41。95kN 图二 立柱3：R33.854kN，同理可得 立柱1：R10。50、43kN,立柱2：R23.853kN，立柱4:R40。43kN 正常使用极限状态 图一 立柱3：R313。634kN，同理可得 立柱1：R11。547kN，立柱2：R213。63kN，立柱4:R41.547kN 图二 立柱3：R33。006kN,同理可得 立柱1:R10。341kN，立柱2:R23。005kN，立柱4:R40.341kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A（mm2）424钢管截面回转半径i（mm）15.9钢管弹性模量E（N/mm2）206000钢管截面惯性矩I（cm4)10.78钢管截面抵抗矩W（cm3)4.49钢管抗剪强度设计值（N/mm2）125钢管抗压、弯强51、度设计值（N/mm2)205 由小梁验算一节可知RmaxR1，R40.43kN，RmaxR1，R40.341kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm） Mmax/W0。173106/449038.479N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图（kN) Vmax0.818kN max2Vmax/A=20。8181000/4243。857N/mm2125N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图（mm) max0。381mml/4001000/4002.5mm 满足要求! 4、扣件抗滑计算 Rmax21。95kN8kN 单扣件在扭矩达到40652、5Nm且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i（mm)15。9立柱截面抵抗矩W(cm3)4。49抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆自重q（kN/m)0.15 =h/i=1500/15。9=94。34=150 长细比满足要求! 查表得，0.634 1、风荷载计算 Mw0.921。4klah2/100。921.40.1411.52/100.036kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2。514，荷载设计值q1有所不同： 1）面板验算 q10。91。2(0。1+(24+1.5）1。6）+0。91.420.453、18.576kN/m 2）小梁验算 F10。91。2(0。1+(24+1.1)0。12）+0。91.41 (0。50.4/2）/20.250.169kN F20。91.2（0。1+（24+1。1）0。12)+0。91。41 (1-0。50.4/2)/20.250。169kN q113.334kN/m q20.061kN/m 同上四七计算过程，可得: 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1,Rmax2右+N边2+0。15（13。61.6）+Mw/lbmax1.764+0.91。2（0。75+（24+1.1）0.12）+0.91。41(1+0。50.4/2)/21,14.764，1。54、764+0.91。2(0。75+(24+1.1)0.12)+0。91。41（1+10。50。4/2）/21+1。8+0.036/116。6kN fN/(A)+Mw/W16.6103/（0。634424)+0.036106/449069。706N/mm2f205N/mm2 满足要求！九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N（kN）30 由”主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax17。481kNN30kN 满足要求!十、立柱地基基础计算地基土类型粘性土地基承载力设计值fak(kPa）140立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2）0。15 立柱底垫板55、的底面平均压力pN/（mfA）16。6/（10。15）110。664kPafak140kPa 满足要求!2、3001300mm梁模板支撑架计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 2、混凝土结构设计规范GB500102010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称300X1300新浇混凝土梁计算跨度(m）6。6混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001300新浇混凝土结构层高（m)13。6梁侧楼板厚度(mm）120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）面板0。1面板及小梁056、.3模板面板0。5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1。5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3）1。1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）1对水平面模板取值Q2k（kN/m2)2风荷载标准值k（kN/m2）基本风压0(kN/m2)0。2非自定义:0。14风压高度变化系数z0。9风荷载体型系数s0。8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用（B）梁跨度方向立柱间距la(mm）1000梁两侧立柱间距lb（mm)1000步距h（mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(57、mm)1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离（mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）500，700每跨距内梁底支撑小梁根数4梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm）300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E（N/mm2）10000 按四等跨连续梁计算,简图如下： Wbh2/6=3001515/611250mm3，Ibh3/158、2=300151515/1284375mm4 q10。9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1。4Q2k，1.35(G1k+ （G2k+G3k）h）+1.40。7Q2kb=0.9max1.2(0。1+（24+1.5）1.3）+1。42,1.35(0。1+(24+1.5)1.3）+1。40。720.312。649kN/m q1静0。91。35G1k+(G2k+G3k）hb0.91.350.1+(24+1。5）1。30。312。12kN/m q1活0。91。40。7Q2kb0。91.40。720.30。529kN/m q2G1k+(G2k+G3k）hb0。1+（24+1。5）1.30。59、39。975kN/m 1、抗弯验算 Mmax/W(0.10712.120.3332+0。1210。5290.3332）106/1125013.413N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0。632q2l4/(100EI)0。6329.9753334/(1001000084375）0。919mml/250333/2501。332mm 满足要求! 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态） Rmax1。143 q1静l+1.223 q1活l1。14312.120。333+1。2230。5290。3334.828kN 标准值（正常使用极限状态） Rmax1。143q2l1.160、439。9750.3333.797kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格（mm）50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2）15.44小梁抗剪强度设计值（N/mm2)1。78小梁弹性模量E(N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83。33小梁截面惯性矩I（cm4)416.67 计算简图如下: 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q14。828/0.316.095kN/m 小梁自重q20.91。35（0.30。1)0.3330。081kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1。2(0.1+（24+1.1）0。12）+1.42，1.35(061、。1+（24+1.1）0。12)+1.40.72)(0.6-0.3/2）/20。333+0。91.350.5(1.3-0。12）0.3330.679kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0。9max1。2（0.1+(24+1。1)0。12）+1.42，1.35（0.1+(24+1.1）0.12)+1。40。72)(10.60.3/2)/20。333+0.91.350.5（1.30.12)0。3330。484kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q13.797/0.312.656kN/m 小梁自重q2(0。3-0。1）0.3330。067kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0。1+(24+62、1.1)0.12)(0.60.3/2）/20。333+0。5（1.30。12）0.3330。43kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+（24+1.1)0.12）(1-0.60。3/2)/20。333+0。5（1。30.12)0。3330.326kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.052106/833300.629N/mm2f15。44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图（kN） Vmax1.661kN max3Vmax/(2bh0)=31。6611000/（250100）0。498N/mm21。78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图（mm63、） max0.002mml/250500/2502mm 满足要求! 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.024kN,R23。162kN，R32。873kN，R40.014kN 正常使用极限状态 R10。015kN，R22.376kN，R32.224kN，R40.005kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格（mm）483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值（N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4）10.78主梁截面抵抗矩W(cm3）4。49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载64、值取半,计算简图如下： 主梁计算简图 由上节可知RmaxR1，R2，R3，R4/21.581kN，RmaxR1，R2，R3，R4/21。188kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图（kNm） Mmax/W0。455106/4490101。44N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.054kN max2Vmax/A=22.0541000/4249.688N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm） max0。969mml/2501000/2504mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 立柱2：R210。712kN，65、同理可得 立柱1:R10。081kN,立柱3:R39.733kN，立柱4：R40.047kN 正常使用极限状态 立柱2：R28.049kN，同理可得 立柱1：R10.051kN，立柱3：R37.534kN，立柱4：R40.017kN七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2）424钢管截面回转半径i（mm）15.9钢管弹性模量E（N/mm2）206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W（cm3）4。49钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 由小梁验算一节可知RmaxR1，R40。024kN，RmaxR1，R40。0166、5kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm） Mmax/W0。007106/44901。54N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0。031kN max2Vmax/A=20。0311000/4240。147N/mm2125N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图（mm） max0.012mml/4001000/4002.5mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax20.081kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求!八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半67、径i（mm）15。9立柱截面抵抗矩W(cm3）4.49抗压强度设计值f(N/mm2）205立杆自重q（kN/m）0。15 =h/i=1500/15。9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得,0。634 1、风荷载计算 Mw0。921.4klah2/100。921。40。1411.52/100.036kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2。514，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10。91.2（0.1+(24+1。5)1.3）+0。91。420。311.453kN/m 2）小梁验算 F10。91.2（0.1+（24+1。1）0.12)+0。91.41 （68、0。6-0。3/2)/20。3330.337kN F20.91.2(0。1+(24+1。1)0.12)+0.91。41 (10.60。3/2）/20。3330.187kN q114。604kN/m q20.081kN/m 同上四七计算过程，可得： 立柱最大受力NmaxRmax2左+N边1，Rmax1,Rmax2右+N边2+0.15（13。61.3)+Mw/lbmax0.047+0.91。2（0.75+(24+1。1）0。12）+0.91.41(1+0。60。3/2)/21，8.76，0。047+0。91.2（0。75+(24+1。1）0.12)+0.91。41(1+1-0.6-0。3/2）/269、1+1.845+0。036/110.641kN fN/(A）+Mw/W10。641103/（0。634424）+0.036106/449047.541N/mm2f205N/mm2 满足要求! 九、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN）30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NRmax10。712kNN30kN 满足要求!十、立柱地基基础计算地基土类型红粘土地基承载力设计值fak（kPa)200立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2）0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA）10。641/(10。15)70。941kPafak200kP70、a 满足要求!3、200700mm梁模板支撑架计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 500092012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称200X700新浇混凝土梁计算跨度（m）10混凝土梁截面尺寸(mmmm）200700新浇混凝土结构层高(m)13.6梁侧楼板厚度（mm)120二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)面板0。1面板及小梁0。3模板面板0。5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24混凝土梁钢筋自71、重标准值G3k(kN/m3）1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3）1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k（kN/m2）2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0（kN/m2）0。2非自定义:0。14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0。8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A）梁跨度方向立柱间距la（mm)1000梁两侧立柱间距lb（mm）1000步距h(mm）1500新浇混凝土楼板立柱间距la（mm)、lb(mm）1000、1000混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离（mm)500梁底72、增加立柱根数0梁底支撑小梁根数2每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm）300结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下:平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2）15面板弹性模量E（N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按简支梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10。9max1。2（G1k+ (G2k+G3k)h）+1.4Q2k，1。35(G73、1k+ （G2k+G3k）h）+1。40.7Q2kb=0.9max1。2(0。1+(24+1.5)0.7)+1.42，1。35(0。1+（24+1。5)0。7）+1.40.72123.573kN/m q2（G1k+ （G2k+G3k）h)b=0.1+（24+1.5)0。7117。95kN/m 1、强度验算 Mmaxq1l2/823.5730.22/80.118kNm Mmax/W0。118106/375003。143N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI）=517.952004/（38410000281250)0。133mml/250200/25074、0。8mm 满足要求! 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态） R1=R2=0.5q1l=0.523。5730.22.357kN 标准值(正常使用极限状态） R1=R2=0.5q2l=0。517。950。21.795kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm）50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2）15。44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1。78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W（cm3）83.33小梁截面惯性矩I（cm4）416。67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.357+0。91。35（0.30.1)0。2/2+0。575、（0。70。12）+0。9max1.2(0.5+（24+1.1)0。12）+1.42，1.35（0.5+（24+1。1）0.12）+1。40。72max0.50。2/2，（10。5)-0.2/2/21，2。357+0.91.35(0.30.1）0。2/2=3。997kN/m q2max1。795+(0.30.1)0.2/2+0.5(0。70.12)+(0.5+（24+1。1）0。12)max0.50。2/2，(10.5）-0。2/2/21，1.795+(0.3-0。1）0.2/22.807kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0。107q1l12，0。5q1l22max0.1073。9970.76、52，0。53.9970。320.18kNm Mmax/W0。18106/833302.158N/mm2f15。44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0。607q1l1，q1l2max0.6073。9970。5，3。9970。31.213kN max3Vmax/（2bh0）=31。2131000/（250100)0.364N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10。632q2l14/(100EI)0。6322。8075004/(10093504166700）0.028mml/250500/2502mm 2q2l24/(8EI)2.8073004/(8935077、4166700)0。073mml/250300/2501。2mm 满足要求! 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部） 承载能力极限状态 Rmaxmax1。143q1l1，0。393q1l1+q1l2max1.1433。9970.5，0。3933.9970。5+3。9970。32.284kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R22。284kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0。393q2l1+q2l2max1。1432。8070。5,0。3932。8070。5+2。8070。31。604kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R278、1。604kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm）483。5主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值(N/mm2）125主梁截面惯性矩I（cm4)12。19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08 主梁自重忽略不计，计算简图如下: 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm） Mmax/W0.914106/5080179。843N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图（kN） Vmax2.284kN max2Vmax/A=22.2841000/4899。342N/mm2125N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 主梁79、变形图(mm） max2。512mml/2501000/2504mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R22.284kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R2。284kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i（mm)15。9钢管弹性模量E(N/mm2）206000钢管截面惯性矩I（cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4。49钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯80、强度设计值（N/mm2）205 计算简图如下: RmaxR1,R2=2。284kN，RmaxR1,R21.604kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图（kNm) Mmax/W0.39106/449086。863N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图（kN) Vmax3.064kN max2Vmax/A=23。0641000/42414.453N/mm2125N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图（mm） max0.798mml/2501000/2504mm 满足要求！ 4、扣件计算 R5。027kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无81、质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知,左侧立柱扣件受力R5.027kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2）424回转半径i（mm)15。9立柱截面抵抗矩W（cm3)4。49抗压强度设计值f(N/mm2）205立杆自重q（kN/m)0。15 =h/i=1500/15.9=94。34=150 长细比满足要求! 查表得，0.634 1、风荷载计算 Mw0.921。4klah2/100.921。40。1411。52/100。036kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5。2.514，82、荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10。91.2（0.1+(24+1.5)0。7)+0。91。42121.654kN/m 2)小梁验算 q1max2。165+（0。30.1）0。2/2+0.91。2（0.5+（24+1.1）0。12）+0。91。41max0。5-0。2/2，(1-0。5）-0.2/2/21，2.165+（0。30.1)0。2/2=3.171kN/m 同上四七计算过程，可得: R13。988kN，R23。988kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+0.15（13.6-0.7）+Mw/lbmax3.988+0。91.2（0.75+（24+1。1)0。1283、)+0。91。41（1+0.50.2/2）/21，3.988+0.91.2（0。75+（24+1。1）0。12)+0。91。41(1+10.50.2/2）/21+0。15（13.60.7）+0.036/19.597kN fN/(A)+Mw/W9596.746/(0.634424）+0。036106/449043.656N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立柱地基基础计算地基土类型红粘土地基承载力设计值fak（kPa）200立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/（mfA)9.597/（10。15）63.978kPafak200k84、Pa 满足要求！4、120mm楼板模板支撑架计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 2、混凝土结构设计规范GB500102010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称120厚板新浇混凝土楼板板厚(mm）120新浇混凝土楼板边长L（m)5。4新浇混凝土楼板边宽B(m)4二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）2.5当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2)1。5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的85、均布活荷载(kN/m2）1模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0。3楼板模板自重标准值0。5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1。1风荷载标准值k（kN/m2）基本风压0(kN/m2）0.20。14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0。8 三、模板体系设计模板支架高度（m)13。6立柱纵向间距la（mm）1000立柱横向间距lb(mm）1000水平拉杆步距h(mm）1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离（mm)200立柱距混凝土板长边的距86、离（mm)500主梁布置方向平行楼板长边小梁间距（mm）300小梁两端各悬挑长度（mm)250,250主梁两端各悬挑长度（mm）200，200结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向）四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2）15面板弹性模量E(N/mm2）10000 根据建筑施工模板安全技术规范5。2.1面板可按简支跨计算的规定,另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算.计算简图如下： 87、Wbh2/6=10001515/637500mm3,Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10。9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h）+1。40。7Q1kb=0.9max1。2（0。1+（1.1+24)0.12）+1。42.5，1。35(0。1+（1.1+24）0.12)+1。40。72。5 1=6.511kN/m q20。91。2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0。91.42.53。15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=88、max6.5110.32/8，0.1080。32/8+3。150。3/4= 0。237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 q（G1k+(G3k+G2k)h）b=(0。1+（1。1+24）0.12）1=3.112kN/m 5ql4/（384EI)53。1123004/（38410000281250）0.117mml/250300/2501.2mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2）1。78小梁弹性模量E(N/mm2）89、9350小梁截面抵抗矩W(cm3）83。33小梁截面惯性矩I（cm4）416.67 因B/lb取整14000/1000取整13，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下: 1、强度验算 q10。9max1.2(G1k+(G3k+G2k）h）+1。4Q1k，1。35（G1k+(G3k+G2k）h）+1。40。7Q1kb=0。9max1.2(0。3+（1。1+24)0.12)+1。42.5，1.35（0。3+（1。1+24)0。12）+1.40.72.50。32.018kN/m 因此，q1静0。91.2(G1k+（G3k+G2k）h)b=0.91.290、（0。3+(1.1+24）0。12）0。31.073kN/m q1活0。91。4Q1kb=0.91.42.50.30。945kN/m M10。1q1静L2+0。117q1活L20.11。07312+0.1170。945120.218kNm q20.91。2G1kb=0.91。20。30。30。097kN/m p0.91。4Q1k=0。91。42。53。15kN M2max0。08q2L2+0.213pL，0。1q2L2+0.175pLmax0.080。09712+0。2133。151，0。10。09712+0.1753。1510.679kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=91、max2。0180.252/2，0.0970.252/2+3。150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2,M3max0。218，0。679，0。7910。791kNm Mmax/W0.791106/833309.487N/mm2f15。44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10。6q1静L+0.617q1活L0.61.0731+0.6170。94511。227kN V20。6q2L+0.675p0。60。0971+0。6753。152.185kN V3maxq1L1,q2L1+pmax2。0180。25，0.0970。25+3.153.174kN VmaxmaxV1,V2,V92、3max1.227，2。185，3.1743.174kN max3Vmax/（2bh0)=33.1741000/（210050）0。952N/mm21。78N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k）h)b=(0.3+（24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 跨中max0。677qL4/（100EI)=0。6770.99410004/(10093504166700）0.173mml/2501000/2504mm 悬臂端maxqL4/（8EI）=0.9942504/（893504166700）0.012mml1/250250/2501mm 满足要求！六、主梁验93、算主梁类型钢管主梁材料规格（mm)483可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2）125主梁截面惯性矩I(cm4)10。78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1。4Q1k，1.35（G1k+(G3k+G2k)h）+1。40.7Q1kb=0.9max1.2(0。5+(1.1+24)0。12)+1。41.5，1。35（0.5+(1。1+24)0.1294、)+1.40。71.50.31。705kN/m q1静0.91。2（G1k+ (G3k+G2k）h)b=0.91。2（0。5+（1.1+24)0。12）0。31.138kN/m q1活0。91.4Q1kb=0。91.41。50。30。567kN/m q2(G1k+ （G3k+G2k）h)b=（0。5+(1。1+24)0。12）0.3=1。054kN/m 承载能力极限状态 按三跨连续梁，Rmax(1.1q1静+1.2q1活）L1。11。1381+1。20。56711.932kN 按悬臂梁，R1q1l=1.7050.250。426kN RmaxRmax，R1/20。966kN； 正常使用极限状态 95、按三跨连续梁，Rmax1。1q2L1.11。05411.159kN 按悬臂梁,R1q2l=1.0540。250.263kN RmaxRmax,R1/20。579kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图（kNm) Mmax0。272kNm Mmax/W0。272106/449060。558N/mm2f205N/mm2 满足要求! 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.744kN max2Vmax/A=21.7441000/4248。229N/mm2125N/mm2 满足要求! 4、挠度验算 主梁变形图（mm) max0。33mm 跨中max=0。33mm=1000/250=4mm96、 悬挑段max0.063mm=200/250=0。8mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A（mm2）424立柱截面回转半径i（mm)15。9立柱截面抵抗矩W（cm3)4。49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1500/15。995150 满足要求！ 查表得，0。634 Mw=0。921。4klah2/10=0.921。40。1411。52/100.037kNm Nw0。91.2NGik+0。91。4（NQik+Mw/lb)=0.91.2（0。75+(24+1.1）0。12）+0.91。4111+0.921。40。037/15。239kN f Nw/（A)+ Mw/W5238.625/（0。634424)+0.037106/449027.671N/mm2f205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN）30 按上节计算可知，可调托座受力N5。239kNN30kN 满足要求！九、立柱地基基础验算地基土类型红粘土地基承载力设计值fak(kPa)200立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A（m2）0。1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA）5。239/(10.1)52.386kPafak200kPa满足要求!