1、目 录第一节 概况1第二节 地基情况1第三节 编制依据1第四节 模板支撑材料的选用2第五节 高支撑模板架及模板的搭设3一、楼板架的搭设3二、梁模板架的搭设3（一）、500mm*3100mm梁模板架的搭设3（二）、900mm*1500mm梁模板架的搭设3（三）、500mm*10001300mm梁模板架的搭设4（四）、350*600800和500mm*600800梁模板架的搭设4（五）、500mm*2200梁模板架的搭设4（六）、700mm*1300梁模板架的搭设5第六节 高支模架搭设的构造要求及混凝土浇灌要求5第七节 高支模的验算7一、250mm板模板及支架验算7（一）、计算参数7（二）、模板面2、板计算8（三）、支撑木方的计算9（四）、托梁的计算10（五）、扣件抗滑移的计算11（六）、立杆的稳定性计算荷载标准值11（七）、立杆的稳定性计算12二、500mm*3100mm梁模板及支撑架验算13（一）、梁侧模板基本参数13（二）、梁侧模板荷载标准值计算14（三）、梁侧模板面板的计算15（四）、梁侧模板内龙骨的计算16（五）、梁侧模板外龙骨的计算18（六）、对拉螺栓的计算19（七）、支撑架计算参数20（八）、模板面板计算21（九）、梁底支撑木方的计算22（十）、扣件抗滑移的计算26（十一）、立杆的稳定性计算26三、900*1500梁模板及支撑架验算28（一）、梁侧模板基本参数28（二）、梁侧3、模板荷载标准值计算28（三）、梁侧模板面板的计算29（四）、梁侧模板内龙骨的计算31（五）、梁侧模板外龙骨的计算32（六）、对拉螺栓的计算34（七） 模板支架计算参数34（八）、模板面板计算35（九）、梁底支撑木方的计算36（十）、扣件抗滑移的计算40（十一）、立杆的稳定性计算40四、500*1300梁模板及支撑架验算41（一）、梁侧模板基本参数41（二）、梁侧模板荷载标准值计算42（三）、梁侧模板面板的计算42（四）、梁侧模板内龙骨的计算44（五）、梁侧模板外龙骨的计算46（六）、对拉螺栓的计算47（七）、模板支撑架计算参数48（八）、模板面板计算49（九）、梁底支撑木方的计算50（十）、扣4、件抗滑移的计算53（十一）、立杆的稳定性计算54五、500mm*800mm梁模板及支架验算55（一）、梁侧模板基本参数55（二）、梁侧模板荷载标准值计算55（三）、梁侧模板面板的计算56（四）、梁侧模板内龙骨的计算58（五）、梁侧模板外龙骨的计算59（六）、对拉螺栓的计算61（七）、模板支撑架计算参数61（八）、模板面板计算62（九）、梁底支撑木方的计算63（十）、扣件抗滑移的计算67（十一）、立杆的稳定性计算67六、500*2200梁模板及支撑架验算68（一）、梁侧模板基本参数68（二）、梁侧模板荷载标准值计算69（三）、梁侧模板面板的计算70（四）、梁侧模板内龙骨的计算71（五）、梁侧模板5、外龙骨的计算73（ 六）、对拉螺栓的计算74（七）、模板支撑架计算参数75（八）、模板面板计算76（九）、梁底支撑木方的计算77（十）、扣件抗滑移的计算81（十一）、立杆的稳定性计算81七、700mm*1200mm梁模板及支架验算82（一）、梁侧模板基本参数82（二）、梁侧模板荷载标准值计算83（三）、梁侧模板面板的计算84（四）、梁侧模板内龙骨的计算85（五）、梁侧模板外龙骨的计算87（六）、对拉螺栓的计算88（七）模板支架计算参数89（八）、模板面板计算90（九）、梁底支撑木方的计算91（十）、扣件抗滑移的计算95（十一）、立杆的稳定性计算95第八节 高支模模板的拆除96第九节 高支模施工6、的安全措施97第十节 质量保证措施98第十一节 应急预案98第十二节 根据专家评审意见对方案的补充和完善102俱乐部项目高 支 模 方 案第一节 概况工程名称：*俱乐部项目建设单位：*设计单位：*监理单位：*监理有限公司工程地点：* 本工程结构体系为钢筋混凝土框架结构，总建筑面积约37168.31平方米，地下一层(含一层夹层)，地上三层，建筑总高度17.0m ,高大支模主要位于1-11-91-DK轴间和2-62-82-A2-G轴间, 1-11-91-DK轴间高支模为地下室底板至底层大堂板面,高度为8.1511.1m,最大跨度为16.8m,梁的最大截面为5003100和900*1500(每米线荷7、载为37.9和33.0KN),其它梁截面的线荷载均基本上都在20KN/m以下。 2-62-82-A2-G轴间高支模为地下室底板面(-15.10m)至地下室顶板面(-1.95),高度为13.15m,最大跨度为21.8m,梁最大截面为5002200(每米线荷载为26.95KN)，其它梁截面线荷载均在20KN/m以下。第二节 地基情况本工程的高支模支撑架均座落在地下室一层底板，地下一层底板厚为800mm，混凝土标号C35P8，底板面标高为-15.1m(绝对标高为+8.4m。并且，高支模施工均在底板混凝土浇灌完成最少一个月以后才施工。所以,支撑架的地基完全能承受其荷载.第三节 编制依据 1、*俱乐部施8、工图纸 2、*俱乐部项目施工组织设计3、现行的国家规范及广东省有关规定（1）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）（2）、建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）（3）、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（4）、混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-92（5）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 4、现场使用的材料 5、 建筑施工手册 6、建筑施工计算手册第四节 模板支撑材料的选用一、材料的选用梁板底模、侧模均采用18厚优质胶合板，截面尺寸选1830830mm或1200*2400mm；梁底模板下设置横向枋木，采用50*100mm，侧模立档9、采用8080mm木枋，间距与梁底横枋对应，在梁侧竖枋外用48*3.0mm双钢管加对拉螺杆蝴蝶扣加固，并两侧1000mm的间距用斜撑对称支撑在梁底横枋上，必要时加拉铁线。支架上托梁用48*3.0mm双钢管。楼板支撑架采用满堂架体系用48*3.0mm钢管搭设。具体的搭设、加固方法详见其后的平剖面图及验算、详图等。二、材料的质量要求钢管及扣件：1、为保证模板结构的承载力，防止在一定条件下出现脆性破坏，支撑架的钢管材料质量应符合现行的国家标准直缝电焊钢管GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应碳素结构钢GB/T700中Q235A级钢管的规定。不得使用有严重锈蚀（斑点、剥皮）、弯曲、压扁及裂10、纹的钢管。禁止使用非国标产品的钢管，防止其壁厚偏薄不符合验算要求。2、扣件采用可锻铸铁制造的标准机件：质量应符合国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定，其机械性能符合（GB-978-67）规定KT33-S技术标准，扣件的附件（T形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合碳素结构钢GB700中A3规定：扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均必须有出厂合格证及检验单，扣件与钢管的吻合面要接触良好，扣件螺栓必须有足够的抗滑、抗旋转和抗拔能力，并具有一定的安全储备。不得滑丝，夹紧钢管时，开口处最大距离小于6mm，必要时进行抗滑移试验。3、可调托撑螺杆外径不得少于36mm,直径与螺距应11、符合现行国家标准梯形螺纹GB/T5796。2、GB/T5796。3的规定。可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得小于5扣，螺母厚度不得小于30mm。可调托撑抗压承载力设计值不应小于40KN，支托板厚度不应小于5mm。4、木材：模板结构宜选用细密、直纹、无节和无其它缺陷的针叶松木枋、板材，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材，木胶合板应选用优质胶合板，并应具有出厂质量合格证明，保证外观及尺寸合格，不变形，不起层，脱胶，粘结密实牢固，其技术性能应符合下列规定：a、 不浸泡、不蒸煮：剪切强度大于或等于1.41.8N/mm2。b、 室温水浸泡：12、剪切强度大于或等于1.21.8N/mm2。c、 沸水煮24h：剪切强度大于或等于1.41.8N/mm2。d、 含水率：5%13%。e、 密度：450880Kg/m3。f、 弹性模量：4.510311.5103N.2。第五节 高支撑模板架及模板的搭设一、楼板架的搭设1-11-91-DK轴间楼板厚度为180250mm，模板支架搭设高度为8.1511.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.9m，立杆的步距 h=1.50m(验算时按最大板厚250mm，最大的纵横距950*900mm，步距h=1.50m验算)。面板用厚度18mm的夹板，木方用8080mm，间距400mm，顶托上托梁采用双13、钢管483.5mm。具体搭设方法详见后附图一附图三1-11-91-DK轴间和2-62-82-A2-G轴间底层大堂、首层高支模平面图和剖面图等二、梁模板架的搭设（一）、500mm*3100mm梁模板架的搭设 梁宽度500mm，高度3100mm，楼板厚度一侧为250mm，另一侧为180mm。梁模板支架搭设高度（H）为10.75m,梁侧、梁底、梁侧模板面板均采用普通胶合板，厚度18mm。梁底横枋采用50*100mm木方，间距250mm，梁侧竖枋80*80mm，间距250，外用双钢管加对拉螺栓对拉，对拉螺栓布置6道，在竖直方向水平间距为梁底上300+450+500+500+500+450mm，梁跨度方14、向间距750mm，直径16mm。顶托上托梁采用双钢管48mm3.0mm。立杆的纵距(跨度方向) l=0.450m(验算按0.7m)，立杆的步距 h=1.50m，梁底为5道承重立杆。搭设方法详下附图一1-11-41-DH轴间底层大堂高支模平面图和附图四5003100梁剖面图。（二）、900mm*1500mm梁模板架的搭设 梁宽度900mm，高度1500mm，两侧楼板厚度180mm。模板支架搭设高度（H）约7.97m，梁侧、梁底模板面板采用普通胶合板，厚度18mm。梁底横枋采用50*100mm木方，间距300mm，梁侧竖枋80*80mm，间距300，外用双钢管48mm3.0mm加对拉螺栓对拉，对拉15、螺栓布置4道，在竖直方向水平间距为梁底上250+300+350+300mm，梁跨度方向间距600mm，直径14mm。顶托上托梁采用双钢管48mm3.0mm。立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底为5道承重立杆。搭设方法详附图二1-41-91-GK轴间底层大堂高支模平面图和附图五9001500梁剖面图（三）、500mm*10001300mm梁模板架的搭设 梁宽度500mm，高度10001300mm，两侧楼板厚度180250mm。模板支架搭设高度（H）约7.1510.0m，梁侧、梁底模板面板采用普通胶合板，厚度18mm。梁底横枋采用50*100mm木方，间距35016、mm，梁侧竖枋80*80mm，间距350，外用双钢管48mm3.0mm加对拉螺栓对拉，对拉螺栓1.01.1m高梁布置2道，在竖直方向水平间距为梁底上250+350mm，梁跨度方向间距600mm，直径12mm。1.3m高梁布置3道，在竖直方向水平间距为梁底上250+350+350mm，梁跨度方向间距600mm，直径12mm。顶托上托梁采用双钢管48mm3.0mm。立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底为3道承重立杆（验算时按5001300mm梁验算）。搭设方法详附图一、二1-11-91-DK轴间底层大堂高支模平面图和附图六50010001300梁剖面图（四）、317、50*600800和500mm*600800梁模板架的搭设 梁宽度350500mm，高度600800mm，两侧楼板厚度180250mm。模板支架搭设高度（H）约7.910.75m，梁侧、梁底模板面板采用普通胶合板，厚度18mm。梁底横枋采用50*100mm木方，间距350mm，梁侧竖枋80*80mm，间距350，外用双钢管48mm3.0mm加对拉螺栓对拉，对拉螺栓0.600.8m高梁布置1道，在竖直方向为梁底上250或350mm处，梁跨度方向间距700mm，直径14mm。顶托上托梁采用双钢管48mm3.0mm。立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底为2道承重立18、杆（验算时按500800mm梁验算，500*800梁线荷载为11.0KN/m）。搭设方法详附图一、二1-11-91-DK轴间底层大堂高支模平面图和附图七350500600800梁剖面图（五）、500mm*2200梁模板架的搭设 在首层2-62-82-A2-G轴间字母轴方向有8条梁宽度500mm，高度2200mm大梁，梁两侧双层楼板，厚度120mm、250mm，两楼板间间距0.75m，两层楼板一次性浇灌，施工难度太大，质量、安全无法保证，模板及支撑架难于安装。拟采取首次只浇灌底层120mm厚楼板,上层楼板在板底下50mm处梁上留置水平施工缝，待下层楼板混凝土强度达到70%以上后再安装上层板模板，19、浇灌混凝土。本大梁跨度21.8m，模板支架搭设高度至梁底为12.9m，梁侧、梁底模板面板采用普通胶合板，厚度18mm。梁底横枋采用50*100mm木方，间距250mm，梁侧竖枋80*80mm，间距250，外用双钢管48mm3.0mm加对拉螺栓5道对拉，对拉螺栓在梁竖直方向为梁底上170+300+350+550+360mm处，梁跨度方向间距600mm，直径12mm。顶托上托梁采用双钢管48mm3.0mm。立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底为5道承重立杆。搭设方法详附图三2-62-82-A2-G轴间首层高支模平面图和附图八AA剖面图（六）、700mm*130020、梁模板架的搭设 在2-12-32-G2-K轴间屋面层高支模中的2-J轴上有一条梁宽度700mm，高度1300mm的折梁，梁两侧板厚度150mm，本梁跨度近20.m，模板支架搭设高度至梁底为7.95m，梁侧、梁底模板面板采用普通胶合板，厚度18mm。梁底横枋采用50*100mm木方，间距300mm，梁侧竖枋80*80mm，间距300，外用双钢管48mm3.0mm加对拉螺栓3道对拉，对拉螺栓在梁竖直方向为梁底上200+350+350mm处，梁跨度方向间距600mm，直径12mm。顶托上托梁采用双钢管48mm3.0mm。立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底为4道承21、重立杆。搭设方法详附图九2-12-3*2-G2-K轴间屋面层高支模架平面图和附图十BB剖面图第六节 高支模架搭设的构造要求及混凝土浇灌要求 a.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； b.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。 d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 e.沿支架四周外立面满设剪刀撑，中部横向每隔810m，纵向每隔810m设置剪刀撑。 f.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置。 g确保立杆的垂直偏差22、和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求。 h确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的 i精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式。对宽度超过1m 和高度超过1.5m以上的梁及特高梁（高度大于2.5m以上），最好采用两次浇灌或两次以上浇灌，第一次浇灌一半高或1/3高，在混凝土初凝一定时间终凝前再浇第二次或第三次至梁面。 J严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。 K浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下23、沉、松动和变形情况及时解决。 l为保证高支模架的整体稳定性，模板安装完成后，先将剪力墙、柱等混凝土浇灌至梁底，再绑扎梁板钢筋，梁板钢筋绑扎完成后，墙、柱混凝土已产生一定强度，从而大大提高高支模的整体稳定性。M、在混凝土浇灌过程中，对截面、高度较大的梁应采取分层浇灌，每次浇灌高度不超过600mm，浇完下层后间隔23小时再浇筑上层（但应在混凝土终凝前浇完上一层），以减少混凝土浇灌时的压应力。在浇灌梁、板混凝土时应均匀布料，不得将混凝土集中一堆，让其自然流动布料。 N在墙、柱混凝土浇灌23天后，增加梁板支撑架与柱墙的拉结，拉结固定方法如下图：第七节 高支模的验算一、250mm板模板及支架验算（一）、24、计算参数 模板支架搭设高度为11.0m，立杆的纵距 b=0.95m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度35.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm4。木方8080mm，间距400mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。梁顶托采用双钢管483.5mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.20。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.5。 （二）25、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.2500.950+0.3000.950)=5.600kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.950=2.565kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 95.001.801.80/6 = 51.30cm3； I = 95.001.801.801.80/12 = 46.17cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W f其中26、 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取35.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.205.600+1.42.565)0.400经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.16510001000/51300=3.216N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.205.600+1.42.565)0.400=2.475kN截面抗剪强度计算值 T=3227、475.0/(2950.00018.000)=0.217N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6775.6004004/(1004500461700)=0.467mm 面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求! （三）、支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2500.400=2.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 28、= 0.3000.400=0.120kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.400=1.200kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.202.500+1.200.120)=2.830kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.200=1.512kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.583/0.950=4.824kN/m 最大弯矩 M = 29、0.1ql2=0.14.820.95 最大剪力 Q=0.60.9504.824=2.750kN 最大支座力 N=1.10.9504.824=5.041kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.435106/85333.3=5.10N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度30、必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32750/(28080)=0.644N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.620kN/m 最大变形 v =0.6772.620950.04/(1009000.003413333.5)=0.470mm 木方的最大挠度小于950.0/250,满足要求! （四）、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 5.041kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算31、简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 12.660kN 经过计算得到最大变形 V= 0.652mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.985106/1.05/10160.0=92.33N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.652mm 顶托梁的最大挠度小于932、50.0/400,满足要求! （五）、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 （六）、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.12911.000=1.420kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.33、3000.9500.900=0.257Kn (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2500.9500.900=5.344kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 6.318kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(1.000+2.000)0.9500.900=2.308kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ （七）、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公34、式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.81kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.350=2.200m； 由长细比，为2200/16=139； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.353； 经计算得到=10814/(0.353489)=62.647N/m35、m2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.6700.115=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.95m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0580.9501.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.26.318+0.91.42.308+0.90.91.40.01436、/0.900=10.508kN 经计算得到=10508/(0.353489)+14000/5080=63.625N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!二、500mm*3100mm梁模板及支撑架验算 （一）、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度3100mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距300+450+500+500+500+450mm，断面跨度方向间距750mm，直径16mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，37、抗弯强度35.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 模板组装示意图 （二）、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取5.500m/h； H 混凝土侧压力38、计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.570kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.931.580=28.422kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。（三）、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.25m。 荷载计算值 q = 1.228.4220.25039、+1.403.6000.250=9.787kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3； I = 25.001.801.801.80/12 = 12.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.979kN N2=2.691kN N3=2.691kN N4=0.979kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.344mm (1)抗弯强40、度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06110001000/13500=4.519N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取35.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31467.0/(2250.00018.000)=0.489N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.344mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! （四）、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。41、 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2528.42+1.40.253.60=9.787kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2528.42=7.106kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.863kN 经过计算得到最大变形 V= 0.218mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.342、3cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.440106/85333.3=5.16N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32935/(28080)=0.688N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.218mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! （五）、梁侧模板外龙43、骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.684mm 最大支座力 Qmax=19.153kN 抗弯计算强度 f=1.172106/10160000.0=115.35N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于75044、.0/150与10mm,满足要求! （六）、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 19.153 对拉螺栓强度验算满足要求!（七）、支撑架计算参数 模板支架搭设高度为10.8m， 梁截面 BD=500mm3100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m45、，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加5道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度35.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm4。 木方50*100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 2.00m。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 梁底承重杆按照布置间距600,200,200,200,200,mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 46、图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.2500.5000.250=0.844kN。 采用的钢管类型为483.5。 （八）、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0003.1000.500+0.5000.500)=35.100kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.500=1.350kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为47、: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取35.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2035.100+1.41.350)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.275100010048、0/27000=10.188N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2035.100+1.41.350)0.250=6.602kN 截面抗剪强度计算值 T=36602.0/(2500.00018.000)=1.100N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67735.1002504/(1004500243000)=0.849mm 面板49、的最大挠度小于250.0/250,满足要求! （九）、梁底支撑木方的计算 1、梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0003.1000.250=19.375kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.250(23.100+0.500)/0.500=1.675kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.250=0.375kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 050、.9(1.2019.375+1.201.675)=22.734kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.375=0.473kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.272kN N2=3.883kN N3=5.216kN N4=3.883kN N5=0.272kN N6=0.000kN N7=0.000kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.216kN 经过计算得到最大变形 V= 51、0.002mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.0010.0010.00/6 = 133.33cm3； I = 8.0010.0010.0010.00/12 = 666.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.082106/133333.3=0.62N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.371/(250100)=0.445N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强52、度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.002mm 木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 2、梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.315kN 经过计算得到最大变形 V= 0.098mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.3853、cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.468106/1.05/10160.0=43.87N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.098mm 顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求! （十）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 （十一）、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算54、公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.315kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.15610.750=1.813kN N = 10.315+1.813=12.129kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.3555、0=2.200m； 由长细比，为2200/16=139； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.353； 经计算得到=12129/(0.353489)=70.264N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2500.172=0.065kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，2.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m； 风荷56、载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0652.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=10.315+0.91.21.679+0.90.91.40.033/0.450=12.212kN 经计算得到=12212/(0.353489)+33000/5080=77.224N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 三、900*1500梁模板及支撑架验算 （一）、梁侧模板基本参数 计算断面宽度900mm，高度1500mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距300mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.057、mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距250+300+350+300mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度35.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 模板组装示意图 （二）、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时58、间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取5.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.570kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.931.580=28.422kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 （三）、59、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.30m。 荷载计算值 q = 1.228.4220.300+1.403.6000.300=11.744kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得60、到从左到右各支座力分别为 N1=1.409kN N2=3.875kN N3=3.875kN N4=1.409kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.713mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10510001000/16200=6.481N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取35.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32113.0/(2300.00018.000)=0.587N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度61、计算值 v = 0.713mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （四）、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3028.42+1.40.303.60=11.744kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3028.42=8.527kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.7962、2kN 经过计算得到最大变形 V= 0.126mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.366106/85333.3=4.29N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32935/(28080)=0.688N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.363、0N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.126mm 内龙骨的最大挠度小于350.0/250,满足要求! （五）、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.209mm 最大支座力 Qmax=12.453kN64、 抗弯计算强度 f=0.608106/10160000.0=59.84N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! （六）、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 165、2.453 对拉螺栓强度验算满足要求!（七） 模板支架计算参数 模板支架搭设高度为8.0m， 梁截面 BD=900mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加5道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度35.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm4。 木方50*100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 2.00m。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 梁底承重杆按照布置间距300,350,350,350,350,mm计算。 模板自重0.50k66、N/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.18m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.1800.5000.300=0.729kN。 采用的钢管类型为483.5。 （八）、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0001.5000.900+0.5000.900)=3067、.780kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.900=2.430kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取35.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷68、载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2030.780+1.42.430)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.36310001000/48600=7.470N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2030.780+1.42.430)0.300=7.261kN 截面抗剪强度计算值 T=37261.0/(2900.00018.000)=0.672N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 069、.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67730.7803004/(1004500437400)=0.858mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （九）、梁底支撑木方的计算 A、梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.5000.300=11.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.500+0.900)/0.900=0.650kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时70、产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.9000.300=0.810kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2011.250+1.200.650)=12.852kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.810=1.021kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.189kN N2=3.989kN N3=5.690kN N4=3.9871、9kN N5=0.189kN N6=0.000kN N7=0.000kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.690kN 经过计算得到最大变形 V= 0.009mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.0010.0010.00/6 = 133.33cm3； I = 8.0010.0010.0010.00/12 = 666.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.141106/133333.3=1.06N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须72、满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.334/(250100)=0.438N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.009mm 木方的最大挠度小于350.0/250,满足要求! B、梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大73、支座 F= 18.872kN 经过计算得到最大变形 V= 1.355mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.621106/1.05/10160.0=151.95N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.355mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! （十）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00k74、N； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 （十一）、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=18.872kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1567.970=1.345kN N = 18.872+1.345=20.217kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f =75、 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.350=2.200m； 由长细比，为2200/16=139； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.353； 经计算得到=20217/(0.353489)=117.118N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.76、3001.2500.115=0.043kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，2.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0432.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=18.872+0.91.21.245+0.90.91.40.022/0.900=20.244kN 经计算得到=20244/(0.353489)+22000/5080=121.611N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!四、500*1300梁模板及支撑架验算 （一）、梁侧模板基本参数 计算77、断面宽度500mm，高度1300mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距350mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距250+350+350#mm，断面跨度方向间距700mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度35.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 模板组装示意图 （二）、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验78、算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取5.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.190kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值79、 F1=0.931.200=28.080kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 （三）、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.35m。 荷载计算值 q = 1.228.0800.350+1.403.6000.350=13.558kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35.001.801.80/6 = 18.90cm3； I = 35.001.801.801.80/12 = 17.080、1cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.898kN N2=5.220kN N3=5.220kN N4=1.898kN 最大弯矩 最大变形 V = 1.305mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.16610001000/18900=8.783N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取35.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32847.081、/(2350.00018.000)=0.678N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 1.305mm 面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求! （四）、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3528.08+1.40.353.60=13.558kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3528.08=9.828kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变82、形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 6.730kN 经过计算得到最大变形 V= 0.146mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.423106/85333.3=4.96N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可83、以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33389/(28080)=0.794N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.146mm 内龙骨的最大挠度小于350.0/250,满足要求! （五）、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结84、果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.385mm 最大支座力 Qmax=14.470kN 抗弯计算强度 f=0.824106/10160000.0=81.10N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! （六）、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm)85、: 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.470 对拉螺栓强度验算满足要求!（七）、模板支撑架计算参数 模板支架搭设高度为10.8m， 梁截面 BD=500mm1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度35.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm4。 木方50*100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/86、mm4。 梁底支撑木方长度 2.00m。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 梁底承重杆按照布置间距550,450,450mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.2500.5000.350=1.181kN。 采用的钢管类型为483.5。 （八）、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模87、板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0001.3000.500+0.5000.500)=14.850kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.500=1.350kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 88、M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取35.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2014.850+1.41.350)0.350 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.24110001000/27000=8.943N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2014.850+1.41.350)0.350=4.139kN 截面抗剪强度计算值 T=34139.0/(250089、.00018.000)=0.690N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67714.8503504/(1004500243000)=1.380mm 面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求! （九）、梁底支撑木方的计算 1、梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.3000.350=11.375kN/m (2)模板的自重线荷载90、(kN/m)： q2 = 0.5000.350(21.300+0.500)/0.500=1.085kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.350=0.525kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2011.375+1.201.085)=13.457kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.525=0.662kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变91、形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.077kN N2=7.598kN N3=1.077kN N4=0.000kN N5=0.000kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.598kN 经过计算得到最大变形 V= 0.035mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.0010.0010.00/6 = 133.33cm3； I = 8.0010.0010.0010.00/12 = 666.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.296106/133333.3=2.22N/mm92、2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.468/(250100)=0.650N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.035mm 木方的最大挠度小于550.0/250,满足要求! 2、梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准93、值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 21.604kN 经过计算得到最大变形 V= 1.689mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.777106/1.05/10160.0=166.57N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.689mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! （十）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水94、平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 （十一）、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=21.604kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.15610.750=1.813kN N = 21.604+1.813=23.417kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=95、4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.350=2.200m； 由长细比，为2200/16=139； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.353； 经计算得到=23417/(0.353489)=135.661N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算96、公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2500.115=0.043kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，2.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0432.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=21.604+0.91.21.679+0.90.91.40.022/0.900=23.445kN 经计算得到=23445/(0.353489)+22000/5080=140.154N/mm2； 考虑风97、荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!五、500mm*800mm梁模板及支架验算 （一）、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度800mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距350mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+250mm，断面跨度方向间距1050mm，直径12mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图98、 （二）、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取10.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压99、力标准值 F1=21.590kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.921.600=19.440kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 （三）、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.35m。 荷载计算值 q = 1.219.4400.350+1.403.6000.350=9.929kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35.001.8100、01.80/6 = 18.90cm3； I = 35.001.801.801.80/12 = 17.01cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.390kN N2=3.823kN N3=3.823kN N4=1.390kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.678mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12110001000/18900=6.402N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板101、的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32085.0/(2350.00018.000)=0.496N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.678mm 面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求! （四）、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3519.44+1.40.353.60=9.929kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3519.44=6.804kN/m 内龙102、骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 3.823kN 经过计算得到最大变形 V= 0.039mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.198106/85333.3=103、2.32N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31985/(28080)=0.465N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.039mm 内龙骨的最大挠度小于250.0/250,满足要求! （五）、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢104、管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.156mm 最大支座力 Qmax=12.487kN 抗弯计算强度 f=1.070106/10160000.0=105.32N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! （六）、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 105、对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.487 对拉螺栓强度验算满足要求!（七）、模板支撑架计算参数 模板支架搭设高度为10.8m， 梁截面 BD=500mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度35.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm4。 106、木方50*100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 1.50m。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 梁底承重杆按照布置间距500,500,mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.2500.5000.350=1.181kN。 采107、用的钢管类型为483.5。 （八）、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.8000.500+0.5000.500)=9.225kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.500=1.350kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； 108、(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取35.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.209.225+1.41.350)0.350 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.15910001000/27000=5.880N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.209.225+1.41109、.350)0.350=2.722kN 截面抗剪强度计算值 T=32722.0/(2500.00018.000)=0.454N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6779.2253504/(1004500243000)=0.857mm 面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求! （九）、梁底支撑木方的计算 1、梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q110、1 = 25.0000.8000.350=7.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.350(20.800+0.500)/0.500=0.735kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.350=0.525kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.207.000+1.200.735)=8.354kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.525=0.662kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪111、力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.600kN N2=3.600kN N3=0.000kN N4=0.000kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 3.600kN 经过计算得到最大变形 V= 0.075mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.0010.0010.00/6 = 133.33cm3； I = 8.0010.0010.0010.00/12 = 666.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度112、 f=0.278106/133333.3=2.09N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.419/(250100)=0.454N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.075mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 2、梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)113、 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.237kN 经过计算得到最大变形 V= 0.780mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.842106/1.05/10160.0=78.93N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.780mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/4114、00,满足要求! （十）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 （十一）、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.237kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.13910.750=1.618kN N = 10.237+1.618=11.856kN i 计算立杆的截115、面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.350=2.200m； 由长细比，为2200/16=139； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.353； 经计算得到=11856/(0.353489)=68.682N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定116、性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2500.115=0.043kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.50m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0431.5001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=10.237+0.91.21.499+0.90.91.40.017/0.900=11.876kN 经计算得到=11876/(0.353489)+1117、7000/5080=72.052N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、500*2200梁模板及支撑架验算 （一）、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度2200mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距170+300+350+550+360mm，断面跨度方向间距750mm，直径14mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯118、强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图 （二）、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取5.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 119、混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=31.570kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.931.580=28.422kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 （三）、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.25m。 荷载计算值 q = 1.228.4220.250+1.403.6000.250=9.787kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 120、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3； I = 25.001.801.801.80/12 = 12.15cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.979kN N2=2.691kN N3=2.691kN N4=0.979kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.258mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06110001000/13500=4.51121、9N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31467.0/(2250.00018.000)=0.489N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.258mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! （四）、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2528.42+1.40.253.60=9.787kN/122、m 挠度计算荷载标准值q=0.2528.42=7.106kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.032kN 经过计算得到最大变形 V= 0.090mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)内123、龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.236106/85333.3=2.77N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32787/(28080)=0.653N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.090mm 内龙骨的最大挠度小于550.0/250,满足要求! （五）、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连124、续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.587mm 最大支座力 Qmax=16.436kN 抗弯计算强度 f=1.006106/10160000.0=99.02N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求! （ 六）、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中125、 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.436 对拉螺栓强度验算满足要求!（七）、模板支撑架计算参数 模板支架搭设高度为12.9m， 梁截面 BD=500mm2200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加5道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N126、/mm2，抗弯强度35.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm4。 木方50*100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 2.00m。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 梁底承重杆按照布置间距500,300,200,200,300,mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.25m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中127、力大小为 F = 0.91.2025.0000.2500.5000.250=0.844kN。 采用的钢管类型为483.5。 （八）、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0002.2000.500+0.5000.500)=24.975kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+1.000)0.500=2.250kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 128、= 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取35.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2024.975+1.42.250)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.20710001000/27000=7.667N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计129、算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2024.975+1.42.250)0.250=4.968kN 截面抗剪强度计算值 T=34968.0/(2500.00018.000)=0.828N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67724.9752504/(1004500243000)=0.604mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! （九）、梁底支撑木方的计算 A、梁底木方计算 130、作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.2000.250=13.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.250(22.200+0.500)/0.500=1.225kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.5000.250=0.625kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2013.750+1.201.225)=16.173kN/m 考虑0.9的结构重要131、系数，集中荷载 P = 0.91.400.625=0.788kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.159kN N2=3.163kN N3=3.916kN N4=3.163kN N5=0.159kN N6=0.000kN N7=0.000kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 3.916kN 经过计算得到最大变形 V= 0.002mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 132、8.0010.0010.00/6 = 133.33cm3； I = 8.0010.0010.0010.00/12 = 666.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.060106/133333.3=0.45N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.670/(250100)=0.313N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.002mm 木方的最大挠度小于50133、0.0/250,满足要求! B、梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 15.556kN 经过计算得到最大变形 V= 1.084mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.272106/1.05/10160134、.0=119.24N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.084mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! （十）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 （十一）、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=15.556135、kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.15612.900=2.176kN N = 15.556+2.176=17.733kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.350=2.200m； 由长细比，为2200/16=139； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比136、 l0/i 查表得到0.353； 经计算得到=17733/(0.353489)=102.727N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2500.115=0.043kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，2.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0432.0001.500； Nw 考虑风荷载137、时，立杆的轴心压力最大值； Nw=15.556+0.91.22.015+0.90.91.40.022/0.900=17.760kN 经计算得到=17760/(0.353489)+22000/5080=107.220N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!七、700mm*1200mm梁模板及支架验算（一）、梁侧模板基本参数 计算断面宽度700mm，高度1200mm，两侧楼板厚度150mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距300mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+350+350#mm，断面跨度方向138、间距600mm，直径12mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度30.0N/mm2，弹性模量4500.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 模板组装示意图 （二）、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取139、30.000； V 混凝土的浇筑速度，取10.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 （三）、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。140、 面板的计算宽度取0.30m。 荷载计算值 q = 1.225.9200.300+1.403.6000.300=10.843kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.301kN N2=3.578kN N3=3.578k141、N N4=1.301kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.650mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09710001000/16200=5.988N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取30.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31951.0/(2300.00018.000)=0.542N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.650mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （四）142、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3025.92+1.40.303.60=10.843kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3025.92=7.776kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 4.453kN 经过计算得到最大变形 V= 0.047mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截143、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.216106/85333.3=2.53N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32284/(28080)=0.535N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.144、047mm 内龙骨的最大挠度小于350.0/250,满足要求! （五）、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.159mm 最大支座力 Qmax=9.575kN 抗弯计算强度 f=0.467106/10160000.0=45.97N/mm2 支撑钢管145、的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! （六）、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.575 对拉螺栓强度验算满足要求!（七）模板支架计算参数 模板支架搭设高度为7.95m， 146、梁截面 BD=700mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加4道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50*100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁底支撑木方长度 1.50m。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 梁底承重杆按照布置间距230,350,350,350mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.15m147、，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.1500.5000.300=0.608kN。 采用的钢管类型为483.5。 （八）、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0001.2000.700+0.5000.700)=19.215kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(4.000+1.000)0.148、700=3.150kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2019.215+1.43.150)0.30149、0 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.24710001000/37800=6.540N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2019.215+1.43.150)0.300=4.944kN 截面抗剪强度计算值 T=34944.0/(2700.00018.000)=0.589N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67719.21150、53004/(1006000340200)=0.516mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （九）、梁底支撑木方的计算 A、梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.2000.300=9.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.200+0.700)/0.700=0.664kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.7000.300=151、1.050kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.209.000+1.200.664)=10.437kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.401.050=1.323kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.464kN N2=4.542kN N3=4.432kN N4=0.406kN N5=0.000kN N6=0.000kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 4.5152、42kN 经过计算得到最大变形 V= 0.009mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.0010.0010.00/6 = 133.33cm3； I = 8.0010.0010.0010.00/12 = 666.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.149106/133333.3=1.12N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.519/(250100)=0.472N/mm2 截面抗剪强度设计值153、 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.009mm 木方的最大挠度小于350.0/250,满足要求! B、梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 15.065kN 经过计算得到最大变形 V= 1.079mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16c154、m3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.294106/1.05/10160.0=121.30N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.079mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! （十）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 （十一）、立杆的稳定155、性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=15.065kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1397.950=1.197kN N = 15.065+1.197=16.262kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.35m； h 最大步距，h=1.50m； l156、0 计算长度，取1.500+20.350=2.200m； 由长细比，为2200/16=139； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.353； 经计算得到=16262/(0.353489)=94.206N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.6700.115=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.50m； lb 与迎风面157、垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.5001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=15.065+0.91.21.108+0.90.91.40.022/0.900=16.289kN 经计算得到=16289/(0.353489)+22000/5080=98.708N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!第八节 高支模模板的拆除1. 拆模时间梁、板不承重的外侧模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，即可拆模；梁、板底模的模板拆除，均需其砼强度达到设计强度的100%方可拆除。2、拆模顺序梁板模158、板的拆除顺序：梁侧模板 板模板 梁底模板 支柱3、拆模施工（1）、梁板拆除：先将支柱上可调支托松下，使托梁与模板分离，并让梁底木枋降至水平拉杆上，接着拆下全部连接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由托梁支撑，拿下模板和梁底木枋，然后拆除水平拉杆、交叉撑和支柱。（2）、梁、柱侧模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬棍轻轻撬动模板，使之与砼分离。（3）、拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。（4）、拆除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向159、两端拆除。（5）、高大模板及支撑架拆模前应办理好模板拆除申请，报项目部及技术负责人签字，再报监理批准后方可进行模板及支撑架的拆除，不得私自随意拆除支顶及拉接件。第九节 高支模施工的安全措施1、高支模施工中，其高度不超过3m应设一道水平兜底安全网，整层拉设在水平杆上。2、支撑架的搭设人员必须经过培训,且具备高空作业架子工上岗证。3、所有支撑架搭设人员施工时必须系安全带，穿防滑 ，并带作业工具袋。4、禁止上下交叉作业。5、支撑架的四周搭设宽度不少于700mm施工用脚手架，并满铺架板，外侧立杆高出1.5米,并设安全防护杆,满挂安全网.6、模板及钢筋安装后，再一次检查支顶的牢固情况，紧固松动的螺栓，符160、合要求后才能浇筑混凝土。7、对搭设及拆除人员做好安全技术交底。8、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。9、高支模拆除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。10、拆除钢管架前应先清除其上的杂物及地面的障碍物。11、拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。12、拆除时应采用先搭后拆的施工顺序。13、拆除模板支撑时应采取可靠的安全措施，严禁高空抛掷。14、拆模时应搭设脚手板。15、高支撑施工及混凝土浇灌、模板拆除期间设一名专职安全员，检查和督促安全措施的落实和执行。16、161、高支模的支撑架及模板施工完成后，经自检及公司检查合格后，需报监理公司、建设单位及质检站验收合格后，方可进行钢筋绑扎和混凝土的浇灌工作。 第十节 质量保证措施1、做好施工前的技术准备工作，根据施工图纸要求，技术部门先制定模板施工方案。模板应平整，且拼缝严密不漏浆，并应有足够的刚度、强度。浇筑前先将模板与混凝土的接触面湿润，并保持清洁。2、模扳的设计应做到在松动和拆卸时不对混凝土造成损坏，任何模板的固定装置或支撑物除内拉杆以外都不允许留在完成的混凝土中。3、重复使用的模板应始终保持其形状、强度、刚度、不漏浆和表面平整光滑。4、模板中所有的接缝都应按一致形式位于水平或竖直平面上，接缝应严密，不漏浆。162、浇筑前先将模板与混凝土的接触面湿润，并保持清洁。5、把好模板质量关，在施工过程中，质量责任人、质安员、施工员应经常检查督促。模板安装，必须做好垂直度和平水的复测，确保模板几何尺寸的准确。6、工作完成后应清理木碎，并用检测工具进行检测验收。未达到合格以上标准的，不允许进行绑扎钢筋。模板的拼缝要严密，支撑要牢固，防止爆板及漏浆。7、模板安装完毕后，应配合监理工程师对其平面位置、顶部标高、节点联接及纵横向稳定性等进行检查，未经监理工程师的签认，不得浇筑混凝土。8、钢管架的搭设应分层进行及由现场质安员验收，确保各层都做好纵横拉杆联结、稳固。9、钢管架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装163、方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。10、在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。11、在混凝土浇筑前，必须经现场监理人员及我司质安部检验，合格后才能进行，模板必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。第十一节 应急预案在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。1、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。项目经理张培先为第一安全责任人，安全负责人龙中良为直接安164、全责任人，并相应成立高支模施工管理领导小组。组长：项目经理：禄留松副组长：项目第一副经理：张培先组员：安全员 龙中良现场总负责人 蔡焕怀施工员 陈如光施工员 苏仕周 木工班组长 符有生钢筋班组长 吴楚洪混凝土班组长：郑映龙3、报警救援及其他联络电话报警救援及其他联络电话单位或姓名电话单位或姓名电话火警119组长： 禄留松公安110副组长：张培先医疗120组员： 龙中良交通122组员： 苏仕周公司后勤总管组员： 陈如光公司值班司机组员： 蔡焕怀4、人员分工与职责（1）项目经理（本预案第一安全责任人）：负责高支模应急救援全面工作。（2）项目第一副经理（本预案直接安全责任人）：负责制定事故预防措施及165、相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，划分任务，明确责任。（3）现场安全员 ：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。（4）组员及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。5、应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓166、延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。（4）项目部指定现场专职安全员龙中良负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。6、演练在工程施工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。 7、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向167、公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。8、应急救援方法（1）高空坠落应急救援方法：1）当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能多了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨168、折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）模板、坍塌应急救援方法：1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当169、物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。5）预备应急救援工具如下170、表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥求援第十二节 根据专家评审意见对方案的补充和完善1、 全剖面图及水平剪刀撑、垂直剪刀撑详见后附图十一、十二。2、 架体顶步增设水平加固杆及水平剪刀撑，并与垂直剪刀撑交圈，连接牢固，详见平面图及全剖面图。3、 架体与结构柱抱箍连接方法及图示详见方案第六页。4、 梁侧增设斜撑及操作平台与安全防护、兜底网详见全剖面图和操作平台示意图。5、 混凝土浇灌路线详见后附图，养护方法：自浇灌混凝土1012小171、时后，板面全部用麻袋覆盖，派专人浇水，每天浇水次数不少于34次，四周外梁侧拆模后每天浇水次数不应少于67次。6、 施工组织管理架构：高支模施工组织管理架构序号姓名职务电话号码职 责1*项目副经理全面负责高支模的组织和管理及协调工作2*项目技术负责人负责高支模施工方案的编制及解决施工现场中存在的技术问题3*现场总施工负责现场组织及协调等3*安全主任全面负责高支模的各项安全措施的落实4*施工员按高支模施工方案全面检查和落实模板及支撑架的安装和钢筋绑扎。5*混凝土工长负责混凝土的浇灌及养护6*木工工长负责按高支模施工方案进行模板安装7*架子工工长负责按高支模施工方案进行支模架的安装8*钢筋工工长负责172、按高支模施工方案进行钢筋绑扎9*后勤总管全面负责高支模材料、资金等后勤保障10*测量施工员全面负责高支模的监测及数据整理7、 高支模的监控与监测措施：A、高支模的监控梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监控和监测措施：（1）、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）、日常检查、巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。搭设是否符合专项施工方案，允许误差是否在规定范围内，施工允许误差详见下表：支撑架材料及搭设允许偏差见下表：序号项目173、允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm钢板尺3立杆全高垂直度绝对偏差50mm吊线和卷尺4立杆支撑架高度H内相对值H/400钢卷尺2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超出规范要求。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。（3）、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（4）、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部项目经理、技术负责人、质安员、施工员对架体进行全面检查，验收合174、格后报监理、业主和质量监督站验收，合格后方可开始浇灌砼。在浇灌砼的过程中，项目部派专职施工员、木工班派不少于2人，经验丰富、技术强的师傅对支撑架进行全程跟踪和看护。发现有异常情况，立即停工整改，消除隐患后再施工。B、高支模的监测（1）、监测的目的：在混凝土的浇捣过程中和浇捣后一段时间及时发现高支模支撑架发生超量变形或地基沉陷等造成坍塌而导致安全事故。（2）、监测项目及其预警值、允许值：1）、监测项目：支架沉降和水平位移。2）、预警值、允许值：梁板的支架沉降预警值取10mm，沉降允许值取15mm，梁板支架的水平位移预警值取8mm，水平位移允许值取12mm。（3）、监测仪器和精度工作仪器设备的精度175、稳定性直接关系到测量数据的准确性、可靠性，是测量项目能否成功的关键因素之一，本高支模监测使用仪器设备如下：序号监测项目仪器名称仪器型号监测精度1支撑架沉降观测水准仪Leica WILD NA210mm2支撑架水平位移观测全站仪拓普康 GTS-330N10mm3支撑架水平位移观测经纬仪（4）、监测频率浇筑前观测2次；浇筑时，连续观测，间隔时间不大于15分钟观测一次；浇筑完成后观测3次，每次间隔不大于1小时（因本高支模工程地基为地下一层底板，底板为C35P8 混凝土厚度800mm的钢筋混凝土。不会存在较大的变形和沉降，后期可不用进行监测）（5）、基准点的布置 1）、 水平位移监测基准点的布置基准176、点的位置，对水平位移监测起到决定性的作用，应布设监测区域以外便于观测、不易破环、土质坚实的地方；为了便于校核、验证基准点的稳定性，布置3个水平位移基准点(点名A1A3) 本工程监测的基点布设在夹层和二层楼面上的合适位置,做法详见下图。 水平位移基准点示意图水平位移监测基准点埋设：根据现场实际情况，选取远离监测区域约30米以外稳定位置，采用碎石混凝土埋设，其结构如上示意图。另外在实施监测时，应选取远处多个固定目标（如避雷针）作定向及检查测量基准点的稳定性。根据实际需要可布设工作基点。（2） 沉降监测基准点的布置根据现场实际情况，在离开监测区域2030米的地方，采用已施工完成的地下一层柱，在柱上预177、埋专用的沉降观测埋件，布置3个沉降监测基准点(H1H3)。（3） 监测点的布设 根据高支模的范围，拟布设的监测点位置及数量如下表。序号高支模位置监测内容监测点数1地下一层至底层大堂及首层高支模（1-11-91-GK、2-681-AG）支架水平位移32支架沉降322二层至屋面高支模（2-132-GK）支架水平位移5支架沉降5（4）、支架水平位移监测点的布设水平位移监测点拟采用小反射棱镜或反射片作标志。在支架立柱66.5米高处固定监测标志，并用红漆编号。布点位置见附图。(5)、支架沉降监测点的布设支架沉降监测点一般选在截面积较大的大梁中部，且为汇交梁受力较大的位置。在其中一根立杆下约1.4m米固定178、一段钢尺作为观测尺。沉降点的布点位置见附图。(6)、监测设备与实施方法1）、使用仪器 拓普康 GTS-330N 3全站仪（0.5） Leica WILD NA2水准仪（0.5mm/km） 2） 支架水平位移监测a、水平位移的监测方法拟采用极坐标法。极坐标法：根据实际情况拟采用极坐标法进行水平位移的监测。对工作基点的稳定性检查可采用后方角度（距离）交会校核。极坐标法和后方交会法，外业采用拓普康 GTS-330N全站仪进行监测，必须符合规范要求。监测系统对监测数据进行改正、平差计算，然后生成各种报表和变形曲线、变形速率及变形预报。极坐标法是利用数学中的极坐标原理，以两个已知点为坐标轴，以其中一个点179、为极点建立极坐标系；测定观测点到极点的距离，测定观测点与已知坐标轴的角度，计算出观测点的坐标。b、在浇灌混凝土时，跟随浇灌路线，随时在浇灌的大梁处或已浇灌混凝土的后0.5m处范围立杆上焊上水平的小钢板条或园钢,在上划上尺寸刻度线，直接用经纬仪从纵横方向监控支撑架的变化，量出水平位移尺寸，当发现超过预警值时，应立即停止施工,进行加强和处理,必须等隐患消除后方可再进行混凝土浇灌.3） 支架沉降监测基准点稳定后，3个基准点之间按二等水准测量的要求进行联测，测量方法采用后前前后，使用Leica WILD NA2和配套的条码尺，技术要求如下：a. 视线长度小于50米；b. 前后视距差小于1米；c. 前后180、视距差累积小于3米；d. 读数至0.01mm。测段往返测较差，附合或环线闭合差0.3 mm，观测点测站高差中误差0.5mm，相邻点高差误差0.3mm。首先在测区内布设环形闭合网，采用Leica WILD NA2和配套的因瓦尺，尽可能选用固定测站，逐点观测。内业平差根据环线闭合差采用南方测绘公司的平差易进行严密平差，准确计算出各基准点的高程。沉降点的观测方法：在基准点上立标尺作为后视尺，固定在观测点上的钢尺作为前视尺。用水准仪分别对后视尺和前视尺进行读数，同一个点相邻两期的后尺读数之差减去前尺读数之差即得观测点的沉降量。8、模板拆除安全措施（1）、高支模在拆除时作业区四周及进出口处应加设围栏并设181、置明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥、统一信号。2、在高支撑梁板模板拆除时，应事先搭设好工作平台，并在四周设置防护栏杆，为防止木枋等材料下落，四周应挂安全网。(3)、 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。（4）、 柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。（5）、模板拆除的182、顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。（6）、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。（7）、 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。 （8）、模板拆除时应先将支托撑松动下降200300mm，然后将梁板底木枋逐条拿下，模板逐块拆除，严禁大片撬松垮落。如先将支模架拆除，则必须在支好临时支撑后方可拆除。9、编审人员信息表编审人员信息表序号本方案负责内容姓名出生年月职务学历专业职称从事建筑工程年限1施工方案编制人*项目技术负责人大专工民建中级工程师*2施工方案审批人*分公司技负责人本科工民建高级工程师*10、特种作业人员信息表特种作业人员信息表序号姓名性别年龄所属工种身份证号码证书编号1*男38架子工*2*男22架子工*3*男40架子工*4*男38架子工*5*男34架子工*6*男38架子工*7*男22架子工*8*男22架子工*9*男41架子工*10*男47架子工*