1、目 录第一节 工程概况3第二节 编制依据3第三节 施工准备43.1技术准备43.2物资准备53.3劳动力准备6第四节 支撑方案74.1模板及支撑架的材料选择74.2支撑系统的设计84.3模板系统的设计9第五节 高支模的安装105.1施工顺序105.2支撑架搭设115.3模板安装125.4验收及拆除的批准程序125.5模板工程质量保证措施13第六节 高支模的拆除136.1支顶、模板的拆除136.2模板的清理维修、存放14第七节 高支模施工的安全管理157.1高支模系统施工管理机构157.2高支模的安全管理措施16第八节 监测措施17第九节 针对浇捣砼输送制定的安全措施189.1施工部署189.22、施工方法19第十节 安全文明施工措施2010.1预防坍塌事故的安全技术措施2010.2预防高空坠落事故的安全技术措施2110.3文明施工措施22第十一节 应急救援预案2211.1应急救援机构2211.2应急救援机构职责2311.3应急救援工作程序2411.4应急救援装备2511.5应急救缓药品2611.6应急救援措施27第十二节施工进度计划 28第十三节 高支模验算书29附图：1、高支模架所在位置结构平面布置图；2、电影院厅高支模架平面布置图、梁支撑图，节点祥图；3、高支模架剖面图；第一节 工程概况工程名称：xxxx城市广场二号地块（MALL、酒店式公寓）主体工程工程地点：xx省xx市建筑面积3、：305083.20，其中地下面积91784.00，地上面积213299.204。建设单位：xx设计单位：勘察单位：监理单位：xx省施工单位：工程规模：本工程包括1#公寓至5#公寓及MALL工程，地上：213299.20平方米，地下： 91784.00平方米。合计：305083.20平方米，本工程建筑高度为97米，MALL部分结构体系：为多层商业综合体，地下二层（局部三层），地上三层（局部四层），檐口高度16米，结构形式为全现浇框架结构，高层公寓部分结构体系形式：1#、3#楼地上29层，地下2层，2#、4#、5#楼地上29层，地下3层，房屋总高度97米，结构形式为全现浇框架-核心筒结构。本方案4、为针对该地上三层电影厅部位超高支模架的专项施工方案，其主要工程概况如下：1. 、区屋面结构平面布置图：轴线（1-15轴-1-23轴）/（1-B轴-1-W轴）范围内的6个电影厅，从二层结构楼面标高10.55开始搭设高支模架，各厅的支模架高度为：1-2、4-6号厅为10.8，3号厅为14.18。屋面结构为空心楼板，空心楼板在3号厅位置厚度为750，内置竖孔箱模（PP合金）规格为900*900*600，其余厅屋顶板厚为550，内置竖孔箱模（PP合金）规格为900*900*400，结构框架梁大多为500*800，楼盖最大跨度27米，楼面砼设计强度C30，具件祥见附图一。2.高支模基础概况本高支模室内搭5、设在三层结构板及看台台阶上， C30钢筋混凝土楼板，板厚120。第二节 编制依据为了保证本工程超高支模施工安全，根据xx省建设厅闽建建200732号文高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定；以及建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：本工程的施工图纸、施工组织设计；建质200987号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知；建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ806、-91）；建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2011；混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2011；混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T10-95）；施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）建筑结构荷载规范GB50001-2012；xx省建设厅闽建建200732号文高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定；xx省建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（DBJ13-91-2007）；建质2009254号关于建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知；闽建质安监总2009029号关于进一步加强模板工程监督管理的7、通知；关于加强模板工程安全生产管理的通知；建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；北京恒智天成施工安全计算软件；中天建设集团工程式施工工艺标准第三节 施工准备3.1技术准备做好钢管、扣件的复试，钢材力学性能试验(2)认真阅读图纸、图纸会审记录、施工方案及施工技术规范等文件，进行定位放样，组织班组人员进行技术、安全交底工作。3.2物资准备(1)材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有8、关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。(2)周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。材料用量计划：序号材料名称单 位数 量备 注1模板M226002方木（40*80）M35039、钢管M500004扣件只70000(2)机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。木压刨板机MB10431木工圆锯MJ1041交流电焊机BX3002手持切割机/5手持电钻/3扭矩扳手/2水准仪DS32经纬仪J21全站仪拓普康1平板式振动器ZL5.52插入式振捣器ZN5010砼泵车、布料机各一台/2砼运输车/103.3劳动力准备 (1) 根据劳动力需用量计划，组织人员施工，做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安10、全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。(2)具体人员准备：序号工 种人 数职 责1架子工30人支模架搭设及拆除2木工50人支模3塔吊司机2人材料垂直水平运输4电焊工4人螺杆焊接制作、定位钢筋焊接5电工2人用电管理6安装5人预埋套管7泥工40人砼浇筑 第四节 支撑方案4.1模板及支撑架的材料选择支顶系统主要材料如下：（1）模板均采用900mm1800mm15mm（厚）胶合板；（2）木枋：统一采用规格为4080mm；100100 mm（3）支撑系统：选用483.0mm钢管及其配件，计算取483.0mm（4）11、纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用483.0mm钢管及其配件；（5）垫板：采用300*300*50mm木板。4.2模板支撑系统的设计考虑到施工安全及可操作性同时兼顾经济方便。因此，本工程的高支架模板部位支撑架采用扣件式钢管脚手架的模板支撑体系。部位梁最大规格梁为8001000，大多为500800，梁按8001000计算做法， 高支模部位空心板厚度为750、550、,支模架计算取750，计算按空心板折合砼实心板厚为：以3#厅计算如下：3#厅面积为720*0.75=540立方米,空心板300立方米,得出砼方量为240立方米,得出砼板厚为240/720=330。550、支模架做法同板厚750的空心板。12、本方案范围内梁、板搭设参数如下表：（柱模板参一般模板施工方案做法，在高支模搭设完成前提前完成柱砼浇筑，本方案不进行计算）、梁、截面尺寸及搭设参数： （单位：）框架梁截面800 1000（部位在电影院3#厅屋顶结构）搭 设 参 数计算截面800 1000计算跨度8100支架形式扣件式钢管模板支架搭设层高14.90梁底方木5根4080梁侧方木2根4080对拉螺栓二道立杆横距500（ 梁底增加2道承重立杆、采用可调顶托）立杆纵距(跨度方向)800梁底支撑小横杆483.0800立杆步距15001500扣件梁底水平杆与立杆连接采用双扣件扫地杆离地面200高，纵、横向连续设置立杆基础砼楼面上垫30030013、50木板钢管类型全部采用483.0、空心楼盖（内置坚孔箱模）750厚顶板参数形式如下：（单位：）楼板空心板厚750、550验算支模体系计算板厚计算砼实心板厚330由空心板750折算而得,空心板550略,支撑参此计算做法做法75050计算层高10050最大板跨2700板底方木40x80150立杆纵距800立杆横距800立杆步距1500钢管立杆立杆顶部采用可调顶托剪刀撑在满堂模板支架外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔4.8m设由下至上的竖向连续式剪刀撑，高度为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45-60.水平杆水平杆纵14、横设置，横距800，步距1500，支架顶部增加一道水平杆扫地杆离砼面200高，纵、横双向连续设置立杆基础砼楼面上垫300x300x50实木板钢管类型全部采用48x3.0 4.3、模板支撑架的构造要求及措施、钢管立柱底部设50mm厚的垫木，顶部设可调支托部位，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。、在立杆底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调顶托底部的立杆顶端250mm处沿纵横方向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平杆之间的间距在满足模板设计所确定的水平拉杆步距15、要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆，在顶步距中纵横向增设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑，电影院阶梯位置不能拉通的水平杆，上一根必须伸过交接点的二个立杆间距。、支架在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69，垂直间距2-3米，与建筑结构框架柱设置一个固结点。、钢管立柱接长严禁搭接，采用对接扣件连接，相邻两立柱对接接头竖向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点不大于步距的1/3。严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平杆上。、在满堂模板支架外侧周圈设由下16、至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔4.8m设由下至上的竖向连续式剪刀撑，高度为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角为45-60.、模板接缝严密不漏浆，在浇筑混凝土前应浇水湿润，但模板内不应有积水；6、梁起拱高度为20；板起拱高度根据设计施工图要求:500板厚板块中间起拱为60, 750板厚板块中间起拱为75.第五节：高支模的安装5.1施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板顶架安装架设梁底木枋龙骨于顶托上梁底模及侧模安装架设板底木枋龙骨于顶托上楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养，达到100砼设计强度拆模令经17、监理审批，同意拆模，拆下顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆 楼面梁、板支撑系统采用扣件式钢管组合而成。梁模板支撑的顶架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。5.2支撑架搭设(1)安装顺序底座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，按4560N.m力矩用扳手拧紧扣件螺栓按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水18、平杆安装随后按搭设进程及时装设剪刀撑。(2)支撑系统安装1) 支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。2) 对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。3) 对工作面进行清理干净，不得有杂物。4) 根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。5) 立杆底座，在砼面垫300mm300mm50 mm木板。6) 水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。7) 在支架四边、主梁底两侧与中间每隔四排支架立杆设置19、一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。8) 脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差50mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/600。9) 水平杆的接长应采用对接扣件，水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。10) 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于20、步距的1/3。11) 立杆、可调托座应根据支撑高度设置。12) 立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。13) 模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为拉结节点，增强整体稳定性。14) 模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过专家论证通过后，监理、业主验收通过后，方可投入使用。5.3模板安装(1) 梁底、梁侧模采用15mm胶合板，梁底平板模铺设在横向次龙骨上，次龙骨搁置在主龙骨上。(2) 楼板模采用15mm胶合板，采用4080mm木方做次龙骨。(3) 模板的安装顺序如下：梁模板的安装1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的21、标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放木方。固定木方后在其上4 m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。2)为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送22、砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。楼面模板的安装首先通线，然后调整可调顶托主龙骨，主龙骨固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。5.4验收及拆除的批准程序(1) 高支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、建设单位、质监站进行验收，验收合格后才能邦扎钢筋、浇筑混凝土。(2) 高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。5.5模板工程质量保证措施(1)模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合下如规定：1) 保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确23、。2) 具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形。3) 构造简单、装拆方便，便于后继工序的施工。4) 模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。5) 模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定。配制木模板尺寸时，要考虑模板拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。6) 模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土的浇筑及养护等工艺要求。(2)模板安装须符合下如规定：1) 模板安装前应对操作人员进行技术交底。2) 现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于或大于4m时，起拱高度宜为全路长度的1100031000。3) 采取分24、层分段支模的方法，安装上层模板及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确；注意控制模板安装的偏差。4) 模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，经质安员、技术员复核合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。5) 模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相25、互位置正确。(3)模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：1）扣件式钢管脚手架设置情况是否按本方案搭设；2）纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；3）底座、托顶螺旋杆伸出长度；4）限位销等扣件牢固情况；5）垫木情况。(4)本工艺应具备以下主要质量记录：1) 模板检验批质量验收记录。2) 模板分项工程质量验收记录。3) 拆模申请报告。第六节 高支模的拆除6.1支顶、模板的拆除(1) 拆除顺序：梁上顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底木方板底模板纵(2) 横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托座垫木。(3) 本工程由于超高支模体系面积大，梁截面大，为保证高支模的稳定性以及混26、凝土结构的质量，要求支架水平拉杆每隔一道均与与结构砼墙柱拉结，混凝土必须达到100设计强度才能整体拆除。(4) 由于该层支架体重较大，在其楼板结构施工期间，要求对下一层楼层（第二层）结构保留支架不拆，以保证楼板有足够的承载力，避免破坏楼板结构。(5) 支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。(6) 拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度达到下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。表二 规范要求的砼拆摸强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（）梁、拱、壳8m758m100板2m502m、8m758m1027、0悬臂结构100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。(7) 侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。(8) 拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。(9) 拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。(10) 严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。(11) 严格控制模板及其支架拆除的顺序。(12) 拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。(13) 拆28、除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。(14) 拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。(15) 脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1) 脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2) 同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3) 通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。4) 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。5) 拆除工作29、中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。6) 拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。6.2模板的清理维修、存放(1)模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。(2)模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。(3)模板拆除成品保护要求：1)拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。2)坚持每次使用后清理板面。30、3)按楼板部位层层复安，减少损耗。4)材料应按编号分类堆放。5)对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。第七节 高支模施工的安全管理7.1、高支模系统施工管理机构项目经理：张永斌、副经理黄巧荣技术负责人：顾建兴 施工员：孙松华、黄生清、陆守勇、王包银质量员：董景明安全员：仲波、郭军军 泥工班组长：袁丰明钢筋班组长：李先胜架子班组长：姜国军木工班组长：胡云飞项目经理：全面负责项目管理工作，为工程质量、安全第一责任人。技术负责人：负责施工专项方案的编制并监督执行、指导现场施工及对相关施工人员的技术交底工作。施工员：按本方案的要求、结合实际情况，负责模板支架搭设及混凝土浇筑及养31、护的实施组织工作；质量员：负责对模板支架搭设、混凝土浇筑及养护等环节的质量检查、纠正、复验等工作，把好质量关、提出质量控制及纠偏措施等；安全员：落实安全交底工作，确保浇筑前各施工因素处于安全受控状态，加强安全巡检，及时纠正或制止不安全行为；项目部：组织编制专项施工方案，并报请公司技术质安部组织论证解决相关技术问题、落实安全措施投入等，负责资源调配及外围协调事宜。7.2高支模的安全管理措施(1) 经本项目部项目经理和技术负责人对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用扣件式钢管式脚手架。(2) 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全32、技术交底。(3) 对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。(4) 搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。(5) 支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。(6) 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。(7) 高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。(8) 支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行，以免结合处错位，33、难于连接。(9) 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。(10) 可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。(11) 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。(12) 应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。(13) 水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。(14) 操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中(15) 堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。(16) 在顶架搭设过程中要实行34、严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。(17) 高支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。(18) 在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1) 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2) 地基是否积水，底座是否松动。3) 钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。4) 安全防护措施是否符合规范要求。(19) 在浇筑顶板砼过程中，支架下35、面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，(20) 保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。(21) 支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。(22) 拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。(23) 拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。(24) 施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。(25) 设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清36、除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。(26) 混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人员进入支撑架内。第八节 监测措施(1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。(337、)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)监测点布设在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。(5)监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝后至少达到设计强度的85。 表三 扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL638、.5m12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺(6)当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。第九节 针对浇捣砼输送制定的安全措施9.1施工部署本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土输送泵，混凝土从低处向高处分层浇捣，浇捣作业安排在白天且天气睛朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。本层结构梁板截面较大，混凝土采用39、一次浇筑成形，从混凝土配合比到现场浇筑、养护均需采取一定的技术措施以控制混凝土水化热，保证混凝土施工质量和支架的安全稳定。具体混凝土浇筑方法参见该结构施工专项施工方案。9.2施工方法1、准备工作1)钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。2)高支模模板的标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。相关单位验收合格工作已经完成。3)由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。4)混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。5)浇筑混凝土40、用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。6)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查布料机的加固情况。2、混凝土的浇筑和振捣要求：1)、本方案部位框架柱需提前浇筑，达到一定强度后用于高支模架的拉接，增加支模架架体的稳定性。2)、梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面的3/4高时，应加强对支顶变形的监控。3)、 空心板的砼浇筑：采用地泵加布料机施工，提前计划布料机按装位置,并在布料机位置下面增加加强立杆,.泵送混凝土的水平管、转向接头、布料口支座或运41、送混凝土物料小车的通道，应在薄壁箱模上架空安装、铺设，浇筑混凝土时，应安排适量的木工与钢筋工，随浇筑作业及时修补、调整薄壁箱模与钢筋。并应安排木工对模板进行看护，如发现支撑扣件受力后松动，随时进行加固，混凝土的浇筑，沿薄壁箱模楼盖单向进行；不宜沿薄壁箱模楼盖区格板周边向中部作合围式浇筑。混凝土的塌落不宜小于150，且布料与震捣应同步进行，振捣时间以保证薄壁箱模底被混凝土充填饱满，无积存气囊、气泡。混凝土用粗骨料的最大粒径不得大于20，浇筑混凝土薄壁箱模空心楼盖时，为防止薄壁箱模上浮及高支模架整体受力稳定，混凝土浇筑时分层进行，第一层布料高度不超过楼板厚度的五分之三，使用30或50插入式振捣棒要42、快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的15倍(50棒应为525cm，取50；30棒应为405cm，取40)，待振捣密实后下层混凝土初凝前再进行第二次布料，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。4)、浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。3、混凝土养护：1)浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。2)养护时间不少于14d。43、4、试块制作：在现场制作试块应以600同条件养护为主，同时还要制作28d标准养护及备用试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。5、质量要求：1)商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。2）混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定及本方案的要求。3）混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。4）混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。5)预留洞宽度大于1m的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口，避免出现缺灰或漏振现象。6)钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时44、设专人检查钢筋、模板。7)浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。8)浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员。楼面板必须用1.52.5m刮尺刮平。9)做好混凝土浇筑记录。10)每次开始浇砼前必须做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后方可开始，并且随机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。第十节 安全文明施工措施10.1预防坍塌事故的安全技术措施一般引起坍塌事故主要因素是设计出错、不按方案施工及材料不合要求造成，根据以往经验，采取以下措施：(1)模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验45、收，经验收合格后签字后，方可作业。(2)模板支撑采用钢支撑材料作支柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。(3)模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排队后，方可作业。(4)板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。(5)装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。(6)拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。10.2预防高空坠落事故的安全技术措施(1)对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认46、识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。(2)高处作业人员的身体条件要符合安全要求。不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业；严禁酒后从事高处作业。(3)高处作业人员的个人着装要符合安全要求。根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；(4)要按规定要求支搭各47、种脚手架。脚手板要铺严，板头、排木要绑牢，不准留探头板。(5)要按规定要求设置安全网，施工层采用立网做防护时，应保证立网高出建筑物1m以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。严禁在高空将材料或工具随处抛掷。(6)要切实做好洞口处的安全防护。(7)在操作面下1.5m处拉设白色兜底粗网或者铺密竹。(8)在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业。同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。 (9)不准在六级强风或大雨、雪、雾天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到48、安全要求，从而控制高处坠落事故发生。10.3文明施工措施(1) 所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。(2) 支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网。(3) 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。(4) 平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块49、模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体。对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平卧堆放，严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。(5) 模板起吊前，应把吊车的位置调整适当，并检查吊装用绳索、卡具及每块模板上的吊环是否牢固可靠，然后将吊钩挂好，拆除临时支撑，稳起稳吊，防止模板大幅度摆动或碰倒其他模板。(6) 组装时，应及时用卡具或螺栓将相邻模板连接好，防止倾倒，安装外板时，必须待悬挑扁担固定，位置调整好后，方可摘钩。(7) 模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。(8)50、 里外角模和临时摘挂的面板与大模板必须连接牢固，防止脱开和断裂坠落第十一节 危险源辨识及应急救援预案（一）一般危险源识别及应对措施1、一般危险源识别1)模板变形、断裂；2)扣件爆裂、滑脱；3)钢管强度或刚度不足造成弯曲变形过大或局部失稳；4)个别顶托伸出钢管顶部超长；5)个别钢管立杆采用搭接或立杆支撑底部悬空；6)水平拉杆步距过大，水平剪刀撑、竖向剪刀撑不设或少设等。2、预防措施1)根据专项方案采用新模板、楞木、牵杆、立杆间距、柱箍间距按设计要求布设。2)钢管扣件先检查验收，不符合要求的不得使用。3)水平、竖向剪刀撑、扫地杆按设计要求设置，不得不设、少设或加大尺寸设置。4)立杆采用对接、错开布51、设，不得采用搭接，上下端顶紧。（二）重大危险源识别及安全措施1、重大危险源识别1)局部失稳、整体失稳、砼浇筑方法不对称引起整体失稳，一般情况是钢管严重变形，扣件多数爆裂，模板倾斜等。2) 触电事故。3) 物体打击、机械伤害、高处坠落等。2、预防措施1）模板支撑体系按本专项方案施工，材质符合要求。2）加强工人的安全教育及项目部的日常检查力度。3）加强工人安全用电教育、班前安全活动；用电设备专人专用；电线电缆架空设置。4）机械设备专人专用；严格按操作规程操作；机械不带病运转等。（三）应急救援预案在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生52、的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警：119 公安：110 医疗：120 交通：12211.1应急救援机构项目部成立事故应急救援指挥领导小组，组长由项目经理担任，副组长由项目副经理担任，成员由项目部各部门主管领导及安全员等人员组成，公司本部设置相应的应急救援指挥部。项目部应急救援小组成员名单及联系电话为：组 长：蒋永斌 （副组长：黄巧荣 （组 员：顾建兴吕哓将（电话3813874111）11.2应急救援机构职责(1) 黄巧荣负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2) 吕晓将负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物53、资等资源的调配。(3) 仲波进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。(4) 蒋永斌当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。(5) 其余组员在进行作业是根据现场实际情况，做出相对工作分配。11.3应急救援工作程序(1) 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。(2) 由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3) 事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临54、时负责人指挥安排。(4) 事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。(5) 事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查(6) 项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。11.4应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消55、防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。11.5应急救缓药品（1）外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包。（2）服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。11.6应急救援措施（1）、应急材料及施工机具1）、应急工具： 50KW发电机1台，2吨液压千斤顶2套，模板开孔锯机2部（手提式），手电筒6支，应急灯2只，爬梯2部，对讲机6部，气割工具1套，电工常用工具1套，手动葫芦1台，小型金属切割机1台，所有材料工具准备到施工现场，随时准备应急56、。2）、应急材料：=15800800钢板2片，可调顶托、底托各50支，6m长48钢管50支，扣件500只。项目部应在现场办公室的明显位置设置急救药箱和急救担架，配备汽车等应急资源，适当的药品和救护品。药箱内至少应配备：药棉枝、纱布、绷带、医用胶布、消毒酒精、止痛药，以备现场临时急救。（2）、浇筑砼过程中应急措施1）、浇砼施工过程中，如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。2）、一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人57、员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全。(3)、物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。 1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。 2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休58、克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到59、医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。(4)、高空坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运60、和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。4)发61、现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则62、上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。a一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。b加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上13处(靠近心脏位63、置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。(5)、坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏64、散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)在救护过程中要防止二次土方坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。 7)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗65、包扎或输氧急救等。8)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。(6)、触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。2)隔离电源方法：断开电源开头；使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法:口对口、口对鼻人工呼吸法：（停止呼吸者）A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻66、孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。C、掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜 D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体67、僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。(7)、火灾事故急救措施1)事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有68、火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。469、) 火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。第十二节:施工进度计划:序号分项工程名称天数时间2012年11月5日至2012年12月15日402012年11月5日2012年12月15日2电影厅高支模架搭设102012年11月5日2012年11月15日3高支模架验70、收22012年11月16日2012年11月17日4电影厅顶梁板模板按装102012年11月18日2012年11月28日5电影厅顶梁板钢筋绑扎、箱模按装132012年11月29日2012年12月10日6电影厅顶梁板砼浇筑52012年12月11日2012年12月15日第十三节：板模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。板段：B1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一71、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数楼层高度H：14.9m；混凝土楼板厚度：330mm；结构表面要求：外露；立杆纵向间距或跨距la：0.8m；立杆横向间距或排距lb：0.8m；立杆步距h：1.5m；(二) 支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：483mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k72、：1.1kN/m3；板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2；承受集中荷载的模板单块宽度：800mm；施工人员及设备荷载标准值Q1k：计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；3.板底模板参数搭设形式为：2层梁顶托承重；(一) 面板参数面板采用克隆(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：21N/mm2；弹性模量E：7100N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根4080木方（宽度高度mm）；间距：150mm；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm73、2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根100100矩形木楞；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 800153/12= 2.250105mm4； 74、W = 800152/6 = 3.000104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.30.800=0.240 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.8000.33=6.336 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.8000.33=0.290 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.240+ 6.336+ 0.290=6.866 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.800=2.000 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=6.866kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 75、q=max（q1，q2）=10.107kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.26.866+1.42.000) =9.936kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.356.866+1.40.72.000) =10.107kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.91.26.866 =7.416kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.91.356.866 =8.343kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截76、面抵抗矩，W =3.000104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.139kNm； Ma=0.125ql2=0.12510.1070.152 =0.028kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1257.4160.152+0.253.1500.15 =0.139kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1258.3430.152+0.252.2050.15 =0.106Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 0.139106/3.000104=4.633N/mm2；实际弯曲应力计算值 =4.633N/mm277、 小于抗弯强度设计值f =21N/mm2，满足要求！2.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 6.866kN/m； l-面板计算跨度: l =150mm； E-面板材质的弹性模量: E = 7100N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.250105mm4； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.375mm；面板的最大挠度计算值: = 56.8661504/(38471002.250105)=0.028mm；实际最大挠度计算值: =0.028mm小于最大允许挠度值: =0.375mm，满足要求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑78、梁采用1根4080木方（宽度高度mm），间距150mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.30.15=0.045 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.150.33=1.188 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.10.150.33=0.054 kN/m；永久荷载标准值Gk= 0.045+1.188+ 0.054=1.287 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.1579、=0.375 kN/m；计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=1.287+0.0192=1.30665kN/m；(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.91.2(1.287+0.0192) =1.411kN/m； q2=0.91.40.375 =0.473kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.91.35(1.287+0.0192) =1.588kN/m； q2=0.91.40.70.375 =0.331 kN/m；B 永久荷载和集80、中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q=0.91.2(1.287+0.0192) =1.411kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.91.35(1.287+0.0192) =1.588kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查模板规范（JGJ162-2008）附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M=ma81、x（Ma，Mb）=0.609kNm；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.5880.82+0.1170.3310.82 =0.126kNm；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080ql2+0.213Pl=0.0801.4110.82+0.2133.1500.8=0.609kNm；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max（Va，Vb）=2.804 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600q1l+082、.617q2l=0.6001.5880.8+0.6170.3310.8=0.925kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6001.4110.8+0.6753.150=2.804kN；(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6771.306658004/(100100001.707106)=0.212mm (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算=M/W=0.609106/4.267104 =14.274N/mm2实际弯曲应力计算值 =14.274N/mm2 小于抗弯强度设计值f =15N/83、mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=2.804100032000/(1.70710640)=1.314N/mm2；实际剪应力计算值 1.314 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.212mm； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=2.000mm；实际最大挠度计算值: =0.212mm小于最大允许挠度值: =2.000mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根100100矩形木楞，间距800mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1833.33104= 8.384、33106 mm4； W=1166.67103= 1.667105 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.50.15=0.225 kN/m；由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.485、11kN/m；q2=0.91.40.225 =0.283kN/m；由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：q1=1.588kN/m；q2=0.91.40.70.225 =0.198kN/m；由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力F1=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.4110.8+1.2000.2830.8 =1.514kN；由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力F2=1.100q1l+1.200q2l=1.1001.5880.8+1.2000.1980.8 =1.588kN；A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：最大支座反力F=max（86、F1，F2）=1.588kN；B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：F=1.100ql=1.1001.306650.8=1.150kN；(2) 第二层支撑梁自重A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：q=0.081 kN/m；B 计算第二层支撑梁变形采用：q=0.060 kN/m；(二) 荷载效应计算第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 5.354kN 最大变形：= 0.2587、6mm 最大支座反力：F= 9.355kN(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.685106/1.667105 =4.111N/mm2实际弯曲应力计算值 =4.111N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=5.3541000125000/(8.333106100)=0.803N/mm2；实际剪应力计算值 0.803 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.255mm，容许挠度为2.000mm，满足88、要求！第2跨最大挠度为0.023mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.256mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！四、立杆的稳定性计算1.立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N1+N2=8.984+2.257=11.241 kN；(一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1模板规范（JGJ162-2008）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层89、支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2. 第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q1k=10.15=0.150 kN/m；通过以上方法计算得到：第二层支撑梁传递的支座反力N1= 8.984 kN；(二) 垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(14.9-0.33)=2.257 kN；290、.立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，N=11.241 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.592；a-顶排立杆伸出水平杆长度为0.3 m 立杆计算长度lo=h+2a=1.5+2*0.3=2.1m 计算立杆的截面回转半径i = 1.59cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.24cm2； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=2.1100/1.590=132.1钢管立杆长细比91、= 132.1 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值：=11.241103/(0.5924.240102) = 44.787N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 44.787N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！五、楼盖承载力计算楼板承载力验算依据混凝土工程模板与支架技术杜荣军编、工程结构设计原理曹双寅主编、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑结构荷载规范(GB 50666-2011) 等规范编制。(一)模板支架参数信息设本工程当前层现浇92、楼盖正在施工（施工层），施工层下面搭设2层支架。楼盖为双向板，板单元计算长度BL=3m；板单元宽度BC=3m。1.施工层下1层楼盖模板（简称：下1层）支架参数本层楼盖板厚度h1=120mm，混凝土设计强度为C30，已浇筑40天，混凝土强度fc1=14.300MPa，混凝土弹性模量Ec1=30000.000MPa；2.施工层下2层楼盖模板（简称：下2层）支架参数本层楼盖板厚度h2=120mm，混凝土设计强度为C30，已浇筑70天，混凝土强度fc2=14.300MPa，混凝土弹性模量Ec2=30000.000MPa； 结构模型立面图 结构模型平面图(二)荷载计算1.下1层荷载计算立杆传递荷载组合值93、：P=11.241kN；楼盖自重荷载标准值：g1=120/100025=3.000kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q1=P/(LaLb) =11.241/(0.80.8)=17.564kN/m2；2.下2层荷载计算楼盖自重荷载标准值：g2=120/100025=3.000kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q2=0.750kN/m2；3.楼层荷载分配假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33).则有：Pi=(Eihi3Pi)/(Eihi3)；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：Ec1h13=3000094、.0000.123=51.8400Ec2h23=30000.0000.123=51.8400G1=1.2(51.8400/103.6800)6.000=3.600kN/m2G2=1.2(51.8400/103.6800)6.000=3.600kN/m2Q1=1.4(51.8400/103.6800)18.314=12.820kN/m2Q2=1.4(51.8400/103.6800)18.314=12.820kN/m2(三)板单元弯矩计算四边固定：Lx/Ly=3/3=1.000；查表：mx=0.01760，my=0.01760，mx=-0.05130，my=-0.05130；四边简支：Lx/Ly95、=3/3=1.000；查表：mqx=0.03680，mqy=0.03680；1.下1层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G1=G1+Q1/2=10.010kN/m2；Gq=G1+Q1=16.420kN/m2；Q1=Q1/2=6.410kN/m2；Mx=(mx+my)G1Bc2+(mqx+mqy)Q1Bc2=4.450kN/m2；My=(my+mx)G1Bc2+(mqy+mqx)Q1Bc2=4.450kN/m2；Mx=mxGqBc2=-7.581kN/m2；My=myGqBc2=-7.581kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表96、得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（kN/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 4.450 ASX=126（HRB400）楼盖Y向正筋 4.450 ASY=126（HRB400）楼盖X向负筋 -7.581 ASX=216（HRB400）楼盖Y向负筋 -7.581 ASY=216（HRB400）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HRB4008150 ASX=335楼盖Y向正筋 HRB4008150 ASY=335楼盖X向负筋 HRB4008150 ASX=335楼盖Y向负筋 HRB4008150 ASY=335下1层楼盖实际配筋面积理论配筋面积97、，现浇楼盖板满足承载能力要求。2.下2层板单元内力计算因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G2=G2+Q2/2=10.010kN/m2；Gq=G2+Q2=16.420kN/m2；Q2=Q2/2=6.410kN/m2；Mx=(mx+my)G2Bc2+(mqx+mqy)Q2Bc2=4.450kN/m2；My=(my+mx)G2Bc2+(mqy+mqx)Q2Bc2=4.450kN/m2；Mx=mxGqBc2=-7.581kN/m2；My=myGqBc2=-7.581kN/m2；根据以上弯矩，在混凝土结构计算手册（第三版）中查表得到楼盖板理论配筋： 钢筋位置 弯矩计算值（k98、N/m2） 理论钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 4.450 ASX=126（HRB400）楼盖Y向正筋 4.450 ASY=126（HRB400）楼盖X向负筋 -7.581 ASX=216（HRB400）楼盖Y向负筋 -7.581 ASY=216（HRB400）楼盖板实际配筋：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）楼盖X向正筋 HRB4008150 ASX=335楼盖Y向正筋 HRB4008150 ASY=335楼盖X向负筋 HRB4008150 ASX=335楼盖Y向负筋 HRB4008150 ASY=335下2层楼盖实际配筋面积理论配筋面积，现浇楼盖板满足承载能力要求。(四)最终结论199、模板支架配备层数：按照设定的施工进度，配备2层模板支架可以满足楼盖承载力要求.2、另因3#厅跨度较大，在非看台部位设置3层支架来确保楼盖承载力要求。800*1000梁模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段：L1。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图一、参数信息1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.8m；梁截面高度D：1m；楼层高度H：14100、.9m；结构表面要求：外露；混凝土楼板厚度：330mm；梁边至板支撑距离：0.15m；板底承重立杆横向间距lb：0.8m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.5m；梁底承重立杆根数：2；梁底两侧立杆间距lc：0.35m；梁底承重立杆间距(mm)依次是：350；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm101、2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：14.873kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：21N/mm2；弹性模量E：7100N/mm2；(二) 主楞参数材料：2102、根483.0钢管；间距(mm)：500；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根4080木方（宽度高度mm）；间距(mm)：100,200*2；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14103、；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：200,200；4.梁底模板参数搭设形式为：2层梁上顺下横混合承重；(一) 面板参数面板采用克隆(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm；抗弯设计值fm：21N/mm2；弹性模量E：7100N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根4080木方（宽度高度mm）；根数：5；木材品种：太平洋海岸黄柏；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：13N/mm2；抗弯强度设计值fm：15N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ16104、2-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000153/12= 2.813105mm4； W = 1000152/6 = 3.750104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，105、取1.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算得到： F1=14.873 kN/m2 F2=24.000 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=14.873 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=14.873/24.000=0.620m；(二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=14.8731=14.873kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=19.835kN/106、m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.214.873+1.42)1=18.583kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3514.873+1.40.72)1=19.835kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3514.8731=18.071kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.721=1.764kN/m；2.内力计算面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到:从左到右各支座力分别为：N1=3.825kNN2=2.07107、9kNN3=1.697kN 最大弯矩 M= 0.092kNm 最大剪力：V= 1.967kN 最大变形：= 0.184mm 最大支座反力：F= 3.825kN3.面板计算(一) 面板抗弯强度计算 =M/W=0.092106/3.750104 =2.452N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.452N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=21N/mm2，满足要求！(二) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.184mm，容许挠度为0.250mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.014mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.017mm，容许挠度为0.5108、00mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.049mm，容许挠度为0.425mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根4080木方（宽度高度mm）为一组，共3组。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：(a) 计算弯矩和剪力采用：q = 3.825/1=3.825109、 kN/m；(b) 计算挠度采用：q = 2.930/1=2.930 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.8250.52最大剪力 V=0.6ql=0.63.8250.5=1.148kN最大支座力 N=1.1ql =1.13.8250.5=2.104kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6772.9305004/(10010000.0001.707106)=0.073mm(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.096106/4.267104 =2.241N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.241N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(2) 次110、楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.148100032000/(1.70710640)=0.538N/mm2；实际剪应力计算值 0.538 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算最大挠度： =0.073mm；容许挠度: 结构表面外露=l/400=1.250mm；实际最大挠度计算值: =0.073mm小于最大允许挠度值: =1.250mm，满足要求！2.主楞计算主楞采用2根483.0钢管为一组，间距500mm。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=210.78104= 2.156105 mm4； W=24.49103= 8111、.980103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.210kNm 最大剪力：V= 2.104 kN 最大变形：= 0.077mm 最大支座反力：F= 3.261kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.210106/8.980103 =23.429N/mm2实际弯曲应力计算值 =23.429N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0112、/Itw=1.05210006084/(2.1561053)=9.895N/mm2；实际剪应力计算值 9.895 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.077mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.009mm，容许挠度为0.500mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.054mm，容许挠度为0.675mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有113、效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.261 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.261kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.800114、m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 800153/12= 2.250105mm4； W = 800152/6 = 3.000104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.800=0.400 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.8001=19.200 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.8001=1.200 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=20.800 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.800=1.600 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合： q=20.800kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： 115、q=max（q1，q2）=26.683kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.220.800+1.41.600) =24.480kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3520.800+1.40.71.600) =26.683kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.000104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=1.334105Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=26.683kN/m；面板计算跨度: l = 800/(5-1)=200.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: =116、 1.334105/3.000104=4.447N/mm2；实际弯曲应力计算值 =4.447N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=21N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 20.800 kN/m； l-面板计算跨度: l =200.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 7100N/mm2； I-截面惯性矩: I =2.250105mm4； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=0.500mm；面板的最大挠度计算值: = 520.800200.0004/(38471002.250105) = 0.271 mm；实际117、最大挠度计算值: =0.271mm小于最大允许挠度值: =0.500mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根4080木方（宽度高度mm），共5组，均匀布置在梁底。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=140803/12 = 1.707106 mm4； W=140802/6 = 4.267104 mm3； E=10000 N/mm2；支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。支撑梁均布荷载计算：(1) 计算弯矩和剪力采用（考虑支撑梁自重）：q = 26.683200.000/800.000+0.026=6.697 kN118、/m；(2) 计算挠度采用（考虑支撑梁自重）：q = 20.800200.000/800.000+0.019=5.219 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.6970.82=0.429kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.66.6970.8=3.214kN最大支座力 N=1.1ql =1.16.6970.8=5.893kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6775.2198004/(10010000.0001.707106)=0.848mm(一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.429106/4.267104 =10.045N/mm2实际弯曲应力计算值 =10.119、045N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=3.214100032000/(1.70710640)=1.507N/mm2；实际剪应力计算值 1.507 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算最大挠度： =0.848mm； -容许挠度: 结构表面外露=l/400=2.000mm；实际最大挠度计算值: =0.848mm小于最大允许挠度值: =2.000mm，满足要求！2.第二层支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根483钢管，间距800mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E120、分别为：I=10.78104= 1.078105 mm4；W=4.49103= 4.490103 mm3；E=206000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合：(1) 第二层支撑梁承受第一层支撑梁传递的集中力计算弯矩和剪力时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力5.893kN；计算弯矩和剪力时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力3.345kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）计算挠度时取第一层中部支撑梁传递的最大支座力4.593kN；计算挠度时取第一层端部支撑梁传递的最大支座力2.591kN；（包含梁侧模板传递的自重荷载）(2) 第二层支撑梁自重均布荷载：计算弯矩和剪力时取0.045kN/m；计算挠度121、时取0.033 kN/m。(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.624kNN2=10.585kNN3=10.585kNN4=1.624kN计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 7.631kN 最大变形：= 0.078mm 最大支座反力：F= 10.585kN(1) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.294106/4.490103 =65.517N/mm2实际弯曲应力计算值 =65.517N/mm2 小于122、抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=7.63110003042/(1.0781053)=71.779N/mm2；实际剪应力计算值 71.779 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面外露=l/400；第1跨最大挠度为0.078mm，容许挠度为0.938mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.027mm，容许挠度为0.875mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.078mm，容许挠度为0.938mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣123、件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取1.624 kN；R 12.8 kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算1.梁底立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N 124、- 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =10.585 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.129(14.9-1)=1.938 kN；N =N1+N2=10.585+1.938=12.523 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.592；立杆计算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.240cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.3125、40钢管立杆长细比= 94.340 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =12.523103/(0.5924.240102) = 49.896N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 49.896N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁侧立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.624 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.129(14.9-0.33)=2.031126、 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值： N3 = F=max（F1，F2）=5.066 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.23.850+1.40.440)=4.712kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.353.850+1.40.70.440)=5.066kN；永久荷载标准值Gkb=(250.33+0.5)(0.15+0.8/2)0.8=3.850 kN；活荷载标准值Qkb=1.0(0.15+0.8/2)0.8=0.440kN；N =N1+N2+N3=1.624+2.031+5.066=8.721 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.592；立杆计算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i = 1.590 cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.240cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.590=94.340钢管立杆长细比= 94.340 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =8.721103/(0.5924.240102) = 34.746N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 34.746N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！