1、双层车辆段主体工程施工方案及内容第一章 编制说明1.1 编制说明为了顺利地完成本工程，在全面深入理解设计意图的基础上，结合本工程的特点，本着确保施工工期，合理控制工程造价，实施安全文明，优质高效施工的指导原则，编制本施工方案。1.2 编制依据1.2.2 混凝土结构设计规范GB50010-2002 中国建筑工业出版社1.2.3 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社1.2.4 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社1.2.5建筑地基基础设计规范GB50007-2002 中国建筑工业出版社1.2.6 建筑施工安全检查标准JGJ59-99 中国建筑工业出2、版社1.2.7 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 中国建筑工业出版社1.2.8 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社1.2.9 建筑施工安全计算 中国建筑科学研究院软件研究所1.2.10 本企业同类工程施工经验和技术资料。第二章 工程概况2.1 工程概况本单体工程为车辆段主体厂房区的运用库。位于车辆段主体厂房西部，由一层的停车库、镟轮库和二层的停车库、列检库、检查库以及两层附属的办公用房构成。与车辆段检修主厂房、轨行区相邻。运用库地上两层框架，建筑面积58200，建筑高度18.6M，结构屋面高度17.8M。根据建筑物体型和长度，将运用库分隔成4个抗震单位。采用人工挖孔桩3、基础，屋面预留物业开发平台。在首层和二层办公区各设有一个夹层，运用库与轨行区、检修主厂房有联合承台的接口，施工时须与其单体结构施工图配合施工。2.2 场地条件与设计荷载标准值：2.2.1 场地条件：本工程结构体系为框架结构,抗震设防类别为丙类,抗震设防烈度为7度,设计基本地震加速度值为0.1g,设计地震分组为第一组,水平地震影响系数最大值为0.08,特征周期为0.35s, 阻尼比为0.05,框架结构抗震等级为一级(预留物业开发高层部分)和三级(预留物业开发园林部位)。2.2.2 楼面荷载取值表： 表（2-2-2）类别使用部位面层及吊顶(KN/m2)活载(KN/m2)备 注办公区首层,二层夹层和4、二层2.05.0走廊二层2.010.0疏散楼梯二层2.53.5列车库二层7.020.0恒载含回填土部分自重,活载已考虑机车荷载停车库二层1420.0恒载含回填土部分自重,活载已考虑机车荷载室内平坡道二层1820.0恒载含回填土部分自重,活载已考虑机车荷载物业车库平台屋面6.38.0根据香港地铁有限公司要求物业绿化平台屋面36.35.0根据香港地铁有限公司要求2.2.3 桥梁荷载取值：桥梁荷载：按铁路B型(共24个轴载，轴载=140KN)钢筋砼桥路结构的动力系数u=0.222，列车离心力及温度力，列车制动力，横向摇摆力、风力、地震力等附加力。第三章 高支模钢管支撑架设计3.1 结构概况运用库首层5、基础梁标高为-1.5M，库内一般整体道床基础标高为-0.5M（1-1剖），库内整体道床平过道基础标高为-0.5M（2-2剖），库内整体检查道床基础面标高为-1.5M（3-3剖）。现在库内一层地面做法尚未确定,暂定库内一层高支模支撑架承载地面标高为0.00M。运用库二层板面标高为7.45 M或8.16M，以8.16+0.5作二层板面的钢管支撑架结构的计算标高，故二层板面高支模支撑架的计算标高为8.6M。二层的板面厚度为0.35M和0.2M，0.2M厚板占总量的一半。二层的梁有：(1)、主梁：1.5M*2.6M，1.2M*2.75M，0.9M*3.25M，0.8M*3.3M；(2)、次梁：0.7M6、*1.7M，0.7M*1.0M；(3)、轨道次梁：0.4M*0.8M 、0.4M*0.6M。 运用库屋面层的标高为17.0M或17.8M，以17.8-7.2=10.6M作为屋面层钢管支撑架的结构计算标高。屋面板的厚度为0.35M和0.2M，0.2M厚板占总量的一半。屋面梁有：（1）、主梁：0.8M*2.2M，0.8M*1.4M，0.7M*1.4M，0.7M*2.0M，（2）、次梁：0.7M*1.2M。运用库首层夹层1600，板厚150MM，夹层主梁为0.5M*1.0M，0.7M*1.0M；次梁为0.3M*0.7M，0.4M*0.8M。运用库二层夹层2000板厚150MM，二层夹层主次梁均与首层7、相同。3.2 结构设计3.2.1 满堂楼板钢管支撑架满堂楼板钢管支撑架采用48*3.0钢管搭设。主杆纵横间距分别为0.75M*0.9M(0.35M板厚)，0.9M*0.9M（0.2M板厚）。主杆上部为顶托式，顶托内横梁为48*3.0双钢管。横杆步距为1.2M，扫地杆0.2M，纵横每隔10.812.6M设置一道剪力撑。3.2.2 梁模板支撑架梁模板钢管支撑架采用的纵横立杆间距根据不同截面梁分别为0.360.40M、0.38*0.45M，0.45*0.45M，0.45*0.6M等几种。立杆上部为顶托式，顶托内横梁为100100MM木方或48*3.0双钢管，横杆步距为1.2M，扫地杆0.2M,沿梁纵8、向设置剪力撑。梁侧模板外龙骨采用48*3.2MM双钢管，内龙骨为100100MM木方。3.2.3 夹层梁、板钢管支撑架夹层梁钢管支撑架采用48*3.0钢管搭设,结构形式与楼面梁相同，夹层150厚楼板支撑架采用门字架搭设，夹层顶层350厚屋面板支撑架采用门字架或48*3.0钢管搭设。3.2.4 首层地面设计 由于运用库楼层梁大板厚，首层地面必须为混凝土地面，方能解决高支模钢管支撑架的稳定问题。根据本企业同类工程的施工经验，运用库首层地面做如下处理：1.回填平整粘性土至-1.40M,压实至94%-96%2.做300厚6%水泥石粉渣稳定层，压实至94%-96%。3.浇筑200厚C20混凝土地面,配19、0150钢筋网。混凝土地面浇筑3天后，即可以开始搭设高支模钢管支撑架。搭设钢管前，应在混凝土地面上满铺钢板、槽钢，以保证高支撑钢管的支撑稳定性。经计算，通过上述处理后的运用库首层地面,其地基承载力200KN/,可满足钢管支撑架对地基承载力的要求，计算书附后(4.6节)。运用库首层地面的上述硬化设计,已经充分考虑了运用库首层的整体道床施工。首层硬化地面的标高为-0.90M,恰好处于整体道床下面,替代了整体道床的垫层。是否能先做整体道床,后搭设高支撑架呢?在整体道床的间隙处加做硬化地面,连同整体道床形成一个搭设高支撑架的硬地面,同样也能完成高支撑架搭设?答案是否定的。因为根据工期要求,09年1月中10、旬底应完成运用库主休结构,如果先做整体道床,工期要顺延30天,这将对总的施工进度安制产生严重影响。所以,本方案选择了先做硬化地面,完成楼面梁板浇筑,后做整体道床的施工方法。3.2.5 二层楼面梁板对钢管高支撑架立杆承载验算运用库工程屋面结构同样梁大板厚，在搭设屋面高支模钢管支撑架时，应充分考虑二层楼面梁板的承载能力计算。经计算，在二层楼面梁板强度达到设计强度的100%后，二层楼面的梁、走廊、列车库、停车库及室内平坡道已满足钢管高支撑立杆对承载力的要求，办公区和疏散楼梯则不能满足上述承载力要求，需进行钢管立杆回顶，回顶方案及计算书附后（见4.7节）。第四章 施工设计图及设计安全验算4.1 设计计11、算依据与参数4.1.1 计算依据 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。4.1.2 计算参数表表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 12、1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 13、1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.014、94 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.0914.2 满堂楼板钢管高支撑架设计及验算4.2.1 350厚楼板满堂钢管高支撑架设计计算书模板支架搭设高度为10.5米搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.75米，立杆的步距 h=1.20米。梁顶托采用双钢管（483.0mm）。模板为18mm厚胶合板，木方规格8080mm，间距300mm。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为 483.0。1模板面板计算面板为受弯结构,需要验15、算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = (25.0000.350+0.3501.000)0.900=8.190kN/m注：模板及木方静荷载为0.35 kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距16、(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.28.190+1.42.700)0.3000.300=0.122kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12210001000/48600=2.520N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.28.190+1.42.700)0.300=2.449kN截面抗剪强度计算值 T=32449.0/(2900.000117、8.000)=0.227N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6778.1903004/(1006000437400)=0.171mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!2模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1).荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.3500.300=2.625kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m(18、3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 0.002.625+0.000.105=3.276kN/m活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2).木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.402/0.750=4.536kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.540.750.75=0.255kN.m 最大剪力 Q=0.60.7504.536=2.041kN19、 最大支座力 N=1.10.7504.536=3.742kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.255106/85333.3=2.99N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32041/(28080)=0.478N/mm2截20、面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =0.6772.730750.04/(1009500.003413333.5)=0.180mm木方的最大挠度小于750.0/250,满足要求!3.托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.742kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.072kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.491kN经过计算得到最大变形 V= 1.3mm顶21、托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.072106/1.05/8982.0=113.67N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.3mm顶托梁的最大挠度小于750.0/400,满足要求!4.扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算22、。5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1).静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12810.500=1.340kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.750=0.236kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.3500.9000.750=5.906kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.483kN。2).活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.90023、0.750=2.025kN3).不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ6.立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.81kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(24、1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7001.20=2.356m =2356/16.0=147.724 =0.320=11814/(0.320424)=87.034N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.200+20.300=1.800m =1800/16.0=112.853 =0.503=118125、4/(0.503424)=55.395N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.026；公式(3)的计算结果：l0=1.1551.026(1.200+20.300)=2.133m =2133/16.0=133.734 =0.382=11814/(0.382424)=73.022N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.楼板强度的计算1).计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取15.20m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。宽度范围内配筋3级钢筋26、，配筋面积As=1050.0mm2，fy=360.0N/mm2。板的截面尺寸为 bh=750mm350mm，截面有效高度 h0=330mm。按照楼板每15天浇筑一层，所以需要验算15天、30天、45天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2).计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边15.20m 短边15.200.30=4.56m楼板计算范围内摆放177排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=11.20(0.35+25.000.35)+11.20(1.34177/15.20/4.56)+1.4(2.00+1.00)=17.88kN/m27、2计算单元板带所承受均布荷载q=0.7517.88=13.41kN/m板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=13.4115.202/12=258.20kN.m验算楼板混凝土强度的平均气温为25.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线。得到15天后混凝土强度达到81.27%，C30.0混凝土强度近似等效为C24.4。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.62N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1050.00360.00/(750.00330.0011.62)=0.13查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s28、=0.130此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1= sbh02fcm = 0.130750.000330.000211.610-6=123.3kN.m结论：由于Mi = 123.33=123.33 Mmax=258.20所以第15天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。高支模底模的拆除时间及安全验算见4.7节。4.2.2. 200厚楼板满堂钢管高支撑架设计计算书 模板支架搭设高度为10.5米。搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米。梁顶托采用双钢管（483.0mm）。模板为18mm厚胶合板，木29、方规格8080mm，间距300mm。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元钢管类型为483.0。计算过程与前面相同,从简。4.3 梁模板钢管高支撑架与梁侧模板设计及验算梁模板钢管高支撑架梁顶托（即梁底顶托梁），采用100100mm木方，经计算，如果采用483.0mm双钢管也完全满足设计要求，在高支模施工中，次梁有可能采用双钢管做顶托梁。梁侧模板外龙骨采用483.2mm双钢管，由于外龙骨由木工安装，与架子工使用的483.0mm钢管有明显区分。以上两项，这里予以特别说明。4.3.1 1500*2600梁高支模设计计算书4.3.1.1梁模板钢管高支撑架计算 模板支架搭设高度为8.630、米。基本尺寸为：梁截面 BD=1500mm2600mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.40米，立杆的步距 h=1.20米。梁底增加6道承重立杆。梁顶托采用100100mm木方。模板为18mm厚胶合板，木方规格100100mm，间距250mm。钢管类型为483.0mm。 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.2025.0000.3500.5000.200=1.050kN。 1模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0002.6001.500+0.50031、1.500=98.250kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.500=4.500kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 150.001.801.80/6 = 81.00cm3； I = 150.001.801.801.80/12 = 72.90cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经32、计算得到 M = 0.100(1.298.250+1.44.500)0.2000.200=0.497kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.49710001000/81000=6.133N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.298.250+1.44.500)0.200=14.904kN截面抗剪强度计算值 T=314904.0/(21500.00018.000)=0.828N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算v = 0.677q33、l4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67798.2502004/(1006000729000)=0.243mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!2梁底支撑木方的计算1).梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.6000.200=13.000kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(22.600+1.500)/1.500=0.447kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷34、载标准值: P1 = (1.000+2.000)1.5000.200=0.900kN均布荷载 q = 1.2013.000+1.200.447=16.136kN/m集中荷载 P = 1.40.900=1.260kN木方计算简图木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm)木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.228kN N2=6.080kN N3=6.474kN N4=6.474kN N5=6.080kN N6=1.228kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.204kN.m经过计算得到最大支座 F= 6.474kN经过计算得到最大变形 V= 0.0mm木方的截面力学参数为35、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；2).木方强度计算(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.204106/166666.7=1.22N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33.534/(2100100)=0.530N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度36、计算最大变形 v =0.0mm木方的最大挠度小于360.0/250,满足要求!3.梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁变形图(mm)托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.453kN.m经过计算得到最大支座 F= 13.920kN经过计算得到最大变形 V= 0.1mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm37、4； (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.453106/166666.7=2.72N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34208/(2100100)=0.631N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.1mm顶托梁的最大挠度小于400.0/250,满足要求!4.扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设38、计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。5.立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=13.92kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1498.600=1.534kN N = 13.920+1.534=15.454kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.439、9 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.1851.7001.20=2.417m =2417/16.0=151.561 =0.305=15454/(0.305424)=119.40、704N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.200+20.300=1.800m =1800/16.0=112.853 =0.503=15454/(0.503424)=72.462N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020；公式(3)的计算结果：l0=1.1851.020(1.200+20.300)=2.176m =2176/16.0=136.405 =0.367=15454/(0.367424)=99.246N/mm241、，立杆的稳定性计算 f,满足要求!4.3.1.2 梁侧模板计算1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度1500mm，高度2600mm，两侧楼板高度350mm。模板面板采用18厚普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用100100mm木方。外龙骨采用双钢管（48mm3.0mm）。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距400+500+500+500mm，断面跨度方向间距600mm，直径20mm。 模板组装示意图2、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的42、重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.500h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.320kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.320kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其43、抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取2.15m。荷载计算值 q = 1.240.3202.150+1.44.0002.150=116.066kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 215.001.801.80/6 = 116.10cm3； I = 215.001.801.801.80/12 = 104.49cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=9.285kN N2=25.534kN N3=25.534kN N4=9.285kN最大弯矩 M44、 = 0.464kN.m 最大变形 V = 0.2mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.46410001000/116100=3.997N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=313927.0/(22150.00018.000)=0.540N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.201mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!4、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受45、模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 25.534/2.150=11.876kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩 M= 0.950kN.m经过计算得到最大支座 F= 9.436kN经过计算得到最大变形 V= 0.4mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 846、33.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.950106/166666.7=5.70N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34750/(2100100)=0.712N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.4mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!5、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的47、连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.509kN.m 最大变形 vmax=0.834mm 最大支座力Qmax=30.824kN抗弯计算强度 f=1.509106/9458000.0=159.55N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!6、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度48、设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 20对拉螺栓有效直径(mm): 17对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 30.824对拉螺栓强度验算满足要求!4.3.2 1200*2750梁高支模设计计算书4.3.2.1梁模板钢管高支撑架计算模板支架搭设高度为8.6米。基本尺寸为：梁截面 BD=1200mm2750mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距 h=1.20米。梁底增加5道承重立杆。梁顶托采用100100mm木方。模板为18mm厚胶合板，木方规格49、100100mm，间距250mm。梁模板支撑架立面简图钢管类型为483.0 计算过程与前面相同,从简。4.3.2.2梁侧模板计算梁侧模板基本参数：计算断面宽度1200mm，高度2750mm，两侧楼板高度350mm。模板面板采用18厚普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用100100mm木方。外龙骨采用双钢管（48mm3.0mm）。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距400+500+500+500mm，断面跨度方向间距600mm，直径22mm。 模板组装示意图计算过程与前面相同,从简。4.3.3 900*3250梁高支模设计计算书 4.3.3.1梁模板钢管高支撑架计算模板支架搭设高度为8.50、6米。基本尺寸为：梁截面 BD=900mm3250mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.45米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加5道承重立杆。梁顶托采用100100mm木方。模板为18mm厚胶合板，木方规格100100mm，间距250mm。梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.3500.5000.230=1.208kN。 采用的钢管类型为483.0。 1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0003.2500.900+051、.5000.900=73.575kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m52、)；经计算得到 M = 0.100(1.273.575+1.42.700)0.2300.230=0.487kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.48710001000/48600=10.022N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.273.575+1.42.700)0.230=12.706kN截面抗剪强度计算值 T=312706.0/(2900.00018.000)=1.176N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.653、77ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67773.5752304/(1006000437400)=0.531mm面板的最大挠度小于230.0/250,满足要求!2、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1).荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0003.2500.230=18.688kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.230(23.250+0.900)/0.900=0.946kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，54、活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.9000.230=0.621kN均布荷载 q = 1.2018.688+1.200.946=23.560kN/m集中荷载 P = 1.40.621=0.869kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.074kN N2=7.270kN N3=7.800kN N4=7.270kN N5=1.074kN经过计算得到:最大弯矩 M= 0.190kN.m 最大支座 F= 7.800kN 最大变形 V= 0.0mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩55、W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.190106/166666.7=1.14N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.667/(2100100)=0.550N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60 N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 最大变形 v =0.0mm木方的最大挠56、度小于300.0/250,满足要求!3.梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到：最大弯矩 M= 0.775kN.m 最大支座 F= 16.976kN 最大变形 V= 0.1mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.775157、06/166666.7=4.65N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=39176/(2100100)=1.376N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.1mm顶托梁的最大挠度小于450.0/250,满足要求!4.扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立58、杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。5、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=16.98kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1288.600=1.317kN N = 16.976+1.317=18.294kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/59、mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；公式(1)的计算结果：l0=1.1851.7001.20=2.417m =2417/16.0=151.561 =0.305=18294/(0.305424)=141.699N/mm2，立杆60、的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： l0=1.200+20.300=1.800m =1800/16.0=112.853 =0.503=18294/(0.503424)=85.777N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020；公式(3)的计算结果：l0=1.1851.020(1.200+20.300)=2.176m =2176/16.0=136.405 =0.367=18294/(0.367424)=117.483N/mm2，立杆的稳定性计算61、 f,满足要求!4.3.3.2梁侧模板计算1、梁侧模板基本参数计算断面宽度900mm，高度3250mm，两侧楼板高度350mm。模板面板采用18厚普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用100100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.2mm。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距400+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距600mm，直径22mm。 模板组装示意图2、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.062、00kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.500h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.320kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.320 kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000 kN/m2。3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度63、。模板面板的按照三跨连续梁计算。面板的计算宽度取2.80m。荷载计算值 q = 1.240.3202.800+1.44.0002.800=151.155kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 280.001.801.80/6 = 151.20cm3； I = 280.001.801.801.80/12 = 136.08cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=12.092kN N2=33.254kN N3=33.254kN N4=12.092kN 最大弯矩 M 64、= 0.604kN.m 最大变形 V = 0.2mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.60410001000/151200=3.995N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00 N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=318138.0/(22800.00018.000)=0.540N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40 N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.201mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙65、骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 33.254/2.800=11.876kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.484kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.069kN 经过计算得到最大变形 V= 1.1mm内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.066、010.00/12 = 833.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.484106/166666.7=8.90N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=36131/(2100100)=0.920 N/ mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/ mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =1.1mm 内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照67、集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.931kN.m 最大变形 vmax=1.067mm 最大支座力 Qmax=39.427kN抗弯计算强度 f=1.931106458000.0=204.17N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!6、拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； 68、A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 22 对拉螺栓有效直径(mm): 20 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 282.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 47.940 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 39.427 对拉螺栓强度验算满足要求!4.3.4 800*2200梁高支模设计计算书4.3.4.1梁模板钢管高支撑架计算模板支架搭设高度为8.6米。基本尺寸为：梁截面 BD=800mm2200mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加4道承重立杆69、。梁顶托采用100100mm木方。模板为18mm厚胶合板，木方规格100100mm，间距300mm。 梁模板支撑架立面简图钢管类型为483.0。计算过程与前面相同,从简。4.3.4.2梁侧模板计算梁侧模板基本参数：计算断面宽度800mm，高度2200mm，两侧楼板高度350mm。模板面板采用18厚普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨采用100100mm木方。外龙骨采用双钢管48mm3.2mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距400+500+500#mm，断面跨度方向间距600mm，直径20mm。 模板组装示意图钢管类型为483.2。计算过程与前面相同,从简。4.3.5 700*1700梁70、高支模设计计算书4.3.5.1梁模板钢管高支撑架计算模板支架搭设高度为8.6米。基本尺寸为：梁截面 BD=700mm1700mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加3道承重立杆。梁顶托采用100100mm木方。梁模板支撑架立面简图计算过程与前面相同，从简。4.3.5.2梁侧模板计算 梁侧模板基本参数：计算断面宽度700mm，高度1700mm，两侧楼板高度350mm。模板面板采用18厚普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨采用100100mm木方。外龙骨采用双钢管48mm3.2mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距400+600#mm，断面跨度71、方向间距900mm，直径18mm，钢管类型为483.2。计算过程与前面相同，从简。4.4 夹层楼板模板门式脚手架支撑设计及验算4.4.1 350厚夹层屋面板模板门式脚手架设计计算书门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000）。计算的脚手架搭设高度为4.8米，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.20米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.93米，跨距 l = 1.80米。门架 h1 = 1.53米，h2 = 0.15米，b1 = 0.70米。门架立杆采用42.72.4mm钢管，立杆加强杆采用27.21.9m72、m钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。模板面板采用18厚胶合板。梁顶托采用双钢管483.0mm。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图1 、楼板底木方的计算木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.3500.300=2.678kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.300=0.102kN/m(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q73、3 = 2.0000.300=0.600kN/m经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(2.678+0.102)+1.40.600=4.175kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.085kN N2=4.417kN N3=3.518kN N4=3.518kN N5=4.417kN N6=2.085kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.520kN.m 经过计算得到最大支座 F= 4.417kN 经过计算得到最大变形 V= 2.1mm木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩74、I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度f=0.520106/85333.3=6.09N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32.925/(28080)=0.686N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mmm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =2.1mm 木方的最大挠度小于75、1200.0/250,满足要求! 3、楼板底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN)经过计算得到最大弯矩 M= 1.265kN.m 经过计算得到最大支座 F= 14.730kN 经过计算得到最大变形 V= 1.6mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.265106/1.05/8982.0=134.13N/mm76、2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/ mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.6mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 4、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1). 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1217) 1榀 0.205kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=77、0.017kN 合计 0.446kN经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.446 / 1.930 = 0.231kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.930)/(41.800)=1.072 20.038(41.800)/cos/(41.930)=0.105kN/m水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(11.800)/(41.930)=0.009kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/78、m； (10.014+40.014)/1.930=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到:每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2=0.181kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.412kN/m。2).托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力5.256kN，5.256kN 第2榀门架两端点力14.730kN，14.730kN 第3榀门架两端点力14.730kN，14.730kN 第4榀门架两端点力5.256kN，579、.256kN经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 29.461kN。 5、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.412kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 29.461kN； H 脚手架的搭设高度，H = 4.8m。经计算得到，N = 1.20.4124.800+29.461=31.835kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 31.84kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立80、杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.341； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.14cm4； h0 门架的高度，h0=1.93m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.19cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3.04cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.50m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.22cm4； A 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.08cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为0.9。 经计算得到，Nd= 0.81、942.474=38.227kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!4.4.2 150厚夹层楼板模板门式脚手架设计计算书搭设高度为4.8米。 门架的宽度 b = 1.20米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.93米，跨距 l = 1.80米。 每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 计算过程与3.2.1相同，从简。4.5 钢管高支撑架立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求:Pf82、g式中：P-立杆基础底面的平均压力(KN/m2)，P=N/A=72 KN/m2N-上部结构经立杆传至基础顶面的轴向力设计值(KN)；N=11.5KNA-基础受力底面面积（m2)，A=0.16m2地基承载力设计值应按下式计算:fg=Kc*fgk式中：fg地基承载力设计值；fg=170KN/m2； Kc脚手架地基承载力调整系数：Kc=1(C20混凝土地面200厚，Kc=1)；fgk地基承载力标准值：fgk=170.00KN/m2；参见实用建筑施工手册中国建筑工业出版社，表（616）。P= 72KN/m2fg =Kc*fgk =1*170KN/m2钢管高支撑架立杆的地基承载力满足要求。4. 6 二层83、楼面梁板对钢管支撑架立杆的承载力验算由运用库二层楼面梁与屋面梁一一对应，在二层楼面混凝土结构强度达到设计值的100%后，已能满足屋面梁结构施工对承载力的要求，无需计算。从第4.8.2节表4-8-2中可以得出:屋面350厚结构板的静荷载为9KN/m2；屋面200厚结构板的静荷载为5KN/m2。由此可以计算出:屋面350厚板的施工荷载为：9*1.5=13.5 KN/m2，屋面200厚板的施工荷载为：5*1.5=7.5KN/m2。以上计算套用简化计算式。从运用库施工设计图混凝土结构总说明荷载取值表中可以得出下表数据：二层楼面钢管支撑架立杆承载能力验算表 表（4-6）二层楼面部位静载KN/M2活载KN84、/M2设计荷载总值KN/M2屋面高支模施工荷载KN/M2验算结果及处理措施备 注办公区25718900*900间距钢管回顶或不拆模回顶高度4.8M走廊2101210已满足要求疏散楼梯2.53.5610每级楼梯回顶两根钢管或不拆模回顶高度3.5M列车库7.0202718已满足要求停车库14203418已满足要求室内坡道18203818已满足要求从上表可以看出,浇筑运用库屋面混凝土时,二层走廊、列车库、停车库以及室内坡道等楼面,能满足对高支撑钢管架承载力的要求,而二层的办公区和疏散楼梯两处楼面,则不能满足上述要求,需进行钢管回顶。办公区楼面回顶:900900mm间距钢管回顶或不拆模。疏散楼梯回顶：85、每级回顶两根钢管或不拆模。回顶验算：办公区回顶后，楼面承载能力：7+6*4=31 KN/m213.5 KN/m2，满足要求。疏散楼梯回顶后，其承载能力：6+5*2=16 KN/m27.5 KN/m2，满足要求。4.7 梁、板混凝土底模的拆除时间。根据混凝土结构施工质量验收规范GB50204-2002的要求(见本方案表5-6),运用库工程的梁、板混凝土,均应达到混凝土设计强度的100%,才能拆模。在充分保证质量的前提下,为了确保工期,本方案对模板拆除时间,作出了灵活的,切合实际的处理,方法如下:在运用库浇筑高支模混凝土时,气温已达到日平均25左右,混凝土的强度增加很快。根据混凝土试块留样的有关规86、定,本工程高支模混凝土的同条件养护试块每批次多留4组,在混凝土浇筑15天后,取一组同条件养护试块进行试压,然后每隔3天试压1组试块,当同条件养护试块的强度达到设计强度值时,即可以酌情确定拆模时间。4.8 梁及楼板钢管高支撑设计汇总表4.8.1 梁模板钢管高支撑架设计汇总表梁模板钢管高支撑架设计汇总表（4-8-1）序号梁截面尺寸(mm)部位支撑架高度 (m)梁每延长米重量(吨)梁底承重立杆间距 (mm)梁底承重立杆步距(m)梁每延长米的承重立杆数量(根)模板 厚度(mm)木方截面尺寸(mm)对拉螺栓层数对拉螺栓纵向间距(mm)对拉螺栓直径(mm)11500*2600二层 楼面8.6099536087、*4001.20151810010046002021200*3300二层楼面860101360*4001.20151810010056002231200*2750二层 楼面8.608.41375*4501.2011181001004600224900*3250二层 楼面8.607.46375*4501.2011181001005600225800*3300二层 楼面8.606.73375*4501.20111810010056002261000*2600二层 楼面8.606.63450*4501.2010.3181001004600207800*2150二层 楼面8.604.39450*60088、1.208.9181001003600208800*2050二层 楼面8.604.18450*6001.208.9181001003600209700*1700二层 楼面8.60 10.53.04500*6001.206.701810010029001810500*1200首层 夹层4.501.53600*6001.206701810010019001611700*1000首层 夹层4.501.79600*6001.2067018100100112001612400*600首层 二层 8.600.63600*9001.204.0018808013500*1000夹层夹层4.50 5.001.289、8600*6001.205.0018100100112001614400*800夹层夹层4.50 5.000.82600*9001.20400188080112001615800*2200屋面10.54.49400*6001.208.901810010039002016700*2000屋面10.53.57450*6001.208001810010039002017800*1400屋面10.52.86450*6001.208001810010029001618700*1400屋面10.52.5450*6001.208001810010029001619700*1200屋面10.52.14600*90、6001.206701810010029001620500*1500二层 夹层5.001.91600*6001.205.001810010029001621700*1000二层 夹层5.001.79600*6001.205.001810010019001622600*1000二层 5.001.53600*6001.205.00181001001900164.8.2满堂楼板钢管高支撑架设计汇总表楼板钢管高支架设计汇总表表（4-8-2）序号楼板厚度(MM)支梁搭设高度楼板每平方重量(吨)楼板底承重立杆间距(m)承重立杆步距(m)每平方米楼板承重立杆根数(根)模板厚度(mm)木方截面尺寸(mm)二层91、屋面1350.00 8.60 10.50 0.90 0.75*0.91.20 5.801880802200.00 8.60 10.50 0.51 0.9*0.91.20 4.30 1880804.8.3夹层楼板模板门式架高支撑设计汇总表夹层楼板模板门式架高支撑设计汇总表表（4-8-3）部位楼板厚度(mm)支梁搭设高度(m)楼板每平方重量(吨)楼板底承重立杆间距(m)承重立杆步距(m)每平方米楼板承重立杆根数(根)模板厚度(mm)木方截面尺寸(mm)叠加门 字架高 度(m)首层150.004.300.390.9*1.21.001.111880801.50二层350.004.800.880.9*192、.21.001.111880801.93第五章 施工组织设计5.1 现场条件与施工关键问题分析5.1.1 现场三通一平本工程周边主要为市政道路和建设用地，交通便利。场地三通一平已完成，满足开工条件。1、通讯条件：施工现场周围已有完善的通讯电话网络，施工现场的对外有线与无线通讯已解决。2、环境情况：交通方便，施工中的各种污水废水可通过现场集水处理后就近排入市政管网。3、劳动力供应条件：本公司经多年培养，有固定的各专业班组跟随项目部，并可根据现场需求情况作劳动力增减调配。4、材料、机械设备供应条件：本公司与各材料供应商常年合作，建立起诚信关系，可及时现场供应；机械设备将从本公司仓库调度，经调试合格93、后再进入现场，现场所需主要机械设备齐全且成色较新，机械分部零件维修或更换可在施工现场附近购置。5、工程施工关键问题分析：本工程量大，工期较紧，合理作好工期的安排、机械、材料及劳动力的投入，是本施工方案要重点解决的问题。5.1.2 施工管理组织织机构实行项目法管理，按照项目管理规范、GB/T19001ISO9001质量管理体系运行，以全面质量管理为中心，建立专业化、科学化的管理机制，实施项目施工总承包管理，建立以项目经理为首的项目领导 班子进行工程项目管理，组织施工，全权负责施工现场的工程管理、施工技术、工程质量、施工进度、安全生产、物资采购、机械设备、文明施工、环境保护等各项工作。在本工程施工94、中实施项目法管理，项目经理对工程项目行使计划、组织、协调、控制、监督、指挥职能、全权处理项目事务，其下设技术组、经营组及材料设备组。项目经理部对公司实行经济责任承包。项目内部工程技术管理人员通过岗位目标责任制和行为准则来约束，共同为优质、安全、高速、低耗地完成项目任务而努力工作。项目经理部对工程项目进行计划管理。计划管理主要体现在工程项目综合进度计划和经济计划，项目经理部的进度计划包括：施工总进度计划，分部分项工程进度计划，施工进度控制计划，设备供应进度计划，竣工验收和试生产计划。经济计划包括：劳动力需用量及工资计划，材料计划，构件及加工半成品需用量计划，施工机具需用量计划，工程项目降低成本措95、施及降低成本计划，资金使用计划，利润计划等。1、项目经理部我公司委派实践经验丰富和管理水平高的同志担任项目部主要负责人，选聘技术、管理水平高的技术人员、管理人员、专业工长组建项目部。项目管理层由项目经理、项目副经理、技术负责人、安全主管、材料主管和工程质量成员组成，在建设单位、监理单位和公司的指导下，负责对本工程的工期、质量、安全等实施计划。组织、协调、控制和决策，对各生产施工要素实施全过程的动态管理。作业层人员的配备：施工人员均挑选有丰富施工经验和劳动技能的正式工和合同工，分工种组成作业班组，挑选技术过硬、思想素质好的正式职工带班。2、组织机构表高支模施工管理组织机构见下图。项目总经理顾问组96、常务副总经理总工程师项目副经理（土建）安全环境部工程管理部计划合同部财务部物资设备部综合办公室工程部技术部质安部架子工程二队模板工程一队架子工程一队模板工程二队5.1.3 施工部署我司在以往施工经验的基础上，巩固成绩，克服缺点，运用科学管理，制定严格的质量、进度和安全生产的控制措施，大力采用新技术、新工艺和新材料，以科技推动生产，降低成本。在施工过程中，同业主、监理公司、设计公司和质检部门密切合作，责任到人，精心组织施工，确保优质、高效、高速、安全、文明生产。为此我公司制定以下各项目标：1、工期目标：2008年7月13日 完成人工挖孔桩2009年1月14日 完成主体工程2009年5月14日 完97、成全部工程2、质量目标：确保所有工程满足设计和合同要求的功能和标准，单位工程一次验收合格率100%；控制质量通病的产生，杜绝工程质量重大、大事故。3、安全目标：无因工死亡和重大伤亡事故，无交通安全事故，无机械设备大事故，无火灾、风灾事故，无火工品、重要器材、设备被盗和爆炸事故，年重伤率控制在0.4以下，建立安全标准工地。按照广东省五无标准(无死亡、无重伤、无火灾、无中毒、无倒塌)组织施工。4、环保目标：在工程施工期间，对噪声、扬尘、振动、废水、废气和固体废弃物进行全面控制，最大限度地减少施工活动对周边环境造成的不利影响。做到环境问题零投诉。5、文明施工目标：完全满足深圳市建设工程现场文明施工管98、理办法（深建施199841号）的要求，采取一切措施，创建深圳市文明施工样板工地，维护业主在深圳市的企业形象。5.1.4 施工准备1、技术准备1）、认真学习研究设计图纸、理解掌握设计意图，做到施工时心中有数。2）、编写技术质量安全交底资料，施工前做好书面交底。3）、组织学习施工规范及验收标准，为认真贯彻执行规范及标准做好准备。4）、准备齐全技术资料的各种表格。5）、编制施工预算：为材料进场、劳动力、月、周、进度表编制提供依据。2、技术交底开工前项目技术负责人分别向施工员进行技术安全交底，内容有图纸交底，设计施工图纸交底，设计变更，安全措施交底等。技术交底采用三级制即：项目工程师施工员班组长工人。99、项目技术负责人向施工员进行交底必须细致、齐全，并结合具体操作部位，关键部位的质量要求，讲解要点和注意事项等。施工员接受交底后要认真反复向操作班组进行交底。班组长在接受交底后，应组织工人进行认真讨论，保证按要求完成施工任务。3、现场准备1）、根据平面设计,挖砌排水明沟,使场内水畅通无阻,经沉淀处理排入城市管网。2）、按施工需要机械进场就位。3）、根据工程进度安排各种工人分期进场。4）、钢管、扣件、门式架、模板、木方等材料的采购，并检验合格后运至现场。5）、布置供电、供水线路。4、施工准备1）、建筑材料及安全防护用品准备建筑材料应根据实际情况做好计划，分批进场，编制各项材料计划表，对各种材料的入库100、，保管和出库制订完善的管理办法，同时加强防盗、防火的管理。2）、施工中计划投入安全设备用具包括以下内容：安全绳、安全帽以及各种中小型机具等。3）、修整施工出入口，铺设现场内施工道路，作好地面排水沟、搭设平面布置图中的临建设施。4）、施工管理人员进场后，做好如下准备工作：会同有关单位做好分部工程的现场移交工作，包括测量控制点以及有关技术资料，并复核控制点。5）、临时用电、临时用水的搭设、安装、调试。6）、组织施工管理人员及劳动力调配入场，满足施工要求。5.1.5 施工调度为了保证工程施工的顺利进行和按时达到目标，及时解决施工生产中出现的问题，迅速而准确的传达项目经理决策，必须建立以项目经理为核心101、的调度体系，及时反馈上级职能部门、业主意见及施工中出现的问题，以便以项目经理为首的智能团作出明确决策，并及时贯彻落实下去，调度体系运转情况如下：1、组成以项目经理为核心的调度体系，各专业管理人员都是这一体系的一个成员。2、定期按时召开有业主、上级职能监督部门、设计单位的协调会，解决施工中出现的问题。3、每星期召开各专业管理人员会议，了解整个项目的进度、成本、计划、质量安全、文明施工执行情况，必要时调度延伸至作业班组长。4、协调好各专业工长的工作。组织好分部分项工程的施工衔接，合理穿插流水作业，保证合同工期。5、监督检查施工计划和工程合同的执行情况，使人力、物力、财力定期按比例投入本工程，并使其102、保持最佳调节状态，保证施工生产正常进行。6、做好天气预报工作，避免因气候变化对工程施工的影响。5.1.6 劳动力组织根据本工程的具体情况和施工工期的要求，劳动力的准备分工种人员按项目经理部的安排进场。 劳 动 力 进 场 时 间 表表(5-1-6)工 种前期进场第一批人数第二批人数人数度进场时间人数度进场时间人数进场时间泥工4508.3.29木工2508.3.267508.4.1532008.5.6混凝土工3008.3.308008.4.1610008.5.5架子工4008.3.2615008.4.1418008.5.4钢筋工4008.3.2625008.4.1035008.5.5施工机械机手103、3208.3.285.1.7机械配置根据本工程实际情况选择主要机械设备如下表:主 要 机 械 设 备 表 表(5-1-7)序号机械设备名称型号规格数 量国别产地主要性能指标计划进场时间1塔吊6长沙QTZ6013 QTZ501308.3.12圆盘锯30广州30KVA08.3.253木工刨床6广州30 KVA 08.3.28 4钢管绞断机4广州25 KVA08.3.245.1.8 机械管理、维护及保养1、机械管理及维护保养机构由工程部机械负责人及每作业班长、电工班组成管理小组，负责对现场所有机械的使用和保养的管理。2、机械管理及维护保养制度1）、定机定人，严禁非本机操作人员操作本机械，并在每台机械104、上标识本机管理人员姓名，建立每台机械的档案。2）、机械使用前、使用后均由操作员进行检查，检查内容包括传动系统、电控系统及运转的稳定性等，发现异常情况要立即停止使用，直至找出原因，修复正常为止才可重新使用。严禁施工机械带病作业。3）、按机械的使用特性定期对机械进行大、中维修。4）、每月由保养维修人员对机械每月进行一次保养；在保养维修过程中，本机械的操作人员应参与保养维修工作。5）、每次检验、保养均作记录，并由相关人员签名，归入该机械的使用档案。5.2 施工流水段划分与施工进度计划5.2.1 运用库施工流水5.2.1.1施工流水段划分：1).节点工期2009年1月14日 完成主体工程2009年5月105、14日 完成全部工程2).施工流水段构思:a由于运用库工程量大，工期紧，流水段构思要在充分考虑节点工期的前提下，尽快完成运用库首层的高支模施工，为首层轨道施工、室内构筑物施工，二次结构施工以及其他专业施工提供足够的时间，以确保工程如期完工。b充分考虑人、机、材的投入量，过小投入肯定完不成工期，过大投入则造成浪费。c充分考虑各种不利因素，如天气、交通、施工人员变动、突发事件等，各施工工序应保留有一定的自由时差，以便消化上述因素造成的不利后果。d运用库主体工程划分为6个施工流水段，以伸缩缝为界面，见示意图（附后）。生产工人分为2个班，各工种的1班做1、3、5流水段；2班做2、4、6流水段。序号流水106、段(施工段)开始日期结束日期备注1承台及地梁施工09年04月16日08年06月11日首层硬化地面(9月11日)21段08年05月03日08年07月09日包括夹层及风道32段08年06月12日08年08月10日包括夹层及风道43段08年07月24日08年09月23日包括夹层及风道54段08年09月06日08年10月12日包括夹层及风道65段08年10月08日08年11月22日包括夹层及风道76段08年11月10日08年12月23日包括夹层及风道8轨道专业施工08年09月01日09年08月01日包括夹层及风道9其他各专业施工08年09月01日09年05月10日包括夹层及风道10总体验收09年05月107、01日09年05月31日包括夹层及风道5.2.2施工进度计划5.2.2.1施工进度计划本施工布署编制了较为详细的施工进度计划，各施工工序有一定的自由时差，从施工进度计划可以看出，如期完成运用库工程是切实可行的、有保证的。施工进度计划附后。5.2.2.2关键线路运用库工程的关键施工工序是柱的施工，而不在高支模施工。运用库工程一层有267根柱，二层有234根柱，柱的截面规格有13种，小规格41种（小规格指在截面相同的情况下，柱的圆角布局不同），已确定投入钢柱模26套。工程部应作出运用库柱施工的详细进度计划。5.2.2.3施工布署中有关问题解答1后浇带的浇筑与拆模时间后浇带浇筑时间在42天以后，其中108、有一半以上后浇带浇筑时间在60天以后。后浇带的拆模时间在28天以后。各流水段混凝土浇筑与拆模时间表（开始时间）部位楼层(屋面)梁板浇筑后浇带浇筑楼层(屋面)梁板模板拆模后浇带模板拆除1段08年6月7日08年8月15日08年9月1日08年9月14日2段08年7月13日08年9月19日08年9月24日08年10月17日3段08年8月20日08年11月1日08年11月4日08年12月1日4段08年9月28日08年11月21日08年11月24日08年12月20日5段08年10月27日08年12月31日09年1月3日09年1月15日6段08年11月26日09年2月8日09年1月11日09年2月23日2夹109、层及风道的施工安排各流水段夹层及风道施工，均安排在该流水段梁板施工前的36天，以便于二层梁板及屋面梁板施工。施工顺序如下：风道底板支撑架风道底板模板钢筋安装（包括吊柱、侧墙）底板砼浇筑吊柱及侧墙模板吊柱侧墙砼浇筑二层楼面梁板支撑架及模板钢筋安装梁板砼浇筑。夹层作法与风道作法大同小异。工程部应随后将作出各施工流水段夹层及风道详细的施工进度计划。3.各专业穿插施工a.由于运用库首层硬化地面标高为-0.9m，为轨道专业整体道床施工提供了极大的方便，轨道专业可于2008年9月1日开始施工。b.运用库室内构筑物如检修道床，不落轮铣床基础以及-9.5m深污水池等，亦可于9月1日开始施工。c.钢结构专业及二110、次结构等专业均可于10月开始施工。d.其他各专业施工安排详见施工进度计划。5.2.3 保证工期的进度措施1、工期控制的方法1）、按施工阶段分解，突出控制节点以关键线路和次关键线路为线索，以进度计划中心起止里程碑为控制点，在不同施工阶段确定重点控制对象，制定施工细则，达到保证控制节点的实现。2）、按专业工种分解，确定交接时间在不同专业和不同工种的任务之间，要进行综合平衡，并强调相互间的衔接配合，确定相互交接的日期，强化工期的严肃性，保证工程进度不在本工序造成延误。通过对各道工序完成的质量与时间的控制达到保证各分部工程进度的实现。3）、按总进度计划的时间要求，将施工总进度计划分解为月进度计划及周进111、度计划。2、 技术保证措施在施工生产中有许多影响进度的因素，要保证目标总工期的实现，就必须采取各种措施预防，其中从技术措施是最直接有效的途径之一。1）、设计变更：项目经理部要通过理解图纸与业主意图，进行自审、会审和与设计院交流，采取主动姿态，最大限度地实现事前预控，把影响降到最低。2）、保证资源配置劳动力配置：在保证劳动力的条件下，优化工人的技术等级和思想、身体素质的配备与管理。以均衡流水为主，对关键工序、关键环节和必要工作面根据施工条件及时组织抢工期及实行加班作业。材料配置：按照施工进度计划要求及时进货，做到既满足施工要求，又要使现场无太多的积压，以便有更多的场地安排施工。机械配置：为保证本112、工程的按期完成，我们将配备足够的中小型施工机械，不仅满足正常使用，还要保证有效备用。为确保在市电网停电的情况下也能正常施工，我们计划在工地配备四台柴油发电机备用。另外，要做好施工机械的定期检查和日常维修，保证施工机械处于良好的状态。5.2.4 保证工期的管理与组织措施1、进度计划管理1）、工程开工前，必须严格根据施工合同的工期要求，提出工程总进度计划，并在对其是否科学、合理，能否满足合同规定工期要求等问题，进行认真细致论证。2）、在工程施工总进度计划的控制下，施工过程，坚持逐月(周)编制出具体的工程施工计划和工作安排，并对其科学性、可行性进行认真的推敲。3）、工程计划执行过程，如发现未能按期完113、成工程计划，必须及时检查分析原因，立即调整计划和采取补救措施，以保证工程施工总进度计划的实现。2、 施工进度的控制1）、建立严格的制度，逐日详细记录工程进度，质量、设计修改、工地洽商以及工程施工过程必须记录的有关问题。2）、坚持每周定期召开一次工程例会，由分部工程施工负责人主持，各专业工程施工负责人参加的工程施工协调会议，听取关于工程施工进度问题的汇报，协调工程施工外部关系，解决工程施工内部矛盾，对其中有关施工进度的问题，提出明确的计划调整意见。5.3工程质量、安全生产、文明施工和环境保护保证措施5.3.1 质量目标工程质量达到国家验评标准的合格标准，争创国优工程。5.3.2 质量保证体系完善114、的质量保证体系是质量保证措施实施的基础，是我公司信誉的保证，是我们对工程质量有效控制的根本。1、管理评审公司为满足质量体系需求，建立合理的组织机构，为“质量方针”与“质量目标”的实现明确职能部门质量职责。公司为具体项目目标的圆满实现，建立完善的项目管理机构，并为其配备足够的资源（人、物、财）满足具体项目的需要，保证项目目标的实施。公司定期对已建立的质量体系进行评审，以保证其有效性及企业质量方针的贯彻。2、质量体系公司建立并维持行之有效的文件化质量体系，以保证工程质量稳定，并持续不断提高。公司针对每一项目的具体情况，进行质量策划，编制施工组织设计、项目质量计划和必要的作业指导书来指导项目质量目标115、的实现和开展质量工作，确保质量体系在该项目的有效运作。3、文件控制通过对与质量有关场所的文件（包括质量体系文件、工程技术文件、外来文件等）有效的控制，及时更换已“修改”或“作废”的文件，使质量文件能及时准确地传达到相关人员手中，确保文件使用部门的文件的有效性，正确指导施工作业；及时对文件进行归案。4、采购通过对物资供应商择选和评价，建立合格物资供应商网络，确保所采购的物资能满足工程需要。5、产品的标识通过对原材料、施工过程（半成品）、竣工工程（最终成品）各个阶段以适当的方式标识产品，防止发生混淆。6、施工过程控制编制必要的项目质量计划书和作业指导书指导施工作业，在施工过程采用合适的生产、安装和116、服务设备，安排适宜的工作环境，明确有关标准/法规，以最清楚实用的方式规定技艺准则，并对设备进行适当的维护，以保持施工过程能力。明确施工中的“特殊过程”，并对这些过程的操作人员进行资格考核、对连续的过程参数进行监视和控制，以确保这些过程满足规定要求。7、检验和试验对进场原材料严格执行“先检后用”，不合格的原材料严禁使用；对施工工序执行“三检”制度，未经检验合格的工序绝不允许进入下道工序。对新钢管，需要明确有产品质量合格证和质量检验报告，要满足不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、压痕等现象；对旧钢管，需要明确满足规范抽取三根锈蚀严重的钢管检查，每根锈蚀严重钢管的横向断面锈蚀深度不得超过0.5mm。117、对新扣件，需要明确有生产许可证、测试报告和产品质量合格证；对旧扣件需要明确质量检查，有裂缝、变形严禁使用，出现滑丝的螺丝的螺栓必须更换。要杜绝使用外径48mm，壁厚小于3.0mm的钢管和小作坊生产的不合格扣件使用。8、检验、测量和试验设备通过对施工中所使用的检验、测量和试验设备的控制、校准、维修，确保其处在有效的工作状态，使其与要求的检测能力一致，以满足工程检测项目的要求。9、检验和试验状态对原材料、工序和最终成品的检验状态（未检、已检合格、已检待定、已检不合格）的进行标识，确保有关的操作人员明确只有通过检验和试验且合格的产品才能使用和安装。10、不合格品控制明确对原材料、施工工序（半成品）、118、成品出现的不合格品进行判定（轻微不合格、一般不合格、严重不合格）和处置（拒收退货、让步接收、返修、降级改作他用、报废等）。确保按合同、规范、标准要求最终向业主交付满意的产品。11、纠正和预防措施对业主投诉的分析处理及施工过程出现的不合格品进行调查分析，采取相应的纠正措施；针对出现的不合格品采取“举一反三”的原则，分析其发生趋势和可能性，采取相应的预防措施，坚决消灭不合格。12、搬运、贮存、防护和交付通过对施工材料、半成品的搬运、存贮，保管和交付的严格控制，防止其损坏或变质。规范库存物资的管理，执行“先进先出”原则。13、质量记录通过对质量体系运作所产生的质量记录的标识、填写、收集、归档、保存、119、保管规定严格控制。以证实产品达到规定的要求。14、内部质量审核通过定期进行内部质量体系审核，验证质量活动和有关结果是否符合计划的要求，并确定质量体系的有效性。15、培训通过对质量岗位上的员工进行上岗前培训，特殊关键作业者的专业技术人员和管理人员培训等，确保在质量岗位上的工作人员具备必要的操作知识及技能，满足施工要求。5.3.3 质量保证措施1、确保施工质量的技术措施1）、严格按程序文件进行质量管理，按作业指导书进行操作，是质量水平保持稳定、连续并不断上升的根本保证。2）、加强技术管理，认真贯彻执行国家规定。操作规程和各项管理制度，明确岗位责任制，认真做好技术交底工作，除进行书面交底外，还应组织120、各班组召开技术交底会，对施工难点和重点进行讲解。3）、各种不同材料必须合理分类、堆放整齐。对于钢筋须挂牌标示，避免锈蚀和污染。加强原材料检验工作，严格执行各项材料的检验制度，钢材、焊条都必须有出厂合格证和试验资料。2、保证质量的管理措施1）、岗位责任制：按质量目标分解，将质量责任层层挂牌，层层落实。由质检员行使质量否决权和奖罚权。2）、奖罚制；拉大班组优良与合格的工资差距，质量评定按楼层各部位分开进行，实行优质重奖，劣质重罚的方法，最大限度地调动工人的积极性。3）、材料进场检查制：要特别注意杜绝无准用证书的水泥及钢筋的使用。商品混凝土按商品混凝土的管理规定执行。4）、三检制：主要分项工程质量严121、格检查，坚持“自检、交接检、专检”三检制。5）、隐检制：根据施工进度安排预检、隐检计划，进行预检、隐检程序，办理预检、隐检手续，并及时履行签字归档。6）、内部工程例会：总结工程施工的进度、质量、安全情况，督促各区段施工进度。5.3.4安全生产管理体系1、安全生产目标无因工死亡和重大伤亡事故，无交通安全事故，无机械设备大事故，无火灾、风灾事故，无火工品、重要器材、设备被盗和爆炸事故，年重伤率控制在0.4以下，建立安全标准工地。达到五无目标，即“无死亡事故，无重大伤人事故，无重大机械事故，无火灾，无中毒事故”。2、安全生产管理体系项目安全工作领导小组领导全面的安全工作，主要职责是领导项目开展安全教122、育，贯彻宣传各类法规，通知和上级部门的文件精神，制订各类管理条例，每周对各项目工程进行安全工作检查、评比，处理有关较大的安全问题。项目部成立安全管理小组，并设专职安全员，主要职责是负责进行对工人的安全技术交底，贯彻上级精神，每天检查工程施工安全工作，每周召开工程安全会议一次。制订具体的安全规程和违章处理措施，并向项目安全领导小组汇报1次。各作业班组设立兼职安全员，主要是带领各班组认真操作,对每个工人耐心指导,发现问题即时处理并及时向工地安全管理小组汇报工作。3、安全检查制度在施工过程中，除正常的安全检查外，项目部每月大检查一次，由项目经理带队，安质部每星期检查一次，专职安全员每天检查，发现问题123、落实到人，限期整改，消除隐患，确保施工安全。4、安全教育制度按照项目部的安全教育制度，加强宣传教育，制订科学合理的施工方案，现场组织切合实际的作业程序，正确严格地执行和运用施工及安全规范。对进场的工人进行摸底测试，统一进行安全教育，增强质量、安全意识。各专业班组认真钻研设计图纸进行技术交底，认真学习和深刻体会施工技术规范和施工安全规范。经过培训交底达到合格的职工才允许上岗操作，为安全工作顺利圆满开展打下坚实的基础。在施工过程中，建立每周一次的安全教育，由项目经理或专职安全员主持。同时在每道施工工序进行前，由专职安全员做书面的安全技术交底，各班组长带领施工人员认真贯彻落实。5.4 材料要求：钢管124、：钢管包括立杆、水平杆、剪刀撑等。钢管采用外径为48，壁厚3.5，其材料采用国家现行标准直缝电焊钢管（GB/T13793）H或低压流体输送焊接钢管（GB/T3092）中关于A3钢的要求。弯曲变形和锈蚀钢管不得使用。脚手架钢管每根最大质量不应大于25kg（48*3.5标准钢管的重量为23.04kg/根）。钢管上严禁打孔或有任何破损。扣件：扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。扣件及其附件应符合GB978-67可锻铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81普125、通螺纹的规定，垫圈应符合GB95-76垫圈的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm，扣件表面应进行防绣处理。可调式底座和顶托：为了能方便地微调架体高度，使用全长406mm的可调式底座和全长790mm的顶托，可调式底座只用于门式脚手架，钢管脚手架无底座。门字型脚手架：门字型脚手架条D.L4464WT门式脚手架，宽度1200mm，高度1925mm，叠加门式架规格为1200*1500mm。模板：18*900*1800mm，18*1220*2440mm两种规格胶合板，材质为落叶松。材料的力学性能：剪切强度 1.4N/mm2126、； 抗弯强度 15N/mm2；弹性模量 6000N/mm2；木方：规格有80*80mm，120*120mm两种，材质为落叶松。材料的力学性能：剪切强度 1.6N/mm2； 抗弯强度 13N/mm2；弹性模量 9500N/mm2；对拉螺栓：对拉螺栓规格有16、18、20、22等四种，材质为Q235圆钢。5.5 钢管高支撑架搭设5.5.1 运用库首层地面处理运用库首层地面的处理，按照本方案P3第3.2.4节的设计要求施工，本节不再叙述 。(详见3.2.4节运用库首层地面设计及4.6.1高支撑立杆的地基承载力计算。)5.5.2 梁底板高支撑架搭设 钢管高支撑架搭设应遵循先梁后板的原则，先搭设梁底钢管127、高支撑架，后搭满堂楼板钢管高支撑，搭设要求见第四章钢管高支撑架施工设计图。5.5.3 钢管高支模支撑架架体搭设本工程夹层楼板及屋面板支撑采用门式脚手架搭设，其余全部采用48*3.0mm钢管搭设。1、钢管支撑架立杆采用对接扣件（一字扣、筒扣）对接连接，相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，且错开距离应不小于500mm，与相近大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。脚手架步距为1.2m，横杆接长采用对接，上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距内中，错开距离不小于500mm，与相近立杆的距离不大于立杆纵距的三分之一。立杆、横杆接头位置示意图梁、板高支撑架与结构外架要沿架高设置剪力撑，外架剪力128、撑为满布。梁、板高支撑架要根据情况酌情布置。满堂楼板高支撑要纵横每隔10.8m12.6m布置一道。剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在45-60度之间，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点。脚手架剪刀撑布置钢管支撑架与门式支撑均应按规范要求设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于0.5m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。相邻立杆接头要错开。对接用一129、字扣连接。门式支撑架除安装扫地杆外，还要按步距1m安装横杆。钢管高支撑架及外脚手架、门式支撑架均应利用结构柱设置连墙件。梁、板模板安装应严格控制梁、板模板的起拱率，框架梁板跨度L4m时，支模时跨中起拱高度为1/10003/1000。梁模板定位前，先复查柱中心是否准确，无误后可利用弹在柱侧面的中线或轴线为梁定位控制线，梁底模的标高按弹在墙、柱上的标高线进行控制。模板安装按梁侧模包底模、顶板模压梁侧模。模板接缝要求加工严密，表面错缝平整。模板对接缝加设5mm厚自粘海绵条，表面缝隙用水泥腻子封闭。 梁柱接头处的模板，采用18mm厚木胶合板配制成专用模板，与柱、梁模配套安装，按柱压梁底模，梁侧模压柱模130、的方法施工。2、人梯设置：施工中搭设人梯供工作员上下，梯宽950mm，用短钢管搭设。在一个框架高度内折线布置，本工程至少搭设6组，位置由现场酌情确定，搭设方法如下图所示。踏步梯构造示意图5.6 模板及其支架的拆除根据混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002的要求，运用库工程所有梁板模板均要在混凝土强度达到设计强度的100%以后，才能拆模，见表（5-6-1）。现浇结构拆模时所需混凝土强度表(5-6-1)结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件1001梁板模板拆除的几项规定：1).梁板模板拆除必须是混凝土强度达到131、设计强度100%以后；2).拆模前必须办理好拆模令，即项目总工、监理、业主代表签署的关于拆模的文件；3).凡有后浇带的梁板，该跨的梁板模板及支撑架一律不拆，要待后浇带混凝土强度达到拆模要求后，才能拆除支撑架及模板。2. 拆模注意事项1).应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板，最后拆除梁底模。2).拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以防模板变形和损坏，拆下的扣件及时集中收集管理，以备再次使用。3).模板拆除后，立即清理残留混凝土、密封条等杂物，木模板上的钉子起干净，模板上的孔眼修补好，边角损坏的要进行整修和改制，刷上脱模剂后分类堆放。5.7 模板的验收模板安装完毕后，应按混凝土结构工程施工及验收规范的有132、关规定，进行全面检查，合格验收后方能进行下一道工序。其质量要求如下:1、组装的模板必须符合施工设计的要求。2、各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼缝要严密。各种预埋件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。3、模板必须方正，其对角线的偏差应控制在短边的1/300以内，四边成直线，表面要平整，用2M长靠尺检查，其凸凹度应小于4mm。4、检验项目1)、主控项目安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。说明： 现浇多层房屋和构筑物的模板及133、其支架安装时，上、下层支架的立柱应对准，以利于混凝土重力及施工荷载的传递，这是保证施工安全和质量的有效措施。本规范中，凡规定全数检查的项目，通常均采用观察检查的方法，但对观察难以判定的部位，应辅以量测检查。在涂刷模板隔离剂时,不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。说明： 隔离剂沾污钢筋和混凝土接槎处可能对混凝土结构受力性能造成明显的不利影响，故应避免。2)、一般项目模板安装应满足下列要求：a、模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应积水；b、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装工程施工的隔离剂；c、浇筑混134、凝土前，模板内的杂物应清理干净；对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。检查数量：全数检查。检验方法：观察。d、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起打高度宜为跨度的1/10003/1000。检查数量：在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。e、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量135、的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不行于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。f、现浇结构模板安装的偏差应符合下面的规定。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。5.8 模板堆放安装前模板堆放整齐。拆除的模板和支架分散堆放并及时清运。拆模时重量较大的模板倾砸楼面或模板及支架集中堆136、放可能造成楼板或其他构件的裂缝等损伤，故应避免。第六章 超高支模安全保证措施6.1 钢管扣件架搭设工程安全技术措施1、搭设钢管扣件双排脚手架，必须严格按国家建筑安装安全技术规程以及施工组织设计的要求进行设计和搭设。2、搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。3、严重锈蚀、变形、，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。4、建筑金属的拉杆，不宜采用铅丝攀拉，必须使用埋件形式的钢性材料。5、不宜采用承插式钢管做底步立杆交错之用。6、所有扣件紧固力矩，应达到45kgm。7、同一立面的小横杆，应对等交错设置，同时立杆上下对直。8、斜杆接长，不宜采用对接扣件。应采用叠交方式，二137、只回转扣件接长，搭接距离视二只扣件间隔不少于0.4m。6.2 模板工程安全技术措施1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。安全带应高挂低用。2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。4、安装与拆除模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业。雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作138、。7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合钢模板装拆时，上下应有人接应。钢模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。10、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的顶留洞，应在模板139、拆除后即将洞口盖好。12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。13、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。14、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。15、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。16、浇筑混凝土时，应该安排足够的看模人。6140、.3 应急与救援预案应急与救援参见深圳市地铁三号线3105标横岗车辆段应急与救援预案。 第七章 超高支模质量保证措施7.1 钢管搭设要求1、立杆接点，应对等交错设置，同时立杆上下对直。2、搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。3、严重锈蚀、变形、，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。4、斜杆接长，不宜采用对接扣件。应采用搭接方式，搭接用扣件间距不少于0.4M5、不宜采用承插式钢管做底步立杆交错之用。钢管底部必须用木方加垫（混凝土面除外）。6、所有扣件紧固力矩，应达到45kgm。7.2模板安装要求1、模板安装前，先检查模板的质量，不符质量标准的不得投入使用。2、梁模板1）、通病现象：梁身不平直。梁底不平及下挠。梁侧模胀模。局部模板嵌入柱梁间、拆除困难。2）、防治措施：a、支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁测模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。c、混凝土浇筑前，模板应充分浇水。3、楼面模板1）、通病现象：楼板底面不平、拼缝高低差过大、起拱不到位、胀模、模板拆除困难。2）、防治措施：a、模板验收时应重点检查楼板面平整度，检查楼板模板的支撑稳定性。b、根据楼板面起拱要求复核起拱率。c、检查楼板模板是否嵌入梁、柱砼体内。