1、目 录1.编制依据22.工程概况23.施工安排34.施工准备35.主要施工方法及技术措施66.模板施工的质量标准及保证措施177.成品保护措施198.安全注意事项199.文明施工、消防环保措施2010.墙体模板计算书2111.柱模板计算书3012.梁模板(扣件钢管架)计算书4113.板模板(扣件钢管架)计算书541 编制依据序号名 称编 号1施工图纸2结构设计变更、洽商3混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2010版）4施工现场临时用电技术规范JGJ46-20055建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20116 建筑机械使用安全技术规程JGJ33-20127建2、筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20138建筑施工安全检查标准JGJ59-20112 工程概况2.1工程设计简介序号项目内 容1建筑面积总建筑面积（m2）59892.442建筑层数四层建筑层高3.000m3建筑高度12.3m4结构形式基础结构形式墙下混凝土条形基础主体结构形式现浇钢筋混凝土-剪力墙结构屋盖结构形式现浇钢筋混凝土坡面屋盖体系梁断面尺寸(mm)180mm400mm、180mm470mm墙厚(mm)180 楼板厚度(mm)100、120 2.2施工特点及难点（1）工期紧、任务重：本工程合计36栋别墅，变电所1栋，垃圾站1栋，主体结构工期共计52天，工期紧、任务重；（2）本工3、程建筑造型比较新颖，现代化时尚设计、瓦屋面；（3）本工程质量目标为合格工程。争创优质主体工程，本工程采用的模板采用覆膜多层板，进场后必须对进场模板进行检查验收，验收重点是板的表面平整度、刚度。 3 施工安排3.1模板施工目标和原则目标：结构施工达到清水混凝土的标准。原则：优选模板体系，以最少的投入满足施工要求。3.2施工流水段的划分：（1）栋号之间进行流水。（2）模板配置数量：模板配置按流水段进行，每个流水段配置一套墙体模板、二层顶板模板。3.3总包管理人员组织序号姓 名职 务责 职1项目总工技术负责2执行经理生产协调3施工员技术协调4木工工长模板翻样5质量员质量负责人6质检员模板进度、质量负4、责7安全员安全监督4 施工准备4.1技术准备熟悉、审查图纸：由项目总工组织，技术、质量、模板工长及模板翻样参加，进行内部图纸初审、会审。对审查出来的疑点交设计办理洽商，对图纸中的难点进行认真分析讨论，提出解决问题的最佳办法。熟悉各部位截面尺寸、标高。为模板设计提供基本资料。根据施工组织设计对模板选型：柱、梁、楼板及楼梯模板选用15mm厚覆面多层胶合板加钢管支撑的模板体系。模板翻样：根据施工图纸和施工方案进行模板翻样，在模板加工之前，由技术人员对模板设计方案进行审核和对现场加工的模板翻样单进行审核。 技术交底：模板工程施工前，工长必须按照施工方案和工艺规程对技术工人进行书面和口头的技术交底和安全5、技术交底；技术交底应包括模板加工和安装两部分。技术交底中的操作工艺及措施必须具体、细致、具有可操作性。计量、测量器具备齐施工中所需的方尺、靠尺、钢卷尺等计量、测量器具，所有器具必须有检定合格证书且均在有效期内。测量放线根据平面控制网线,在板面或垫层上放出控制网线。4.2机具准备根据施工组织设计，本工程模板垂直、水平运输采用塔吊，水平构件模板的制作加工采用圆盘机。施工中所需的斧子、锯子、电钻、线坠、撬棍、活动扳子、水平尺、钢卷尺、锤子等小型工具应备齐。主要机具表序 号机 具 名 称单 位数 量1圆 盘 机台42平 刨 机台23小型电动工具台若干4空压机2台4.3材料准备本工程梁、楼板、楼梯模板采6、用多层板拼接而成。物资部根据工程部提供的模板工程各种材料需要量进场计划，在模板施工前半个月选定材料合格供给方，签订好合同并确定材料进场时间；在图纸会审后，立即有计划地安排材料进场。模板工程周转材料使用计划详见下表：模板工程周转材料使用计划表序号材料名称规格单位数量进场时间1复膜多层板159151830m280000按进度要求分阶段分批进场2木材40903600m31200按进度要求分阶段分批进场3方管40402.5T1000按进度要求分阶段分批进场4钢管48调节钢支撑根4000按进度要求分阶段分批进场48普通钢管t900按进度要求分阶段分批进场5隔离剂水性脱膜剂t5按进度要求分阶段分批进场6其7、它配件若干根据工程进展需要4.4人员准备施工阶段木工其他配合人员基础阶段50050主体阶段50050装修阶段80204.5模板的配制与加工4.5.1模板的配制方法4.5.1.1楼板模板根据结构施工图纸尺寸进行翻样，在现场零拼现制；模板面板厚度、主、次楞断面和间距，以及支撑系统的配制，通过计算选用。4.5.1.2楼梯采用放大样的方法配制模板，采用定型钢模板；4.5.1.4剪力墙、框架柱模板现场加工、现场组拼。4.5.2模板的加工要求4.5.2.1主要技术参数本工程顶板模板体系由15mm厚多层板,40mm40mm方钢和钢管48钢管支撑组成，多层板应有出厂合格证和检测报告。墙体模板采用多层板拼接而成8、的整体木模板体系，面板为15厚多层板，竖向内楞为4040方钢，横向外楞为30503mm钢管（二根并列）4.5.2.2木模板的材质木模板及支撑所用的木材，不得有脆性、严重扭曲和受潮后容易变形的木材。面板裁割为防止毛边、飞边、破茬，多层胶合板应用专用切割机裁割，采用合金锯片，直径为300mm，100齿。最好用带导轨的锯边机，尽量保持锯片笔直，转速4500转/分。对几何型状不规则的模板可用高速手提电锯现场锯板。锯板和钻孔时，板下要垫实。4.5.2.4模板拼缝加工(1)模板面板(多层板)在模板拼缝处应刨直刨光；模板板缝处应对称下钉。如下图：(2)模板拼缝痕迹整齐，且有规律性，连接面搭接平整。多层板拼成9、整块模时拼缝应牢固严密，且拼成企口式,以防漏浆。如下图所示质量标准：序号模板类型接缝宽度检验方法1楼板模板1.5mm观察及用木契型塞尺检查2其他模板2mm观察及用木契型塞尺检查模板加工的管理和验收木制模板在工地现场加工。木工加工组根据图纸对模板进行精确翻样，加工品成型后，首先由加工组进行自检，发现问题及时整改；质检员对加工品进行专检，使模板的允许偏差控制在规定的范围以内；使用前支模组对木制加工品再进行交接检，影响使用的立即返回整修；4.5.3.4配制好的模板应在反面编号、写明规格，分别堆放，以免错用；4.5.3.5墙、框架柱用模板现场加工后，除清点数量、核对型号外，还要进行外观质量检查，并在现10、场进行试验性组合拼装，检查模板是否要求加工、加工精度是否符合要求。4.5.3.6梁、顶板模板加工（1）梁模板采用零拼式现制模板，在现场单块就位组拼，配板时按照施工图纸中梁的尺寸，进行梁底模、侧模组配。（2）楼板模板采用在作业面散支散拆方法，在作业面加工组装时，应对每个楼板平面编号，并对每一平面按模板组拼设计要求拼装。（3）木方进场后进行加工，用平刨一面刨直，并上压刨制成统一规格。 5 主要施工方法及技术措施5.1隔离剂的选用根据本工程施工组织设计中要求，木模板必须采用水溶性脱模剂。模板隔离剂选用如下：木模板隔离剂：水性脱模剂。5.1.2刷隔离剂前,应检查模板是否清理到位,对不符合要求的模板必须11、整改,验收合格后方可刷隔离剂。5.1.3刷隔离剂前,应检查质量是否异常,如有异常,不得使用。5.2模板设计5.2.1垫层模板垫层模板采用40mm90mm方木，沿垫层边线设置方木，配16钢筋头固定。5.2.2条形基础 采用15厚双面覆膜胶合板作面板，4090木方作横向背楞，4090短木方作竖向背楞，用5050木方打入土中，再用木斜撑固定。梁、顶板模板5.2.3.1梁采用木模板体系，梁侧模及底模采用15mm厚多层板；5.2.3.2梁底模、侧模采用4090方料做内楞，用48钢管做外楞，外楞间距为1000mm；梁底增设承重架，1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面，间距1000mm；梁上对拉螺栓设置：当梁高12、600mm时设置一道14对拉螺栓，螺栓间距800mm；梁侧加间距为1000mm斜撑，以确保梁侧模稳定。5.2.3.3梁底模支撑采用钢管扣件支撑。梁底支模示意图5.2.3.4顶板模板采用15mm厚多层板。5.2.3.5顶板模板采用40mm40mm2.5方管作为次龙骨，间距为250mm；采用2根并立40mm40mm2.5方管作为主龙骨，间距为1200mm。主龙骨与立柱钢管采用油托连接。5.2.3.6楼板模板立杆采用48钢管支撑，立杆间距为1200mm； 钢管支撑搭设时立杆下垫短木料作垫木（40*90*300）。框架柱模板的设计矩形柱采用15厚双面覆膜胶合板作面板，4090木方作竖向背楞、48钢管（13、10#槽钢）作柱箍，上下间距不大于500。第一道柱箍距楼地面150mm，校正柱模板采用斜撑钢管，每侧用2根斜撑钢管与扫地杆固定牢，见下图。（也可以与排架固定）柱子模板固定，采取在浇筑楼、地面砼时，预埋25钢筋短头，用于支模时固定钢管。框架柱支模示意图 ：墙体模板设计5.2.5.1模板采用多层板拼接而成的整体木模板体系，面板为15厚多层板，竖向内楞为40402.5方钢间距为200mm，横向外楞为30503方管（二道）, 第一根方管离基础底板上表面230mm，其他方管之间的间距为460mm。5.2.5.2外墙抱墙柱：模板采用多层板拼接而成的木模板体系，面板为15厚多层板，竖向内楞为4090木枋2014、0，外楞为48钢管450, 第一根方管离基础底板上表面200mm5.2.5.3短墙做法示意图：5.2.5.4洞口、阴阳角做法如下图所示：（1）洞口的制作：模板合模后，装好横杠竖杠，然后组装洞口，将洞口锁具用对拉螺栓固定到横杠上，每侧带上一个阳角锁具加固即可。（2）阳角的制作：将钩头螺栓从较长横杠的中间缝隙中伸入，将铁钩钩住内侧杠的钩点，从而锁住。将将阳角锁具放在阳角处相交的两根横杠中较长的一根上，用锁锁具上的垂直挡板紧紧贴住内侧的横杠上，而后用短螺栓加固锁具，直至锁紧，阳角加工完毕。（3）阴角的制作：横杠竖杠组装完成后，在阴角处放上L型横杠，带上垫片、螺母加固即可。楼梯模板设计楼梯踏步底模板采15、用15mm厚多层板，次龙骨为40mm90mm木方，主龙骨采用48 3.5mm钢管，支撑采用钢管支撑，踏步板采用定型钢模板，见下图：5.2.7墙模与顶板模板一次成型安装加固节点设计：5.2.8门窗洞口模板设计5.2.9后浇带模板设计5.2.10 墙板接缝处处理方法：5.3模板安装5.3.1模板安装的一般要求 5.3.1.1具有足够的强度、刚度和稳定性。能承受本身自重及钢筋、浇筑混凝土的重量和侧压力，以及在施工中产生的其他荷载；5.3.1.2保证结构构件各部分的形状、尺寸和相互间位置的正确性；5.3.1.3安装上层梁、板底模及其支架时，下层楼板具有足够的强度，能承受上层荷载。5.3.1.4模板拼缝16、严密，不漏浆。如拼缝不严，局部挠曲，应及时修整。5.3.1.5钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后支模。5.3.1.6大于4m的梁模板起拱高度为2/1000，楼板模板起拱高度为1/1000。5.3.1.7楼板模板的支撑底部应垫木方，并要求支撑上下层对齐，以防集中荷载破坏楼板。5.3.2基础模板安装顺序及技术要点 基础底板根据尺寸安装后浇带模板检查保护层上导墙模板线安装地梁、导墙模板钢筋支架安装地梁、导墙模板安装集水坑模板自检、专检。5.3.3墙体模板安装顺序及技术要点5.3.3.1安装顺序外墙：弹墙体位置线及模板控制线沿墙皮外侧5mm处贴20mm厚海棉条安装外侧模板穿穿墙螺栓安内侧模板模板17、组装安背楞调直找正加固预检内墙：弹墙体位置线及模板控制线安装洞口模板并在侧面加贴海棉条沿墙皮外侧5mm处贴20mm厚海棉条安装外侧模板穿穿墙螺栓安内侧模板模板组装安背楞调直找正加固预检5.3.3.2技术要点 (1)模板安装前，工长必须对施工班组进行书面技术安全交底，使施工操作人员熟悉自己施工地段的图纸尺寸及有关施工质量验收要求，并初步了解模板施工的方案设计。(2)支模前，必须认真清理好底部的浮浆和杂物。模板板面必须清理干净，并涂刷隔离剂。(3)检查墙、柱的预埋件、预留洞及水电管线是否已安装好，检查钢筋保护层垫块是否牢固。办理好隐检手续。(4)焊接墙体根部模板定位筋，定位筋用14的钢筋制成，长度18、为墙厚-2mm，定位筋焊接在插筋上。(5)打砼时在导墙上表面中部放膨胀止水条位置埋设钉子，钉子间距500mm，钉头向上，安装止水条时直接固定在钉子上。(6)支模应按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。模板配件必须装插牢固，支柱和钭撑下的支承面应平整垫实，要有足够的受压面积，支承点应着力于外钢楞。(7)墙外侧模板到位后, 穿上对拉螺栓，然后安装墙内侧模板，合模后用斜钢管与底板的预留钢筋连成整体，上下三道进行校正并用十字扣件将斜钢管与水平钢管连接，为保持其稳定性不得用转向扣件，墙体模板的垂直度控制在3mm以内。(8)固定墙模采用三道48钢管作支撑，间距为1.5m，斜撑钢管与地面的夹角不大于19、45。固定在底板面上预插的25钢筋上（先用钢管与预插的钢筋连接起来）。 (9)横向外楞采用30503方管（二道），用带有12对拉螺栓加“3”形卡拉紧，间距为460mm。(10)墙模板施工完后，必须经检查验收合格后方可进行下一道工序。5.3.4框架柱模板安装顺序及技术要点5.3.4.1弹柱位置线剔除接缝混凝土软弱层沿柱皮外侧5mm厚贴200mm厚海绵条安装柱模安柱箍安拉杆或斜杆办预检5.3.4.2柱模板安装技术要点(1)定位筋焊接必须牢固，位置正确，高度离地50mm80mm。(2)安装柱模板：通排柱，先安楼平面的两边柱，经校正、固定，拉通线校正中间各柱。(3)安装柱箍：木模板柱箍采用48钢管。(20、4)安装斜撑，柱模每边设三根斜撑，固定于事先预埋在楼板上直径为25的钢筋上，斜撑端头采用可调支撑来校正柱模垂直度。(5)将柱模板内清理干净，办理柱模预检后方可浇筑砼。5.3.5梁、顶板模板安装顺序及技术要点5.3.5.1梁模板安装顺序弹线搭设钢管支撑架按设计标高调整梁底标高(起拱)铺梁底模绑梁底钢筋梁侧模就位安装固定梁侧模自检预检5.3.5.2梁模板安装技术要点(1)采用梁侧模包底模、楼板模压梁模的施工方法。(2)按设计标高安装梁底模板，并要拉线找直，跨度大于4m的梁应起拱, 起拱高度为跨度的2/1000；梁底板起拱应在支模开始时进行，然后将侧模和底模连成整体。(3)梁斜撑搭设须牢固，且与水平21、夹角不得大于600，使斜撑起作用。注意梁侧模根部一定要严格顶紧。(4)用48钢管连接并夹紧梁侧模板，位置及间距同前面所述要求。(5)要注意梁模板与楼板模板接口处的处理，谨防在此部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象。(6)梁安装后，应校正梁中线、标高断面尺寸。清理梁模板内杂物。自检合格后办预检。5.3.5.3楼板模板安装顺序弹楼面支撑线垫木垫板搭设钢管支撑安装主龙骨摆放模板次龙骨墙体四周加贴海棉条并用50mm100mm单面刨光木方顶紧拼装顶板模板预检。5.3.5.4楼板模板安装技术要点(1)顶板模板采用两板硬拼缝施工方法。(2)跨度大于4m的开间，楼板应起拱, 起拱高度为跨度的1/1000。中间起拱22、，四周交圈。(3)搭设支架，按照支架设计图纸规定的间距，用筋管搭设支架，固定主龙骨，上表面须拉线调平、起拱，次楞采用4040方钢，间距为250mm，放在主龙骨上。(4)支撑搭设时，在支撑底部应垫木垫板，垫板应平整；上下层支撑应在同一垂线上，立杆距墙距离应一致。(5)铺设楼板模板，顺墙边铺设多层板尽可能选用整张的多层板，且多层板的长边沿每一个铺设单元平面的长边方向平行布置，以减少拼缝数量。(6)在次楞上铺多层板，模板拼板缝处应用钉子对称钉牢。(7)模板铺设完毕，应用水准仪测量模板标高，用靠尺检查模板表面平整度，进行校正。(8)标高校正完后，支撑系统加设剪刀撑，并加设二道横向水平向拉杆，以保证支撑23、系统的稳定。(9)模板支完后，应清理模内杂物并涂刷水质隔离剂，进行自检。5.3.6悬挑部分模板安装技术要点5.3.6.1悬挑部分模板体系及支模形式同楼板，但配置数量为四层，支撑搭设时，必须保证上下层支撑在同一垂直线上；5.3.6.2悬挑部分模板板底最外端应比根部抬高20mm；5.3.6.3悬挑部分模板支模时应拉线控制悬挑尺寸，保证结构悬挑部分的整体顺直。5.4模板的拆除5.4.1模板拆除的规范要求5.4.1.1主控项目(1)底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表规定底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准24、值的百分率(%)板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1005.4.1.2一般项目(1)侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。(2)模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。5.4.2模板的拆除顺序及技术要求5.4.2.1柱子模板拆除：先拆掉柱斜支撑，卸掉柱箍，再把连接每片柱模的连接件拆掉，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离，清运模板及垃圾。5.4.2.2楼板模板的拆除 同条件试块试压通过拆除主龙骨逐块拆除模板支撑逐块撬除顶板模板主梁中部支设防冲击支撑(上下设50100300垫木)清运模板及垃圾5.4.2.3墙体模板拆25、除顺序 混凝土浇筑完毕12-14小时后（1.2Mpa）松开螺栓分部拆除水平支撑运出一拆除墙模拆除阴角模板清运模板及垃圾5.4.2.4技术要求(1)各种现浇混凝土构件的模板拆除时间应由同条件养护试块抗压强度试验结果确定及以项目技术部发出的拆模通知单为准；(2)在常温条件下框架柱混凝土强度必须达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，才允许拆除模板；(3) 悬挑结构混凝土的强度应达到100%设计值才允许拆模；根据悬挑结构的结构特性，悬挑结构应设附加支撑，且上下支撑应在同一垂线上；(4) 柱模板拆模的流向为先浇先拆，后浇后拆，与施工流水方向一致；(5)梁板模板拆除时，应先拆除梁侧模、26、底模，再拆除楼板模板，楼板模板拆除时，先调节支撑头使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求。5.5模板的维修保养5.5.1安装和拆除模板时不得抛扔，以免损坏板面或造成模板变形。吊运时不得碰撞混凝土结构；5.5.2拆下的模板应及时清除灰浆。5.5.3模板拆下来后对缺棱、掉角的模板必须及时更换修补；5.5.4清除好的模板必须及时涂刷隔离剂；5.5.5振混凝土时，不得用振捣棒触动板面；5.5.6模板的连接件、配件应经常进行清理检查，对损坏、断裂的部件要及时更换，螺纹部位要清理上油。5.5.7模板及零配件应设专人保管和维修，并要按规格、种类分别存放或装箱；5.5.8模板露天堆放时要加以覆盖，模板底模应设27、垫木，使空气流通，防止受潮。6 模板施工的质量标准及保证措施6.1模板施工质量标准：本工程模板施工要求达到清水混凝土标准，执行混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002)（2010版）规定的项目。6.1.1主控项目6.1.1.1模板、支架应有足够的承载力、强度、刚度及稳定性。安装上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。6.1.1.2在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接茬处。6.1.2一般项目6.1.2.1模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不得有积水。6.1.2.2模板与混凝土的接28、触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。6.1.2.3浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。6.1.2.4对清水混凝土工程，应使用能达到其效果的模板。6.1.2.5对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；起拱高度宜为跨度的2/1000。6.1.2.6模板安装的允许偏差应符合下表的规定。模板安装的允许偏差及检验方法项次项 目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移柱、墙、梁3尺 量2底模上表面标高3水准仪或拉线尺量3截面尺寸基础5尺 量柱、墙、梁34竖向模板垂直度层高不大于5m3经纬仪或吊线、尺量小于5m55相邻两板表面高低差2尺 量6表面平29、整度2靠尺、塞尺7阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线、尺8预埋铁件中心线位移2拉线、尺量9预埋螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度+5、010预留洞中心线位移5拉线、尺量尺寸+5、011门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线612插筋中心线位移5尺 量外露长度+10、013预留管、预埋孔中心线位置2尺 量6.2质量保证措施6.2.1严格执行工程质量检查程序和质量检查控制程序；6.2.2严格按照一案三工序法组织施工，严格按照图纸要求 、工艺标准、施工质量验收规范施工，并坚持自检、互检和交接检的三检制度；6.2.3模板进场前要进行验收，主要检查模板的平整度、模板的接缝情况、加工精度情况；模板清30、理实行挂牌制，模板必须刷隔离剂，且应预检，不合格的模板不得吊到作业面；测量放线必须保证结构施工中柱边线位置、标高位置及洞位置的准确。模板安装位置线必须准确无误；6.2.6楼板模板起拱时，应坚持中间起拱，四周不起拱但应交圈的原则；6.2.7模板接缝处应加粘海绵条，施工时注意不可将海棉条挤入模内；6.2.8各种现浇混凝土构件的模板拆除时间，应根据同条件养护试块抗压强度试验结果及项目技术部发出的拆模通知单确定；6.2.9为保证模板在现场施工时的质量，工地应派专人进行模板维护与保养工作，并应建立模板管理、使用、维修制度，以及必要的奖罚制度。6.2.10清理垃圾采用吸尘器，将模板表面垃圾清理干净；下口采31、用粘贴海绵条，以防漏浆；6.2.11通排柱测量放线时即带通线施工，保证柱在一直线上；6.2.12模板安装后，混凝土浇筑时，必须设专人进行看模，随时校正模板垂直度；6.2.13模板拆除：必须待混凝土强度达到强度要求后，方可进行拆模，避免将混凝土棱角损坏，影响美观。7 成品保护措施7.1模板上操作面前，模板上的隔离剂不得有流坠，以防污染结构成品；7.2模板与墙、柱体粘连时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将柱面拉裂。7.3楼梯踏步、柱模拆除后，应对其阳角用多层板护角，护角高度1500mm。7.4顶板多层板施工时，画好平面布置图，各层的留洞统一布置以防不必要的切割；7.5顶板模板拆除时，配置专用的撬除工具，32、多层板落地时注意角部保护，防止模板破损变形；8 安全注意事项8.1一般要求8.1.1现场施工人员必须戴好安全帽；8.1.2高度超过2m时，应支设凳高脚手架，架子工应持证上岗；脚手板应绑扎牢固，不能出现探头板和飞跳板；8.1.3登高作业时，要系挂安全带； 8.1.4不能抛掷模板及扣件等物品，违者重罚； 8.1.5六级以上大风，不得安装和拆除模板；8.1.6使用的电动工具，应将电源线架空或采取其它有效的安全措施；8.1.7登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得掉落；8.1.8装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人；8.133、.9装拆模板时，上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上；8.1.10预拼装模板时，应边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固；8.1.11垂直吊运模板时，应采取两个以上的吊点；要符合塔吊施工安全标准。8.1.12电器转动和传动部分，必须设置安全防护罩，电动机必须接地并可靠，不得戴手套操作，并应将袖口扎好；9 文明施工、消防环保措施9.1工作目标：本项目的安全生产和文明施工，按北京市文明样板工地要求执行。9.2必须严格执行项目部指令的安全生产责任制，各负其责。9.3进入施工现场，必须戴好安全帽。9.4进入2m以上高空作业人员，必须系好安全带。9.5六级以上34、大风，不得安装和拆除模板。9.6施工现场地面要进行洒水防尘，木工操作面要及时清理木屑、锯末，并存放进指定垃圾站，木工棚和作业面必须保持清洁；9.7木模板堆放应加垫木，底层模板离地不小于10cm，模板与垫木均应上下对齐；9.8模板加工棚严禁吸烟，刨花木屑等应及时清运，附近应设置可靠的消防设施；9.9夜间22：00-6：00之间现场停止模板加工作业。9.10模板上的小配件等，应装入专用箱或背包中，禁止随手乱丢，以免掉落伤人。9.11施工人员在工作中，必须精神集中，站在安全的工作面进行工作，并注意对洞口防护设施的保护。9.12做好现场多层板及其他易燃品的堆放管理。9.13工作中，特殊工种必须持证上岗35、，且不得让非本工种人员从事特种作业。9.14坚持周一安全教育活动，总结上周工作情况，对本周的工作安排，应有针对性的教育。10 墙体模板计算书10.1基本参数10.1.1次楞(内龙骨)间距(mm):230；穿墙螺栓水平间距(mm):460；主楞(外龙骨)间距(mm):460；穿墙螺栓竖向间距(mm):460；对拉螺栓直径(mm):M14；10.1.2主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:矩形；宽度(mm):30.00；高度(mm):50.00；壁厚(mm):3.00；钢楞截面惯性矩I(cm4):6.15；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.12；主楞肢数:2；10.1.3次楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型36、:矩形；宽度(mm):40.00；高度(mm):40.00；壁厚(mm):2.50；钢楞截面惯性矩I(cm4):14.58；钢楞截面抵抗矩W(cm3):7.29；次楞肢数:1；10.1.4面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；10.1.5木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；37、钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图10.2墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H - 模板计算高度，取3.80m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 37.335 kN/m2、91.2038、0 kN/m2，取较小值37.335 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=37.335kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。10.3墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图10.3.1抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =230.0mm； q-作用在模板39、上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.237.340.460.90=18.548kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.460.90=1.159kN/m； q = q1 + q2 =18.548+1.159=19.707 kN/m；面板的最大弯距：M =0.119.707230.0230.0= 1.04105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 4640、018.018.0/6=2.48104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.04105 / 2.48104 = 4.197N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =4.197N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！10.3.2抗剪强度验算计算公式如下: 其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =230.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.237.340.460.90=18.548kN/m；41、 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.460.90=1.159kN/m； q = q1 + q2 =18.548+1.159=19.707 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.619.707230.0 = 2719.597N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)： = 2719.597N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 460mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T=32719.542、97/(246015.0)=0.493N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.493N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！10.3.3挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 37.340.46 = 17.17N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 230mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 461.81.81.8/12=22.36cm4；面板的43、最大允许挠度值: = 0.92mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.172304/(10095002.24105) = 0.153 mm；面板的最大挠度计算值: =0.153mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.92mm，满足要求！10.4墙模板内外楞的计算10.4.1内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为矩形，宽度40mm，高度40mm，壁厚为3mm；内钢楞截面抵抗矩 W = 7.29cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 14.58cm4；内楞计算简图（1）内楞的抗弯强度验算44、内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =460.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.237.340.230.90=9.274kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.230.90=0.580kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(9.274+0.580)/1=9.854 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.19.854460.0460.0= 2.09105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N45、.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=7.29103； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2.09105/7.29103 = 28.601 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 28.601 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =460.0mm； 新浇混凝土侧46、压力设计值q1: 1.237.340.2300.900/1=9.275kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.420.230.90/1=0.580kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.69.275460.0+ 0.6170.580460.0 = 2724.5N；截面抗剪强度必须满足下式：=Vbh02-(b-)h2/(8Iz) fv其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1388.1N； IZ -方钢管的惯性矩(mm4)：IZ = 88281.25 mm4 ； -方钢管的壁厚的2倍(mm)：= 5.00 mm； b 47、-方钢管的宽度(mm)：b = 40.00 mm； h0-方钢管的高度(mm)：h0 = 40.00 mm； h -方钢管腹板高度(mm)：h = 35.00 mm； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 125 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =2724.5/140.0040.002-(40.00-5.00)35.002/(888281.2505.00)=16.299N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =16.299N/mm2 小于次楞截面的抗剪强度设计值 fv=125N/mm2，满足要求！（3）内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振48、动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 37.340.23/1=8.59 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =460.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.46105；内楞最大挠度计算: = 0.6778.59/14604/(1002100001.46105) = 0.085 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.84mm；内楞的最大挠度计算值 =0.085mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.84mm，满足要求！1049、.4.2外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为矩形，宽度50mm，高度30mm，壁厚为3mm；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.12cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 6.18cm4；外楞计算简图（1）外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.237.34+1.42)0.230.46/2=2.27kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 460mm；外楞最大弯矩:M = 0.1752266.33460.00= 1.82105 N/mm；强度验算公式： 50、其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 1.82105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.12103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 1.82105/4.12103 = 44.281 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的最大应力计算值 =44.281N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！（2）外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中， V-外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距51、间距): l =460.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.237.34+1.42)0.230.46/2=2.266kN；外楞的最大剪力： = 0.652266.331 = 6.78102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)： = 6.78102N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 30.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =36.78102/(250.030.0)=052、.678N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.678N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！(3)外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 37.340.230.46/21.98 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =460.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 21000053、.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=6.18104；外楞的最大挠度计算值: = 1.1463.95100/24603/(1002100006.18104) = 0.17mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.84mm；外楞的最大挠度计算值 =0.17mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.84mm，满足要求！10.5穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 54、71mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.1010-5 = 12.07 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =37.3350.460.46 = 7.9 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=7.9kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！11 柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板55、的总计算高度:H=3.55m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；11.1参数信息11.1.1基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；11.1.2柱箍信息（1）柱箍材料:钢楞；截面类型:轻型槽钢100503.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):88.52；钢楞截面抵抗矩W(cm3):12.20；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；（2）柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢56、楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；11.1.3竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；竖楞肢数:1；11.1.4面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；11.1.5木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.057、0；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；10.2柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.550m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 57.604 kN/m2、85.200 kN/58、m2，取较小值57.604 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.604kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。11.3柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 165 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计59、算。 面板计算简图11.3.1面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =165.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.600.500.90=31.106kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =31.106+1.260=32.366 kN/m；面板的最大弯距：M =0.132.36616560、165= 8.81104N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 8.81104 / 1.88104 = 4.700N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！11.3.2面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计61、算，公式如下: 其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =165.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.600.500.90=31.106kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =31.106+1.260=32.366 kN/m；面板的最大剪力： = 0.632.366165.0 = 3204.250N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计62、算最大剪力(N)： = 3204.250N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33204.250/(250015.0)=0.641N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.641N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！11.3.3面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； 63、q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.600.5028.80 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =165.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 50015.015.015.0/12 = 1.41105 mm4；面板最大容许挠度: = 165 / 250 = 0.66 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67728.80165.04/(1009500.01.41105) = 0.108 mm；面板的最大挠度计算值 =0.108mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.66mm64、,满足要求！11.4竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.6m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/6 = 54cm3；I = 40909090/12 = 243cm4；竖楞方木计算简图11.4.1抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2565、7.600.170.90=10.265kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.170.90=0.416kN/m；q = (10.265+0.416)/1=10.681 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.110.681500.0500.0= 2.67105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.67105/5.40104 = 4.945N/mm2；竖楞的最66、大应力计算值 =4.945N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！11.4.2抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.600.170.90=10.265kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.170.90=0.416kN/m；q = (10.265+0.416)/1=10.681 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.610.681500.0 = 3204.267、50N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V-竖楞计算最大剪力(N)：V = 3204.250N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33204.250/(240.090.0)=1.335N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.335N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！.68、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.600.17 = 9.50 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.43106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞最大挠度计算值:= 0.6779.50500.04/(1009500.02.43106)= 0.174mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.174mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！69、11.5 B方向柱箍的计算11.5.1本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为轻型槽钢100503.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 12.2 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 88.52 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P = (1.2 57.60.9 + 1.4 20.9)0.165 0.5/2 = 2.67 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.297 kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.321 kN.m70、；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.016 mm；(1)柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.32 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 12.2 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 25.06 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =25.06N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!(2)柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.016 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.016m71、m 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!11.5.2本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P = (1.2 57.60.9 + 1.4 20.9)0.165 0.5/2 = 2.67 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.297 kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 072、.321 kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.117 mm；(1) 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.32 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 60.18 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =60.18N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!(2)柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.117 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最73、大挠度 =0.117mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!11.6 B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.297 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.297kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.974、2kN，对拉螺栓强度验算满足要求!11.7 H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为轻型槽钢100503.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 12.2cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 885.2cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；P = (1.257.60.9+1.420.9)0.165 0.5/2 = 2.67 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.297 kN；H方向柱箍75、弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.321 kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.016 mm；.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.32 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 12.2 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 25.06 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =25.06N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求! 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.016 mm；柱箍最大容许挠度: V = 35076、 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 V =0.016mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.4mm，满足要求!11.8H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.297 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=8.297kN 77、小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!12 梁模板(扣件钢管架)计算书12.1参数信息12.1.1模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.18；梁截面高度 D(m):0.47混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.40；梁两侧立柱间距(m):1.50；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减78、系数:0.80；12.1.2荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):20.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.012.1.3材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；12.1.4梁底模板参数梁底纵向支撑79、根数：3；面板厚度(mm)：15.0；12.1.5梁侧模板参数主楞间距(mm)：1000；次楞根数：3；穿梁螺栓水平间距(mm)：1000；穿梁螺栓竖向根数：1；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：425mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度90mm；12.2梁模板荷载标准值计算12.2.1梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取80、24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取5.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.850m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.620 kN/m2、20.400 kN/m2，取较小值20.400 kN/m2作为本工程计算荷载。12.3梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒81、混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)12.3.1强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1001.51.5/6=37.5cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2120.40.9=22.03kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4182、20.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 22.032+2.520 = 24.552 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 345mm；最大弯距 M= 0.12524.5523452 = 3.65105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.65105 / 3.75104=9.741N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =9.741N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！12.3.2挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 20.41 = 20.4N/mm； l-计算跨度(内楞83、间距): l = 345mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.51.51.5/12=28.12cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52120.43454/(10095002.81105) = 0.564 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =345/250 = 1.38mm；面板的最大挠度计算值 =0.564mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.38mm，满足要求！12.4梁侧模板内外楞的计算12.4.1内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞84、，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409021/6 = 54cm3；I = 409031/12 = 243cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.220.40.9+1.420.9)0.345=8.47kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 1000mm； 内楞的最大弯距: M=0.18.4710085、0.002= 8.47105N.mm； 最大支座力:R=1.18.471=9.317 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.47105/5.40104 = 15.686 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 15.686 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =20.400.35= 7.04 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 1000mm； I-面板的截面惯性86、矩：I = 4.86106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6777.0410004/(100100004.86106) = 0.98 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1000/250=4mm；内楞的最大挠度计算值 =0.98mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =4mm，满足要求！12.4.2外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力9.317kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图87、 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.398 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 450mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.40106/1.02104 = 137.561 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =137.561N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度88、验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.661 mm外楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；外楞的最大挠度计算值 =0.661mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！12.5穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =20.410.425=8.67 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N89、 = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=8.67kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！12.6梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001515/6 = 3.75104mm3； I = 1000151515/12 = 2.8190、105mm4；12.6.1抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.850.90=23.41kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=23.41+0.91、38+2.52=26.31kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1026.3070.12； =0.026106/3.75104=0.702N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.702 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！12.6.2挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.850+0.35）1.00= 22.03KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9592、00.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67722.0251004/(10095002.81105)=0.006mm；面板的最大挠度计算值: =0.006mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！12.7梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。12.7.1荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+193、.5)0.850.1=2.168 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.1(20.85+0.3)/ 0.3=0.233 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.1=0.45 kN/m；12.7.2钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.22.168+1.20.233=2.881 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.45=0.63 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19c94、m4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.881+0.63=3.511 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.13.51111= 0.351 kN.m；最大应力 = M / W = 0.351106/5080 = 69.114 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 69.114 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.62.8811 = 1.729 kN；钢管的95、截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =21728.600/489.000 = 7.070 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 7.07 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 2.168 + 0.233 = 2.401 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6772.40110004 /(10020600012.19104)=0.647mm；钢管的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.0096、0 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.647 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！12.7.3支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.850= 21.675 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(21.675 + 0.350 )+ 1.44.500 = 32.730 kN/m2；梁底支撑根数97、为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.204 kN，中间支座最大反力Rmax=10.124；最大弯矩 Mmax=0.34 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.086 mm；支撑钢管的最大应力 =0.34106/5080=66.929 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 66.929 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压98、设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!12.8梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。12.9扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.124 kN；R 12.80 kN,所以双扣件99、抗滑承载力的设计计算满足要求! 12.10立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 12.10.1梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.204 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.4=0.527 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.20/2+(1.20-0.30)/2)1.000.35=0.441 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.20/2+(1.20-0.30)/2)1.000.160(1.50+24.00)=5.141 kN； N =0.204+0.527+0.441+5100、.141=6.313 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算101、结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6312.991/(0.207489) = 62.367 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 62.367 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.124 kN ； 脚手架钢管的自重： N102、2 = 1.20.129(3.4-0.85)=0.527 kN； N =10.124+0.527=10.519 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数103、，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10519.12/(0.207489) = 103.92 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 103.92 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！13 板模板(扣件钢管架)计算书13.1参数信息:13.1.1模板支架参104、数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.40；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:钢管支撑；板底钢管的间隔距离(mm):200.00；13.1.2荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；13.1.3楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:6；每平米楼板截面的钢筋面积(m105、m2):360.000；楼板的计算宽度(m):1.20；楼板的计算厚度(mm):160.00；楼板的计算长度(m):1.20；施工平均温度():15.000；13.1.4材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用钢管；托梁材料为：12.6号槽钢； 楼板支撑架荷载计算单元13.2模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 c106、m4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图13.2.1荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.161+0.351 = 4.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 11= 1 kN/m；13.2.2强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.24.35+1.41= 6.62kN/m最大弯矩M=0.16.620.22= 0.026 kNm；面板最大应力计算值 = 26480/37500 = 0.706 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应107、力计算值为 0.706 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!13.2.3挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6774.352004/(1009500121900)=0.041 mm； 面板最大允许挠度 V=200/ 250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值 0.041 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求!13.3纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=5.08cm3；截面惯性矩 I=12.19cm4； 方木楞计算简图13.3.1荷载的计算：(1)钢筋混108、凝土梁自重(kN/m)：q11= 250.30.16 = 1.2 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m):q12= 0.350.3 = 0.105 kN/m ； (3)活荷载为1施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：q2 = (1 + 2)0.3 = 0.9 kN/m；13.3.2强度验算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下: 静荷载：q1 = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(1.2+0.105) = 1.566 kN/m；活荷载：q2 = 1.40.9 = 1.26109、 kN/m；最大弯距 Mmax = (0.11.566+0.1171.26 ) 1.22 = 0.438 kN.M； 最大支座力 N = ( 1.1 1.566 + 1.21.26)1.2 = 3.882 kN ；最大应力计算值 = M / W = 0.438106/5080 = 86.179 N/mm2；纵向钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向钢管的最大应力计算值为 86.179 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求!13.3.3挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载 q1 = q11 + q12110、 = 1.305 kN/m活荷载 q2 = 0.9 kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V= (0.6771.305+0.9900.9)12004/( 10020.610512.19 ) =1.465 mm；支撑钢管的最大挠度小于1200/150与10 mm,满足要求!13.4托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：12.6号槽钢；W=62.137 cm3；I=391.466 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.882 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 2.71111、7 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.337 mm ；最大支座力 Qmax = 25.554 kN ；最大应力 = 2717296.872/62137 = 43.731 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 43.731 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.337mm 小于 1200/150与10 mm,满足要求!13.5模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1163.4 = 112、0.395 kN； (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.21.2 = 0.504 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.161.21.2 = 5.76 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.659 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 1.21.2 = 4.32 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 14.038 kN；13.6立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 14.038 113、kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.8+20.1 = 2 m ；L0 / i = 2000 / 15.8=127 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值；=14038.488/(0.412489) = 69.681 N/mm2；立杆稳定性计算 = 69.681 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！