1、住宅楼项目满堂脚手架工程专项施工方案一、编制依据1、15#楼建筑与结构全套施工图纸；2、建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社、钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社；3、建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；4、建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；5、木结构设计规范GB50005-2003 中国建筑工业出版社；6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；7、混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；8、建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社。9、建筑施2、工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；10、混凝土结构工程施工验收规范 （GB50204-2002）；11、现行有关工程建设国家、行业、地方标准和强制性标准；12、ISO9001：2000质量管理体系；13、ISO14001：1996环境管理体系；14、OHSMS28001：2001职业安全健康管理体系；15、同类工程施工经验及工法汇编。二、工程概况2.1基本概况工程名称：*中心-第一期发展C地块；建设单位：房地产开发有限公司；设计单位：设计集团有限公司；监理单位：工程管理有限公司；施工单位：集团有限公司；结构形式：钢筋混凝土框架剪力墙结构。2.2工程概况*中心-第一期发展 地块用地面积位于3、XX，是沈阳XX中心的组成部分之一。西北侧为XX中心正在建设的XX酒店，地下部分设计有连接通道与西侧办公、商业楼连通。整个沈阳XX中心用地位于沈阳市中心城区，是沈阳市整体规划中的“金廊”地段，是沈阳市南部重点开发地段之一。地上为高级住宅，地下为设备用房、车库工具间、自行车停车场等位住宅、车库服务的功能用房。地上47层，建筑高度为149.9米（主要屋面女儿墙高度）高的超高层住宅（构造最高点高度为160.3米），地下四层，埋置深度为16.5米。本工程设计使用年限为50年，耐火等级地上住宅及地下室均为一级，抗震设防烈度为7度，抗震等级为一级，地基基础设计等级为甲级，地下室防水等级为一级，屋面防水等级4、为二级，两道防水设防，设计使用年限为15年。地上住宅层高为：1-47层为3.15米，屋面层为3.9米，机房层为3.6米，屋面2层为4.55米；地下室层高为：负一夹层为2.97米，负一层为4.1米，负二层为3.8米，负三层为4.05米。砼强度等级，地上住宅：梁、板结构为C40，柱、剪力墙为：1-9层为C60，10-19层为C55,20-29层为C50，30-39层为C45，40以上为C40。本工程的各组成体系如下：基础体系：本工程主体楼座及其它基础为筏板基础，主体结构体系为框架剪力墙结构。本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，选择满堂钢管脚架作支撑架。三、脚手架的材质要求3.1梁5、顶板支撑架1、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.50mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时6、不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并刷防锈漆。四、脚手架的搭设流程及要求4.1梁支撑架梁模板支撑架搭设的工艺流程场地清理材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆水平横杆水平纵杆循环立杆至水平纵杆操作直到相应设计高度在梁位置设置梁支撑水平杆或立杆铺设模板。1、立柱梁跨方向间距1.0m，梁两侧立柱间距0.90m，步距1.22m；梁底钢管间距0.5m，脚手架搭设高度2.79 m。2、模板支架立杆的构造应符合以下规定：(1)每根立杆底部应设置底座或垫板。(2)脚手7、架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3)脚手架底层步距不应大于2m。(4)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。3、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；4、设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。5、高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始8、向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；4.2顶板支撑架1、脚手架立杆纵距1. 0m，横距1. 0m，步距1.22m；模板底木方间距0.30m，脚手架搭设高度2.84m。2、模板支架立杆的构造应符合以下规定：(1)每根立杆底部应设置底座或垫板。(2)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3)脚手架底层步距不应大于2m。(4)立杆接长除顶9、层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。3、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；4、设在支架立杆根部的可调底座，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。5、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；6、高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑；7、剪刀撑的构造应符合下列规定：(1)每道剪刀撑跨越立杆的根数按45最多7根，50度最多6根，60最多5根确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；(2)剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于110、米。(3)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150cm。五、梁模板(扣件钢架)计算书梁段:L1。 5.1参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.70；梁截面高度 D(m):0.50混凝土板厚度(mm):150.00；立杆梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.15；立杆步距h(m):1.22；梁支撑架搭设高度H(m)：2.79；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为48311、.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/12、mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：6；面板厚度(mm)：12.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：50mm，250mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；5.2梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小13、值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。5.3梁侧模板14、面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.21.2/6=12cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.51815、0.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 175mm；面板的最大弯距 M= 0.12510.981752 = 4.20104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.20104 / 1.20104=3.503N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.503N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值16、: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 175mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.21.21.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52191754/(10095007.20104) = 0.064 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =175/250 = 0.7mm；面板的最大挠度计算值 =0.064mm小于面板的最大容许挠度值 =0.7mm，满足要求！5.4梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计17、算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4；内楞计算简图（1）内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.175=3.84kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内18、楞的最大弯距: M=0.13.84500.002= 9.61104N.mm； 最大支座力:R=1.13.8430.5=2.114 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 9.61104/8.33104 = 1.153 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.153 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.18= 3.15 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 519、00mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.155004/(100100008.33106) = 0.016 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.016mm小于内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.114kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm20、4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.106 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.06105/1.02104 = 10.402 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =10.402N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）外楞的挠度21、验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.007 mm外楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；外楞的最大挠度计算值 =0.007mm小于外楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！5.5穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.25 =2.25 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 22、17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.25kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！5.6梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001212/6 = 2.40104mm3； I = 1000121212/12 = 1.44105mm423、；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =140.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.500.90=13.77kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=13.77+0.38+2.52=1624、.67kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1016.6680.142； =0.033106/2.40104=1.361N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.361 N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.500+0.35）1.00= 13.10KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =140.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大25、允许挠度值: =140.00/250 = 0.560mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.11404/(10095001.44105)=0.025mm；面板的最大挠度计算值: =0.025mm小于面板的最大允许挠度值: = 140 / 250 = 0.56mm，满足要求！5.7梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.50.14=1.785 kN/m；(26、2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.14(20.5+0.7)/ 0.7=0.119 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.14=0.63 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.21.785+1.20.119=2.285 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.63=0.882 kN/m；钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最27、不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 2.285+0.882=3.167 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.13.16711= 0.317 kN.m；最大应力 = M / W = 0.317106/5080 = 62.339 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 62.339 N/mm2小于钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.62.2851 = 1.371 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪28、应力计算值 =21370.880/489.000 = 5.607 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 5.607 N/mm2小于钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 1.785 + 0.119 = 1.904 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6771.90410004 /(10020600012.19104)=0.513mm；钢管的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.513 mm小于钢管29、的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.500= 12.750 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(12.750 + 0.350 )+ 1.44.500 = 22.020 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管30、的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.775 kN，中间支座最大反力Rmax=12.284；最大弯矩 Mmax=0.589 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.218 mm；支撑钢管的最大应力 =0.589106/5080=115.898 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 115.898 N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!5.8梁底纵向钢管计算纵31、向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。5.9扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.284 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.10立杆的稳32、定性计算立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.775 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1472.788=0.493 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.70)/2)1.000.35=0.273 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(1.00-0.70)/2)1.000.150(1.50+24.00)=2.984 kN； N =1.775+0.493+0.273+2.984=5.524 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，33、由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.34、71.22 = 2.395 m；Lo/i = 2395.47 / 15.8 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5524.47/(0.301489) = 37.533 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 37.533 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =12.284 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.147(2.788-0.5)=0.493 k35、N； N =12.284+0.493=12.689 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规36、范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.22 = 2.395 m；Lo/i = 2395.47 / 15.8 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12689.045/(0.301489) = 86.209 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 86.209 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！六、板模板(扣件钢管架)计算书6.1参数信息6.1.1模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):37、1.22；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):2.84；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；6.1.2荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；6.1.3楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C40；每层标准施工天数:6；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.60；楼板的计38、算厚度(mm):150.00；楼板的计算长度(m):7.50；施工平均温度():15.000；6.1.4材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :48 3.5； 图2 楼板支撑架荷载计算单元6.2模板面板计算面板为受39、弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.22/6 = 24 cm3；I = 1001.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.151+0.351 = 4.1 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.24.1+1.41= 6.32kN/m最大弯矩M=40、0.16.320.32= 0.057 kNm；面板最大应力计算值 = 56880/24000 = 2.37 N/mm2；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.37 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.1kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6774.13004/(10095004166666.667)=0.006 mm； 面板最大允许挠度V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.006 mm小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!6.3模板支撑方木的计算方木按照41、三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.15 = 1.125 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1 + 2)10.3 = 0.9 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) 42、= 1.2(1.125 + 0.105) = 1.476 kN/m；集中荷载 p = 1.40.9=1.26 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.261 /4 + 1.47612/8 = 0.5 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.26/2 +1.4761/2 = 1.368 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.5106/83333.33 = 5.994 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.994 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力43、的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.4761/2+1.26/2 = 1.368 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.368103/(2 50100) = 0.41 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.41 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.23 kN/m；集中荷载 p = 0.9 kN；最大挠度计算44、值 V= 51.2310004 /(38495004166666.667) +90010003 /( 4895004166666.7) = 0.878 mm；最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.878 mm小于方木的最大允许挠度4 mm,满足要求!6.4托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :48 3.5；W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.4761 + 1.26 = 2.736 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN.m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪45、力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.921 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.354 mm ；最大支座力 Qmax = 9.95 kN ；最大应力 = 921010.56/5080 = 181.301 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 181.301 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.354mm小于1000/150与10 mm,满足要求!6.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG146、 = 0.1472.84 = 0.419 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1511 = 3.75 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.519 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.622 kN；6.6立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.622 kN； - 轴47、心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.22+20.2 = 1.648、2 m ；L0 / i = 1620 / 15.8=103 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.566 ；钢管立杆受压应力计算值；=9622.339/(0.566489) = 34.766 N/mm2；立杆稳定性计算 = 34.766 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！6.7楼板强度的计算6.7.1楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=360 mm2,fy=360 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=7500mm150m49、m， 楼板的跨度取4.6 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=130 mm。按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：6.7.2验算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.5m,短边为4.6 m； q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.15 ) + 1 1.2 ( 0.41985/7.5/4.6 ) + 1.4 (1 + 2) = 14.62 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 114.622 = 14.622 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.0750、8614.624.62 = 24.32 kN.m；因平均气温为15，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到6天龄期混凝土强度达到53.77%,C40混凝土强度在6天龄期近似等效为C21.51。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=10.295N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 360360 / (1100013010.295 )= 0.097计算系数为：s = (1-0.5) = 0.097(1-0.50.097) = 0.092；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s 1 b ho2fcm = 0.09211000130251、10.29510-6 = 16.058 kN.m；结论：由于 M1 = M1=16.058 = Mmax= 24.32所以第6天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。6.7.3验算楼板混凝土12天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.5m,短边为4.6 m； q = 3 1.2 ( 0.35 + 250.15 ) + 2 1.2 ( 0.41985/7.5/4.6 ) + 1.4 (1 + 2) = 20.12 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 120.125 = 20.125 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax =52、 0.078620.124.62 = 33.471 kN.m；因平均气温为15，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到12天龄期混凝土强度达到74.57%,C40混凝土强度在12天龄期近似等效为C29.83。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.218N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 360360 / (1100013014.218 )= 0.07计算系数为：s = (1-0.5) = 0.07(1-0.50.07) = 0.068；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = s 1 b ho2fcm = 0.068110053、0130214.21810-6 = 16.231 kN.m；结论：由于 M2 = M1+M2=32.289 Mmax= 42.623所以第18天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。七、满堂脚手架搭设的劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程满堂脚手架搭设人员需要2530人，均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、满堂脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。八、满堂脚手架的检54、查与验收大梁支撑架、顶板支撑架1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；3、满堂脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001中满堂脚手架检查评分表，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。九、脚手架搭设安全技术措施顶板支撑架、大梁支撑架1、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。2、脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。3、满堂脚手架搭设人员必55、须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。4、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。5、模板支撑脚手架支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可敷设模板。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。6、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。十、脚手架拆除安全技术措施顶板支撑架、梁支撑架1、模板支架必须根据楼板混凝土龄期强度来判断是否可以拆除。现场可根据同条件养护混凝土试压件的强度，及相关规定来决定是否拆除模板支架。2、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技56、术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。4、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。5、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、剪刀撑、斜撑，而后拆横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。6、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。12、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。