1、外墙脚手架方案工程名称:xx二期项目B区19#楼目 录1.编制依据22。工程概况23。材料计划数量及性能要求24。施工准备35。主要施工方法及措施46.脚手架的搭设、使用和拆除安全注意事项167.悬挑式扣件钢管脚手架计算书218。落地式扣件钢管脚手架计算书319附图401. 编制依据1。1哈尔滨市xx区xxB区B19住宅项目工程设计图纸。1.2建筑施工高空作业安全技术规程（JGJ8091）。1。3建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011)。1。4建筑施工安全检查标准1。5哈尔滨市xx区xxB区B19住宅项目工程施工组织设计2. 工程概况序号项目内容1工程名称xx二期项目B区12、9楼2工程地点3建设单位4设计单位5监理单位6施工单位7建筑规模地上18层 总建筑面积79988结构类型剪力墙3. 材料计划数量及性能要求3。1脚手架材料性能要求（1）钢管：钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管,钢管的材质使用力学性能适中、稳定的Q235钢，其材质应符合碳素结构钢国标的相应规定。使用的立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的长度宜为46m两种，便于工人操作。钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管，本工程所用内、外脚手架上钢管均外涂黄色防锈漆，剪刀撑钢管红白相间油漆，并定期复涂,以保证外观形象。（2）扣件：其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件的规定且与钢管管径规格相统一3、，机械性能不低于KTH330-08。的可锻铸铁制造要求,扣件的附件要用的材料应符合国标碳素结构钢中Q235钢的规定，螺纹均应符合国标普通螺纹的规定，扣件严禁使用加工不合格、无出厂合格证、变形、锈蚀的扣件,扣件活动部位应灵活转动,夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，扣件表面应涂刷黄色防锈漆。（3）脚手板:采用50mm厚木质脚手板，宽度不得低于200mm，材质应符合现行国家木结构设计规范中级材质要求，木质脚手板应采用质轻坚韧的剥皮杉杆、花旗松或落叶松。桦木、椴木、油松因质地不坚韧，易腐朽并有枯节，杨木、柳木因质脆易折等均不准使用。有裂纹、凹陷严重者也不能使用.在距脚手板两端80mm处用104、号铁丝加两道紧箍，防止板端破裂。（4）安全网：安全网采用经国家指定监督检验部门监定许可生产的厂家产品，同时应具备监督部门批量验证和工厂检验合格证.安全网的力学性能应符合国标安全网力学性能试验方法的规定，进入现场后应对安全网进行模拟大型砂包冲击试验，立网采用安全网L1。86的密目安全网，平网采用P36的可密网。密目式安全网要求如下：1）在100cm2面积上，不少于2000目(即2000个洞眼）.2）做耐贯穿试验(即用5Kg重的钢管从距网中心3m高处垂直自由落下，砸到与地面成30度角的网眼上不穿透.4. 施工准备4.1 技术准备4.1。1熟悉审查方案及方案附图，认真学习脚手架专项施工及安全规范.45、。1。2搜集有关脚手架的资料，作好材料准备。4.2地基承载力落地式：现场落地架基础为240mm宽、200mm高的实心小红砖砌筑基础，且落地架高度搭至地上五层，承载力满足施工条件。 悬挑式:脚手架落于16#工字钢，悬挑型钢与结构用直径18的一级圆钢锚固，外挑端部每3米或特殊部位设钢丝绳斜拉，同样满足承载力需求。5. 主要施工方法及措施5。1脚手架方案的选择依据本工程的结构特点，一层三层采用落地式双排单杆脚手架，四层往上采用型钢悬挑式双排单杆脚手架。5.2脚手架设计脚手架设计分阶段、分形式进行搭设，见下表：阶段 脚手架形式脚手架设计及高度一层低板三层顶落地式基础为基槽内混凝土基层,架体立杆的纵距16、.50米,立杆的横距0.80米，内排架距离结构0。30米，立杆的步距1。50米.钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3。00米,水平间距4.50米，剪刀撑设置在架体拐角,6m钢管与水平呈45-60四层至屋面悬挑式基础为16工字钢，悬挑型钢与园钢直径18的一级圆钢锚固,外挑长度每3米或特殊部位设钢丝绳斜拉,剪刀撑沿架体满布，6m钢管与水平呈4560，每次悬挑高度为21m。为基槽回填土提供方便及节约料具，本工程地上从4层顶板开始采用工字钢悬挑脚手架，同时施工2层，地上4层以下采用落地脚手架,拟采用16#工字钢悬挑架，从3层顶板开始悬挑，每次悬挑7层，每次悬挑最大高度21m（3.07)7、。（1)材料选用脚手架由大小横杆、立杆、防护栏杆、斜杆、挡脚板、剪刀撑、工字刚等组成，采用48x3。5钢管(油漆涂刷成桔黄色），并用扣件连接成整体。悬挑脚手架外排架内侧挂绿色密目安全网，操作层底部满挂大眼网。（2）悬挑主梁悬挑主梁均采用16#工字钢，根据部位不同，悬挑长度和锚固段长度按如下划分：一般部位：建筑物外悬挑段长度1。10m，建筑物内锚固段长度1。80m，内侧立杆距结构外皮0。30m，端部每3米及特殊部位设置斜拉钢丝绳16mm;阳台部位：悬挑段宽度0。3M，单排设置悬挑架体，并设置端部拉绳。电梯井、楼梯间部位:在外墙及对面墙体上预留穿墙洞，适当的部位设置钢丝拉绳。(3）架体搭设脚手架采8、用单立杆双排钢管脚手架，内侧立杆距结构外皮0。30m，内外立杆间距0.80m，纵向间距1。50m，大横杆步距1.50m，连墙杆采用楼板上预埋钢管固定连接，按2步3跨设置。（4）悬挑梁端部使用斜拉钢丝绳。钢丝绳选用16mm（619）进行卸荷,钢丝绳拉结位置与外架外侧立杆共点，斜拉角度不小于60.（5）使用时间本项目计划2013年12月30日前完成结构施工并拆计划除外架.5.3脚手架搭设5.3。1双排落地脚手架5。3.1。1脚手架构造要求双排落地脚手架，立杆的纵距1。50米，立杆的排距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1。50米.钢管类型为483。5，连墙件采用2步3跨,竖向间距3。9、00米,水平间距4.50米，剪刀撑在结构墙体拐角处布置，从下至架体顶部上.连墙杆采用楼板上预埋钢管固定连接，按2步3跨设置。5.3。1。2落地式脚手架施工流程 铺设脚手板弹线、立杆定位摆放立杆大横杆两端竖立杆并与大横杆扣紧安大横杆端小横杆、竖小横杆端立杆并与小横杆扣紧安另一侧大、小横杆及立杆补间隔的立杆并安小横杆调校立杆及第一步大横杆安扫地大横杆并与各立杆扣紧安扫地小横杆与各立杆扣紧安第二步大横杆并与各立杆扣紧安第二步小横杆并与各立杆扣紧安连墙连接杆安第三、四步大横杆和小横杆及连墙连接杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板绑扎防护及挡脚板,并挂立网防护验收.根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离结构10、距离，并做好标记；用钢卷尺分出立杆位置，并点出立杆标记；脚手板应准确地放在定位线上，铺放必须平稳.双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的，互相看齐后,立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时,宜先立外排，后立内排。5。3.1.3脚手架搭设的工艺要求(1)立杆脚手架立杆接头必须采用对接扣件,立杆与大横杆采用直角扣件连接.立杆上的对接扣件应交错布置,两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3，同一步内不允许有二个接头。立杆垂直度偏差保证在50mm范围内11、。开始搭设立杆时,每步大横杆均须与相邻的结构柱连接。（2)大横杆大横杆设于小横杆之下，并采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆应布置在立杆间的里侧且相临步架须错开，大横杆杆件长度宜6m、4。5m。大横杆采用对接扣件连接，对接接头应交错布置，不应设在同步同跨内，相临接头水平距离不应小于立杆间距，并应避免设在大横杆的跨中。同一排大横杆的水平偏差不得大于1/300，大横杆四面架子的纵向水平高差不超过50mm。作业面层需搭设二道大横杆作为防护栏杆，其高出脚手板1200mm、600mm，并在作业层设挡脚板。(2)小横杆每一主节点必须设置一根小横杆，并采用直角扣件在大横杆上与立杆扣紧。靠结构一侧的外伸长度小于2512、0mm，在外架立面外伸长度不大于100mm。操作层上小横杆除在主节点处设置外,还应在跨中增设12根小横杆以满足脚手板支撑需要。连墙用小横杆应与架体立杆或大横杆采用直角扣件连接牢固. (3) 护身拦杆每一步距内，在外排脚手架立杆的中间设置一排拦腰杆，确保安全,采用483.5钢管。(4） 连墙构造本工程为地下部分为钢筋混凝土剪力墙结构,如遇大面积剪力墙且需做连墙件时，在剪力墙上预埋钢板，钢板为200mm*200 mm 3mm，连墙杆里端与钢板焊接，墙外水平段与脚手架内外大横杆用扣件连接.连墙钢管和脚手架连接采用单双扣件，连墙件布置为2步3跨,连墙件位置应与立杆位置相对应。脚手架使用过程中需在楼层处13、搭设临时施工作业层，要求脚手板铺设后与楼层面平齐或低50mm.（5）脚手板脚手板采用平铺，接头采用对接,脚手板悬挑长度不大于150mm。在作业层下部搭设一道钢板网和水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过二层。落地脚手架立杆下铺通长跳板，每段作业层满铺脚手板，下设安全网。脚手板设置在3根横向水平杆上，并用直径1。2的镀锌铁丝箍绕23圈固定。当脚手板长度小于2 m时,可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定,以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于150mm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于150mm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现14、象。（6）剪刀撑搭设要求剪刀撑在拐角处4跨5步设置一道至架体顶部，斜杆与地面夹角在45-60。剪刀撑斜杆的接头采用搭接，搭接长度不小于1000mm，在搭接范围内用不少于三个旋转扣件连接。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不大于150mm。（7）施工过程中应注意事项随搭随校正杆件的垂直度和水平偏差，同时适度拧紧扣件，扣件螺栓拧紧扭力矩应在4050Nm之间，最大不能超过65Nm。连接立杆的对接扣件必须采用十字对接扣件;连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓头要向上，以防雨水进入。按脚手架设计的间距、排距要求进行定位。脚手板必须铺放平稳，不得悬空。（8)15、安全网的架设在脚手架的外立杆和栏杆的里侧满挂1.56m的绿色阻燃密目安全网。在作业层的脚手板下平挂36m安全尼龙兜网,施工层满铺脚手板.每隔3层高度不大于10m必须设置一道平网.（9）脚手架的防雷、防电措施防雷：主体施工阶段正处雨季,遇降雨时，人员不得站在最上层架体上；进入楼层内避雨时也应与架体保持一定安全距离，以免雷电伤人，设置接地线与强电设计的接地体进行有效连接.防电：脚手架在架设和使用期间，严防与带电体接触。对有近距离接触的电线和脚手架应进行包扎隔绝，脚手架采取接地处理。在脚手架上施工的电焊机，混凝土振动器等，要放在干燥木板上，操作者要带绝缘手套，穿绝缘鞋,电器外壳要采取保护性接地或重复16、接零措施。夜间施工的照明线通过脚手架时，使用电压不超过12伏的低压电源；电源线严禁直接绑挂在脚手架上,如必须绑挂，要用木方等绝缘材料作为隔离措施。接地线：采用12镀锌钢筋或540的镀锌扁钢,接地线与强电设计的接地体进行连接，并保证接触可靠.（10）挡脚板及警示带每层在密目网内侧设置高度不低于180mm的挡脚板，材料为15mm厚木复合板，作业层脚手板两侧设置。表面涂刷黄黑相间的条纹，斜度与水平呈45，涂刷时用标记笔画好分界线,采用美纹纸粘贴涂刷，达到美观效果.警示带设置于脚手架密目网外侧，沿脚手架周圈布置，每层楼层处均设，为外表涂刷红白相间油漆的木质板材，高度为200mm，其余涂刷要求同挡脚板，17、也可购买无纺布警戒布用胶水粘贴于板材表面安装使用。悬挑式脚手架5。3.2。1脚手架悬挑梁平面布置一次悬挑脚手架高度为21m,钢梁截面高度为160mm，悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝板结构上,锚固型钢悬挑梁锚固螺栓直径为一级钢18mm。每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳不参与悬挑钢梁的受力计算。钢丝绳与建筑结构的吊环应使用HPB235级钢筋,其直径不宜小于20mm，吊环预埋锚固长度应符合国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。工字钢悬挑脚手架构造1钢丝绳用于锚固的螺栓应采用冷弯成型，锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔楔紧.a。一般部位：压环设置为每根工18、字钢尾部（锚固段）均设置两个套环,套环间距500mm，外侧套环至工字钢尾部300mm,穿墙处在墙体模板合模前预埋木盒（120mm280mm）.节点如下图：图2 一般部位悬挑大样b。阳台部位在上条基础上在位于阳台根部的梁中增设一个固定环（防止侧向位移），前后共三个套环，固定环与尾部压环间距不小于3550mm，端部设置拉绳.节点如下图:图3 阳台部位悬挑大样c。楼梯间、电梯井部位：在楼梯间、电梯井等部位无楼板处，除了按上述要求在墙体设置预留洞外，还需在对侧墙体上预留相同尺寸的洞口，如无墙体则在相同部位预埋压环，压环做法见5.3。2.1.(1)条，工字钢与墙体连接采用如下图的方式固定。图4 楼梯间、19、电梯井处大样d.转角部位：在墙体部位设置预留洞，节点如下图：图5外墙转角部位大样e。搭设悬挑梁上部脚手架：悬挑脚手架每次挑7层，脚手架随施工层逐层搭设，脚手架沿建筑物外墙周圈布置。脚手架内侧立杆与结构面的净距离保证30cm,阳台部位净距离保证20cm。在每层楼面处用脚手板封闭架体与建筑物之间的缝隙。5.3。2.2脚手架的构造形式（1) 悬挑梁不得接长使用，安装时下方必须垫置50mm100mm方木，不得将钢梁直接放置于结构混凝土表面，锚环与钢梁之间用楔形木方交叉剂紧，并用铁钉钉牢。 见图6。图6钢梁与压环、结构板（梁）构造（2）内外立杆间距0。80m，排距1.50m，步距1500mm，内排架距结20、构300mm，阳台部位200。外架均采用单立杆形式，外排架内侧用密目网全封闭，连墙件为每两步三跨设置一道，在混凝土墙上预埋塑料套管，采用钢管穿墙与外架连接。（3)立杆用6m钢管和4m钢管间隔使用，使里外、左右立杆的接头错开，以上全部用6m钢管，双排立杆均加设扫地杆；大横杆采用4m和6m钢管，里外、上下大横杆用4m钢管调节，使其接头错开不在同一跨内.其余为6m钢管和短管，立杆和大横杆均用对接扣件连接。（4)剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜为4560之间，水平投影宽度不小于2跨或3m和不大于4跨或6m，用6m长的双根钢管(两根钢管之间用扣件连接成一体）搭设剪刀撑，钢管接长时采用转角扣件连接。搭接区不少21、于两个扣件。剪刀撑的斜杆应与脚手架基本构架杆件加以可靠连接，且必须满布。.操作层上满铺钢质脚手板，并设置1。2m高防护栏杆和180mm高挡脚板.外架底部应满铺脚手板,每三层设一道安全平网，架体内侧与墙之间缝隙的防护处理用竹夹板封闭.（5）位于立杆底部的工字钢上平面焊接150mm长25短钢筋，搭设脚手架时立杆钢管套在钢筋上.转角部位及阳台部位的悬挑工字钢端部用直径14mm钢丝绳与悬挑层上上层混凝土墙体顶部斜拉，竖向距离6.0m,斜拉角度不小于60。钢丝绳弯折处的混凝土角部剔成弧形，混凝土梁角下部垫方木，不得将钢丝绳与坚锐的物体直接接触，详见下图.图7 阳台及转角部位斜拉大样钢丝绳卡扣连接方法和要22、求： 钢丝绳卡扣连接法一般常用夹头固定法.通常用的钢丝绳夹头,有骑马式、压板式和拳握式三种,其中骑马式连接力最强；应用也最广,压板式其次，拳握式由于没有底座，容易损坏钢丝绳，连接力也差，因此，只用于次要的地方。 钢丝绳夹头在使用时应注意以下几点： 选用夹头时，应使其U形环的内侧净距比钢丝绳直径大13mm，太大了卡扣连接卡不紧，容易发生事故。 上夹头时一定要将螺栓拧紧,直到绳被压扁1314直径时为止,并在绳受力后，再将夹头螺栓拧紧一次，以保证接头牢固可靠。 夹头要一顺排列，U形部分与绳头接触，不能与主绳接触,如图所示。如果U形部分与主绳接触，则主绳被压扁后，受力时容易断丝。 为了便于检查接头是否23、可靠和发现钢丝绳是否滑动，可在最后一个夹头后面大约500mm处再安一个夹头，并将绳头放出一个“安全弯，如图所示。这样，当接头的钢丝绳发生滑动时,“安全弯”首先被拉直，这时就应该立即采取措施处理。（6）悬挑架的工字钢穿墙时采取在墙体留洞方法，即在墙体内留置墙厚280mm高120mm宽的竹夹板预留洞,具体位置根据平面布置图。(7）转角部位须在悬挑梁上部设置横梁方能保证立杆间距1。5m,横梁型钢同样采用18工字钢，横梁与悬挑钢梁采用18U形螺杆、螺母、6mm厚拉片及垫片连接固定.（8）所有斜拉钢丝绳必须设置安全弯，用不少于3个卡扣固定。（9）脚手架连墙件设置连墙件设置采用2步3跨、双扣件，竖向间距324、.00m,水平间距4。50m。在外剪力墙处，需在剪力墙内预埋内径60塑料套管,水平间距4500mm，往上每两步预埋一道。此处的外架小横杆从预埋孔中挑出,剪力墙外侧外架的里外立杆与小横杆固定，大横杆再与小横杆、立杆连接成整体。水平杆尽量利用窗洞，节点大样如下图：图8 连墙杆大样(左图为墙体预留洞做法，右图为洞口部位做法）5.3。2.2脚手架搭设悬挑钢梁上部架体搭设的施工流程及工艺要求同落地式脚手架.6. 脚手架的搭设、使用和拆除安全注意事项6.1脚手架的搭设作业要求6.1.1施工作业人员必须经过专门的培训，取得上岗证后方可上岗操作。6。1.2钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的扣件，不得使用铅丝和25、其他材料绑扎。6。1.3在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。6。1.4脚手架的搭设作业,必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：1)按施工方案定位、确定立杆及水平杆间距。2）周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设;“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设。3）应按定位依次竖起立杆,将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第l步的纵向和横向钢管，随校正立杆垂直度之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。脚手架各杆件相交伸出的端头均要大于10cm，以防止杆件滑脱。6.1。5剪刀撑和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。6.1。6脚手架处于26、顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙件时，应采取钢丝绳拉结措施。6。1.7脚手板或其它作业层板铺板要求1)脚手板应铺平铺稳，并用铁丝与水平绑扎固定。2）脚手板采用对接平铺时，在对接处，脚手板端头与其下两侧支承横杆的距离应控制在 130150mm之间。3)脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆150mm以上未作固定的探头板。4)长脚手板采用纵向铺设时,其下支承横杆的间距不得大于冲压钢脚手板为1。5m.纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定:脚手架的两端和拐角处27、;沿板长方向每隔1520m；坡道的两端；其它可能发生滑动和翘起的部位.5）由于内排立杆距结构30cm，必须在底层此处的小横杆上满铺脚手板，并且将脚手板用14#铁丝绑扎牢固。脚手架的操作面必须满铺脚手板，不得有空隙、探头板和飞跳板.6.1。8装设连墙件或其它撑拉杆件时,应注意掌握撑拉的松紧程度,避免引起杆件和整架的显著变形。6。1.9工人在架上进行搭设作业时，作业面上必须满足二排钢制的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽、系安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。6。1。10在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构架尺寸28、放大。确有实际情况,需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。6.1。11脚手板操作面的端头处设1.2m高防护栏杆两道，建筑物顶部脚手架要高出屋面女儿墙顶1.2m，高出部分要绑两道护身栏,并立挂安全网。6。1。12尚未安装栏杆或栏板的阳台周边、无外架防护的屋面周边、楼层周边、雨蓬与挑檐边、斜道两侧边、卸料平台外侧边，必须设置1.2m高的两道护身栏杆,并设置180mm高的挡脚板。6。1。13分层施工的楼梯口、梯段边及休息平台处必须安装临时护栏。顶层楼梯口应随工程结构进度安装正式防护栏杆.6。2脚手架搭设质量的检查验收规定6。2。1脚手架的验收标准规定l）构架结构符合前述的规定和设计要求，29、个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。如下表脚手架搭设技术要求及允许偏差脚手架搭设技术要求及允许偏差项次项目技术要求允许偏差示意图检查方法及工具1垫板不晃动2立杆垂直度垂直度偏差Hmax=20mHmax=40mHmax=60mHmax=80mH/200H/400H/600H/800吊线卷尺或经纬仪搭设中垂直度偏差的高度不同设计高度设计允许偏差（mm）80m60m40m20mH=2m7777吊线卷尺或经纬仪H=10m13172550H=20m253450100H=30m3850100H=40m5067H=50m6384H=60m75100H=70m88H=80m1003间距步距偏差20钢卷尺30、柱距偏差50排架偏差204纵向水平杆高差一根杆两端20水准仪或水平尺同跨中内外纵向水平高差105横向平杆外伸长度偏差外伸500506扣件安装主节点处各扣件距端点间距离a500mm钢卷尺同步立杆上两个相邻对接扣件高差500mm立杆上对接扣件距主节点距离h/3纵向水平的接头距主节点的距离L/37扣件螺栓的拧紧力矩40-65Nm力矩扳手8剪刀撑斜杆与地面夹角4560度9脚手板外伸长度对接100a1502a300卷尺搭接a100卷尺6.2。2脚手架的验收和日常检查按以下规定进行,检查合格后，方允许投入使用或继续使用：1）搭设完毕后；2）连续使用达到6个月；3）施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前31、；4）在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；5）在使用过程中,发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。6.3脚手架使用规定6。3.1作业层每1m2架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值，结构脚手架取3kN/m2施工设备单重不得大于1kN,使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2。5kN.6。3。2在架面上严禁堆放任何料具，防止高空落物伤人。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。6.3.3作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。6。3。4在32、作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意,采取相应弥补措施，并在作业完毕后,及时予以恢复。6.3.5工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物.严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。6.3.6人员上下脚手架必须走安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。6.3.7每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在,在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查,解决以后才能恢复正常作业;发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人33、员撤离。6。3.8在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至室内；每日收工前应清理架面，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品.在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。6.4脚手架的拆除规定6.4。1脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反，须遵守先搭后拆，后搭先拆的原则，从脚手架顶端拆除其顺序为：安全网护身拦挡脚板脚手板小横杆大横杆立杆连墙杆纵向支撑斜拉杆;6。4.2连墙杆应在位于其上的全部可拆除杆件都拆除后方可拆除.6。4。3拆除过程中凡已松开连接的杆件应及时拆除,避免误扶、强靠已松脱连接的杆件。6.4。4拆除的杆配件应以安全的方式运出和卸下，必须绑扎牢固或34、装入容器内才可吊下，严禁向下抛掷，拆除过程中应作好配合、协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。6.4.5拆除脚手架时必须划分安全区,设警戒标志，并设专人警戒。6.4。6拆除前须指派专人检查架子上的材料、杂物等是否清理干净，否则不许拆除。拆除时应按规定程序拆除。6。5脚手架的安全措施6。5。1本工程脚手架均采用密目安全网封闭,密目安全网挂设在外排架的内侧。6.5。2操作层必须满铺脚手板，不得有空隙、探头板和跳板。脚手板下兜设水平网，且在外侧均设置1.2m高的护身拦，并设置一道挡脚板。架手搭设作业必须有专门技术人员负责，统一指挥，严格按安全操作规程作业.6.5。3所有高空操作人员必须持证35、上岗，杜绝列证违章操作.作业人员必须戴安 全帽，系好安全带。并严禁酒后上班作业。6。5。4脚手板的铺设作业应符合以下规定:6.5.5。脚手板或其他铺板应铺设平稳，同时用铅丝绑扎牢固。6。5。6.脚手板采用对接铺设时，在对接处两侧支承横杆的距离应严格控制在200250之间。6.5.7.铺设脚手板严禁出现超出支承横杆250mm以上的探头板。6.5.8.在操作层上必须满铺脚手板,并设置防护栏杆，下面一层架子上须满铺竹夹板，并设安全网，以确保相邻建筑物与行人的安全。6.5。9.架子工在架子上搭设作业时,在作业面上必须铺设二块以上的脚手板,并应临时固定.不得单人进行操作较重配件和其它易发生失衡、脱手、碰36、撞、滑落等不安全作业。6.5.10架子在使用期间施工负责人和安全员要经常检查,发现问题及时修整.如架子涉及结构稳定等严重问题时，必须立即停止上人上料.等修整完检查合格后，再能上人作业。6。5。11由于架的自身荷载较大，再加上施工人员的荷载全部要承受由架体承担,所以必须强调的是，外架操作层上绝对禁止堆放材料。人员不得过分集中，以保证架子受力均衡.6。6脚手架的挑网的搭设6。6。1在5层楼面标高处开始设置第一道水平挑网，首层网应为双层，里低外高,里侧用14钢丝绳与结构进行连接牢固（利用墙体穿墙螺栓孔）,外侧与支撑架进行（不大于30cm每扣距离）连接。双层网内侧连在一起，外侧下一层网应高于里侧25c37、m,上层网与下层之间距离为5060cm，网不宜绷得太紧，网下净空5m严禁堆放物料及设施.支撑架要牢固稳定，支撑架根部应设1.2m高防护栏杆和严禁人员通过标志牌，首层外挑平网以上至封闭脚手架之间每4层或不超过10cm设一道3m宽安全平网。6.6。2用钢管在洞口或事先预埋的穿墙洞部位搭设支架，支架最外侧用14mm钢丝绳与建筑物拉紧,每个支点间距不宜大于10m。6。6。3挑出钢管及防护钢管用红白相间的油漆涂刷，使用期间必须经常检查网内的垃圾，并及时清理。6.7架体防雷与接地建筑物主体的施工时,各种防雷接地线和引下线都在同步施工,建筑物的竖向钢筋就是防雷接地的引下线，在架体上选择南北两侧各选三个点，用38、直径大于18mm的圆钢把架体与建筑物主体结构的竖直钢筋焊接起来（焊接长度应大于接地直径的6倍）。使架体良好的接地，达到防雷的目的.电阻摇测每月检测一次，不超30欧姆。7. 悬挑式扣件钢管脚手架计算书PKPM脚手架计算软件2011版本钢结构设计规范GB500172003（以下简称规范）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011建筑施工模板安全技术规范JGJ94-2008建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ16420087。1计算参数：双排脚手架，搭设高度20。0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1。50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类39、型为483。5,连墙件采用2步2跨,竖向间距3。00米，水平间距3。00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2,按照铺设13层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0。17kN/m，安全网荷载取0。0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆。基本风压0。30kN/m2，高度变化系数1。6300，体型系数0。8720。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2。00米，建筑物内锚固段长度2.50米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。7。2大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计40、算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形. 1）。均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000。800/2=0。040kN/m活荷载标准值 Q=3。0000。800/2=1.200kN/m静荷载的计算值 q1=1。20.038+1。20.040=0.094kN/m活荷载的计算值 q2=1.41。200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式41、如下:跨中最大弯矩为 M1=（0.080。094+0.101.680）1.5002=0。395kN。m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为 M2=(0.100.094+0。1171。680)1.5002=0.463kN。m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.463106/5080.0=91。226N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值q1=0。038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值q2=1。200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0。6742、70。078+0.9901.200）1500.04/(1002.06105121900.0）=2。502mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求！7.3小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0。0381。500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0。060kN活荷载标准值 Q=3。0000.8001.500/2=1.800kN荷载的计算值 P=1.20.058+1。20.060+143、.41.800=2.661kN小横杆计算简图 2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=(1.20。038）0.8002/8+2。6610。800/4=0。536kN。m=0。536106/5080.0=105。494N/mm2小横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5。00。038800。004/(3844、42.060105121900.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0。058+0.060+1.800=1.918kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1917.600800.0800。0800.0/（482.06105121900。0）=0.815mm最大挠度和 V=V1+V2=0.823mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求！7。4扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算45、横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0。031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001。500/2=0。060kN活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN荷载的计算值 R=1.20.031+1。20.060+1。41.800=2。629kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN;7.5脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容： (146、)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）；本例为0。1395 NG1 = 0.14020。000=2。790kN （2）脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0。100131.500（0.800+0.350）/2=1。121kN (3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）;本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.50013/2=1。658kN （4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101。50020.000=0。300kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+47、NG2+NG3+NG4 = 5。869kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到,活荷载标准值 NQ = 3.00021。5000.800/2=3。600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D。4的规定采用：W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001)附录表的规定采用:Uz = 1.630 Us 风荷载体型系数：Us = 0.872经计算得到，风荷载标准值Wk = 0。3001。6300.87248、 = 0。426kN/m2.考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.25。869+0。91.43.600=11。579kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1.25.869+1.43.600=12.083kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载标准值（kN/m2)； la - 立杆的纵距 （m)； h 立杆的步距 （m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 M49、w=0。91.40.4261。5001.5007。6立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算. 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=12。083kN; i 计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm； k - 计算长度附加系数，取1。155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定,l0=1.1551.5001.500=2.599m; A 立杆净截面面积，A=4。890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5。080cm3； 由长细比,为2599/16=164； - 轴心受压50、立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）；经计算得到=12083/(0。26489)=94。151N/mm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f，满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=11.579kN; i 计算立杆的截面回转半径，i=1。58cm； k 计算长度附加系数，取1。155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 - 计算长度 (m），由公式 l0 = kuh 确定,l0=1。155151、。5001.500=2.599m; A - 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量（抵抗矩)，W=5.080cm3； 由长细比，为2599/16=164； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。181kN。m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）;经计算得到=11579/（0。26489)+181000/5080=125.919N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205。00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求！7。7连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下52、式计算: Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1。4 wk Aw wk 风荷载标准值，wk = 0。426kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.003.00 = 9。000m2; No - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）；No = 3.000经计算得到 Nlw = 5.373kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 8.373kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85Af其中 轴心受压53、立杆的稳定系数,由长细比 l/i=35。00/1.58的结果查表得到=0。94;净截面面积Ac = 4。89cm2;毛截面面积 A = 18.10cm2；f = 205.00N/mm2.经过计算得到 Nf1 = 85。208kN Nf1Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 296。782kN NfNl,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！连墙件拉结楼板预埋钢管示意图7。8悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式其中 k =54、 m/l，kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中,m = 2000mm,l = 2500mm，ml = 350mm,m2 = 1150mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130。00cm4，截面模量（抵抗矩） W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=12。08kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1。226.100.00017.8510=0.25kN/m k=2。00/2.50=0.80 kl=0。35/2.50=0。14 k2=1.15/2.50=0.46代入公式，经过计算得到支座反力 RA=32。411kN支座反力 RB=-7。139kN最大弯矩 MA=155、8.616kN。m抗弯计算强度 f=18.616106/(1。05141000.0)=125.742N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求！受脚手架作用集中计算荷载 N=5.87+3。60=9。47kN水平钢梁自重计算荷载 q=26。100.00017.8510=0.21kN/m最大挠度 Vmax=15。342mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302011)表5.1。8规定：水平支撑梁的最大挠度小于4000.0/250，满足要求！7.9悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表56、钢结构设计规范(GB500172003）附录B得到:b=2。00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0。282/b=0。929经过计算得到强度=18。62106/（0。929141000.00)=142。12N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求！7.10锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7。139kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10。9。8 f = 50N/mm2；压点57、处采用1个 U 形钢筋拉环连接;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=71394/（3.141650。002)1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 7。14kN; d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于7139。11/(3.1416201。5)=75.758、mm。 3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.14kN； d - 楼板螺栓的直径,d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm; fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求！ 4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 7。142.50/2 = 8。92kN.m根据混凝土结构设计规程GB50010-2059、02第7。2.1条其中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0。94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度; fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 10015 = 85mm；s = 8.92106/(1。00014.3001.5100085。02)=0。0580 = 1-(120.0580)1/2=0.0590s = 1-0.0590/2=0.9700楼板压点负弯矩配筋为 As = 8。92106 / (0。970085.0210。0) = 515.2 mm28. 落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计60、算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011)。8.1计算参数:双排脚手架，搭设高度22.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距0。80米，内排架距离结构0。30米，立杆的步距1.50米。 钢管类型为连墙件采用2步2跨，竖向间距3。00米，水平间距3.00米。 施工活荷载为3。0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0。10kN/m2，按照铺设14层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0。17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面,且主结点间增加一根大横杆. 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.8061、00，体型系数0。8720。 地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0。250m2,地基承载力调整系数0.50。8。2大横杆的计算： 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0。040kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/2=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=3。0000。800/2=1。200kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20。040+1。20.040=0。096kN/m 活荷载的计算值 q2=1。41。20062、=1.680kN/m 大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2。抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=（0.080.096+0.101.680）1.5002=0.395kN。m 支座最大弯矩计算公式如下： 支座最大弯矩为 M2=（0。100。096+0。1171。680)1.5002=-0.464kN。m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.464106/5260。0=88。171N/mm2 大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!8.363、挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值q1=0.040+0。040=0.080kN/m 活荷载标准值q2=1。200kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=（0.6770。080+0.9901。200）1500.04/(1002。06105127100。0）=2。401mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求!8。4小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0。64、0401。500=0。060kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001。500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 P=1.20.060+1.20。060+1。41.800=2.663kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=（1。20。040)0.8002/8+2.6630.800/4=0。537kN。m=0.537106/5260。0=101.997N/mm2小横杆的计算强度小于265、05.0N/mm2，满足要求!8。5挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5。00。040800。004/（3842.060105127100。000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0。060+0.060+1。800=1。920kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1919.550800。0800。0800。0/(482。06105127100.0）=0。782mm 最大挠度和 V=V1+V2=0。790mm 小横杆的最大挠度小于80066、.0/150与10mm,满足要求!8。6扣件抗滑力的计算： 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1。荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0400.800=0。032kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。1000.8001。500/2=0。060kN 活荷载标准值 Q=3.0000.8001。500/2=1。800kN 荷载的计算值 R=1。20。032+1.20。060+1。41。800=2。630kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要67、求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8。0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12。0kN.8.7脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1444 NG1 = 0.14422。000=3.177kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2);本例采用竹笆片脚手板，标准值为0。10 NG2 = 0。100141。500（0。800+0。300）/2=1.155kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值（k68、N/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701。50014/2=1。785kN （4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0。010 NG4 = 0。0101。50022。000=0.330kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6。447kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3。00021.5000.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 - 基本风压(kN/m2），按照建筑结构荷载69、规范(GB500092001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0。300 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001)附录表7。2.1的规定采用：Uz = 1.800 Us 风荷载体型系数：Us = 0。872 经计算得到,风荷载标准值Wk = 0.3001.8000.872 = 0。471kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 0。91。4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.26.447+0.91。43。600=12.272kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4N70、Q 经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1。26.447+1。43.600=12.776kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0。91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2)； la - 立杆的纵距 （m)； h 立杆的步距 (m）。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.4711。5001.5001.500/10=0。200kN.m8.8立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=12.776kN; i 计算立杆的截面回转半径,i=1。59c71、m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551。5001。500=2.599m； A - 立杆净截面面积，A=5.060cm2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩）,W=5。260cm3；- 由长细比，为2599/16=163;- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。265； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）；经计算得到 =12776/(0.27506）=95。161N/mm2; f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不72、考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求！ 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12。272kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1。59cm； k 计算长度附加系数，取1。155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 （m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551.5001。500=2.599m； A 立杆净截面面积，A=5。060cm2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5。260cm3；- 由长细比，为2599/16=163； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。2673、5； MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。200kN.m; 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12272/（0.27506)+200000/5260=129。476N/mm2; f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205。00N/mm2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图8.11立杆的地基承载力计算： 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 （kN/m2)，p = N/A;p = 51。11 N - 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN）；N = 12。78 A 基础底面面积 （m2）；A = 0.25 fg - 地基承载力设计值 （kN/m2）；fg = 52.50 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0。50 fgk 地基承载力标准值；fgk = 105.00 地基承载力的计算满足要求!9附图