1、xx师范学院（xx大学）xx校区建设项目 文学院工程高支模专项施工方案目 录第一节 编制依据3第二节 工程及设计概况3第三节 施工部署4第四节 高支模模板设计5第五节 高支模模板安装及拆除10第六节 高支模模板工程质量保证措施及质量要求14第七节 高支模施工安全生产、文明施工、环境保护措施19第八节 高支模监测措施20第九节 应急救授预案22第十节 高支模模板及支撑体系计算28第一节 编制依据1、建筑施工手册（第四版）2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20013、混凝土结构设计规范GB50010-20024、建筑结构荷载规范GB 50009-20015、木结构设计规程GB52、0005-20036、混凝土结构工程施工质量验收规范50204-20027、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20018、建筑施工计算手册（ISBN978-7-112-09144-7 江正荣编著）9、建筑施工模板安全技术规程（JGJ162-2008） 第二节 工程及设计概况一、主要总体概况1、我司承建的xx师范学院（xx大学）xx校区建设项目文学院工程位于xx市xx新区xx镇蚕科所东北侧，交通十分便利（详见总平面图）。该建筑建设单位为xx市新区开发投资有限责任公司，勘察单位为深圳市勘察研究院有限公司，设计单位为海南元正建筑设计咨询有限责任公司，监理单位为贵阳永欣建设监理有限公司，施工3、单位为卓越市政园林建设集团有限公司。二、设计概况1、本工程为框架结构，建筑场地类型为二类，基础为人工挖孔桩和独立柱基基础。抗震设防烈度为非抗震；结构耐火等级为二级（地下室为一级）；屋面防水等级为一级；设计使用年限为50年；总建筑面积 20984.78平方米，其中地上建筑面积：15772.37 平方米，地下建筑面积：5212.41 平方米，建筑基底面积：3700.01平方米；建筑层数为地下一层/地上五层；建筑高度21.75米。2、由于报告大厅及独立装饰柱为框架结构层高分别为8.7M、17.1M，层高超过5米属于高支模体系，特编制高支模施工方案。3、设计梁、板、柱截面尺寸：柱子截面尺寸为600mm4、600mm，600mm1000mm，600mm1200mm，600mm1600mm；梁截面尺寸为200mm800mm、300mm800mm、400mm800mm、300mm900mm、600mm1000mm；楼板厚度为120mm、200mm。第三节 施工部署一、施工安排（一）施工部位及工期安排根据施工合同工期及相应节点工期要求，施工部位及工期安排如下：序号施工部位起止时间工期（天）1基础及底板以实际开工时间计算满足施工合同工期及相应节点工期要求2地下室部分以底板砼完成时间计算3主体部分以0.00砼完成时间计算（二）职责分工及劳动力组织项目经理负责项目经理部全面技术、安全、质量工作。1、职责分工5、：项目技术负责人1、 全面负责技术工作；2、 负责钢筋、模板、砼施工过程监控。模板工长：1、对模板工程进行技术交底；2、对模板加工、安装过程进行现场指导；3、对施工过程进行监控。质检员：1、对模板工程质量进行监控，检查、督促不合格项目整改；2、负责模板工程自检验收。测量员：1、负责工程的全部放线工作，保护控制桩、水准点。2、劳动力组织：根据工程总进度计划及施工流水段划分提前编制劳动力计划，根据劳动力计划组织劳动力进场，作好进场工人三级教育和安全技术交底。二、施工准备（一）技术准备1、组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装6、专业图纸之间的尺寸是否一致，针对有关施工技术和图纸存在的的疑点做好记录，通过会审对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。2、编制模板施工方案，对施工班组进行技术交底。3、对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。（二）机具准备根据工程需要，组织相应的机械设备进场，根据施工平面布置图搭设模板加工车间，安装调试机械设备，确保施工时机械设备运转正常。（三）材料准备为满足施工进度要求，本工程主体结构配置三套梁板模板及支撑架料、两套墙柱模板进行周转使用，提前编制材料计划，根据需要组织材料分批进场。具体数量和规格由劳7、务提供，满足现场施工要求。三、流水施工段划分 本工程以单体工程为施工段组织平行施工，各单体工程以单元间变形缝（沉降缝、伸缩缝）为界划分施工段组织流水施工，主体与地下室界限尽量与结构后浇带相吻合，流水施工可以使工程有节奏、均衡、连续施工。第四节 高支模模板设计根据本工程实际情况模板材质选用：模板采用183091518胶合板，立柱（支撑）采用483.0钢管支撑，木楞均采用50100方木，对拉螺栓采用12（14），3型扣件配套使用。一、柱模板设计1、柱模板采用18mm厚多层板制作成整体模板，竖楞采用50100mm方木，方木均经压刨找平，每200mm一道，柱箍采用2483.0钢管，每500mm一道，当8、层高大于或等于5000mm时层高一半以下部分柱箍与柱截面中心对拉螺栓加密到450mm，柱箍最底一道距楼地面150mm。2、柱宽在12001800时在中部设3道12对拉螺栓；柱宽在9001200时在中部设2道12对拉螺栓；柱宽在500900时在中部设1道12对拉螺栓。对拉螺栓外套硬质直径为16的PVC套管，两端设专用塑料垫杯，对拉螺杆采用“3”型扣件紧固；水平方向对拉螺栓水平间距450 mm设置一道，竖向间距与柱箍间距一样。 3、柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆，柱模的浇筑口和清扫口在配模时一并考虑留上。木枋背楞200mm，可根据柱截面调整双道钢管柱箍500mm，柱断面大于500mm时在柱箍中9、间设一道12十字对拉螺栓；并支撑在满堂架上18厚胶合板二、梁模板设计1、梁的底模与侧模均采用18mm厚多层板，在梁边各设置一排立杆,两排立杆间距为800mm，顺梁方向间距为800 mm。次龙骨采用483.0钢管，垂直于梁放置间距为250mm，主龙骨采用483.0钢管，所有主龙骨与立杆连接处均采用双扣件连接。梁支撑系统应与楼板支撑系统连统一设置扫地杆和水平杆，在梁四周每10米设置双向剪刀撑，使梁板支撑系统接成一个整体，保证支撑系统的稳定性。2、梁高在500以内，梁侧模板用木方支撑与用模板斜撑；梁高600750mm以内，梁侧次龙骨采用50100mm木方为4根横放；在梁高中部位设置一道对拉螺栓,对拉10、螺栓水平间距为600 mm, 在梁底用步步紧加固梁侧模板，间距均为350mm。梁高8001100mm以内，次龙骨采用50100mm木方间距且不大于250mm，主龙骨采用2483.0的钢管间距为600 mm，在梁高部位均匀设置两道对拉螺栓，水平方向间距600mm，在梁底用步步紧加固梁侧模板，间距均为350mm。所有梁的对拉螺栓均为12。所有梁的支撑系统设置纵横向扫地杆、封顶杆和水平杆，扫地杆离楼地面200mm，水平杆竖向间距500 mm，纵横杆间距500mm。水平杆和扫地杆与楼板支撑系统连接成为一个整体。所有梁板支撑系统每隔6跨且不大于6.0米，竖向设置纵横设置一排剪力撑，扫地杆与板底水平杆各设11、置一道水平剪力撑。 3、梁的支承架应与板的支承架相连接，形成一个整体稳定支承架系统。4、梁柱接头处模板用胶合板制作定型模板，按照与柱交接的梁的截面尺寸留出槽口，支模时定型模板与柱模板间距要拼接严密，并在梁底加设钢管柱箍加以固定，用钢管支撑在满堂架上。5、为便于拆模，梁模与柱模交接处，梁模与柱模内表面相平，梁的侧模与底模相交处，应将侧模伸到底模下，将板底模伸至梁模内边齐。6、对于跨度4m梁，按全跨长度13进行梁底模起拱，起拱从支模开始进行。四、板模板设计1、顶板模板采用18mm厚多层板，主龙骨采用483.0钢管，间距同立杆纵横向间距，次龙骨采用50100mm木方，间距为300 mm，方木需双面刨12、光。为保证楼板的整体及砼形成效果，将整个顶板多层板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处上下有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。所有主龙骨与立杆连接处均采用双扣件连接。 2、顶板模板采用钢管满堂脚手架搭设，满堂架按常规搭设，支架高度大于4米的高支撑架纵横间距均为800mm，次龙骨间距为250 mm，梁底所有主龙骨用双扣件与立杆连接，水平杆竖向间距不大于500mm；立杆底部必须设纵横向扫地杆，纵向扫地杆直角扣件固定在距底座上层200mm处的立杆上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，以保持脚手架底部的整体性及稳定性。 3、顶板铺模板时应从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应13、通线钉固。4、模板铺设可将两端及接头处钉牢，中间尽量少钉或不钉，以利拆模。钢管满堂支撑牢固，模板拼接缝过大时，用10cm宽胶带密封，防止漏浆。5、用标准尺寸和整块多层板对称排列，不足部分留在中央或两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补，标准尺寸的整块多层板锯割必须事前征得专业工长同意，不准随意锯割。6、各层梁板模板安装完毕后，应进行拉线复查，确保梁板的轴线和几何尺寸正确无误，方可交付下道工序施工。7、楼面模板铺设完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。次龙骨间距250（50100方木）次龙骨采用483.0钢管，间距25012对拉螺栓水平间距600mm梁侧次龙骨（50100方木）主龙骨采14、用483.0钢管，所有主龙骨与立杆连接处均采用双扣件连接纵、横向水平杆步距1500mm在梁边各设置一排立杆,两排立杆间距为800mm，顺梁方向间距为800 m三、后浇带模板设计1、根据图纸要求及设置后浇带位置，结合现场情况配制好该后浇带的梁、板模板；2、后浇带位置的梁板支模用的支撑架，在搭设过程中应能与满堂架断开，使之既能独立工作又能形成整体受力的承重支模架，以免影响下道工序。立杆间距同周边立杆间距， 3、其它梁板支撑架拆除时，后浇带位置的梁和板的支撑架和模板可不拆除，并进一步加固，确保其支撑架的刚度和稳定，满足上部工程继续施工的要求。4、后浇带处的梁板断开处，采用支撑加和模板加固支撑，保证其15、他支模架及时拆除，以免影响其材料的周转。5、在预留后浇带处模板施工中，在后浇带局部位置设置一至二块易拆除的组合模板，利于后浇带内的杂物和砼的清理，避免在后浇带浇砼时，大面积拆除模板清理梁板后浇带内的建筑垃圾。第五节 高支模模板安装及拆除一、模板安装的一般要求模板安装要求总体概括为四个字“牢、稳、准、密”。施工工序：吊垂直、测轴线、查截面抄标高、查水平材料准备基层处理模板拼装加固支撑系统浇灌砼复核、校正模板养护（一） 墙体模板安装顺序及技术要点：1、安装顺序：模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模。2、技术要点：安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙16、体模板根部出现漏浆“烂根”现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（二）梁模板安装顺序及技术要点；1、安装顺序：搭设和调平模板支架（包括安装水平拉杆和剪力撑）按标高安梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板。2、技术要点：按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱13），并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。（三）楼板模板安装顺序及技术要点：1、安装顺序：“满堂架”脚手架主龙骨次龙骨柱头模板、顶板模板拼装模板调整验收进行下道工序。2、技术要点；楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接后，向中央17、铺设。按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱3），起拱部位为中间起拱，四周不拱。（四）柱模板安装顺序及技术要点：1、模板安装顺序：搭设脚手架柱模就位安装安装柱模安设支撑较正固定柱模 浇筑混凝土拆除脚手架、模板清理模板。2、技术要点：板块与板块竖向坚横向接缝不密实部位用双面胶贴接，纵横模板拼接要求纵横向平直。二、钢管支撑（一）搭设要求1、有足够的面积，能满足人工操作、材料堆置和运输的需要，坚固、稳定、能保证施工期间在各种荷载和气候条件作用下，不变形、不倾斜、不摇晃，搭拆简单，搬移方便，能多次周转使用，就地取材，尽量节约用料。2、排架构造合理、经济节约、稳定可靠、有利周转。3、非专业工种人员不得搭、18、拆脚手架。脚手架搭设好后，须经过验收，合格后挂牌方可使用。4、脚手架的制作安装质量是保证适用、坚固、稳定、安全、节约的关键。5、钢管采用483.00mm的钢管，其材质应符合要求。6、连接扣件采用可锻铸铁铸造，扣件应有出厂合格证明，不应有脆裂、变形、滑丝等现象。7、现场进场的钢管、扣件、零配件规格必须统一，并有出厂合格证，不合格材料不应进场使用。8、构造必须合乎规定，同时，要注意多立杆式脚手架的绑扎扣件和螺栓拧紧程度，桥架的节点质量，条件允许时要有牢固的和足够的连墙点，以保证整个脚手架的稳定性。（二）施工方法（支撑排架）1、搭设施工顺序施测控制线 底层水平杆 立杆 上面各层水平杆 顶层水平杆 加19、强斜撑 铺设模板2、搭设操作要求（1）搭设前应依结构特点施测立杆纵横向控制线；（2）立管尽量选用整管，优先对接，应尽量保持两端管轴线同线，立杆不准搭接。（3）立管需接长时，相邻接头位置应错开半个立管高度（不少一个水平步距），无法满足时，应在同一接头高度处增设纵横向水平杆，且设水平向剪刀撑；模板支撑系统立管接长必须对接。（4）斜撑应与楼地面成60角，间距4.5m左右，从上至下通长；（5）扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于45Nm，且不大于60 Nm；（6）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件，旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；（7）每搭完一部脚手架后，应按相应20、规范校正步距、纵距、横距及立杆垂直度。（8）脚手架搭设时，顶部及顶部必须设水平加强层（扫地杆设置层）。纵向扫地杆设置在距底座上层200mm处的立杆上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，以保持脚手架底部的整体性和稳定性。（9）梁板支撑系统设置剪力撑，四周连续设置剪刀撑，每隔6跨设置一道剪力撑，最大间距不超过6米，剪刀撑可根据现场进行调整。如图所示：（10）梁板支撑系统应在板底各设置一道水平剪力撑，保证模板支撑系统的整体稳定性。三、模板拆除拆模时混凝土强度应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列规定：1、不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及菱角不因拆除模21、板而受到损坏，即可拆除。2、承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据于结构同条件养护的试块强度达到下表的规定，方可拆除；同时，应等待上层结构混凝土浇筑完成后方能拆除下层模板。现浇结构拆模试所需混凝土强度序号构件类型结构跨度（米）达到设计砼强度标准值的百分率（）1板2502，87581002梁、拱、壳87581003悬臂构件1003、在拆模过程中，如发现实际混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆模，经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。4、已拆除模板及其支架的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载22、的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。5、各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行，如模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。拆除梁下支撑时应先从跨中开始，分别拆向两端。6、拆除的模板向下运送传递要上下呼应，不能采取猛翘，以致大片塌落的方法拆除，用起重机吊运拆除的模板时，模板应堆码整齐并捆绑，才可吊运。7、拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故，拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。8、拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，技术负责人批准后方可23、拆模。第六节 高支模模板工程质量保证措施及质量要求一、模板工程质量保证措施1、模板的强度、刚度、稳定性控制措施（1）对所有模板体系强度、刚度、稳定性进行验算。（2）现场安装过程中必须严格按照本施工方案设计要求进行，特别是背楞、对拉或穿墙螺栓以及支撑等对模板的强度、刚度、稳定性有显著影响的构件尺寸、间距等必须严格控制。2、原材料控制措施（1）所有模板、木方、穿墙螺杆等的供应商必须公司合格的供应商。（2）支撑系统所用的材料质量证明文件齐全，进场后应进行抽样复检，合格后方能使用。（3）所用模板、架料进场后按照合同和施工方案进行检查，对不合格的材料清退出场。3、加工质量控制（1）模板的加工必须按设计尺24、寸和施工方案进行，拼缝严密。（2）模板下料前必须弹线，严禁随意开锯。4、漏浆控制措施（1）混凝土浇筑完毕后除凝前，用刮尺将墙、柱边5cm范围内刮平，并控制好标高。（2）严格控制模板的加工质量和尺寸偏差。（3）柱模板间用5mm10mm的自粘式海绵条嵌填，柱下口封底木方底部粘贴50mm宽的海绵条。（4）梁板模板拼缝间用5mm10mm的海绵条嵌填，靠墙的木方侧面粘贴50mm宽的海绵条。5、模板工程一般质量控制措施（1）根据模板相互位置及各部位尺寸，经计算后确定模板支设方案，成排柱支模前，应弹通线进行找直，以防侧模里出外进，确保线形顺直。（2）柱模支设完毕必须进行校正，且支撑牢固，以免偏移扭歪。（3）25、模板安装时标高、尺寸、轴线要准确。（4）模板在拼装时一定要严密，模板的支设尺寸要利用负误差，防止涨模。（5）墙模板支设前，先在其根部粘贴海绵条，防止柱、墙根部混凝土漏浆。（6）板底模按规范要求预拱，预拱设置应成抛物线。（7）梁模板铺设前，先拉线校正梁是否平整，梁底板垫块是否水平，顶板模板采用九夹板，拼缝处采用硬拼，以确保面板拼缝平整、严密。（8）混凝土浇灌时要有木工跟班作业，要认真检查模板有无漏浆，拉接是否有松动，模板是否变形等。（9）施工缝处模板应设双层钢板网加木模垂直堵严，防止砼因振捣而流成坡槎。（10）拆模时混凝土强度要符合规范要求，拆模应经主管技术人员批准，并不得损坏混凝土的棱角。（126、1）梁、板、墙、柱拆模时，不得死撬硬砸，按照先装后拆的顺序拆模，不得破坏砼。模板拆除后及时清洁，刷好脱模剂，模板在运输、堆放过程中都要轻拿轻放。6、模板工程质量控制流程图学习图纸和技术资料学习操作规程和质量标准模板设计模板制作准备工作书面交底执行验评标准不合格的处理（返工）模板进场验收底部标高、中心线、断面尺寸中间抽查自检技术交底操作人员参加支模质量评定按梁、柱、墙、的件数，各抽查10%，但均不少于3件和钢筋混凝土工序交接检查浇灌混凝土时留人看模自检记录质量评定标准施工记录按同条件试块确定拆模时间注意保护棱角清理现场、文明施工拆模资料管理模板涂隔离剂二、模板工程质量要求1、现浇结构的上层模板及27、其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 2、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 3、模板安装应满足下列要求: （1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水； （2） 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂； （3） 浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； （4） 对清水混凝土工程及装饰混凝土工程，应使用能达到设计效果的模板。4、用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。 5、对跨度不小于4m的现浇28、钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。 6、固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合规定。 。7、模板安装质量要求现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法 项 目 允许偏差(mm) 检验方法 轴线位置 5 钢尺检查 底模上表面标高 5 水准仪或拉线、钢尺检查 截面内部尺寸 基 础 10 钢尺检查 柱、墙、梁 +4,-5 钢尺检查 层高垂直度不大于5m 6 经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m 8 经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差 2 5 钢尺检查 表面平整度 2m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时29、，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 预埋件和预留孔洞的允许偏差 项 目 允许偏差(mm) 预埋钢板中心线位置 3 预埋管、预留孔中心线位置 3 插 筋 中心线位置 5 外露长度 +10,0 预埋螺栓 中心线位置 2 外露长度 +10,0 预留洞 中心线位置 10 尺 寸 +10,0 注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 第七节 高支模施工安全生产、文明施工、环境保护措施一、安全生产、文明施工措施1、进入施工现场必须戴好安全帽，2m以上作业必须系好安全带。2、施工现场严禁吸烟，注意木工防火，放火负责人监督。3、操作人员应正确使用木工机械，严格按照操作规程施工30、，防止自我伤害。4、高空作业时应小心拿放物件，以防工具、扣件、钢管等落下伤人。5、严禁酒后作业，并禁止进入施工现场。6、严禁擅自拆除现场安全措施，若对施工有阻碍，经有关部门同意后，方可拆除，施工完必须立即恢复，切不可拆除与外架安全相关构件。7、模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。8、顶板模板铺设时，每块板都必须及时与支撑方木钉牢，不得出现悬空探头模板，以防人员踩空坠落。9、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序，严禁在连接件、支撑上攀登上下，并严禁在上下统一垂直面上装拆模板。支设高度3米以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台，低于3米的可使马凳操作31、。拆除模板时必须设置警戒线，无关人员一录不准进入模板拆除区域。10、混凝土输送管禁止与外脚手架相连，采用在楼板上预留直径为200mm的洞口，输送管从下向上布设，预留洞口与输送泵管之间用锲形木塞紧，防止泵管左右摆动。11、在施工层楼面上，泵管不得直接在楼面上布设，设置一定数量的马凳（马凳用直径为25mm的钢筋焊接而成），泵管架设在马凳上，马凳尽量放置在框架梁位置。12、泵管出料口设置软管，随时移动出料位置，出料口混凝土不得堆放过高，应及时耙平，另外，出料口严禁正对着框架梁、柱、墙侧模出料。13、混凝土浇筑过程中，要派专人看模，发现问题，及时解决。14、模板拆除后，及时将楼层清理干净，废旧的模板集32、中堆放在指定的位置，拆除的模板堆码整齐。二、环境保护措施1、在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下左右有人传递，模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打以降低噪音。2、模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，装脱模剂的桶设置在专用仓库内。3、模板拆除后，清除模板上粘结物如混凝土块等要及时清理收集，堆放在指定堆放场地，并及时清运至垃圾堆放场处理。第八节 高支模监测措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点33、部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4m34、L6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺5、高大模板工程施工前，必须组织施工单位、监理单位、业主单位等相关专家对专项方案进行审查备案。6、高大模板施工过程中，应由业主委托有相应资质的第三方检测单位监测，每次检测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计及业主等相关单位。7、监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。8、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督35、站、市建设科技委办公室、市建筑业管理处报告。9、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。10、观测点的布设：根据图纸情况，该部位雨篷的最大截面梁为3001100mm故观测点需尽量选择在受力最大位置，即最南端圆弧梁的跨中，每个监测坡面布设不少于3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。11、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。第九节 应急救授预案为了保证本工程的施工安全工作落实到实处，根据建设工程安全生产管理条例等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定高支撑模36、板应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。 一、应急救援组织 1、项目应急领导小组机构人员组成组 长：方华平副组长：戚洪祥成 员： 周容鑫、熊太明、李大刚2、事故现场抢险组人员组成及联系电话：组长：方华平（）、副组长：戚洪祥（）成员：周容鑫；熊太明3、应急服务机构的联系方式及联系电话： 预 警： 110 火 警： 119 医疗急救： 120二、应急响应 发生四级以下的一般事故时，由现场应急救援小组实施应急响应，同时以最快的方式报告项目应急救援机构37、；发生四级以上重大安全事故时，由项目应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。 1、工程项目部现场应急救援小组： （1）工地现场发生事故后，现场应急救援小组应立即组织人员展开抢救伤员和排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救助。 （2）由现场应急救援小组组长负责事故现场应急的指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意安排做好保护好事故现场。 （3）指挥调动工地现场的一切所需的应急救援排38、险物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。 （4）协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理。 （5）协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训举一反三地制定并落实相应的预防措施，切实防止类似的事故重复发生。 （6）负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育，在切实做好预防措施和确保安全的情况下，上报有关上级部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。 2、公司应急救援小组： （1）公司应急救援小组接到工地重大事故报告后，应立即赶赴现场，同时将事故概况（包括伤亡人员、发生事故时间、地点、原因等）分别用电话和快报的办法报告上39、级应急救援组织以及政府有关部门。 （2）指挥现场应急救援组织，首先抢救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大。同时协同现场保护好事故现场。 （3）负责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物质资源和人员支持、技术支持，全力保障应急行动的顺利完成。 （4）协助和接受政府有关部门对事故的调查处理。 （5）协助政府有关部门分析事故原因和性质。 （6）吸取事故教训，制定并落实相应的预防措施，防止类似事故的重复发生。 （7）协同现场做好事故的善后处理工作，在做好预防措施确保安全的情况下，上报有关部门复检认可后，努力争取尽快恢复正常生产。 三、应急响应中必须遵循的原则 1、紧急事故发生后，发现人应立即报警。 40、2、项目部急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时向专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。 3、事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行。 4、在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。 5、截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。 6、项目部设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。 7、紧急事故处理结束后，部门负责人应填写事故有关记录，并召集相关人员研究防止事故再次发生的对策。 四、应急救援装备 应急救援装备包括值41、班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。 外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。 内服药品：云南白药等。 五、应急救援演练 项目部应根据施工现场实际情况定期组织有关人员演习预案，同时应定期检查施工现场内的设施、机具及消防器材。 演习或事故发生后，项目部应组织人员对应急预案的实际效果进行评价，必要时进行修订。 六、应急救援措施 1、发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施 （1）当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人42、员快速撤离到安全地点。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排人员快速疏散到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。 （2）当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即逐级报告给上级主管部门之外，还应保护好现场。 （3）当发生施工人员被埋、被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行相应的抢救。 （4）被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院进行治疗。 （5）当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像43、，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。 2、发生高处坠落事故的应急救援措施： （1）当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。 （2）抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。 （3）对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物、呕吐物，防止影响呼吸；让其保持安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。 （4）对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步44、固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。 （5）对于脊椎受伤的伤员，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 （6）对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。 （7）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。 3、发生物体打击伤害事故的应急救援措施： （45、1）发生物体打击伤害事故时，必须立即对伤者进行救治。抢救的重点应放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。 （2）抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸。 （3）对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。 （4）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。处理后，应立即送往邻近医院进行检查治疗。 （5）对于头部受伤46、或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。 4、发生机械伤害事故的应急救援措施： （1）发生机械伤害事故时，要立即采取拉闸断电等措施，停止机械运转，然后应立即对伤员采取包扎止血措施。 （2）对于手、脚趾被切断的伤员，立即将被切断部分用干净布包好，与伤员同时送到医院，以便做接驳手术。 （3）对于手脚骨折、重伤休克等伤员的处理方法同上。进行处理后，应组织车辆尽快将伤者送医院检查治疗。 5、发生火灾事故的应急救援措施： （1）发生火灾时，首先是迅速扑灭火源，及时疏散有关人员，并对伤者进行救治；同时拨打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有人在现场门口等待并引导救火47、车入场救火。 （2）火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要及时把握好这一时机，尽快把火扑灭。 （3）现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区域扩大；同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法疏散、撤离事故区域。 （4）如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话求救或用车把伤员送到医院救治。 6、发生触电事故的应急救援措施： （1）触电急救的要点是动作迅速，救护得法。发现有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。 （2）当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）48、。 （3）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。 （4）触电者未失去知觉时，应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。 （5）触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸时，应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送医院诊治。 （6）若发现触电者呼吸困难、心跳失常，甚至呼吸和心跳停止时，应首先为其通畅气道，然后立即采取人工呼吸及胸外心脏挤压方法进行抢救。 第十节 高支模模板及支撑体系计算二、高支模梁模板(扣件钢管架)计算书 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范49、(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为8.7m， 梁截面 BD=300mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.70m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4590mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.0050、。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.50)+1.402.00=30.940kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.90+0.71.402.00=31.120kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋51、混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.450=10.328kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.900+0.300)/0.300=1.575kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.450=0.270kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3510.328+1.351.575)=14.462kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.270=0.238kN 面板的截52、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.288kN N2=2.288kN 最大变形 V = 0.941mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18010001000/24300=7.407N/mm2 面板的53、抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32288.0/(2450.00018.000)=0.424N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.941mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.288/0.450=5.085kN/m 最大54、弯矩 M = 0.1ql2=0.15.090.45 最大剪力 Q=0.60.4505.085=1.373kN 最大支座力 N=1.10.4505.085=2.517kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； I = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.103106/60750.0=1.70N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql55、 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31373/(24590)=0.509N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.968kN/m 最大变形 v =0.6773.968450.04/(1009500.002733750.0)=0.042mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 56、支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=1.389mm 最大支座力 Qmax=2.288kN 抗弯计算强度 f=0.572106/4491.0=127.38N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图57、(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.678mm 最大支座力 Qmax=4.920kN 抗弯计算强度 f=0.360106/4491.0=80.25N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横58、向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.92kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.920kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1006.100=0.738kN N = 4.920+0.738=5.657kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 259、05.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.70m； l0 计算长度，取1.700+20.300=2.300m； 由长细比，为2300/16.0=144 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333； 经计算得到=5657/(0.333424)=40.132N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； W60、k=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.70m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0580.8001.7001.700/10=0.015kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=4.920+0.91.20.607+0.90.91.40.015/0.900=5.676kN 经计算得到=5676/(0.333424)+15000/4491=43.629N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!17.1m梁模板扣件钢管高支61、撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 计算参数: 模板支架搭设高度为17.1m， 梁截面 BD=600mm1600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁顶托采用162、0号工字钢。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.2000.5000.600=1.800kN。 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： 63、(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.6000.600=24.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.600+0.600)/0.600=1.900kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+4.000)0.6000.600=1.800kN 均布荷载 q = 1.2024.000+1.201.900=31.080kN/m 集中荷载 P = 1.401.800=2.520kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和64、截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.497kN N2=14.175kN N3=3.497kN 最大变形 V = 0.631mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.34910001000/32400=10.772N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.0065、N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=35827.0/(2600.00018.000)=0.809N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.631mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底顶托梁计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 14.175/0.600=23.625kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql266、=0.123.6250.60 最大剪力 Q=0.60.60023.625=8.505kN 最大支座力 N=1.10.60023.625=15.593kN 截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面惯性矩 I = 245.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.851106/1.05/49000.0=16.53N/mm2 抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.67716.188600.04/(100206000.002450000.0)=0.028mm 最大挠度小于600.0/400,满足要求! 三、扣件抗滑移的计67、算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 四、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=15.59kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.12918.000=2.789kN N = 15.593+2.789=18.381kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm68、)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.69、1671.7001.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =18381/(0.203489)=185.067N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =18381/(0.386489)=97.269N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.037； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.037(1.70、500+20.300)=2.541m =2541/15.8=160.847 =0.274 =18381/(0.274489)=137.186N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!三、高支板中板计算书120mm楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为8.7m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方12060mm，间距300mm，剪切强度1.5N/mm71、2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁顶托采用60120mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 地基承载力标准值135kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402.50=7.474kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.12+72、0.71.402.50=6.338kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1201.000+0.3001.000)=2.981kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)1.000=4.050kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =73、 100.001.501.50/6 = 37.50cm3； I = 100.001.501.501.50/12 = 28.13cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.981+1.404.050)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08310001000/37500=2.219N/mm2 面板的抗弯强度74、验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.981+1.44.050)0.300=1.664kN 截面抗剪强度计算值 T=31664.0/(21000.00015.000)=0.166N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.9813004/(1006000281250)=0.097mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.75、5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.3001.200)=3.577kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.5770.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22010001000/37500=5.864N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二76、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.090)=1.073kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.350=77、1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.701+1.073)1.000=2.774kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.774/1.000=2.774kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.771.00 最大剪力 Q=0.61.0002.774=1.664kN 最大支座力 N=1.11.0002.774=3.051kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 12.006.006.00/6 = 72.00cm3； I = 12.006.0078、6.006.00/12 = 216.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.277106/72000.0=3.85N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31664/(212060)=0.347N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.894kN/m 最大变形 v =0.677079、.8941000.04/(10010000.002160000.0)=0.280mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.51.000+0.0801.0731.000 抗弯计算强度 f=0.716106/72000.0=9.94N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷80、载取木方的支座力 P= 3.051kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 11.311kN 经过计算得到最大变形 V= 0.272mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.0012.0012.00/6 = 144.00cm3； I = 6.0012.0012.0012.00/12 = 864.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 81、f=1.019106/144000.0=7.08N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=36137/(260120)=1.279N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.272mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00k82、N； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.11115.000=1.660kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.0001.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.0001.000=3.012kN 考虑0.9的结83、构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 4.475kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)1.0001.000=4.050kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.04kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截84、面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=11040/(0.391424)=66.568N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wk85、lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0861.0001.5001.500/10=0.022kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.475+0.91.44.050+0.90.91.40.022/1.000=10.498kN 经计算得到=10498/(0.391424)+22000/4491=68.209N/mm2； 考86、虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 44.16 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.04 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 135.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 135.00 地基承载力的计算满足要求!200mm楼板模板扣件钢管高支87、撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为17.1m， 立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方12060mm，间距300mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁顶托采用60120mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 地基承载力标准值135kN/m2，基88、础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.2+0.30)+1.402.50=9.884kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.2+0.71.402.50=8.93kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照89、三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2001.000+0.3001.000)=4.788kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)1.000=4.050kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.501.50/6 = 37.50cm3； I = 100.001.501.501.50/12 = 28.13cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的90、最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.981+1.404.050)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08310001000/37500=2.219N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(2.02.981+1.44.050)0.300=2.094kN 截面抗剪强度计算值 T=32094.0/(21000.0001591、.000)=0.209N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.9813004/(1006000281250)=0.097mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.92、1000.2001.200+0.3001.200)=5.746kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0800.203.5770.3000.300=0.194kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.19410001000/37500=5.173N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2000.300=1.506kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 =93、 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.506+1.200.090)=1.724kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.350=1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.701+1.073)1.000=2.774kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布94、荷载 q = 2.774/1.000=2.774kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.771.00 最大剪力 Q=0.61.0002.774=1.664kN 最大支座力 N=1.11.0002.774=3.051kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 12.006.006.00/6 = 72.00cm3； I = 12.006.006.006.00/12 = 216.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.277106/72000.0=3.85N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方95、抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31664/(220060)=0.208N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.894kN/m 最大变形 v =0.6770.8941000.04/(10010000.002160000.0)=0.280mm 木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算96、公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.51.000+0.0801.0731.000 抗弯计算强度 f=0.716106/72000.0=9.94N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.051kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：97、 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 11.311kN 经过计算得到最大变形 V= 0.272mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.0012.0012.00/6 = 144.00cm3； I = 6.0012.0012.0012.00/12 = 864.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.019106/144000.0=7.08N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强98、度计算值 T=36137/(260120)=1.279N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.272mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包99、括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.11115.000=1.660kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.0001.000=0.300kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2001.0001.000=5.02kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 6.98kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ =100、 0.9(2.500+2.000)1.0001.000=4.050kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.04kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算101、长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=11040/(0.391424)=66.568N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向102、的立杆间距，1.00m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0861.0001.5001.500/10=0.022kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.475+0.91.44.050+0.90.91.40.022/1.000=10.498kN 经计算得到=10498/(0.391424)+22000/4491=68.209N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 44.16 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.04 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 135.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 135.00 地基承载力的计算满足要求!