1、目录第一章编制依据31.1文本文件31.2规范标准3第二章工程概况32.1工程建设概况32.2项目规模32.3模板概况4第三章模板设计53.1模板施工总流程53.2地下室承台及底板、墙体模板63.3地下室墙体模板73.4结构柱模板设计及施工83.5结构梁板模板设计及施工93.6楼梯模板设计及施工11第四章施工组织部署124.1人员、劳动力组织安排124.2材料配置计划144.3施工机械及机具配置计划14第五章施工流程及施工方法155.1模板安装155.1.1安装前的准备工作155.1.2柱模板安装155.1.3梁板模安装165.1.4墙模板安装165.1.5模板安装质量要求165.2模板拆除12、75.2.1模板的拆除顺序175.2.2拆模时混凝土强度要求17第六章安全文明措施186.1模板安装安全环保措施186.1.1安全措施186.1.2环保措施：196.2模板拆除安全环保措施196.2.1安全措施196.2.2环保措施20第七章计算书207.1墙模板验算207.1.1参数信息207.1.2墙模板荷载标准值计算227.1.3墙模板面板计算227.1.4墙模板内外楞计算257.1.5穿墙螺栓的计算307.2柱模板验算307.2.1参数信息317.2.2柱模板荷载标准值计算337.2.3柱模板面板的计算337.2.4竖楞方木的计算367.2.5B方向柱箍的计算397.2.6B方向对拉螺3、栓的计算407.2.7H方向柱箍的计算417.2.8H方向对拉螺栓的计算427.3梁模板验算437.4板模板验算567.5梁侧模验算66第一章 编制依据1.1 文本文件1、儋州国祯蓝色雅典32#35#楼总包工程施工组织设计2、建筑总平面布置图及地下室结构设计图1.2 规范标准1、建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB502042002)2、建筑地面工程施工质量验收规范GB 50209-20102、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）3、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）4、高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010）5、建筑结构荷载4、规范（GB50009-2012）6、钢结构设计规范（GB50017-2003）7、建筑施工计算手册江正荣著8、建筑施工手册第四版第二章 工程概况2.1 工程建设概况工范围：儋州国祯棕榈岛项目32#-35#楼工程施工图纸所示范围的全部内容，包括建筑、结构及安装（包括给排水、电气、消防预埋、弱电预埋等）工程，但甲方指定的分包工程除外。承包方式：包工包料、包工期、包质量、包安全施工工期：高层410日历天（开工以甲方书面通知为准）。2.2 项目规模本工程32#-35#楼为4栋高层住宅楼，总建筑面积约44438.22m2。为框架-剪力墙结构，建筑层数32#楼为17层，无地下室。33#、34#楼为11层，5、有地下室。35#楼为16层，无地下室。檐高主体建筑最大高度57.370m。建筑抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.1g，建筑场地为类场地。建筑使用年限为50年。、32#楼剪力墙结构，地上17层, 35#楼剪力墙结构，地上16层。建筑高度最高57.370m。基础为筏板基础。主体梁主要截面尺寸(单位mm)为：200700、200600、200550、200500、200450、200400，柱为异形柱，宽度均为200mm，长度 300、400、500、550、600、850、900。剪力墙部分砼墙厚(单位mm)：基础外围300、主体200。楼板厚(单位mm)：一层板厚180（电梯井底板26、50），标准层板厚100 、120、200。、33#、34#楼框架结构，地下一层，地上11层。建筑高度最高38.710m。地下室顶板梁主要截面尺寸(单位mm)为：3001100mm 、3001000mm 、350900mm、250900mm 、350850 mm、350800 mm、250750 mm、250700mm、250650 mm、250600 mm、250550 mm、200500 mm。地下室剪力墙部分砼墙厚(单位mm)为：300mm。地下室柱主要截面尺寸(单位mm)为：600800 mm、600600 mm、异形柱宽度200mm，长度400、500、650、700mm。主体梁主要7、截面尺寸(单位mm)为：200300mm 、200350mm 、200400mm、200450、200500、200550、200600mm、200650。柱为异形柱，宽度均为200mm，长度 300、400、500、550、600、850、900。外墙部分砼墙厚(单位mm)：200mm、250mm。楼板厚(单位mm)：100 、120、140。2.3 模板概况本工程最大结构层高为8米，最大梁截面为4001200mm，最大板厚为250mm，设计验算根据最大梁板进行，本工程模板分为永久性模板和周转性模板。地下室底板四周、电梯井坑、集水坑采用砖胎膜，方便防水施工及日后土方回填，为永久性模板。主体结8、构模板选用18mm厚木胶合板，松木方。地上标准层及地下室支撑选用盘扣式脚手架，重复利用且方便拆卸及周转。建筑物顶层坡屋面钢管扣件脚手架。模板方案见表2.3-1。表2.3-1 主要构件模板及支撑选用形式表序号部位模 板 方 案模板支撑体系1底板基础梁采用砖胎模，350厚防水底板外侧采用砖胎模370mm厚，内侧1：2.5水泥砂浆抹灰。底板面以上承台采用18mm厚胶合板。底板面以上承台及外墙体施工缝以下采用吊模支撑，钢管主龙骨，木方次龙骨，对拉螺栓。2方柱采用18mm厚胶合板对拉螺杆及钢管3剪力墙采用18mm厚胶合板对拉螺栓及钢管4梁采用18mm厚胶合板龙骨为60mm80mm的木龙骨，钢管脚手架+U9、形托支撑，对拉螺栓5楼梯采用18mm厚胶合板60mm80mm木龙骨,支撑为钢管脚手架6楼板采用18mm厚胶合板60mm80mm木龙骨，48mm3.6mm钢管主龙骨，支撑为盘扣脚手架第三章 模板设计3.1 模板施工总流程模板施工工艺流程，见图3.1-1。同条件试块报告方案、交底模板采购模板进场及验收模板制作模板支设内部自检各专业验收进入下道工序拆模申请拆模模板清理验收整改不合格不合格整改不合格图3.1-1 模板施工工艺3.2 地下室承台及底板、墙体模板1、地下室底板：底板面以下底板侧模、电梯基坑等采用砖胎模，采用灰砂砖及M5水泥砂浆砌筑，砖胎膜厚度370mm，内侧1：2.5水泥砂浆抹灰。见图3.10、2-1。2、承台：先浇筑底板混凝土，主楼部位和车库部位标高以下混凝土浇筑完成后，再安装承台侧模。承台侧模采用木模板和对拉螺栓加固。图3.2-1 地下室底板外模示意图3.3 地下室墙体模板地下室墙模板：墙体模板采用18mm厚胶合板，钢管支撑，采用14对拉止水螺杆拉接固定，对拉螺栓间距40cm，方木间距20cm。具体见图3.3-1、图3.3-2所示。图3.3-1 地下室结构墙体模板示意图图3.3-2 墙体模板加固示意图地下室集水井、电梯井模板设计及支设地下室集水井、电梯井模板采用钢管、可调节支座进行支设，间距500。并在底部模板面上留设5050mm排气孔。见图3.3-3。图3.3-3 地下室集水井11、模板示意图3.4 结构柱模板设计及施工本工程框架柱模板均采用18mm胶合板，沿模板短边设置6080方木，木方与胶合板之间用钉子钉牢，模板就位后用短钢管临时固定，柱子模板用柱箍加固。1、对于截面小于800mm的柱模板加固采用双向“十”字形排列的对拉螺栓相结合的方法。如图3.4-1所示：图3.4-1 800mm以下方柱模板支设示意图2、异型柱模板工程的异型柱模板支设见图3.4-2。图3.4-2 异型柱模支设示意图3.5 结构梁板模板设计及施工1、楼板模板本工程楼板一般厚度为100mm。支撑立杆纵横间距为1000mm，步距1500mm，采用可调上下托。底部扫地杆距地面200mm。满堂脚手架搭好后，根12、据板底标高铺设48钢管主龙骨，60mm80mm方木做次龙骨，次龙骨间距300mm，然后铺放18厚胶合板，模板拼缝间粘海绵胶条。楼板模板支设详见图3.5-1。图3.5-1 板模板支设示意图2、梁模板采用18mm厚胶合板拼制，60mm80mm木方做龙骨，侧模背次龙骨木方沿梁纵向布置，间距400。当梁高小于、等于600mm时，梁侧模可不用对拉螺栓，仅支撑板模的水平钢管顶撑，同时用一部分短钢管斜撑即可。当梁高大于600mm时，梁侧模增设对拉螺栓固定。梁模板示意图：图3.5-2 梁模板支设示意图3、后浇带模板后浇带顶板模板支撑宽度为后浇带设计宽度两边各沿长1m范围内，施工时采用碗扣式脚手架。当后浇带两侧13、混凝土达到设计强度后，后浇带支撑不允许拆除，直至主体封顶后浇带混凝土施工完成达到设计强度后，方可拆除。后浇带模板做法，在板的部位采用锯齿形多层板作挡板，遇钢筋穿过位置锯成齿口，并采用钢丝网密封，外侧用直径12mm的钢筋、间距200mm进行固定。见图3.5-3。图3.5-3 后浇带拦挡详图侧墙后浇带模板采用永久性预制盖板，侧墙两侧混凝土浇筑完成达到强度后，用8号铁线将预制盖板上的挂钩与后浇带钢筋绑扎牢固。盖板宽度为设计宽度两侧各加200，厚度为100，单块盖板高度为600。板缝间用防水砂浆填实。盖板安装好后，外侧用防水砂浆模灰找平，外表面平整度达到防水施工要求。侧墙后浇带模板如图3.5-4所示。14、图3.5-4 侧墙后浇带模板3.6 楼梯模板设计及施工模板采用18mm厚的胶合板及60mm80mm的木方现场放样后配制，踏步模板用胶合板50mm木方预制成型木模，而楼梯侧模用木枋及若干与踏步几何尺寸相同的三角形木板拼制。由于浇混凝土时将产生顶部模板升力，因此，在施工时须附加对拉螺栓，将踏步顶板与底板拉螺栓，将踏步顶板与底板拉结使其变形得到控制。楼梯模板支设如图3.6-1所示。图3.6-1 楼梯模板支设示意图第四章 施工组织部署4.1 人员、劳动力组织安排我司将组织信誉好，实力强、经验丰富的专业施工队伍进行模板工程的施工。我项目部将委派专人进行管理，配备现场施工总协调1人，技术负责人1人，施工员15、4人，质检员1人，安全员1人，材料员2人，资料员1人。项目管理组织框架如图4.1-1。图4.1-1 项目组织机构图具体职责详见表4.1-1表4.1-1 管理人员配备表序号姓名职务职称主要责任1李以柏项目经理工程师项目总负责人2丁明高现场副经理工程师施工现场总调度，总协调3何美花技术负责高级工程师技术管理4李巨臣施工员工程师施工管理5唐 文质检员工程师质量监督6孙国进安全员工程师安全监察7丁成诚资料员工程师资料收集及整理8钟 涛材料员工程师材料采购及保管劳动力安排见表4.1-2表4.1-2 劳动力配备表工种按工程施工阶段投入劳动力情况一览表2016年2017年10月11月12月1月2月3月4月516、月6月7月8月9月10月铁工404040404040402525252510混凝土工2020202020202020202010-木工65656565656565353535-4.2 材料配置计划模板工程主要材料配置计划见表4.2-1表4.2-1 材料配置计划表序号材料名称规格单位数量供应时间用途1胶合板1830915张200002016.10.20模板支撑2方木20006080条100002016.10.20模板支撑3对拉螺杆14条30002016.10.20模板加固4止水螺杆14条50002016.10.20模板加固5PVC管16条10002016.10.20模板加固63型扣件/个300017、2016.10.20模板加固7加固用钢管3.648吨502016.10.20模板加固8海绵胶条/m10002016.10.20拼缝修补9脱模剂树脂类吨202016.10.20脱模4.3 施工机械及机具配置计划木工圆盘锯是模板工程主要施工机具，我司将配备足够数量的木工圆盘锯以满足施工需要。同时配备足够的小型木工手持工具，如：羊角锤，手电钻等。机械及工具准备情况详见主要机械及机具配置详见表4.3-1表4.3-1 主要机械及机具配置表序号设备名称单位数量规格型号主要工作性能指标现在何处1塔吊台3TC501356米臂长现场2施工电梯台2SCD200/2000-63m/min现场3木工圆盘锯台14现场418、手电钻辆8现场第五章 施工流程及施工方法5.1 模板安装5.1.1 安装前的准备工作1、做好定位基准工作：1）根据控制轴线用墨斗在结构板面上弹出柱、墙结构尺寸线及梁的中轴线。2）在柱竖向钢筋上部50cm标注高程控制点，用以控制梁板模标高。3）设置模板定位基准：根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上（以勿烧主筋断面为准），并按二排主筋的中心位置分档，以保证钢筋与模板位置的准确。2、按施工需用的模板及配件对其规格、数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。3、经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放。重叠平放时，每层之间加垫木，模板与垫木上下对齐，底层模板离地面大于10cm。4、模板安装19、前，向施工班组、操作工人进行技术交底；在模板表面涂刷脱模剂，严禁在模板上涂刷废机油。5、做好施工机具及辅助材料的保养及进购等准备工作。5.1.2 柱模板安装1、按图纸尺寸在地面先将柱模分片拼装好后，根据柱模控制线由塔吊或吊车直接吊到位,用钢管临时固定,吊线校正垂直度及柱顶对角线，最后紧固柱箍和对拉螺栓。2、工艺流程见图5.1-1：安装前检查模板拼装检查拼模尺寸、拼缝安装柱箍检查校正整体固定柱头找补验收图5.1-1 柱模板安装流程图5.1.3 梁板模安装1、根据楼面弹出的轴线弹出梁定位线。2、按设计标高调整支架的标高，安装梁底模板并拉线找平，当梁跨度4m时，跨中梁底处按设计要求起拱，如设计无要求20、时，起拱高度一般为梁跨的13。3、梁板下面的基础土体或地坪一定要压实，按钢管立杆间距铺设垫木，确保梁支撑在牢固基础面上。梁部位的架体应设置纵横双向剪刀撑，独立基础和地梁处的剪刀撑的下端应顶紧砼面。5.1.4 墙模板安装1、工艺流程见图5.1-2：支模前检查支一侧模钢筋绑扎支梁另一侧模校正模板位置紧固支撑固定全面检查图5.1-2 墙模板安装流程图2、模板施工注意事项1）混凝土浇筑前认真复核模板位置，柱墙模板垂直度和梁板标高，准确检查预留孔洞位置及尺寸是否准确无误，模板支撑是否牢靠，接缝是否严密。2）梁柱接头处是模板施工的难点，处理不好将严重影响混凝土的外观质量，此处不合模数的部位用一定要精心制作21、，固定牢靠，严禁胡拼乱凑。3）所有模板在使用前都要清理干净并涂刷隔离剂，破损的模板必须淘汰。4）混凝土施工时安排木工看模，出现问题及时处理。5.1.5 模板安装质量要求模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法见表5.1-1。表5.1-1 模板安装和预埋件、预留孔洞的允许偏差值项次项 目允许偏差(mm)检验方法1轴线位移基础5尺寸检查柱、墙、梁52标 高5用水准仪或拉线和尺量检查3截面尺寸基础5尺量检查柱、墙、梁+4 -54每层垂直度3用2m托线板检查5相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查7预埋件预留孔中心线位移3拉线和尺量检查8预埋螺栓中心线位移2外22、露长度+10 09预留洞中心线位移10截面内部尺寸+10 05.2 模板拆除5.2.1 模板的拆除顺序模板拆除流程图见图5.2-1。柱、墙模板楼板模板梁侧模梁底模图5.2-1 模板拆除流程图5.2.2 拆模时混凝土强度要求1、不承重的模板（柱、墙模板），其混凝土强度应在其表面及棱角不致因拆模而受到损害时方可拆除，且不早于两天；承重模板应在混凝土强度达到施工规范所规定的强度时拆模，所指混凝土强度应根据同条件养护试块的强度决定；虽然达到了拆模强度，但强度尚不能承受上部施工荷载时应保留部分支撑；楼梯间模板与支撑在其强度达到100%时方可拆除。2、后浇带两侧的梁、板在后浇带浇筑前变为悬挑结构,并将承担23、上部施工荷载，主次梁模板及支撑不能拆除。后浇带模板拆除应在最后一层砼浇筑完毕后自上而下进行，拆模报告必须经经理部技术负责人批准。第六章 安全文明措施6.1 模板安装安全环保措施6.1.1 安全措施1、圆盘锯的锯片设防护罩、防护挡板及分料器；开关箱与圆盘锯的距离不超过3m；传动部位也安装防护罩，见图6.1-1所示。2、安装模板操作人员应戴安全帽，高空作业应挂好安全带，配戴个人防护用品，不得随意接长电源，开关箱与手持电动机具距离不超过3m，见图6.1-2所示。图6.1-1 圆盘锯的安全防护图6.1-2 手持电动机具的安全使用3、模板安装应按顺序进行，模板及支撑系统在未固定前，严禁利用拉杆上下人。424、模板安装应在牢固的脚手架上进行，如中途停歇，应将就位的支柱、模板联结稳固，不得架空搁置，以防掉下伤人。5、在钢模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36V的低压电源。6、登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。7、安装模板必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过3.5m时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加设防护网，防止人员和物体坠落。8、地面以下支模，应先检查土壁的25、稳固情况，遇有裂缝或土方险情时，应先排除险情，方准进行作业。基槽上口1m以内，不得堆放模板、支撑件等。9、安装墙、柱模板时，应随时支撑固定。在模板的紧固件、连接件、支承件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。10、墙、柱模板的支撑必须牢固，确保整体稳定。高度在4m以上的柱模，应四面设支撑或缆绳。当柱模超过6m时，采用群体或成列同时支模，并及时设置柱间支撑，形成整体的构架体系。水平拉杆避免钉在脚手架或脚手板等不稳定的部件上，以防松动、失稳。6.1.2 环保措施：1、模板安装时应注意控制噪音污染。2、木模板加工过程中使用电锯、电刨，应在室内作业，注意控制噪音。3、加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照26、固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。4、涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。6.2 模板拆除安全环保措施6.2.1 安全措施1、高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员应戴安全带。作业区周围及出入口处，应设专人负责安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内；2、在支架上拆模时应搭设脚手板，拆模间歇时，应将拆下的部件和模板运走；3、拆楼层外边梁和圈梁模板时，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施；4、拆下的支撑、木档，要随即拔掉上面的钉子，并在指定地点堆放整齐，防止“朝天钉”伤人；5、六级以上大风天，不得进行模板拆除作业；6、拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先27、设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。6.2.2 环保措施1、模板拆除时应注意降低噪音；2、模板拆除后的垃圾应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。第七章 计算书7.1 墙模板验算墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；7.1.1 参数信息1、基本参数：如表7.1-1所示。表7.1-1 基本参数表序号28、名称参数单位1次楞(内龙骨)间距250mm2主楞(外龙骨)间距610mm3穿墙螺栓水平间距500mm4穿墙螺栓竖向间距610mm5对拉螺栓直径M14mm2、主楞信息：如表7.1-2所示。表7.1-2 主楞信息表序号名称参数单位1龙骨材料钢楞/2截面类型圆钢管483.6mm3钢楞截面惯性矩I12.19cm44钢楞截面抵抗矩W5.08cm35主楞肢数2/3、次楞信息：如表7.1-3所示。表7.1-3 次楞信息表序号名称参数单位1龙骨材料木楞/2宽度60.00mm3高度80.00mm4次楞肢数2/4、面板参数：如表7.1-4所示。表7.1-4 面板信息表序号名称参数单位1面板类型胶合板/2面板厚度129、8.00mm3面板弹性模量9500.00N/mm24面板抗弯强度设计值fc13.00N/mm25面板抗剪强度设计值1.50N/mm25、木方和钢楞：如表7.1-5所示。表7.1-5 木方和钢楞信息表序号名称参数单位1方木抗弯强度设计值fc13.00N/mm22方木弹性模量E9500.00N/mm23方木抗剪强度设计值ft1.50N/mm24钢楞弹性模量E210000.00N/mm25钢楞抗弯强度设计值fc205.00N/mm2模板计算简图如图7.1-2所示。图7.1-2 墙模板计算简图7.1.2 墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值30、:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20；V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m231、；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。7.1.3 墙模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。计算简图如所示。图7.1-3 面板计算简图1、抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.610.90=31.4232、8kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.610.90=1.537kN/m；q = q1 + q2 =31.428+1.537=32.965 kN/m；面板的最大弯距：M =0.132.965250.0250.0= 2.06105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 :b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 61018.018.0/6=3.29104 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.00033、N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.06105 / 3.29104 = 6.255N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =6.255N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2、抗剪强度验算计算公式如下:其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.610.90=31.428kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.610.90=1.537kN/m；q = q1 + q2 =31.4234、8+1.537=32.965 kN/m；面板的最大剪力：V= 0.632.965250.0 = 4944.788N；截面抗剪强度必须满足:其中， T-面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V= 4944.788N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 610mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T=34944.788/(261018.0)=0.676N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力35、计算值 T=0.676N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.500N/mm2，满足要求！3、挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.710.61 = 29.10N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 61.001.801.801.80/12=29.65cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67729.10250.004/(1036、09500.002.96105) = 0.273 mm；面板的最大挠度计算值: =0.273mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.000mm，满足要求！7.1.4 墙模板内外楞计算1、内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4；计算简图如图4.1-3所示。图7.1-4 内楞计算简图1）内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm37、)； l-计算跨度(外楞间距): l =610.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.250.90=12.880kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。q =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.16.755610.0610.0= 2.51105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f 38、-内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2.51105/6.40104 = 3.928 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 3.928 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2）内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =610.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.250.90=12.880kN39、/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。q = (q1 + q2)/2 =(12.880+0.630)/2=6.755 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.66.755610.0 = 2272.394N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)：V= 2472.394N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞40、截面的受剪应力计算值: fv=32472.394/(260.080.0)=0.733N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.733N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3）内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.710.25/2=5.96 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =610.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E =41、 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67711.93/2610.004/(1009500.002.56106) = 0.230 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.440mm；内楞的最大挠度计算值 =0.230mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.440mm，满足要求！2、外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.6；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm442、；计算简图如图4.1-4所示。图7.1-5 外楞计算简图1）外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载: P = (1.247.71+1.42.00)0.250.61/2=4.71kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.1754120.66500.00= 3.61105N/mm；强度验算公式：其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 3.61105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.00043、N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 3.61105/5.08103 = 70.976 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值 =70.976N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2,满足要求！2）外楞的抗剪强度验算公式如下:其中， V-外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.247.71+1.42.00)0.250.61/2=4.121kN；外楞的最大剪力：V = 0.654120.657 = 1.34103N；外楞截面抗剪强度44、必须满足:其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V= 1.34103N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0mm ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:=31.34103/(280.0100.0)=0.251N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.251N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3）外楞的挠度验算根据建筑45、施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下其中， -外楞最大挠度(mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47.710.250.61/23.64 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1463.64500.003/(100210000.001.22105) = 0.204mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；外楞的最大挠度计算值=0.204m46、m 小于外楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！7.1.5 穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.5000.610 = 14.550 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14.550kN 小于 穿墙螺栓最大47、容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！7.2 柱模板验算柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。以截面为800800柱为例计算。柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 4.20m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；7.2.1 参数信息1、基本参数：如表7.2-1所示。表7.2-1 基本参数表序号名称参数单位1柱截面宽48、度B方向对拉螺栓数目1个2柱截面宽度B方向竖楞数目4个3柱截面高度H方向对拉螺栓数目1个4柱截面高度H方向竖楞数目4个5对拉螺栓直径14mm2、柱箍信息：如表7.2-2所示。表7.2-2 主楞信息表序号名称参数单位1柱箍材料钢楞/2截面类型圆钢管483.6mm3钢楞截面惯性矩I12.19cm44钢楞截面抵抗矩W5.08cm35柱箍的间距500mm6柱箍肢数2/3、竖楞信息：如表7.2-3所示。表7.2-3 次楞信息表序号名称参数单位1竖楞材料木楞/2宽度60.00mm3高度80.00mm4竖楞肢数2/4、面板参数：如表7.2-4所示。表7.2-4 面板信息表序号名称参数单位1面板类型胶合板/249、面板厚度18.00mm3面板弹性模量9500.00N/mm24面板抗弯强度设计值fc13.00N/mm25面板抗剪强度设计值1.50N/mm25、木方和钢楞：如表7.1-5所示。表7.2-5 木方和钢楞信息表序号名称参数单位1方木抗弯强度设计值fc13.00N/mm22方木弹性模量E9500.00N/mm23方木抗剪强度设计值ft1.50N/mm24钢楞弹性模量E210000.00N/mm25钢楞抗弯强度设计值fc205.00N/mm2柱模板设计如图7.2-2所示，计算简图如图7.2-3所示。图7.2-2 柱模板设计示意图图7.2-3 计算简图7.2.2 柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混50、凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 54.861 kN/m2、100.800 kN/m2，取较小值54.861 kN/m2作为本51、工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。7.2.3 柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 247 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。计算简图如图7.2-4所示。52、图7.2-4 计算简图1、面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =247.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.500.90=29.625kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =29.625+1.260=30.885 kN/m；面板的最大弯距：M =0.130.885247247=53、 1.88105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 :b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3；f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.88105 / 2.70104 = 6.979N/mm2；面板的最大应力计算值 =6.979N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2、面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下54、:其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =247.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.500.90=29.625kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =29.625+1.260=30.885 kN/m；面板的最大剪力：V= 0.630.885247.0 = 4577.148N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：55、V= 4577.148N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34577.148/(250018.0)=0.763N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.763N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.500N/mm2，满足要求！3、面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力56、线荷载(kN/m)： q = 54.860.5027.43 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =247.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I= 50018.018.018.0/12 = 2.43105 mm4；面板最大容许挠度: = 247.0 / 250 = 0.988 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.43247.04/(1009500.02.43105) = 0.299 mm；面板的最大挠度计算值 =0.299mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.988mm,满足要求！7.257、.4 竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。计算简图如本工程柱高度为4.2m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4；图7.2-5 竖楞方木计算简图1、抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值58、q1: 1.254.860.250.90=14.635kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.622kN/m；q = (14.635+0.622)/2=7.629 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.629500.0500.0= 1.91105N.mm；其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.91105/6.40104 = 2.980N/mm259、；竖楞的最大应力计算值 =2.980N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2、抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.860.250.90=14.635kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.250.90=0.622kN/m；q = (14.635+0.622)/2=7.629 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.67.629500.0 = 22860、8.574N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V-竖楞计算最大剪力(N)：V = 2288.574N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32288.574/(260.080.0)=0.715N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.715N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要61、求！3、挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =54.860.25 = 13.55 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2.000mm；竖楞的最大挠度计算值:=0.67713.555004/(10095002.56106) = 0.236 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.236mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.062、00mm ，满足要求！7.2.5 B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.6；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算，计算简图如图7.2-6所示。图7.2-6 B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P = (1.2 54.860.90 + 1.4 2.000.90)0.247 0.50/2 = 3.81 kN；剪力图如图7.2-7所示。图7.2-7 B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 63、8.544 kN；弯矩图如图7.2-8所示。图7.2-8 B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.437 kN.m；桩箍变形如所示。图7.2-9 B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.154 mm；1、柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.44 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 81.92 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =81.92N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205.064、00N/mm2，满足要求!2、柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.154 mm；柱箍最大容许挠度: = 400.0 / 250 = 1.600 mm；柱箍的最大挠度 =0.154mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.600mm，满足要求!7.2.6 B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号: M14 ；对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm；对拉螺栓的有效面积: A= 105.00 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.544 kN。65、对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.544kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，对拉螺栓强度验算满足要求!7.2.7 H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.6；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.90cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算，计算简图如图7.2-10所示：图7.2-10 H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍66、的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；P = (1.254.860.90+1.42.000.90)0.180 0.50/2 = 2.78 kN；剪力图如图7.2-11所示。图7.2-11 H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.555 kN；弯矩图如所示。图7.2-12 H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.260 kN.m；桩箍变形如所示。图7.2-13 H方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.058 mm；1、柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.26 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W 67、= 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 48.700 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =48.700N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求!2、柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.058 mm；柱箍最大容许挠度: V = 300.000 / 250 = 1.200 mm；柱箍的最大挠度 V =0.058mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.200mm，满足要求!7.2.8 H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (m68、m2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105.00 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.850 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.555 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=6.555kN 小于 N=17.850kN，对拉螺栓强度验算满足要求!7.3 梁模板验算计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土69、结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001100模板支架高度H(m)5.1模板支架横向长度B(m)15模板支架纵向长度L(m)33梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结70、构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.5非自定义:0.626地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)11.65风压高度变化系数z1.043风荷载体型系数s1.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁两侧立柱间距lb(mm)500步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1000、1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)250梁底增加立柱根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度71、(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按简支梁计算： 截面抵抗矩：Wbh2/6=3001818/616200mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=300181818/12145800mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+72、(24+1.5)1.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.720.310.79kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.1)0.38.445kN/m 简图如下： 1、抗弯验算 Mmax0.125q1L20.12510.790.2520.084kNm Mmax/W0.084106/162005.203N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=58.4452504/(38410000145800)0.295mmL/250250/2501mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承73、载能力极限状态) Rmax1q1L110.790.252.697kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2L18.4450.252.111kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面惯性矩I(cm4)256 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q12.697/0.38.992kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.250.061kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9max1.2 (0.5+(24+1.174、)0.15)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72(0.25-0.3/2)/20.25+0.91.350.5(1.1-0.15)0.250.233kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35 (0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72(0.5-0.25)-0.3/2)/20.25+0.91.350.5(1.1-0.15)0.250.233kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q12.111/0.37.037kN/m 小梁自重q21(0.3-0.1)0.250.05kN/m 梁左侧75、楼板传递给小梁荷载F1=(10.5+1(24+1.1)0.15)(0.25-0.3/2)/20.25+10.5(1.1-0.15)0.250.172kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.15)(0.5-0.25)-0.3/2)/20.25+10.5(1.1-0.15)0.250.172kN 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.257106/64000=4.018N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.597kN max=3Vmax/(2bh0)76、=31.5971000/(26080)0.499N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.212mmL/250500/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.597kN，R21.597kN 正常使用极限状态 R11.24kN，R21.24kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简77、支梁 由上节可知PmaxR1，R21.597kN，PmaxR1，R21.24kN 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.319106/4490=71.047N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax2.555kN max=2Vmax/A=22.5551000/42412.052N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max0.053mmL/250500/2502mm 满足要求！ 悬臂端ma78、x0.332mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 图一：Rmax=4.152kN 图二：Rmax=3.194kN 用小梁的支座反力分别代入可得： 承载能力极限状态 图一 立柱1：R14.152kN，立柱2：R24.152kN 图二 立柱1：R13.194kN，立柱2：R23.194kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R24.152kNRc=kc8=0.858=6.8kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm79、)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立柱段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.480、klah2/1010.91.40.6260.51.52/100.089kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)1.1)+1.40.920.310.89kN/m 2)小梁验算 F111.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.91 (0.25-0.3/2)/20.25+11.20.5(1.1-0.15)0.250.222kN F211.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.91 (0.5-0.25)-0.3/2)/20.25+11.20.5(1.1-81、0.15)0.250.222kN q19.075kN/m q20.06kN/m 同上四六计算过程，可得： R14.155kN，R24.155kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax4.155+11.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+0.25-0.3/2)/20.5，4.155+11.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+0.5-0.2582、-0.3/2)/20.5+0.089/0.56.086kN fN/(A)+Mw/W6086.221/(0.197424)+0.089106/449092.686N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+11.20.15(5.1-1.1)+Mw/lbmax4.155+11.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+0.25-0.3/2)/20.5，4.155+11.2(083、.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(1+0.5-0.25-0.3/2)/20.5+0.72+0.089/0.56.806kN fN/(A)+Mw/W6806.221/(0.197424)+0.089106/4490101.306N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=5.1/15=0.343 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础计算地基土类型素填土地基承载力特征值fak(kPa)140立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m84、2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.806/(0.50.15)90.75kPafak140kPa 满足要求！7.4 板模板验算计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H(m)5.1模板支架纵向长度L(m)6模板支架横向长度B(m)6 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板85、及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.54地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)14.15风压高度变化系数z1风荷载体型系数s1.2 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm86、)1000水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/124887、6000mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.72.5 1=7.324kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.15)1=4.174kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/88、m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.15)13.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/87.3240.32/80.082kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.32/8+3.150.3/40.237kNm MmaxmaxM1，M2max0.082，0.2370.237kNm Mmax/W0.237106/540004.397N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.8653004/(3841000089、486000)=0.084mm 0.084mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式简支梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.15)90、+1.40.72.50.3=2.262kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/82.26212/80.283kNm M2q2L2/8+pL/40.09712/8+3.151/40.8kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.2620.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.283，0.8，0.7910.8kNm =Mmax/W=0.8106/64000=12.4991、5N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.5q1L0.52.26211.131kN V20.5q2L+0.5p0.50.0971+0.53.151.624kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.2620.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.131，1.624，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(26080)0.992N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.15)92、0.31.22kN/m 挠度,跨中max5qL4/(384EI)=51.2210004/(3849350256104)0.663mmL/2501000/2504mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.222504/(89350256104)0.025mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调93、托座内主梁根数1 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.71.50.31.951kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.15)0.31.28kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，Rmax0.5q1L0.51.95110.976kN 按悬臂梁，R11.9510.250.488kN RmaxRmax，94、R10.976kN; 正常使用极限状态 按简支梁，Rmax0.5q2L0.51.2810.64kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.280.250.32kN RmaxRmax，R10.64kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.244106/4490=54.343N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=21.9521000/4249.208N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.334mm=1000/250=4mm 悬挑段m95、ax0.060mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=2.928kN，R2=2.928kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N2.928kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm 96、=l0/i=1500/15.9=94.34=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q10.91.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.910.3 = 1.722kN/m 同上四六步计算过程，可得： R12.583kN，R22.583kN =l0/i=1500.000/15.9=94.34 查表得，1=0.634 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2+0.9GqH=Max2.583,2.583+0.91.20.155.1=3.409kN f=N/(1A)3.409103/(0.634424)=97、12.682N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.5411.52/100.138kNm Nw =MaxR1,R2+0.9GqH+Mw/lb=Max2.583,2.583+0.91.20.155.1+0.138/1=3.547kN f=Nw/(1A)+Mw/W3.547103/(0.634424)+0.138106/4490=43.93N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=5.1/6=0.853 满足98、要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)115立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.5垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)3.547/(0.50.1)70.94kPafak115kPa 满足要求！7.5 梁侧模验算计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高24.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)30099、1100新浇混凝土梁计算跨度(m)7.8 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.1min34.213，26.426.4kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S100、承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.926.4+1.40.9234.596kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k26.4 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)150150梁下挂侧模高度(mm)950950小梁道数(下挂)55 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1250对拉螺栓2500对拉螺栓3750对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1250对拉螺栓2500对101、拉螺栓3750对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承134.59634.596kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.926.4132.076kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m M102、max0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10732.0760.2372+0.1212.520.23720.211kNm Mmax/W0.211106/540003.904N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正126.426.4kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63226.4237.54/(10010000486000)0.109mm237.5/400=0.594mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14332.0760.237+1.2232.520.2379.103、439kN 正常使用极限状态 R下挂max1.143l左q1.1430.23726.47.167kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)6080小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)256 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q9.439kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.19.4390.62，0.59.4390.32=0.42104、5kNm Mmax/W0.425106/640006.637N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.69.4390.6，9.4390.3=3.398kN max=3Vmax/(2bh0)=33.3981000/(26080)1.062N/mm21.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q7.167kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.1676004/(10084152560000)0.292mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=7.1673004/(884152560000)=105、0.337mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.19.4390.6，0.49.4390.6+9.4390.36.23kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.17.1670.6，0.47.1670.6+7.1670.34.73kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均106、匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.291kN，R23.738kN，R33.07kN，R43.738kN，R51.291kN 正常使用极限状态：R10.976kN，R22.838kN，R32.304kN，R42.838kN，R50.976kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.369106/4490=82.288N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=25.0291000/42423.722N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.448mm250/4000.625 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max7.173/0.6=11.956kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max11.95611.358kNNtb17.8kN 满足要求！