1、绥阳至遵义高速公路TJ5合同段AK0+705箱粱施工专项安全方案一、计算依据：1、第五合同段AK0+705匝道桥连续箱梁设计图纸；2、箱梁稔浇注方法：采用混凝土泵车一次性浇注完成。3、模板支架使用材料、规格及其力学性能。二、搭设方案1、支架方式： 采用满堂碗扣式脚手架。横梁采用60X60X 120cm；全桥按间距360cm-600cm增设横向剪刀撑以增加支架整体稳定性。 支撑方木：底模横木采用lOXIOcm方木，间距为24.4cm。纵梁采 用12x15cm方木，方木性质按照市场上最常见的东北落叶松考虑，力学性 能一般新木为弹性模量1 x 1 04Mpa ,抗弯强度1 7 Mpa； 侧模横肋采用2、10X 10cm方木，间距24. 4cm；竖肋采用12x15cm方 木间距90cm,抗弯强度17Mpa； 模板：底模、侧模、翼板均采用竹胶板，规格122X244X1. 5cm,弹 性模量E=7600Mpa；净曲强度80Mpa. 内模支架：均采用lOXIOcm木条按设计形状加工框架，间距一般 0. 35m,纵向设12x15cm方木，间距0.6米，并设拉杆。顶部、侧面及角肢 部外覆竹胶板，底部留空，上下横木之间加设支撑。三、荷载取值：1、模板重量：0. 68KN/m2；（含梁底均布方木及内模）2、钢筋磴自重:21.86KN/m2（取支点处）3、施工人员及设备荷载:2. 5KN/m2;4、倾倒混凝土3、产生的冲击荷载：2.0KN/m2;5、振捣桧吋产生的荷载，对水平模板为2KN/m2;对垂直模板为4KN/m2;6、殓对模板侧面的压力。箱梁搭设及计算简图如下：142nJ13H1r関J舉空 0. 035 时,h二 1.53+3.8 u/T。a:立竿顶纵向方木（按东北落叶松考虑）自重为1 /0. 9X1X0. 10X0. 15X6. 5=0. 1 1 KN/m2碗扣支架自身荷载取值：(1 / 0. 62) X5. 67mXO. 173KN/m+5. 67/0. 6 X ( 1 / 0. 62) X2XlmX0. 173KN/m=ll. 37KN/m2o荷载取值分项系数：静载系数：rg = 1. 34、活载系数：rq= 1. 5四、底、侧模强度检算1、底模板强度检算:1 ）荷载分析：模板受静载（1+2）： G产21.86+0. 68 =22. 54KN/m2模板受活载（3+4+5） :Ql2 5+2. 0+2.0二65KN/m2模板设计荷载:qz二G1 rG+Q rQ=22. 54X1. 3+6. 5X1. 5=39. 052KN/m22 ）、模板检算：梁底模板强度以中梁和横梁处计算，由于竹胶板顺桥向尺寸是按1.22m 鋪设两端简支，中间连续，简化结构按连续梁进行计算。支点处跨度为L=0. 244米，简化结构按五跨连续梁进行计算单位荷载沿纵向 q二39. 052x1. 0m=39. 052K5、N/moq.QFFRaRbR CRdRe5x24.4 = 122Mm0. 105ql2;Rmax=l. 132ql; fmax=0. 664ql7100EIMmax=0. 105 X 39. 052 X 0. 2442 二0. 244KN momax= NU/w二0.244/ (1.00X0.01876)=4. 53Mpa o =80Mpa (竹胶合板的静曲强度为80Mpa)底模板强度满足要求。竹胶板对方木产生的最大反力为RBmax=l. 132x81. 68x0. 244=9. 27KN/m;竹胶板产生的最大挠度在A-B之间，数值为：fmax=0. 664x39. 052xl03x0. 246、44/(100x7600xl06xl. 0x0. 0183/12)=0. 244mm0. 035 时：h二 1.53+3.8 u/T外加剂影响修正系数，掺加缓凝外加剂取K二1.2 ,混凝土容重y =26kN/m3估算栓灌注速度u二0. 15m/h,入模时栓温度取T二28C则 u/T二0. 15/28=0.00540.035按公式得岀混凝土有效压头高度：h二0. 22+24. 9x0. 0054=0. 354m侧压力 Pm=1.2X26KN/m3X0. 354m=ll. 06Kpa2）、倾倒栓对外倾侧模板产生的水平荷载：外侧模板的倾斜角为Q ：tg a =2. 3-（5. 0+5. 5/2+1.7、 0） xl. 5%-0. 65/l. 0=1. 519 a=actgl.519 二 56. 3则倾倒混凝土对侧模板的水平荷载与新浇混凝土的侧压力相同,P二ll06kpa。3）、振捣混凝土对侧而模板的压力取4. 0 Kpa。则侧模板水平压力为P二 11.06 kpa +11.06 kpa +4 kpa =26. 12Kpa.对侧模的法线压力为Pf二26. 12 kpa x cos56.3 =14. 49kpao4) 、侧模板布置：背带为10x10cm方木,肋间距24. 4cmo单片竹胶板计算模型为5跨连续梁，计算公式为：Mmax=0. 105ql2, Q=l. 132ql, f=0. 664q8、l4/100EIo弯矩 M祁二0. 105ql2=0. 105x14.49X0. 2442= 0. 091 KN. m竹胶板强度。二 Mmax/w=0. 091 KN. m/ (1.0 mX0.0182m2/6)=1.69Mpao =80Mpa最人的挠度出现在A-B之间，最大挠度为：fmax=0. 664ql4/ (100EI)=0. 664X14490paX0. 2444m4/ (100X7600X 106N/mxl. 0X0. 0183/12)=0. lmm f=244/400=0. 61mmo所以，侧模的强度和挠度变形均符合规范要求.五、内模竹胶板力学检算1、内顶板采用竹胶板，厚度15m9、ni,竹胶板纵向布置，横向布5*10cm 木条，木条间距为35cm, 1=0. 35m。顶板模受静载G=2 6 X0.2 5 =6. 5KN/m2活载 Q二2. 5+2. 0+2. 0=6. 5KN/m2总线性荷载为:q=6. 5*1. 3+6. 5*1. 5=18. 2KN/m2、支撑框木条计算按照连续粱进行计算。Mmax=0. 105x18. 2X0. 352=0. 217KN. mMmax/w=0. 217X 103/ (1.0X0.01576) =6. 235Mpao 所以模板的强度合格.3、内模板的挠度：（近似按连续梁简化公式计算）f=0. 632ql4/100EI=0. 632x110、8. 2x103X0. 354/ （100X7600X 106X 1. 0x0. 0153/12）=0. 81mm f= 0. 875mm（最大挠度为f =350/400=0. 875mm）所以，内模的强度和挠度变形均符合规范要求.六、分布方木检算1、横向支承方木检算1）、横向支撑方木荷载：受力模型：八6060八60kY Y 60Y根据在横梁处和梁中分布方木的间距分别为24. 4cm;计算线性荷载如下：ql=26KN/m3x2. 3m x 0. 244m = 14. 59KN/m （横梁处）设计荷载：Q 1 =14. 59KN/m x 1. 3+6. 5KN/mxl. 5=28. 717KN/11、m （横梁处）方木Max:方木弯矩NU.横梁处、跨中采用连续梁进行计算。Mmax= 0. 105ql2=0. 105x28. 717X0. 62=1. 086KN m2）、方木抗弯截面模量及抗弯强度：W=0. 1X0. 102/6=1. 67xio-4m3o 横二 NU/w二 1. 086KN.m/l. 67X10V=6. 5Mpa o =17Mpa所以，梁底分布方木的强度符合要求3) 、方木挠度计算支点处：f 橫二0. 632ql7100EI=0. 6321. 086 X 103 X 0. 61/ ( 100 X lxlOloX 0. IX0. 1V12) =0. 012mmf=600/4012、0=l. 5mm 合格所以，模板下分布方木的强度及挠度变形均符合规范要求。2、纵向方木的检算荷载和计算模型纵梁采用12x15cm方木，纵向连续，间距为60cm，方木抗弯模量为W二0. 12x0. 1576=4. 5xlOVo横梁处计算时按照连续梁计算，L二06叫 计算简图如下：Akikik1hR、RBR: 1FIe16060606060纵向方木强度刚度检算：纵向方木的弯矩计算按照连续梁计算，受力点为连续集中荷载,R二39. 052KN, 1=0. 6m力学模型见下图。R=39.052KNAA5方木强度计算：Mmax=KRL=O. 281 X 39. 052 X 0. 6=6. 58KN mo 13、二 NU/w二6. 58x1074. 5x1014. 62Mpa o =17MPa剪力为:Q=2. 352R=2. 352x15. 97=78. 91KNO最大挠度为：f =1. 795R17100EI=1. 795X39. 052x103X0. 6 m7(100X7. 6x109X0. 12x0. 15712)=1. 33mmf二600/400二 1. 5mm,刚度合格。所以，纵向方木的强度和挠度变形均符合要求。七、支架强度及稳定性计算1、强度检算考虑杆件最不利情况，钢管受竖向荷载为：0.6米间距，步距1.2米N=(22. 54+0. 68+6. 5)x0. 6x0. 6 =10. 7KN;14、钢管容许承载力钢管的容许承载力计算公式为：N二 Af钢管外径48mm,壁厚3. 5mm,横杆布距1. 2米，顶端和下部构件约束类 型为一端自由一端較接，中间钢管为两端较接。惯性矩 I二(肌 /64) (D-d4)二(Ji /64) (4. 8-4. I4) =12. 1867cm4 回旋半径:r=V I/A 7 12. 1867/4. 893 =1. 578cm一端自由一端饺接吋，长细比为入=lo/r=12O/l. 578=76. 05查表，纵向弯曲系数4)=0. 7两端较接时,长细比为入二1。/2x30/1. 578=38. 02查表知纵向弯曲系数：巾二0.967。钢管的容许压力为：端部N二15、Af=0. 7x4. 893x10_4x210x103=71. 9KN中间N二 4)Af=0. 967x4. 893xl0_ x210xl03=99. 3KN取最小值，N二71.9KN,考虑钢管为I口钢管，承载力下降，可按设计承 载力的 50%考虑，则N二0. 5x71. 9=35. 95KN。3稳定性检算1. 2N二 12. 84KN N二35. 95KN,稳定性合格。通过以上计算，可以看出该支架、模板承载力和刚度能够满足施工和 规范要求，是安全可靠的。八、地基承载力验算：钢管架基础采用砖渣回填压实后浇筑15 cm C15稔，(12. 84*1000/(0. 1*0. 1)/1000000=16、1. 284MPa (15MPa 满足要求。九、预压支架搭设加固完成，箱梁外模安装完后，在钢筋绑扎施工前，对支架 进行相当于12倍箱梁自重的荷载预压，以检查支架的承载能力，减少和 消除支架体系的非弹性变形及地基的沉降。支架压重材料采用相应重量的 钢材及水，为保证压载重量的精确度，对每一吊的钢筋都严格计算重量、并做好记录。并按箱梁结构形式合理布置钢材数量。压载采用五级压载, 五级卸载进行十一次观测，前两次压载重量均为总重的30%,后三次压载重 量均为总重的20%,并对各级加载认真观测记录数据以确保精确。各级加载 完后间隔两小时，未发现支架沉渐，才可加下级荷载。加载至设计荷载持 荷12小时后进行卸17、载。并对卸前再做一次观测。而后逐级卸载，并逐级观 测。待消除支架非弹性变形量及压缩稳定后测岀弹性变形量，即完成支架 预压施工。卸除预压钢筋后，调整支架底模高程，并开始箱梁施工。箱梁 浇注均采用全断面一次性浇注成型。1、荷载计算箱梁压载重量第一联断面相同，取任意跨钢筋磯荷载乘以1.2安全系 数后作为预压荷载，第二联为变截而弯箱梁，需逐跨计算钢筋磴荷载，分 别乘以1.2安全系数后作为该跨预压荷载。平断面图如下：第一联单跨混凝土 1994n?,荷载为5185kN=518.5to第一联第一级加载荷载为1556,需钢筋1556t,第二级加载荷载为 155.6t,需钢筋155.6t,第三级加载荷载为10318、.7t,加载需钢筋103.7t,第四 级加载荷载为103.71,加载需钢筋103.7t,第五级加载荷载为103.71,需加 水 103.7m3 或沙袋 103.7 to第二联第五跨混凝土 215.4m3,荷载为5602 kN=560.2t。第一级加载荷载16<,需钢筋或沙袋168.1 t,第二级加载荷载168.lt, 需钢筋或沙袋168.1 t,第三级加载荷载112.lt,需钢筋或沙袋112.lt ,第 四级加载荷载112.lt,需钢筋或沙袋112.lt ,第五级加载荷载112.lt,需加 水 112.1m3 或沙袋 112.1to第二联第六跨混凝土 240.4m3,荷载为6250kN=519、25to第一级加载荷载187.51需钢筋或沙袋187.51,第二级加载荷载187.5t： 需钢筋或沙袋187.51,第三级加载荷载125t：需钢筋或沙袋125t,第四级加 载荷载125t：需钢筋或沙袋125t,第五级加载荷载125t：需加水125n?或 沙袋125to第二联第七跨混凝土 244.9m3,荷载为6368kN=636.8to第一级加载荷载191t：需钢筋或沙袋191t,第二级加载荷载191t：需 钢筋或沙袋191t,第三级加载荷载127.4t：需钢筋或沙袋127.4t,第四级加 载荷载127.4t：需钢筋或沙袋1274t,第五级加载荷载127.4t：需加水127.4m3 或沙袋1220、7.4to预压时箱梁两侧应平衡加、卸载，加载至设计荷载持荷12小吋后进行 卸载。碇比重取2.6 t/m32、箱梁预圧段两端加固两端均用盘条围挡加固，数量可酌情增加，保证加水时荷载的稳定， 尽量减少动荷载对预压支架的影响，保证架体的整体稳定性。水压加载过 程中，必须随时注意梁两端加固的情况，必要时及时加固。3、预压观测每5米一个截面布置四点。其中包括梁底3个点，翼板2个点。每跨的L/2, L/4处及墩部处、基坑回填处等地基比较薄弱的位置应加设沉降观测点。在点 位处固定观测杆，以便于沉降观测。采用水准仪进行沉降观测，布设好观测杆 后，加载前测定出其杆顶标高。沉降观测过程中，每一次观测均找测量监理工21、 程师抽检，并将观测结果报监理工程师认可同意。第一次加载后，每1个小时 观测一次，连续两次观测沉降量不超过3mm,且沉降量为零时，进行第二次加 载，按此步骤，直至第五次加载完毕。第五次加载沉降稳定后，经监理工程师 同意，可进行卸载。卸载：卸完砂袋后，人工配合吊车吊钢筋均匀对称卸载，卸载的同时继续 观测。卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形。根据观测记录, 整理出预压沉降结果，调整碗扌II支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱 高度。沉降观测及加载点示意图十、支架预压防坍塌应急准备与响应预案(一)、应急准备1、组织机构及职责(1) 项目部倾覆事故应急准备和响应领导小组组长：陈阳刘凤22、山副组长：张道森余贵廷组员：邓茂庚杜驹杨开正何绪有 张娜曹天仁齐文山刘全值班电话：18685290881(2) 倾覆事故应急处置领导小组负责对项目突发倾覆事故的应急处理。2、培训项目部工程部及安全员负责组织所有架子工进行培训，并进行考核， 合格方可上岗。3、应急物资的准备、维护、保养(1) 应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。(2) 各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。4、预防措施(1) 为防止事故发生，起重机械司机必须持证上岗。(2) 起重机械司机操作时，必须严格按操作规程操作，不准违章作作 业，严格执行十不吊，操作前必须有安全技术交底记录，并履行签字于 续。(3) 脚手架搭23、设前必须先编好搭设方案，经有关技术人员审批后遵照 执行。(4) 所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭脚 手架或门架严格按方案施工，做好脚手架或门架拉接点拉牢工作，防止架 体倒塌。(5) 所有架体平台，架设好后，必须经专业技术人员验收签字后，投 入使用。(6) 、如果发生脚手架或门架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工 组长组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次 倒塌，现场清理由施工队管理者组织有关人员协助清理材料，如有人员被 砸埋，应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大 限度的减小事故损失。(二)、应急响应1、如果有脚手架或支架倾覆事24、故发生，首先山旁观者在现场高呼，提 醒现场有关人员撤离并立即通知现场负责人，由安全员负责拨打应急救护 电话120，通知有关部门和附近医院，到现场救护。现场总指挥由项目经 理担当，负责全血组织协调工作，项目副经理、项目总工亲自带领有关施 T队队长及队负责人，分别对事故现场进行抢救，如有重伤人员由施工队 长负责送外救护，电工先切断相关电源，防止发生触电事故，安排人员迎 接救护车辆及人员。2、各施工队相应人员协助项目副经理、项目总工对现场清理，抬运物 品，及时抢救被砸人员或被压人员，最大限度的减少重伤程度，如有轻伤 人员可采取简易现场救护工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大伤亡 事故。3、如有脚手25、架或门架倾覆事故发生，按小组预先分工，各负其责，但 是架子工负责人应组织所有架子工，立即拆除和关脚手架，施工队人员应 协助清理有关材料，保证现场道路畅通，方便救护车辆出入，以最快的速 度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。4、事故后处理工作(1) 查明事故原因事故责任人。(2) 写出书面报告，包括事故发生时间、地点、受伤害人姓名、性别、 年龄、工种、受伤部位、受伤程度。(3) 制订或修改有关措施，防止此类事故发生。(4) 组织所有人进行事故教育。(5) 向全体人员宣读事故结果及对责任人处理意见。附：支架或门架拆除工程安全技术交底1、拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁 非操作人26、员通行或在支架下方继续组织施工。地面监护人员必须履行职责, 并配备良好的通讯装置。2、仔细检查吊运机械包括索具是否安全可靠。吊运机械不允许搭设在 支架上，应另立设置。3、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行支架的拆除。夜间实施拆 除作业，应具备良好的照明设备。4、所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律， 拆除工艺要求。5、拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内 留的材料、物件及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。6、按搭设的反程序进行拆除。7、不允许分立面拆除或上、下二步同吋拆除(踏步式)。认真做到一步 一清，一杆一清。8、所有杆件，登高措施必须随支架步层拆除同步进行下降。不准先行 拆除。9、所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地 面，或两杆同时拆下输送地面。10、所有竹架排拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后， 竹架排面垃圾物件直接从高处坠落伤人。11、支架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的要求 和消防规定执行。增派专职人员，配备料斗（桶），防止火星和切割物溅落。 严禁无证动用焊割T具。12、当口完工后，应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位， 应及时进行修复或继续完成至一个程序、一个部位的结束，方可撤离岗位。 输送至地面的所有杆件、扣件等物件，应按类堆放整理。