1、平 利 县 中 兴 佳 苑 棚 户 区改造工程模板专项施工方案编制人：审核人：批准人：编制日期：年月日目 录第一章编制依据2 第二章工程简况3 第三章施工计划6 第四章施工工艺技术8 第五章施工安全保证措施18 第六章劳动力计划37 第七章计算书38 第一章编制依据1、安康市地方性的规定规范要求；2、施工图纸、图纸会审及设计变更等；3、建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2001；4、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002；5、混凝土结构设计规范 GB50010-2002；6、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008；7、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范2、 JGJ130-2011；8、建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011；9、建筑结构荷载规范 GB50009；10、木结构设计规范 GB50005-2003；11、建筑工程施工手册（第五版）；12、建质【2009】87 号文；13、建质【2009】254 号文；14、建质【2011】111 号文；第二章工程简况1 基础形式基础为平板式筏形基础,基础持力层为稍密卵石层，承载力特征值fak=500Kpa,底板厚 1500mm 2 结构体系框架-剪力墙3 结构材料钢筋砼4 抗震等级抗震设防类别为丙类，抗震设防烈度为七度，剪力墙抗震等级为一级，框架抗震等级为特一级5 地下水质对砼无腐蚀性6 安全等级3、本工程结构安全等级为二级7 使用年限50 年8 结构荷载（KN/m2）楼地面活荷载地下车库4.0，消防车通道20.0，底层室外花园3.50，商铺 3.50，公共卫生间8.00，卧室、客厅、厨房 2.0，阳台 2.5，设浴缸卫生间4.00，消防疏散楼梯 3.50，机房 7.0，屋顶花园3.0，屋面 0.5（不上人）风荷载0.35 9 砼强度等级C15 垫层C25 +65.25 以上 m墙 柱，+59.25m 以上梁板C30+56.25m以上墙柱，+41.25m 以上梁板子项特征地下室主体建筑面积34145 建筑层数地下 1 层31层层高4.8m 4.5m 3m 建筑总高4.8m 94 m C354、 筏板基础、+47.25m 以上墙柱，+17.25m以上梁板C40 29.25 以上墙柱，梁板C45-4.8m 以上墙柱级钢筋610（HPB235级热扎钢筋，fy=210/mm2）级钢筋2032（HRB400级热轧钢筋，fy=360N/mm2）10 结构断面尺寸冷轧带肋钢筋R（CRB550 级冷扎带肋钢筋，fy=360N/mm2）筏板厚度1500mm 柱断面基本形状为矩形，尺寸从500500，600600，800600，900600，1000600，1300600 墙厚度400mm、350mm、300mm 梁断面200300，200400，200450，200500，200700，2008005、，250 500，250 2000，300500，300700，300800，300900，350600，350 700，350 800，350 2000，400400，400 800，400 900，4001000，400650，400950，5001000 等11 楼面板厚度板厚有 200、180,160、120 等12 墙体地下 室外 墙采 用防 水砼，地下 室内 墙采 用页 岩 空心 砖；0.000 标高以上承重墙为钢筋混凝土剪力墙，非承重墙及分户墙采用空心页岩砖13 外墙面外墙面砖14 门窗主要为塑钢中空玻璃门窗，单扇面积大于1.5m2小于 4m2要求采用钢化玻璃入户门采用双面金属板6、防盗门或双层钢板门。15 门窗防火门、防火卷帘门，单元门采用对讲式防盗门；，入户防盗门，喷塑铝合金中空玻璃门窗16 地下室防水地下室防水采用0.6mm。消防水池、集水坑防水采用抗渗混凝土。17 屋面防水商业用房：二级防水，二道设防1、结构层；2、1：5 沥青蛭石找坡，最薄处40 厚；3、15 厚1：2.5 水泥砂浆找平层；4、1.2 厚宽幅 EVA高分子复合防水卷材防水层；5、水泥砂浆保护层；6、聚苯乙烯保温隔热板；7、细石混凝土刚性层；第三章施工计划1 施工要求和技术保证条件1.1.施工要求（1）施工目标：确保高支模搭设、使用、拆除过程中施工安全，保质保量完成图纸设计的全部内容。（2）施工技7、术要求必须严格按照安全技术规范和本方案要求进行搭设，如果局部与方案不符的地方，应由技术部负责人按方案要求及相关国家规范规定进行处理，不得擅自更改。（3）施工质量要求必须严格控制材料质量，使用合格材料，支撑系统构造要求严格按规范要求设置。1.2.技术保证条件（1）工程部成立安全生产小组，严格执行安全专项施工方案，加强对高大模板支撑体系搭设、混凝土浇筑以及模板拆除过程中的监督、管理，确保施工安全。（2）本工程所采用的材料、半成品均应满足规范和安全施工要求。（3）对施工方案之中所采用各种规范、规程、标准、图纸和政府文件等必须为现行及最新的指导性文件。（4）本工程选用建筑扣件式钢管脚手架作为支撑体系。8、（5）加强技术交底和施工过程控制，严格执行由专家审核通过的施工方案。（6）特种作业人员必须持证上岗，进入施工现场必须正确佩戴安全防护用品。（7）在模板支撑体系搭设、拆除及混凝土浇筑过程中，安排专业技术人员现场指导，并设专人负责进行安全检查，加强监控监测工作，发现隐情，立即停止施工并应采取应急措施。排除险情后，方可继续施工。（8）模板以下保留两层支撑，且在大梁下立杆加密，上下层对位。第三章施工计划第一节施工准备1、模板安装前的技术准备1.1图纸的审核工程部技术部门及施工部门首先针对设计图纸的要求进行核对，确保结构设计和建筑设计无冲突，尺寸标注无误，技术人员、施工员和施工班组能充分领会设计意图。19、.2方案的制定和安全技术交底工程部技术部门应编制高大模板工程施工专项方案，在方案的编制前，组织工程部安全部门、生产部门、质量部门的技术人员认真学习建筑模板施工安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构工程施工规范（GB506666-2011）和建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）。工程部的管理人员结合多年来积累的施工经验，提出合理化建议，对于所引用的规范中有要求不一致的方面，按更严格规范条文的执行，编制切实可行的施工专项方案。模板施工专项方案应按照建质200987 号文的相关要求审批，现场施工严格按方案执行，工10、程工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。安全技术交底的内容应包括模板支撑工程工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。第二节 材料设备配置计划1、材料的选择确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检实验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸实验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中 Q235-A级钢的规定。11、钢管型号选用选用483.0mm的钢管，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚等的偏差应符合表3.1；钢管必须涂有防锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。模板选用 183091518mm 九层胶合板。必须符合我国林业部规定的混凝土模板用胶合板专业标准ZBB70006-88中的规定。木方选用经过刨制且质量较好的4080mm 木枋，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材12、。木材的材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。2、材料的配置计划表 3.2 材料配置计划序号材料名称单位型号用量1 钢管t 48330000 2 模板18厚胶合板1000m23 木方m34080 原木4000m 4 对拉螺杆m M14 300根5 扣件个3200 3、测量仪器的配置计划表 3.3 测量及通讯设备配置计划序号名称型号规格单位数量用途1 经纬仪TKS-202 1 测量放样2 水准仪J2-JDA 1 测量放样3 水准标尺DS3-Z 2 高程测量4 钢卷尺4 测量距离5 吊锤4 测量垂直度6 对讲机3 喊话第四章施工工艺技术第一节 模板支撑系统的设计1.各种梁截13、面梁底支撑体系的设计 1、支撑方式为梁两侧有板，梁板立柱共用，沿梁跨度方向立柱间距为900mm；梁两侧立杆间距为 800mm，梁底采用 4080mm 的木枋，平行梁截面，梁底支撑木方根数为3根，每纵距内附加梁底支撑主梁根数为1根，托梁采用 483.0mm 的双钢管。水平杆步距1500mm，最上一步水平杆应加密，立杆布置间距如图所示。适用范围支撑图梁截面面积 S300 600=0.18（以梁宽300mm，梁高600mm 为例）砼结构面2、支撑方式为梁两侧有板，梁板立柱共用，沿梁跨度方向立柱间距为900mm；梁两侧立杆间距为 900mm，梁底采用 4080mm 的木枋，平行梁截面，梁底支撑木方根数14、为4根，梁底增加立柱根数为1根，托梁采用 483.0mm 的双钢管。水平杆步距 1500mm，最上一步水平杆应加密，立杆布置间距如图所示。梁截面面积300 600=0.18S400 1000=0.4（以梁宽400mm，梁高1000mm 为例）3、支撑方式为梁两侧有板，梁板立柱共用，沿梁跨度方向立柱间距为450mm；梁两侧立杆间距为 900mm，梁底采用 4080mm 的木枋，平行梁截面，梁底支撑木方根数为4根，梁底增加立柱根数为1根，托梁采用 483.0mm 的双钢管。水平杆步距 1500mm，最上一步水平杆应加密，立杆布置间距如图所示。梁截面面积350 2500=0.875S400 220015、=0.88（以梁宽400mm，梁高2200mm 为例）层为楼层面，底下应至少保留两层支撑，且在大梁下立杆加密，上下层对位。2.梁侧模板工程搭设参数两侧木枋布置方式水平向布置，间距250mm 钢管布置方式竖向布置，间距 500mm 木枋最大悬挑长度(mm)150 对拉螺栓类型M14 对拉螺栓竖向间距(mm)500 对拉螺栓竖向间距(mm)500 本工程各种梁截面高度所对应的侧模、底模具体搭设参数详见下表，其搭设简图详见各截面梁搭设简图：序号梁截面高度梁侧小梁根数梁底小梁根数对拉螺杆（M14）1 小于 700 3 3 不用对拉螺杆，梁两侧加斜撑。2 1000 5 4 共 2 根，梁底一根，600处16、一根3 2200 9 4 共 4根，梁底一根，600、1200、1800处一根3.板模板支撑体系的设计1、模板支架高度按 11M 计算，立杆纵向间距为 900mm，立杆横向间距为 900mm，水平横杆步距为 1500mm，小梁（底板木枋）间距为250mm，主梁（底板钢管）间距为900mm，架体外侧四周设置竖向剪刀撑；框架梁底顺梁方向设置竖向剪刀撑；按此设置后如剪刀撑间距大于 6m，再在板底加设竖向剪刀撑，使剪刀撑的间距不大于6m；竖向剪刀撑由底至顶连续设置，剪刀撑与楼层之间的斜角为4560；在满堂架体的扫地杆处、顶部各设置一道水平剪刀撑；水平剪刀撑宜设置在与竖向剪刀撑相交的部位。厚度小于 2017、0mm的板4、柱模板支撑体系的设计5、柱模板采用木胶合板，沿模板短边设置4080mm 方木，木方与胶合板之间用钉子钉牢，模板就位后用短钢管临时固定，柱子模板用柱箍加固、对拉螺栓加固。具体设计如下：B、H方向对拉螺栓设置间距不大于450mm，沿柱高方向第一道距柱子底部300mm，以上每隔 400mm 设置一道，对拉螺栓为M14，柱箍采用 483.0mm的双钢管，竖向间距 400mm；柱模板竖楞截面宽度50mm，高度 100mm，B、H方向竖楞间距不大于250mm，如图 4.7 所示：柱模板拼缝处柱模板混凝土柱贴双面胶图 4.7 柱模板加固图图4.8 柱模板阳角大样 1、柱箍间距为 350mm，最18、低处柱箍离楼面距离为300mm，长边方向木枋根数为5根，短边方向木枋根数为5根；采用 M14 的对拉螺栓，长边方向为3根，柱箍两端各一根，中间一根，短边方向为3根，柱箍两端各一根，中间一根。适用范围搭设简图500 x500 800800 900900 8001000 950950 900 x1000 10001000 1000 x1200（以柱子 1000mm1000mm为例）2、柱箍间距为 400mm，最低处柱箍离楼面距离为300mm，长边方向木枋根数为 4根，短边方向木枋根数为4根；采用 M14 的对拉螺栓，长边方向为2根，柱箍两端各一根，短边方向为 2根，柱箍两端各一根。适用范围搭设简图19、以 600600为例第二节 模板的制作和安装1、模板制作（1）木枋选材应统一规格尺寸，木枋宽、窄面均应刨平直，且宽面与窄面成直角。（2）梁板模、墙模、柱模按图纸尺寸、并结合现场实际情况下料。2、顶板施工（1）顶板施工中应严格按前述施工数据进行满堂架、小楞、模板的施工。（2）施工中应注意楼板厚度及板面标高，特别是卫生间和阳台应注意板面降板高度。3、梁模板施工（1）梁模安装先安装底模，底模安装时中心线准确，拉通线校正，底模应水平，然后安装侧模，侧模与底模成直角。（2）按规定跨度 4m时，模板应起拱，起拱高度应为全跨长度的1/10003/1000，且不超过 3cm。（3）梁的支撑架应与板、柱、墙的支20、承架相连接，形成一个整体稳定、刚性良好的支承系统。4.剪力墙、柱模板施工（1）为保证柱子的垂直度正确，柱子模板支撑必须与支撑承重架相连，防止砼浇筑时荷载影响造成位移。（2）剪力墙的上部板的局部位置采用铁丝和花蓝螺丝进行调节，使其上口平直，确保墙体模板在施工中达到横平竖直。第三节 支撑体系搭设的构造要求1、立杆底座每根立柱底部应加设木垫块，垫板厚度不得小于50mm，长宽不得小于200mm，立杆应立在木垫块的中心。2、扫地杆在立柱底距地面200mm 高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。3、剪刀撑满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔21、10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为46m，纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑。剪刀撑应用旋转扣件（如图 4.9）与模板支撑体系固定。梁底沿梁纵向至少有一排竖向剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560，如图 4.10、4.11 所示；（1）先浇墙柱后浇梁板，以便满堂支撑架与墙柱抱箍在一起形成整体，增加架体刚度；（2）应在架体周围外侧和中间有有剪力墙或框架柱的部位，按水平间距每6m（46跨）、竖向间距每3m（两步）与建筑结构设置一个固结点。当架体左右两侧均有墙柱时，固结点可采用水平杆将一端与架体主节点扣接，一端与墙柱顶紧即可；当架体只有一侧有柱时，固结应22、采用抱箍的形式连接，如图4.14 所示：说明：竖向剪刀撑按 45-60 设置，45-60竖向剪刀撑且底端应与地面顶紧.图 4.11 竖向剪刀撑布置图连墙件、抱柱的设置混凝土柱水平杆立杆抱柱钢管水平杆扣件连接图4.14 架体与框架柱抱箍4、可调顶托顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于 200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。第四节 混凝土的浇筑工艺1、混凝土浇筑的安全控制（1）混凝土浇筑前，施工单位工程技术负责人、工程总监确认模板支架符合安全和质量要求，钢筋安装工程达到隐蔽的条件，安装预留完毕，天气条件许可，能23、具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土；（2）浇筑过程确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜；（3）浇筑时，在控制施工荷载，混凝土不能集中浇筑在一处，堆高不得超过400mm，面积不得大于 1m2，随浇随铺。混凝土梁一次性浇筑高度不得大于400mm；（4）先浇筑高支模部位两侧的柱，待柱混凝土过到具备拆模强度时，在本方案中要求先浇筑墙柱混凝土，再将支撑系统与柱连接、抱紧或顶紧，然后浇梁板混凝土；（5）采用布料机浇筑时，布料机底部要有加强支撑。布料机应用不少于3 根钢丝绳斜拉住布料机顶端,防止倾倒伤人。2、混凝土浇筑的施工措施（1）框架结构中，柱和梁板的混24、凝土浇筑顺序，按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。使梁板下的立杆与柱有刚性连结，两者间隔72 小时或柱强度达到70%以上，施工缝留在梁底一下50100mm。浇筑过程应符合专项施工方案要求，并确保支撑系统受力均匀，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜；（2）梁板按框架顺序浇筑，每框架内先将梁根据高度水平分层浇筑，每次浇筑高度不大于 400mm，浇筑时对称浇筑。悬挑板部位应先浇筑室内后浇筑向室外，楼面砼浇筑时混凝土的堆放高度不得大于400mm，推进方向应从中间部分开始向两边推进。若采用砼泵输送，水平方向推进速度为每小时约68m。大型梁砼应从跨中向两端对称分层进行浇筑，浇筑速度每小时35m，25、混凝土浇筑顺序是从中间向两边分散浇筑（3）主体混凝土采用平板振动器和插入式振捣器振捣，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁柱节点钢筋较密时要加强振捣；（4）浇筑过程中要有木工、钢筋工值班，随时观察模板、钢筋、预埋件和插筋等有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑，撤离作业人员，并采取相应的加固措施；（5）泵送混凝土时必须连续进行，如果发生故障，停歇时间超过45 分钟或混凝土出现离析现场，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土；（6）混凝土养护以湿保为主，可覆盖塑料薄膜。第五节 模板的拆除1、强度要求现场留置的同条件养护试块应拿去实验室检测，当试块强度达到一定的设计强度值后方可拆除，各种结构类型的拆26、模强度如表4.2 所示：表 4.2 各种结构类型的拆模强度序号模板名称现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（m）混凝土设计强度标准值%1 底模板2 50 2，8 75 8 100 梁8 75 8 100 悬臂构件/100 2 侧模墙柱按混凝土强度表面及棱角能达到不受损坏2、拆模申请拆除模板前，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，填写拆模申请，方可拆模。上层楼板浇砼时，下一层楼板的模板支撑不得拆除，并对砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板能够安全承载。3、安全防护高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作27、业区。操作人员应配挂好安全带，禁止站在模板上的横拉杆上操作，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。4、技术要求（1）工作前，应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下；（2）拆模应遵循先安装后拆除，后安装先拆除的原则；（3）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落；（4）在混凝土墙体、平板上留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全护栏，或将洞盖严；（5）拆除28、时不可用力过猛，模板及支撑拆除后要及时运走，保持施工现场的整洁、文明；（6）模板拆除后，要派专人负责除去板上的铁钉、板面粘结的剩余砼及涂刷脱模剂，以延长模板使用寿命。第五章施工安全保证措施第一节 安全管理体系1.安全责任制度和安全管理职责1.1.安全生产责任制度建立以安全生产责任制为核心的各项安全管理制度。主要包括各级各类人员的安全生产责任制、安全生产目标管理制度、安全检查制度、安全教育制度、安全技术措施计划制度、安全交底制度、特种作业人员管理制度、安全验收制度、班组安全活动制度、事故报告与调查处理制度、安全奖罚制度等。安全生产责任目标层层分解，落实到人。1.2.安全生产教育和培训制度为了高大29、模板工程的安全顺利施工，新老职工和新岗位职工必须接受及时和全面的安全教育，提高职工的安全意识，特制定如下安全教育制度：（1）凡新老职工进入本工程工程参加现场施工的人员，必须经过三级教育（公司、工程部和班组），未经过安全教育的工人一律禁止上岗作业；新工人进场必须接受不小于 50 小时的安全知识等教育，并经书面考试合格后方可施工。（2）工人上岗前必须经过安全技术交底，了解和熟练掌握本工种的操作技能，未经过安全技术交底的工人禁止上岗作业；（3）班组必须在每天早上开工前或晚上收工后组织本班工人进行安全作业注意事项，总结昨天或今天的安全情况，并征求工人意见和合理化建议，更完善地做好安全工作；（4）专业施30、工员必须每周召集班组组织全班人员进行本周安全总结和下周提出要求，集思广益，征求工人的合理意见和方法，做到每周有总结，有要求，有记录，有表扬，有批评，有奖罚；（5）工程部对班组定期和不定期的安全教育检查，发现有违反本规定，没有及时组织教育工作的行为，每次对班组长进行处罚；（6）定期组织员工学习国家有关法规、规范和上级有关规定、文件；重点进行安全生产思想教育、安全知识教育、安全技术教育、事故教育和法制教育；（7）经常进行安全生产教育，特别是加强高空、雨季、夜间和季节性施工及临时用电的安全教育，使职工正确认识生产与安全的关系。1.3.安全生产奖惩制度（1）对在安全生产中作出显著成绩的班组和个人给予奖31、励和表彰；对落后的班组和个人应予处罚和教育，对事故责任者根据有关规定作出相应的处罚或追究相应的责任；（2）由工程安全主管制定安全生产考核和策划办法，并由工程经理发布实施；3）对每次的安全检查进行评分，对于得分少于75 分工程的责任者进行一定的经济处罚，对得分高于85 分工程的责任者进行一定的经济奖励；（4）定期开展安全知识竞赛，对成绩突出者进行一定的奖励；（5）对检查中提出的问题没有按时整改或整改不彻底的责任者，进行相应的经济处罚。1.4.安全生产检查与验收制度安全检查：定期检查：工程部每周检查一次，且各种节假日前均要进行一次检查，节后要复查，检查时要求由工程经理主持，安全主管主要负责，技术、32、工程、机械、后勤、保卫和班组长等各部门均要配合参加并落实整改责任。临时性检查：包括施工高峰期、机构和人员有重大变动、节假日前后、工伤和事故之后、上级临时安排的检查。检查时生产经理主持，安全主管负责，各主管工长、班组长均要参加并落实相关整改责任。验收性检查：包括外脚手架使用前的验收，检查时由技术总工和安全主管负责，各主管工长、安装单位、机械、电工均要参加并落实相关整改责任。专业性检查：包括各专项施工方案等，在施工前由技术总工主持，木工工长、钢筋工长、模板班组长、钢筋班组长均要参加并严格按经批准后的专项方案要求施工。对检查出的问题要开出整改通知单，限期整改，进行复检，对存在重大安全隐患的部位要责令33、停工整改，各相关责任人分别落实相应的责任，工程经理落实领导责任，工程副经理落实具体的实施领导责任，技术总工落实技术责任，安全员落实监督责任，主管工长和班组长落实各主管和承包范围内的整改责任。1.5.安全生产岗位认证制度（1）安全员和特种作业人员必须持证上岗；（2）特殊工种的操作人员要做到有安全操作证才能上岗工作，这主要指塔吊司机、司索、架子工、电焊工、电工等特殊工种。1.6.安全事故处理制度现场发生的安全事故，都要本着“四不放过”的原则进行处理，查明原因，教育大家，并落实整改措施。大、重大事故必须及时向上级部门及有关部门汇报，积极配合和接受有关部门的调查和处理。1.7.坚持安全交底制度技术部在34、编制施工方案、技术措施时，必须编制详细的、有针对性的安全措施，并向操作人员进行书面交底，双方签字认可。高大模板支撑系统搭设、拆除及混凝土浇筑过程中，应有专业技术人员进行现场指导，设专人负责安全检查，发现险情，立即停止施工并采取应急措施，排除险情后，方可继续施工。第二节 施工安全技术措施1、模板安全施工管理要求（1）从事模板作业的人员，应经常组织安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业；（2）排架的搭设必须由持证架子工搭设；（3）安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；（4）安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用；（5）模板及配件进场应有出35、厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件（立柱、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用；（6）模板工程应严格按施工方案设计与安全技术措施规定施工。在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。所有的交底必须落实签字手续。2、施工过程中动态检查的内容（1）底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合方案中的要求；（2）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；（3）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠；（4）安全网和各种安全设施应符合要求；（5）在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网36、或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管；（6）作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落；（7）脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过 3 层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。（8）对所用扣件应用扭矩扳手进行抽检，达到合格后方可承力使用；（9）施工用的临时照明和行灯的电压不得超过 36V；满堂模板不得超过 12V。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人；（10）37、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。不得将脚手板支搭在模板上；（11）支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人；（12）严禁人员攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等；（13）模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工；（14）五级及以上风力时，应停止高空吊运作业。3、模板安装和拆除的安全技术措施1.1.高大模板安装的安全技术措施（1）应遵守高处作业安全技术规范有关规定；（2）架子作38、业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作。搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在支架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料的下方不准站人；（3）凡遇六级以上大风、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑；（4）在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人；（5）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同一步内，且对接接头沿竖向错开的距离不得小于500mm，各接头中心距主节点不得大于步距的 1/3；（6）严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上；（7）支架立柱39、高度大于5m时，必须在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平 8.4m（本工程跨度），竖向23m与建筑结构设置一个固结点；（8）支架扣件的紧固是否符合要求，可使用力矩扳手实测，达到4065N m，过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂；（9）所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用；（10）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施；（11）施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下；（12）高大模板上空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别是在平台外缘部分应加强防护；（13）模板安装应避免材料、机具、工具过于集中堆放，而且荷载不得超过本工程方案计算的规定40、；（14）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料；（15）安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上下；（16）支模时，支撑、拉杆不准连接在脚手架或其它不稳固的物件上。在混凝土浇筑前，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人；（17）安装模板所用的电动的工具必须有防触电保护，移动电箱要有接地装置，严格实行“一机一闸一漏一保护”。电线不乱拉乱接；（18）支架搭设过程中，由下向上逐步搭设，按方案进行扫地杆，纵横水拉杆搭设，且架体周圈剪刀撑随升高及时搭设，水平剪刀撑也同时跟进。确保架体稳定，不出现坍塌。1.2.模板拆除的安全技术41、措施（1）拆除时应达到龄期要求、拿到混凝土强度报告以及工程总工签署的拆模令方可拆除；（2）高大模板支撑系统搭设和拆除过程中，周围应设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入作业范围；（3）高大模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高度不应大于两层；（4）拆模的顺序和方法采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，且从上面下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，按指定地点堆放；（5）高大模板支撑系统拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类均匀堆放。多人同时操作时，应分工明确、统一信号或行动，要具有足够的操作面，人42、员必须站在安全处；（6）高处拆模时，要符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3 层；（7）在提前拆除互相搭接并涉及其他的后拆模板时，要补设临时支撑。折模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒；（8）拆除梁下立杆时，要从跨中开始，对称地分别向两端拆除。折除时，严禁连同梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。第三节 质量管理措施1、模板允许偏差模板搭设的允许偏差如表5.2 所示：表 5.2 模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5 钢尺检查底模上表面标高5 水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸柱、墙、梁+4，-5 钢尺检查层高、垂直度大于 5m 43、8 经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2 钢尺检查表面平整度5 2m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。2、质量通病的防治1.1.柱模板防止炸模，造成断面尺寸鼓出，漏浆，根部烂根,混凝土不密实或蜂窝麻面、偏斜、柱身扭曲的现象。防治措施：（1）柱模位置事先放线，按放线位置钉好压脚板后再安柱模板。（2）对拉螺栓直径、间距竖楞的间距及围檩间距必须满足模板设计要求。（3）模板阴角处贴双面胶条、四周斜撑要牢固。（4）施工员要逐一检查，并用扭力扳手进行检查力矩。1.2.墙模板防止炸模，倾斜变形，墙体厚薄不一，墙面高低不平，墙根跑浆、露筋。防治措施：（1）柱模位44、置事先放线，按放线位置钉好压脚板后再安柱模板，墙身放线应准确，误差控制在允许范围内，模板就位调整应认真，穿墙螺栓要全部穿齐、拧紧；（2）对拉螺栓直径、间距、竖楞的间距及围檩间距必须满足模板设计要求；（3）模板阴角处贴双面胶条、四周斜撑要牢固；（4）两片模板之间，应根据墙的厚度用砂浆内撑作撑头，上口用卡具按设计要求尺寸卡紧，以保证墙体厚度一致，有防水要求时，应采用焊有止水片的螺栓；（5）模板清理干净，隔离剂涂刷均匀，拆模不能过早；（6）模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢固，应加强检查，及时处理。1.3.梁模板防止梁身不平直，梁底不平及下挠，梁侧模炸模，局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象。防治措45、施：（1）梁侧模必须拉线通直后固定。梁侧模必须有压脚板；（2）梁底支撑间距应满足模板设计要求，能保证在砼重量和施工荷载作用下不变形，梁底模应按规定起拱；（3）支梁模板时应遵守边模包底模的原则。梁模与柱模连接处，应考虑模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸一般应略为缩短，使混凝土浇筑后不致嵌入柱内；（4）混凝土浇筑前，充分用水浇透。1.4.板模板1）防止板中部下挠，板底混凝土面不平现象。防治措施：（1）楼面模板厚度要一致，搁栅面要平整，并有足够强度和刚度；（2）板模按规定起拱；（3）支撑系统符合规定保证工程要求；（4）外墙、外柱在楼层标高处接槎处理。2）防止接槎处不平、漏浆。防治措施：（1）严格控制46、定位轴线的精度，保证上下层不出现错台。（2）严格控制外墙、外柱的垂直度。外墙柱预埋锁脚螺杆，主要作用要来加固模板下脚，防止错台的产生，控制好外墙垂直度。外模支设好后应覆盖下一层墙、柱砼面 1020cm,模板与砼面挤压紧密，模板与砼空隙处应填塞海绵条，（3）模板支设好后应覆盖下一层墙、柱砼面1020cm，模板与砼面挤压紧密，模板与砼空隙处应填塞海绵条。3、安全监控1.5.搭设过程监控满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木，立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。模板支架安装47、过程中，设置连墙件、抱柱等有效的防倾覆临时固定设施。1.6.使用时的监控（1）现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。（2）浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。（3）支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。（4）模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。（5）恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6 级以上的大风时，应停48、止露天高空作业。风力达到5 级时，不得进行高支模板的露天吊装和支撑作业。1.7.拆除时的监控（1）在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36v 的低压电源，或采取其它有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防护措施。（2）拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。（3）装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。第四节 高大模板的检查验收1、验收要求模板支撑系统应在搭设完成后，由公司技术负责人、工程安全负责人、工程技术负责人、主管高支模施工员组织验收，验收人49、员应包括施工单位和工程两级技术人员、工程安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位工程技术负责人及工程总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。验收程序（1）高大模板支撑系统搭设前后，应由工程技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。（2）工程负责人组织自检，工程部质检员、安全员验收。公司工程部、安全部、技术部复检后整改。（3）整改完成后工程部会同监理公司共同验收，验收通过后方可进行下道工序施工。（4）以建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、XXX工程高大模板专50、项方案为依据进行检查与验收。（5）立杆验收：检查是否按规定每根立杆底部设置了底座，梁底立杆是否按规定设置，相邻立杆的接头是否按要求错开，立杆垂直度允许偏差。（6）纵横水平拉结杆检查与验收。（7）扣件拧紧检查与验收：进行扣件拧紧扭力矩抽样检查。（8）剪刀撑检查与验收：检查剪刀撑是否按支撑系统平面布置图设置。（9）采用扣件钢管支架立杆的搭设垂直度绝对偏差不宜大于20mm。2、支架检查过程中的要点模板高支撑架搭设完毕后应进行安全可靠性检查验收，合格后方准使用。对模板支架的验收表格详见以下三张表格：表5.6 模板支架安全要点检查表工程名称支架材质钢管施工单位监理单位资料检查有 专 项 施工方案不少于551、 人的专家组论证专项施工方案并出具论论证后经修改的方经施工企业技术负责人批准有 计 算 书（纵 横 两向 立 杆 间距、步 高取 值，立经总监理工程师批准有技术交底记录现场检查保证支架内容稳固的措施设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置有水平剪力撑外连装置设置梁 底 位 置、每 楼 层（或沿柱高每 4m）设抱柱装置，危险区域每步高设抱柱装置沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆设置纵横两向封顶杆，封顶杆位置有水平剪力撑每楼层设连板装置竖直方向沿纵向全高全长从两端开剪力撑倾角4560,跨越 57条杆,宽度 6m 连墙装置在水平剪力撑位置上设置（禁止在砌体上设置）竖直方向沿横向全高全在无墙无板处设连52、梁装置水平方向沿全平面每4.5m 高设一在无法采用以上4 种方法处设辅助装置立杆支承支 于 地 面时，须在混建筑物悬挑部分的模板支架立杆支在混凝土地面上，支承面的处理符合规定支于楼面时加支顶，需从楼面（悬臂结构除外）挑出型钢梁作上层作业平台的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比2，型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均与伸出长度：可调底座不大于禁止事项支承梁的立杆应对接，水平杆在禁止区域内，禁止对接禁止用钢管从楼层挑出禁止从外脚手架中伸出钢管斜支悬挑的模板禁止使用叠层搭设的木禁止用水平杆相互扣接代替水平杆与立杆扣接禁止用木杆接长作立杆禁止输送混凝土的泵管与支架连结禁止不同形式的钢管支架、53、钢材木材支架混用其它立杆间距、水平杆步高截面高度 1m及以上的梁的支承情况扣件螺栓拧紧符合规定格构框架体系设置检查结论1 通过 2 整改3 停止搭设整 改 或 停 止 范 围检查单位：施工 监理检查人：验收日期：年月日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量（个）规定抽检数量（个）允许不合格数（个实抽数（个）不合格数（个）所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高 h 范围内不限所抽部位的5%，且不少于 10 个0 合格不合格截面高度 1m 并3200 n n/10 合格不合格检查结处理意检查人注：1、使用力距板手检查，拧紧力矩为40N m 65 Nm。2、“其余部位”栏中，按所检支架实际安54、装扣件数的栏目填写。3、扣件安装数量超过3200 个，抽样数应增加。4、对检查不合格的部位，应重新扣紧后再次抽样检查，直至合格。5、截面高度 1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。第五节 应急救援预案1、简况（1）针对本工程模板工程的实际情况，工程经理部设应急救援领导小组，由工程经理部相关人员组成；（2）工程经理对应急救援工作全面负责。2、生产安全事故应急救援组织机构（1）工程按需要建立以单位主要负责人为首的生产安全事故应急救援领导小组，救援领导小组成员必须保持手机24 小时畅通。当接到事故报告后，领导小组成员应能以最快的速度集合，并迅速到达事故现场，应急救援领导小组组成如下：组长55、：陈建华副组长：王文江组员:吴玉龙吴玉华（2）工程经理部各班组建立各班组应急救援小组，并抽调人员参加工程应急救援小组的应急救援演习。3、应急救援组织架构图4、应急响应工程部应急指挥小组组长：陈建华工程应急指挥小组副组长：王文江工程书记：邱发安专业工长：工程安全值班领导现 场抢 救小 组物 资供 应小 组资 金保 障小 组信息上报小 组事故处理小 组技 术保 障小 组5、重大事故发生后，工程部应立即启动应急救援预案，事故现场主要负责人或现场人员应当积极采取有效的抢救措施，进行全方位的抢救和应急处理；工程部的主要负责人在抢险救援和事故调查处理期间不得擅离职守；同时向公司领导报告，公司领导根据实际情56、况在法定时间内，向负有安全生产监督管理职责的政府部门报告；6、采取有效措施，积极组织抢救，防止事故蔓延扩大；保护事故现场，如需要移动物体的，应在现场作好记号；通讯电话：如发生火灾，立即采取现场灭火器材进行扑灭，如火势不能控制，立即拨打（火警）119报警，如发生人员伤亡、中毒、传染性疾病等事故，现场应积极采取必要的医疗救护措施，并立即拨打120 急救请求电话救助。任何人不得隐瞒、缓报、谎报或者授意他人隐瞒、缓报、谎报安全事故；7 工程部确定重大事故未能有效控制时，应当立即向公司提出启动上一级的重大事故应急救援预案的建议；启动公司的重大事故应急救援预案及申请启动上级预案，必须由公司经理批准，公司应57、急预案领导小组立即组织实施；1.1.工程部应急预案启动后，工程经理部各部门各专业班组应当根据预案规定的职责要求，服从工程经理部安全生产应急救援领导小组统一指挥，立即到达规定岗位，采取有关的控制措施；1.2.工程应急救援小组及应急抢救人员分工及职责如表5.9所示：表 5.9 工程应急救援小组分工及职责序号小组名称小组职责1 指挥组长、副组长组长、副组长负责组织指挥各方面力量处理重大事故，统一指挥对重大事故现场的应急救援，控制事故蔓延和扩大。2 现场抢救小组现场抢救小组负责对重大事故应急抢险、抢救处理，协助地方有关部门对事故原因进行调查，并会同公司总工一起提出事故技术措施并分析事故原因，保护好事故58、现场，防止事故进一步扩大，负责事故现场整改措施的落实，对抢险工作人员安排、救援指导或督察。必要时，应对现场人员进行疏散或者隔离，并可以依法对事故区域实行封闭。3 物资供应小组物资供应小组有权紧急调集人员、储备的物资、交通工具以及相关设施、设备，全力配合救援小组的物资供应。做到信息准确，物资供应充足。4 资金保障小组资金保障小组为事故建立和准备应急救援专项资金，同时积极配合物资供应组的资金保障。5 信息上报小组组长、副组长、组员及班组长建立重大事故信息上报、通告制度，保持本工程应急救援体系的有效性，积极响应外部机构的应急救援。6 事故处理小组事故处理小组根据重大事故应急处理的需要，依法妥善处理事59、故的后续人员安定或安抚工作，对事件的处理要公正合理、合法。7 技术保障小组技术保障小组在接受工程部抢险救援指令后，应及时提供抢险救援技术措施、方案，确保措施及时、合理、有效。7、针对性措施和应急措施1.3.坍塌事故的预防与应急坍塌事故往往伤害人员多，后果严重，多为重大或特大人身伤亡事故，本工程必须做好支撑系统与竖向结构实体的连接处理，确保各个节点的连接必须牢固可靠。本工程绝不允许发生坍塌事故。如果不幸发生坍塌事故后，应立即报告分公司和公司主管领导和生产安全科（部）。因塌方造成人身事故后，应同时采取两个方面的措施，一方面立即扒挖，抢救伤员并密切注意伤员情况，防止二次受伤；另一方面对伤员上部的坍塌60、部位采取临时支撑措施，防止因二次坍塌伤及抢救者或加重事故后果。排险和抢救应由有经验的人指挥进行。对危害大的复杂情况，应由生产安全部门及有关技术部门共同商定处理措施。1.4.高处坠落、机械伤害事故预防与应急1）预防：（1）以预防坠落或机械伤害事故为目标，对于可能发生坠落事故等特定危险施工的同时，在施工前，制订防范措施，并应在日常安全检查中加以确认。（2）凡身体不适合从事高处作业的人员，不得从事高处作业。从事高处作业的人员按规定进行体检和定期体检。（3）严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋进入施工现场。（4）作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落事故。（5）不得攀爬脚手架。（6）进行悬空作业时，应有牢靠61、的立足点并正确系挂安全带。（7）建筑物临边、基坑周边等，必须设置1.2m 高且能承受任何方向的100N外力的临时护栏，护栏围密目式（2000目）的安全网。（8）边长大于 250mm 的预留洞口，采用木板盖板加防滑移措施，边长大于1500mm的洞口，四周设置防护栏杆并围密目式（2000目）安全网，洞口下挂安全平网。（9）各种架子搭好后，工程经理必须组织架子工和使用的班组共同检查验收，验收合格后，方准上架操作。使用时，特别是台风暴雨后，要检查架子是否稳固，发现问题及时加固，确保使用安全。（10）施工使用的临时梯子要牢固，踏步300-400mm，与地面角度成 60-70 度，梯脚要有防滑措施，顶端捆62、扎牢固或设专人扶梯。2）应急预案：当发生高处坠落或机械伤害事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。（1）发生高处坠落或机械伤害事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20 度左右，尽快送医院进行抢救治疗。（2）出现颅脑外伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱63、布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。（3）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。（4）发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与另一侧下肢缚在一起。（5）遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头64、低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：（A）一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带，较紧地包扎。（B）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。（C）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2 处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3 处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉纱。每隔25-40 分钟放松一次，每次放松0.5-1 分钟。（6）动用最快的交通工具或其它措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途65、中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。1.5.触电事故的预防与应急预防工作，主要必须明确在脚手架上禁止拉电缆电源线，这是主要的预防措施。（1）有人触电时，抢救者首先要立刻断开近处电源（拉闸、拔插头），如触电距开关太远，用电工绝缘钳或干燥木柄铁锹、斧子等切断电线断开电源，或用绝缘物如木板、木棍等不导电材料拉开触电者或者挑开电线，使之脱离电源，切忌直接用手或金属材料及潮湿物件直接去拉电线和触电的人，以防止解救的人再次触电。触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电人安静休息，不要走动，66、严密观察，必要时送医院诊治。（2）触电人已失去知觉，但心脏还在跳动，还有呼吸，应使触电人在空气清新的地方舒适、安静地平躺，解开妨碍呼吸的衣扣、腰带，若天气寒冷要注意保持体温，并迅速请医生（或打120）到现场诊治。如果触电人已失去知觉、呼吸停止，但心脏还在跳动，尽快把他仰面放平进行人工呼吸。（3）如果触电人呼吸和心脏跳动完全停止，应立即进行人工呼吸和心脏胸外按压急救。1.6.物体打击的预防与应急1）防止物体打击的预防措施：（1）加强对员工的安全知识教育，提高安全意识和技能。（2）凡现场人员必须正确佩戴符合标准要求的安全帽。（3）经常进行安全检查，对于凡有可能造成落物或对人员形成打击威胁的部位，必67、须进行日巡查，保证其安全可靠。（4）施工现场严禁抛掷作业（其中包括脚手架拆除、施工临时设施拆除及垃圾废料清理）。（5）作业前工程负责人必须根据现场情况进行安全技术交底，使作业人员明确安全生产状态及要点，避免事故发生。（6）作业前安全管理人员及操作手必须对设备进行检查和空载运行，在确定无故障情况时方能进行作业。2）物体打击事故应急救援措施：（1）发生物体打击事故，要迅速启动工程求援小组，及时停止阻断事故源的工作和作业，防止事故的扩大，并根据伤害的性质和程度，利用现场的一切条件，实施相应的救护措施。（2）及时速报上级预案指挥部，伤势严重的应及时拨打120 求救。（3）出血性外伤应及时采取应急止血措68、施，避免伤员因失血过多造成生命危险。（4）骨折性伤员，在挪动伤员时冷静小心，采取正确的方法救护避免伤势扩大。（5）脊椎骨折伤员要保证伤员平稳卧姿式，严禁采用抱、拉、抬、背、搭腿等方法处理，以防脊髓受伤导致伤情加重，以致造成瘫痪。（6）对事故现场要注意保护，以便调查组调查。1.7.防雷应急处置(一)获取雷电灾害预报预警信息，即将发生雷暴时：1、向本单位相关人员，以电话、短信方式转发雷电预报预警信息，启动防雷应急预案，做好防雷前期准备工作；2、停止户外活动，召集所有室外人员回到有完善防雷装置的建筑物内，防范直接雷的危害；3、关好门窗，防止雷击电磁脉冲或球形雷（滚雷）的危害。（二）雷暴发生时：1、尽69、可能不接、打电话和手机；2、在不影响工作的前提下，切断所有电子电器设备的信号、电源线路开关，拔去线路插头，防范雷电波侵入；3、不靠近室内的金属设备、金属管道、门窗、各种导线等容易导电部位；4、在野外来不及寻找防雷安全庇护处时，应停止一切运动、活动，远离高大树木、高大建筑物，远离铁塔和金属设施，双脚并拢低头抱膝，蹲在塑料雨披等绝缘物之上，躲避雷电打击。（三）雷灾发生时，防雷安全应急领导小组成员在最短时间内赶赴事故现场：1、防雷安全责任人或防雷安全主管人第一时间向上级领导和县防雷管理部门报告；2、有人员被雷击伤害，立即拨打“120”急救电话或安排车辆送医院急救；有雷击休克的人员，立即进行现场人工呼70、吸：有火灾发生，立即通知“119”消防大队，同时组织现场人员灭火；3、雷击未造成人员伤害或引起火灾，组织人员保护事故现场，配合防雷技术人员的对事故现场的勘察、对目击人员的调查、对现场痕迹的取证。1.8.中暑应急预案1、目的为了使中暑人员尽快地摆脱头痛、头晕、乏力、胸闷心悸、虚脱以及的热痉挛等病情的折磨，尽早康复身体全身心地投入工作，制定本预案。2、组织网络及职责由工程负责人、安全员等成立应急小组。工程负责人钟强同志任应急小组组长。3、应急措施3.1 发现工作人员中暑，班组长应立即把中暑人员扶到阴凉处休息。3.2 报告工程部安全员，在安全员指导下给患者服用解暑药品。3.3 安全员组织人员给患者进71、行物理降温（冰水、冰袋冷敷头及腋下等），加强通风及散热。3.4 对重症中暑者，必要时送医院治疗。可静脉滴注冬眠灵2550mg加入 5葡萄盐水 500ml 中，静点时需观察血压，以防血压降到过低；痉挛抽搐者可给予安定及10葡萄糖钙 6 等缓慢脉注射，高热大于41半休克者，可快速静脉滴入4的 5葡萄糖盐水 100ml。4、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。5、注意事项6.1 高温日晒下工作，强度不宜过大，时间不宜过久。6.2 高温日晒下工作，不宜穿紧身及不透气的衣裤。第六章劳动力计划根据劳动力需要量计划，组织工人进场，做好施工人员进场的安72、全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。工程部配置各类专业的管理人员，对高支模的整个过程进行技术、安全、质量的管理。表 6.1 劳动力投入计划工种架子工木工钢筋工塔吊工材料运输工电工安全员人数20 50 10 6 15 2 1 表 6.2 管理人员配置计划职务技术员安全员质量员测量员专业施工员人数2 2 3 2 4 第八章计算书1.300 600 梁模板计算书一、工程73、属性新浇混凝土梁名称KL14 新浇混凝土梁计算跨度(m)7.2 混凝土梁截面尺寸(mm mm)300 600 新浇混凝土结构层高(m)4.8 梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5 板1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压 0(kN/m2)074、.2 非自定义:0.21 风压高度变化系数z1.32 风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900 梁两侧立柱间距lb(mm)800 步距 h(mm)1500 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400 梁底增加立柱根数0 梁底支撑小梁根数3 每纵距内附加梁底支撑主梁根数1 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)150 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值f(N/mm75、2)15 面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度 1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=1000 18 18/6 54000mm3，Ibh3/12=1000 18 18 18/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 0.7Q1k b=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.7 2 120.48kN/m q1静0.9 1.35 G1k+(G2k+G3k)h b0.9 1.35 0.76、1+(24+1.5)0.6 118.71kN/m q1活0.9 1.4 0.7 Q2k b0.9 1.4 0.7 2 11.76kN/m q2(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.6 115.4kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L2 0.125q1l20.125 20.48 0.1520.06kN m Mmax/W0.06 106/54000 1.07N/mm2 f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max0.521qL4/(100EI)=0.52115.4 1504/(100 10000 486000)0.008mm l/400 150/4000.377、8mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1静l+0.437 q1活l=0.375 18.71 0.15+0.437 1.76 0.151.17kN R2=1.25q1l=1.2520.48 0.153.84kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R3=0.375 q2l=0.37515.4 0.150.87kN R2=1.25q2l=1.2515.4 0.152.89kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40 80 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78 小梁弹性模量E(N/mm2)935078、 小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67 小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1max1.17+0.9 1.35(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.6-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.4 1，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.7 1 max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，3.84+0.91.35 (0.3-0.1)0.3/2=3.88kN/m q2max0.87+(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.6-0.15)+(0.5+(24+1.1)79、0.15)max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，2.89+(0.3-0.1)0.3/2 2.92kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107 3.88 0.452，0.5 3.88 0.1520.08kN m Mmax/W0.08 106/42670 1.97N/mm2 f 15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmax max0.607q1l1，q1l2 max0.607 3.88 0.45，3.88 0.151.059kN max3Vmax/(2bh0)=3 1.059 1000/(240 80)0.5N/m80、m2 1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.632 2.92 4504/(100 9350 1706700)0.05mm l/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)2.92 1504/(8 9350 1706700)0.01mm l/400 150/4000.38mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态 Rmax max1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143 3.88 0.45，0.393 3.88 0.45+3.880.151.99kN 同理可得，梁底支撑小梁81、所受最大支座反力依次为R1R31.15kN，R21.99kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2 max1.143 2.92 0.45，0.393 2.92 0.45+2.920.151.5kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R3 0.99kN，R2 1.5kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48 2.8 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计82、，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)Mmax/W0.683 106/4490 152.16N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax 2.145kN max2Vmax/A=2 2.145 1000/42410.12N/mm2 125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max1.49mm l/400800/4002mm 满足要求！4、纵向水平钢管时支座反力验算设计值(承载能力极限状态)R12.15kN，R22.15kN 标准值(承载能力极限状态)R11.74kN，R21.74kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型 48 2.8钢管83、截面面积A(mm2)424 钢管截面回转半径i(mm)15.8 钢管弹性模量E(N/mm2)206000 钢管截面惯性矩I(cm4)12.19 钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08 钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 钢管抗压、弯强度设计值 (N/mm2)215 计算简图如下：RmaxR1，R2=2.15kN，RmaxR1，R21.74kN 1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN m)Mmax/W0.33 106/449073.59N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)Vmax 2.884kN max2Vmax/A=2 2.884 1000/424184、3.6N/mm2 170N/mm2 满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)max0.63mm l/400900/400 2.25mm 满足要求！4、扣件计算 R4.73kN 8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R4.73kN 8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算钢管类型 48 2.8 立柱截面面积A(mm2)424 回转半径 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34 =15085、长细比满足要求！查表得，0.67 1、风荷载计算 Mw0.92 1.4 k la h2/100.92 1.4 0.21 0.9 1.52/100.05kN m 2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算 q10.9 1.2 (0.1+(24+1.5)0.6)+0.9 1.4 2 118.9kN/m 2)小梁验算 q1max1.08+(0.3-0.1)0.3/2+0.9 1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+0.9 1.4 1 max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，3.54+(0.3-0.1)0.3/2=86、3.57kN/m 同上四七计算过程，可得：R16.49kN，R26.49kN 立柱最大受力 NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax6.49+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.4 1 (0.9+0.4-0.3/2)/20.9，6.49+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.4 1 (0.9+0.8-0.4-0.3/2)/20.9+0.05/0.8 9.66kN fN/(A)+Mw/W9663.42/(0.67424)+0.05106/449044.61N/mm2 f 205N/mm2 满足要求！8、4001000 梁模板计算书一87、工程属性新浇混凝土梁名称KL1 新浇混凝土梁计算跨度(m)7.2 混凝土梁截面尺寸(mm mm)400 1000 新浇混凝土结构层高(m)4.8 梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5 板1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压 0(kN/m88、2)0.2 非自定义:0.21 风压高度变化系数z1.32 风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900 梁两侧立柱间距lb(mm)900 步距 h(mm)1500 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450 梁底增加立柱根数1 梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450 梁底支撑小梁根数4 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)50 设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面木89、胶合板面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度 1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=1000 18 18/6 54000mm3，Ibh3/12=1000 18 18 18/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 0.7Q1k b=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.4 2，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.4 0.7 2 132.87kN/m q1静0.9 1.35 90、G1k+(G2k+G3k)h b0.9 1.35 0.1+(24+1.5)1 131.1kN/m q1活0.9 1.4 0.7 Q2k b0.9 1.4 0.7 2 11.76kN/m q2(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1 125.6kN/m 1、强度验算 Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.1 31.1 0.132+0.117 1.76 0.1320.05kN m Mmax/W0.05 106/54000 0.96N/mm2 f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max0.677qL4/(100EI)=0.67725.6 133.334/(91、100 10000 486000)0.011mm l/400 133.33/400 0.33mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l+0.45 q1活l=0.4 31.1 0.13+0.45 1.76 0.131.76kN R2=R3=1.1 q1静l+1.2 q1活l=1.1 31.1 0.13+1.2 1.76 0.134.84kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4 q2l=0.425.6 0.131.37kN R2=R3=1.1 q2l=1.125.6 0.133.75kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40 80 92、小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78 小梁弹性模量E(N/mm2)9350 小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67 小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1max1.76+0.9 1.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1-0.15)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.4 1，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.7 1 max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，4.84+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=93、4.88kN/m q2max1.37+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1-0.15)+(0.5+(24+1.1)0.15)max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，3.75+(0.3-0.1)0.4/3 3.78kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107 4.88 0.92，0.5 4.88 0.0520.42kN m Mmax/W0.42 106/42670 9.91N/mm2 f 15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmax max0.607q1l1，q1l2 max0.607 4.88 0.9，494、.88 0.05 2.664kN max3Vmax/(2bh0)=3 2.664 1000/(240 80)1.25N/mm2 1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.632 3.78 9004/(100 9350 1706700)0.98mm l/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)3.78 504/(8 9350 1706700)0mm l/400 50/4000.12mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态 Rmax max1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.95、143 4.88 0.9，0.393 4.88 0.9+4.880.055.02kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.16kN，R2R35.02kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2 max1.143 3.78 0.9，0.393 3.78 0.9+3.780.053.89kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R4 2.75kN，R2 R33.89kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48 2.8 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)96、205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)Mmax/W0.54 106/4490120.2N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax 7.236kN max2Vmax/A=2 7.236 1000/42434.13N/mm2 125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max0.12mm l/400450/400 1.12mm 满足要求！4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.94kN 8kN单扣97、件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R0.94kN 8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型 48 2.8 立柱截面面积A(mm2)424 回转半径 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34 =150长细比满足要求！查表得，0.67 1、风荷载计算 Mw0.92 1.4 k la h2/100.92 1.4 0.21 0.9 1.52/100.05kN m 2、稳定性计算根据建筑施工模板安全98、技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算 q10.9 1.2 (0.1+(24+1.5)1)+0.9 1.4 2 129.92kN/m 2)小梁验算 q1max1.61+(0.3-0.1)0.4/3+0.9 1.2 (0.5+(24+1.1)0.15)+0.9 1.4 1 max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，4.42+(0.3-0.1)0.4/3=4.44kN/m 同上四六计算过程，可得：R10.89kN，R213.36kN，R30.89kN 立柱最大受力 NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.89+0.91.99、2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.4 1 (0.9+0.45-0.4/2)/20.9，13.36，0.89+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.15)+0.91.4 1 (0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.9+0.05/0.9 13.47kN fN/(A)+Mw/W13467.26/(0.67424)+0.05106/449057.94N/mm2 f 205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由 主梁验算 一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3 114.47kN N30kN 满足要求！9、4002200 100、梁模板计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1 新浇混凝土梁计算跨度(m)7.2 混凝土梁截面尺寸(mm mm)400 2200 新浇混凝土结构层高(m)4.8 梁侧楼板厚度(mm)200 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 模板面板0.5 模板及其支架0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5 板1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1 振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2 风荷载标准值 k(kN/m2)基本风101、压 0(kN/m2)0.2 非自定义:0.21 风压高度变化系数z1.32 风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450 梁两侧立柱间距lb(mm)900 步距 h(mm)1500 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450 梁底增加立柱根数1 梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450 梁底支撑小梁根数4 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)50 设计简图如下：平面图立面图四、面板验102、算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 取单位宽度 1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：Wbh2/6=1000 18 18/6 54000mm3，Ibh3/12=1000 18 18 18/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 0.7Q1k b=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.2)+1.40.7 2 170.05kN/m q103、1静0.9 1.35 G1k+(G2k+G3k)h b0.9 1.35 0.1+(24+1.5)2.2 168.28kN/m q1活0.9 1.4 0.7 Q2k b0.9 1.4 0.7 2 11.76kN/m q2(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2.2 156.2kN/m 1、强度验算 Mmax-0.1q1静L2+0.117q1活L2-0.1 68.28 0.132+0.117 1.76 0.1320.12kN m Mmax/W0.12 106/54000 2.18N/mm2 f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算max0.677qL4/(100EI)=0.104、67756.2 133.334/(100 10000 486000)0.025mm l/400 133.33/400 0.33mm 满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R4=0.4 q1静l+0.45 q1活l=0.4 68.28 0.13+0.45 1.76 0.133.75kN R2=R3=1.1 q1静l+1.2 q1活l=1.1 68.28 0.13+1.2 1.76 0.1310.3kN 标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4 q2l=0.456.2 0.133kN R2=R3=1.1 q2l=1.156.2 0.138.24kN 五、小梁验算小梁类型方木105、小梁材料规格(mm)40 80 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67 小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1max3.75+0.9 1.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(2.2-0.2)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.2)+1.4 1，1.35(0.5+(24+1.1)0.2)+1.40.7 1 max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，10.3+0.91.3106、5 (0.3-0.1)0.4/3=10.33kN/m q2max3+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(2.2-0.2)+(0.5+(24+1.1)0.2)max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，8.24+(0.3-0.1)0.4/3 8.27kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107 10.33 0.452，0.5 10.33 0.0520.22kN m Mmax/W0.22 106/42670 5.25N/mm2 f 15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 Vmax max0.607q1l1，q1l2 m107、ax0.607 10.33 0.45，10.33 0.052.821kN max3Vmax/(2bh0)=3 2.821 1000/(240 80)1.32N/mm2 1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算10.632q2l14/(100EI)0.632 8.27 4504/(100 9350 1706700)0.13mm l/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)8.27 504/(8 9350 1706700)0mm l/400 50/4000.12mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态 Rmax max1.143q1l1108、，0.393q1l1+q1l2max1.143 10.33 0.45，0.393 10.33 0.45+10.330.055.31kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.06kN，R2R35.31kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2 max1.143 8.27 0.45，0.393 8.27 0.45+8.270.054.25kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.67kN，R2R34.25kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48 2.8 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量 E(N/mm109、2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)Mmax/W0.546 106/4490 121.71N/mm2 f=205N/mm2 满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax 7.441kN max2Vmax/A=2 7.441 1000/42435.1N/mm2 125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)max0.12mm l/400450/400 1.12mm 满足要求！4、110、扣件抗滑计算 RmaxR1,R30.93kN 8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R0.93kN8kN单扣件在扭矩达到4065N m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！七、立柱验算钢管类型 48 2.8 立柱截面面积 A(mm2)424 回转半径 i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49 抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94.34 =150长细比满足要求！查表得，0.67 1、风荷载计算 Mw0.92 1.4 k la h2/100.92 1.4 0.21 0.45 1.52111、/10 0.02kN m 2、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算 q10.9 1.2 (0.1+(24+1.5)2.2)+0.9 1.4 2 162.96kN/m 2)小梁验算 q1max3.37+(0.3-0.1)0.4/3+0.9 1.2 (0.5+(24+1.1)0.2)+0.9 1.4 1 max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，9.26+(0.3-0.1)0.4/3=9.29kN/m 同上四六计算过程，可得：R10.86kN，R213.56kN，R30.86kN 立柱最大受力 Nw maxR1+112、N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.86+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.4 1 (0.9+0.45-0.4/2)/20.9，13.56，0.86+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.4 1 (0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.9+0.02/0.9 13.61kN fN/(A)+Mw/W13609.6/(0.67424)+0.02106/449053.06N/mm2 f 205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算 一节计算可知可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3 11113、4.88kN N 30kN 满足要求！10、150mm 厚板模板计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称B 新浇混凝土楼板板厚(mm)200 新浇混凝土楼板边长L(m)5.5 新浇混凝土楼板边宽B(m)5.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3 楼板模板自重标准值0.5 模板及其支架自重标准值0.7114、5 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 风荷载标准值 k(kN/m2)基本风压 0(kN/m2)0.2 0.21 风压高度变化系数z1.32 风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)4.8 立柱纵向间距 la(mm)900 立柱横向间距 lb(mm)900 水平拉杆步距 h(mm)1500 立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)50 立柱距混凝土板长边的距离(mm)50 主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)250 小梁距混凝土板短边的距离(mm)125 小梁两端各悬挑长度(mm)50，50115、 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：Wbh2/6=1000 18 18/6 54000mm3，Ibh3/12=1000 18 18 18/12486000mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+116、(G3k+G2k)h)+1.4 0.7Q1k b=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.2)+1.40.7 2.5 1=8.68kN/m q20.9 1.2 G1k b=0.9 1.2 0.1 1=0.11kN/m p0.9 1.3 Q1K=0.9 1.4 2.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max8.680.252/8，0.11 0.252/8+3.150.25/4=0.2kNm Mmax/W0.2 106/540003.66N/mm2 f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算 q(G1117、k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.2)1=5.12kN/m 5ql4/(384EI)5 5.12 2504/(384 10000 486000)0.05mm l/400250/4000.62mm 满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40 80 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67 小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 因B/lb取整5500/900取整6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为50mm，因此需进行最不利118、组合，计算简图如下：1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4 0.7Q1k b=0.9 max1.2(0.3+(1.1+24)0.2)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.2)+1.40.7 2.5 0.252.22kN/m 因此，q1静0.9 1.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.9 1.2 (0.3+(1.1+24)0.2)0.251.44kN/m q1活0.9 1.4 Q1k b=0.9 1.4 2.5 0.250.79kN/m M10.077q1静L2+0.1q1活L20119、.077 1.44 0.92+0.1 0.79 0.920.15kN m q20.9 1.2 G1k b=0.9 1.2 0.3 0.250.08kN/m p0.9 1.4 Q1k=0.9 1.4 2.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL 0.077 0.08 0.92+0.21 3.15 0.90.6kN m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.220.052/2，0.08 0.052/2+3.150.05 0.16kN m MmaxmaxM1，M2，M3max0.15，0.6，0.160.6kN m Mmax/W0.6 106/4267014.0120、7N/mm2 f 15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L 0.607 1.44 0.9+0.62 0.79 0.9 1.22kN V20.607q2L+0.681p 0.607 0.08 0.9+0.6813.152.19kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.22 0.05，0.08 0.05+3.153.15kN Vmax maxV1，V2，V3max1.22，2.19，3.153.15kN max3Vmax/(2bh0)=3 3.15 1000/(280 40)1.48N/mm2 1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算 q=(G121、1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.2)0.251.33kN/m 跨中 max0.632qL4/(100EI)=0.6321.33 9004/(100 9350 1706700)0.35mm l/400900/4002.25mm 悬臂端 max qL4/(8EI)=1.33504/(8 9350 1706700)0mm l1/400 50/4000.12mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48 2.8 可调托座内主梁根数1 主梁弹性模量 E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)12122、5 主梁截面惯性矩I(cm4)10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4 0.7Q1k b=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.2)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.2)+1.40.7 1.5 0.252.01kN/m q1静0.9 1.35(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.9 1.35 (0.5+(1.1+24)0.2)0.251.68kN/m q1活0.9 1.4 Q1k b=0.123、9 1.4 1.5 0.250.47kN/m q2(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.2)0.25=1.38kN/m 承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.143 1.68 0.9+1.223 0.47 0.92.24kN 按悬臂梁，R1q1l=2.010.050.1kN RmaxRmax，R12.24kN。同理，R1.68kN，R1.68kN 正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.143 1.38 0.91.42kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.420.050.07kN RmaxRmax，R11.124、42kN。同理，R1.06kN，R1.06kN 2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN m)Mmax0.76kN m Mmax/W0.76 106/4490170.33N/mm2 f 205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax 5.28kN max2Vmax/A=2 5.28 1000/42424.93N/mm2 125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)max1.05mm max1.05mm 2.25mm 满足要求！七、立柱验算钢管类型 48 2.8 立柱截面面积 A(mm2)424 立柱截面回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3)4125、.49 抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i1500/15.995 150 满足要求！查表得，0.63 Mw=0.92 1.4 klah2/10=0.92 1.4 0.21 0.9 1.52/100.05kN m Nw0.91.2NGik+0.9 1.4 (NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.2)+0.91.4 1 0.9 0.9+0.92 1.4 0.05/0.96.03kN f Nw/(A)+Mw/W6027.24/(0.63424)+0.05106/449033.4N/mm2 f 205N/mm2 满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值N(126、kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.03kNN30kN 满足要求！11、10001000 柱模板计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称Z1 新浇混凝土柱长边边长(mm)1000 新浇混凝土柱的计算高度(mm)11000 新浇混凝土柱短边边长(mm)1000 二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24 新浇混凝土初凝时间t0(h)4 外加剂影响修正系数11 混凝土坍落度影响修正系数21.15 混凝土浇筑速度V(m/h)2.5 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值 Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.127、22 ct012v1/2，cH min0.2224 4 1 1.15 2.51/2，24 2min38.4，4838.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4 0.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.35 38.4+1.40.7 20.9max48.88，53.80.9 53.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量 E(N/mm2)10000 柱长边小梁根数5 柱短边小梁根数128、5 柱箍间距 l1(mm)350 模板设计平面图 1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载 q10.9 1.35bG4k0.9 1.35 0.35 38.416.33kN/m 活载线荷载 q20.9 1.4 0.7bQ3k0.9 1.4 0.7 0.35 2 0.62kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.107 16.33 0.252-0.121 0.62 0.252-0.11kN m Mmax/W0.11 106/(1/6350 182)6.03N/mm2 f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算作用线荷载 qbS正 0.35 38.413.129、44kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63 13.44 2504/(100 10000 (1/12 350 183)0.2mm l/400250/4000.62mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)40 80 小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁弹性模量 E(N/mm2)9350 最低处柱箍离楼面距离(mm)300 1、强度验算小梁上作用线荷载qbS承0.25 48.4212.1 kN/m 小梁弯矩图(kN m)Mmax0.54kN m Mmax/W0.54 106130、/42.6710312.76N/mm2 f 15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载qbS正0.25 38.49.6 kN/m 面板变形图(mm)1.24mm 1.5mm 满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2 柱箍材质规格(mm)48 2.8 柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78 柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49 柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205 柱箍弹性模量 E(N/mm2)206000 模板设计立面图 1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN m)长边柱箍剪力图(kN)M10.34kN m，N16.9kN 短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图131、(kN m)短边柱箍剪力图(kN)M20.34kN m，N26.9kN M/Wn0.34 106/(4.49103)76.7N/mm2 f 205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)10.2mm l/4001.5mm 20.2mm l/4001.5mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N6.9 2=13.8kN Ntb17.8kN 满足要求！N6.9 2=13.8kN 26kN满足要求！12、800800 柱模板计算书一、132、工程属性新浇混凝土柱名称Z2 新浇混凝土柱长边边长(mm)800 新浇混凝土柱的计算高度(mm)11000 新浇混凝土柱短边边长(mm)800 二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24 新浇混凝土初凝时间t0(h)4 外加剂影响修正系数11 混凝土坍落度影响修正系数21.15 混凝土浇筑速度V(m/h)2.5 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值 Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22 ct012v1/2，cHmin0.2224 4 1 1.15 2.51/2，24 2min38.4，4838.4k133、N/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4 0.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.35 38.4+1.40.7 20.9max48.88，53.80.9 53.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量E(N/mm2)10000 柱长边小梁根数5 柱短边小梁根数5 柱箍间距 l1(mm)400 模板设计平面图 1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载 q10.9134、 1.35bG4k 0.9 1.35 0.4 38.4 18.66kN/m 活载线荷载 q20.9 1.4 0.7bQ3k0.9 1.4 0.7 0.4 20.71kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.107 18.66 0.22-0.121 0.71 0.22-0.08kN m Mmax/W0.08 106/(1/6400 182)3.86N/mm2 f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算作用线荷载 qbS正0.4 38.415.36kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63 15.36 2004/(100 10000 (1/12 400 183)0.0135、8mm l/400200/4000.5mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)40 80 小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁弹性模量E(N/mm2)9350 最低处柱箍离楼面距离(mm)300 1、强度验算小梁上作用线荷载qbS承0.2 48.429.68 kN/m 小梁弯矩图(kN m)Mmax0.44kN m Mmax/W0.44 106/42.6710310.21N/mm2 f 15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载qbS正0.2 38.47.68 136、kN/m 面板变形图(mm)1.02mm 1.5mm 满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2 柱箍材质规格(mm)48 2.8 柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78 柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49 柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205 柱箍弹性模量E(N/mm2)206000 模板设计立面图 1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN m)长边柱箍剪力图(kN)M10.35kN m，N18.38kN 短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN m)短边柱箍剪力图(kN)M20.35kN m，N28.38kN M/Wn0.35 106/(4.49103)77.72N/mm2137、 f 205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)10.14mm l/4001.25mm 20.14mm l/4001.25mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N8.38 2=16.76kN Ntb17.8kN 满足要求！N8.38 2=16.76kN 26kN满足要求！13、600600 柱模板计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称Z3 新浇混凝土柱长边边长(mm)600 新浇混凝土柱的计算高度(mm)11000 新浇混凝土138、柱短边边长(mm)600 二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24 新浇混凝土初凝时间t0(h)4 外加剂影响修正系数11 混凝土坍落度影响修正系数21.15 混凝土浇筑速度V(m/h)2.5 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值 Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22 ct012v1/2，cHmin0.2224 4 1 1.15 2.51/2，24 2min38.4，4838.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4 0.7Q3k0.9139、max1.238.4+1.42，1.35 38.4+1.40.7 20.9max48.88，53.80.9 53.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15 面板弹性模量E(N/mm2)10000 柱长边小梁根数4 柱短边小梁根数4 柱箍间距 l1(mm)400 模板设计平面图 1、强度验算最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算静载线荷载 q10.9 1.35bG4k 0.9 1.35 0.4 38.4 18.66kN/m 活载线荷载 q20.9 1.4 0.7bQ140、3k0.9 1.4 0.7 0.4 20.71kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.1 18.66 0.22-0.117 0.71 0.22-0.08kN m Mmax/W0.08 106/(1/6400 182)3.61N/mm2 f 15N/mm2 满足要求！2、挠度验算作用线荷载 qbS正0.4 38.415.36kN/m 0.677ql4/(100EI)0.68 15.36 2004/(100 10000 (1/12 400 183)0.09mm l/400200/4000.5mm 满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)40 80 小梁截面惯性141、矩I(cm4)170.67 小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁弹性模量E(N/mm2)9350 最低处柱箍离楼面距离(mm)300 1、强度验算小梁上作用线荷载qbS承0.2 48.429.68 kN/m 小梁弯矩图(kN m)Mmax0.44kN m Mmax/W0.44 106/42.6710310.21N/mm2 f 15.44N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载qbS正0.2 38.47.68 kN/m 面板变形图(mm)1.02mm 1.5mm 满足要求！五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2 柱箍材质规格(mm)4142、8 2.8 柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78 柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49 柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205 柱箍弹性模量E(N/mm2)206000 1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN m)长边柱箍剪力图(kN)M10.26kN m，N16.38kN 短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN m)短边柱箍剪力图(kN)M20.26kN m，N26.38kN M/Wn0.26 106/(4.49103)57.67N/mm2 f 205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)10.05mm l/4001mm 20.05mm l/4001mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14 轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N6.38 2=12.77kN Ntb17.8kN 满足要求！N6.38 2=12.77kN 26kN满足要求！特别重要提示：（1）先浇筑墙柱，待墙柱浇筑72 小时后或强度达到70%以上时再浇筑梁板；（2）搭设完成后应由技术负责人进行检查（3）对扣件的抗扭剪进行抽查，合格率低于80%的应全面进行检查，仍不合格应撤换全部扣件；（4）混凝土浇筑过程中应有专人在下方对架体变形进行监控。