1、目目录录1 1编制依据编制依据.1.11.1 施工图.11.2 主要规范、规程.11.3 主要法规.12 2工程概况工程概况.1.12.1 工程概况.13 3施工准备施工准备.2.23.1 材料准备.23.2 施工作业条件.24 4施工安全组织机构及人员分工施工安全组织机构及人员分工.2.25 5施工安排施工安排.3.35.1 工期要求.35.2 人员配备.36 6满堂支架的设计及搭设满堂支架的设计及搭设.3.36.1 满堂支架概述及基本参数.36.2 主要施工方法.56.3 满堂支架质量要求.56.4满堂支架的拆除方法.67 7满堂支架计算书满堂支架计算书.6.67.1 顶板支架计算.67.2、2 梁模板支架计算.148 8满堂支架的检查与验收满堂支架的检查与验收.22.229 9满堂支架搭设安全技术措施满堂支架搭设安全技术措施.22.221010满堂支架拆除安全技术措施满堂支架拆除安全技术措施.23.231111附图附图.1.11 1编编制依据制依据1.11.1施施工图工图序号1单体1#住宅楼图纸建筑、结构、电气、水、暖通备注1.21.2主主要规范、规程要规范、规程序号序号1234567行业类别类别名名称称混凝土结构工程施工质量验收规范国家建筑结构荷载规范建设工程质量验收统一标准建筑施工扣件式钢管满堂支架安全技术规范建筑施工安全检查标准建筑施工高处作业安全技术规范建筑施工模板安全技3、术规范编编号号GB50204-2015GB50009-2012GB50300-2013JGJ130-2011JGJ59-2011JGJ80-2016JGJ162-20141.31.3主主要法规要法规序号序号1类别类别国家名名称称工程建设标准强制性条文2013 年版编编号号2 2工程概况工程概况2.12.1工工程概况程概况2.1.1 CD 户型业主住宅楼序号123456项目建筑功能建筑特点建筑面积建筑层数建筑层高建筑高度8180.42 地上单位：m绝对标高（m）460.1内容住宅异型柱框架结构开挖深度6 层层高 3m室内外高差（m）0.1-2.3m序号项目檐口高度（m）横轴编号内容18.6AH44、1.28建筑总高（m）纵轴编号纵轴距离（m）21.6713311.027891011建筑平面横轴距离（m）建筑防火耐火等级为二级保温墙面外墙25 厚难燃型膨胀聚苯板顶板厚度100mm、120mm梁截面尺寸外装修200 x400、250 x600、250 x700、250 x500、250 x550外墙装修门窗工程外墙涂料铝合金门窗103 3施工准备施工准备3.13.1材材料准备料准备3.1.1钢管选用外径 48 mm，壁厚3.5mm 的焊接钢管。每批钢管进场时，应有材质检验合格证，现场经项目部检查合格后方可使用。3.1.2扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位5、应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于 1mm。扣件在螺栓拧紧扭力达到 65N.m时，不得发生破坏。3.1.3脚手板不得有开裂、腐朽。脚手板的两端应采用直径为 4mm 的镀锌钢丝各设两道箍，单块脚手板的质量不宜大于 30kg，脚手板厚度不小于 50mm。3.1.4可调托撑螺杆外径不小于 36mm，可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6mm；可调托螺杆与螺母旋合长度不得少于5 扣，螺母厚度不得小于30mm，可调托撑受压承载力设计值不应小于 40KN，支托板厚不应小于 5mm。3.23.2施施工作业条件工作业条件3.2.1 满堂支架搭设前要确认建筑物的回填土已填筑到设计标高。36、.2.2 首层满堂支架基础铺脚手板。4 4施工安全组织机构及人员分工施工安全组织机构及人员分工组长：何星才副组长：组员：组长（）：对施工全面负责，确保工程安全管理达标。副组长（）：组织施工现场生产，对满堂支架搭设进行具体安排，负责满堂支架技术要求的落实，参与满堂支架验收。副组长（）：负责满堂支架方案的编写，监督满堂支架技术要求落实，参与满堂支架验收。组员（）：监督满堂支架搭设、拆除全过程，查处违章指挥、违章操作、违反劳动纪律的行为和人员，督促有关人员对重大事故隐患采取有效的控制措施，必要时可责令其停工并及时报告生产经理，参与满堂支架验收。定期对满堂支架进行检查。组员（）：负责检查满堂支架使用材7、料、满堂支架搭设质量，参与支架验收。5 5 施工安排施工安排5.15.1工工期要求期要求跟随施工进度，搭设时间计划从 2018 年 8 月至 2018 年 9 月完。拆除时间计划从2018 年 7 月至 2018 年 18 月。5.25.2人人员配备员配备配备专业满堂架施工人员 8 人，以确保质量和安全。指挥技术人员一名。6 6满堂支架的设计及搭设满堂支架的设计及搭设6.16.1满满堂支架概述及基本参数堂支架概述及基本参数6.1.1概述部位顶板支撑6.1.2基本参数满堂支架立杆纵向间距 1.2m，横向间距为 1.2m，首道步距 1.8m，第二道步距 1.2m。满堂支架从正负零开始搭设，层层进行8、搭设，搭设高度按照 3m 计算。满堂支架用途为结构顶板支撑架，均布活荷载标准值 3KN/。6.1.3搭设范围满堂支架从正负零开始搭设，主要用途为结构顶板施工支撑使用，逐层搭设。支架形式钢管扣件式满堂支架6.1.4满堂支架基础：本工程满堂支架落在建筑物回填土上，为保证满堂支架搭设的稳定性，防止基础不均匀沉降对满堂支架产生的破坏，在回填土上铺脚手板；其余每层满堂支架立杆下垫多层板或方木。6.1.5满堂支架设计及构造楼内模板满堂支架采用钢管扣件式支架。立杆的纵距 1.2m，横向间距为 1.2m，扫地杆距地 200mm，每杆立杆顶部设置 U 托，将 U 托调至设计标高。满堂支架应按纵下横上的顺序设置扫9、地杆，满堂支架立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应该大于 1m。纵向水平杆接长应采用对接扣件或搭接，两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离大等于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于 400mm；搭接长度不应小于1m，应等距离设置三个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于 100mm。满堂支架的可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过 300mm，插入杆内的长度不得小于 150mm。在架体外侧周边设置剪刀撑，剪刀撑的设置如立面图所示架体内部横向每 7 纵距10、（约 7.2m）由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑的设置方式同支架外侧剪刀撑示意图。在支架顶部顶部设置水平斜支撑，如下图所示；斜支撑钢管的接长度不得小于500mm，并用二个旋转扣件分别在离杆端不小于 100mm 处进行固定。水平斜支撑支架顶部斜支撑示意图6.26.2主主要施工方法要施工方法6.2.1 工艺流程立杆定位铺脚手板摆放扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧架设第二步水平杆加设临时斜撑杆架设第三步水平杆安装水平斜支撑安装U托铺设顶板模板调节U托高度。6.2.2 搭设工艺根据架体的位置线在地面上铺50mm厚通长脚手板（宽度为250mm）作为立杆的垫板；架体搭设选取一个角部11、为开始点，向两边延伸交圈搭设；根据测量放线布置纵横向扫地杆，立杆的纵横向间距为1200，纵横向扫地杆用用直角扣件固定在立杆上；根据测量定位依次竖起立杆，靠梁立杆处的立杆位置必须满足梁侧模板安装要求，立杆与纵横向扫地杆间采用扣件连接牢固；扣件螺栓拧紧扭力矩在40Nm-65Nm之间。6.36.3满满堂支架质量要求堂支架质量要求1、按满堂支架的纵距，横距要求放线定位，满堂支架底座应准确地放在定位线上，要放平稳，底座垫板不晃动、不滑动、不沉降且不得悬空，地基土严格夯实，表面坚实平整，无积水；不设置底座的，立杆落于脚手板（首层）或者木垫板上。2、钢管、脚手板、扣件的规格型号、质量均符合要求；3、钢管连接12、牢固，无松动等现象；4、扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于 40Nm，且不大于 65 Nm；5、扣件规格必须与钢管外径相同；6、对接扣件的开口应朝上或朝内；7、满堂支架立杆垂直度1/300；8、最大垂直偏差值：75mm；9、纵向水平杆偏差：1/250；10、全架长的水平偏差最大值：50mm；11、立杆垂直度偏差不超过8cm。12、步距偏差20mm，纵距偏差40mm，排距（横距）偏差20mm。13、纵向水平杆高差：一根杆两端高差20mm，同跨内两根纵向水平杆高差10mm。14、主节点处各扣件中心点相互距离150mm。6.46.4满堂支架的拆除方法1、顶板模板的拆除，跨度小等于 2m 时，顶板混凝土强度应13、该达到设计值的 50%及以上，跨度大于 2m 小等于 8m 时，顶板混凝土强度应该达到设计值的 75%及以上；顶板跨度大于 8m 时，顶板混凝土强度应达到设计强度 100%及以上。2、梁的受力模板的拆除，梁跨度小等于 8m 时，梁的强度应达到设计值的 75%及以上，梁的跨度大于 8m 时，梁的设计强度应达到设计值的 100%及以上。3、悬臂构件拆模时，其强度应该达到设计值的 100%及以上。4、拆除顺序应遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆 U 托、横杆、立杆、脚手板或垫板、顶板模板，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除工作。拆架子的高空作业人员应戴安全帽，同时周围竖立警14、戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故。5、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待该片、段模板全部拆除后，再将模板、配件、支架等运出堆放。6、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。7 7满堂支架计算书满堂支架计算书7.17.1顶板支架计算依据规范依据规范:建筑施工扣件式钢管满堂支架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.0m，立杆的纵15、距 b=1.2m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。次龙骨采用50.100.mm木方，间距100mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用100.100.mm木方。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组16、合S=1.2(25.100.15+0.20)+1.402.50=8.258kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.402.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合 S最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1=0.9(25.1000.1501.200+0.2001.217、00)=4.282kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2=0.9(0.000+2.500)1.200=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=45.00cm3；截面惯性矩 I=33.75cm4；(1)抗弯强度计算 f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.204.282+1.402.700)0.118、000.100=0.009kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.00910001000/45000=0.198N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.282+1.402.700)0.100=0.535kN截面抗剪强度计算值 T=3535.0/(21200.00015.000)=0.045N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算值 v=0.6774.2821004/(1006019、00337500)=0.001mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1700.000mm集中荷载 P=2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q=0.9(25.1000.1501.700+0.2001.700)=6.066kN/m面板的计算跨度 l=100.000mm经计算得到 M=0.200 0.91.402.50.100+0.0801.206.0660.1000.100=0.069kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.069100020、1000/45000=1.529N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、支撑龙骨的计算二、支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.1500.100=0.377kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.2000.100=0.020kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+0.000)0.100=0.250kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1=0.9(1.200.377+1.200.020)=0.428kN/m考虑021、.9的结构重要系数，活荷载 q2=0.91.400.250=0.315kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.315+0.428)1.200=0.892kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=0.892/1.200=0.743kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.10.741.201.20=0.107kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.61.2000.743=0.535kN最大支座力 N=1.1ql=1.11.2000.743=0.981kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=54.00cm3；截面惯性矩 I=2422、3.00cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.107106/54000.0=1.98N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3535.12/(240.0090.00)=0.223N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.357kN/m最 大 变 形 v=23、0.677ql4/100EI=0.677 0.357 1200.04/(100 9000.00 2430000.0)=0.229mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P=0.92.5kN经 计 算 得 到M=0.200 1.40 0.9 2.5 1.200+0.080 0.428 1.200 1.200=0.805kN.m抗弯计算强度 f=M/W=0.805106/54000.0=14.91N/mm2龙骨的抗弯计算强度24、小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=0.981kN均布荷载取托梁的自重 q=0.096kN/m。0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 025、.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.98kN 0.10kN/mA120012001200B托梁计算简图1.4311.147托梁弯矩图(kN.m)4.754.753.773.762.772.761.781.770.790.785.945.944.964.953.973.962.982.971.991.981.000.990.007.147.136.156.145.165.154.174.163.183.172.192.181.201.190.210.200.780.791.771.782.762.773.763.774.754.750.200.226、11.191.202.182.193.173.184.164.175.155.166.146.157.137.140.000.991.001.981.992.972.983.963.974.954.965.945.94托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.4727、kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.47kN 0.10kN/mA120012001200B托梁变形计算受力图0.0580.914托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.431kN.m经过计算得到最大支座 F=13.081kN经过计算得到最大变形 V=0.914mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=166.67cm3；截面惯性矩 I=833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强28、度 f=M/W=1.431106/166666.7=8.59N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=37136/(2100100)=1.070N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算最大变形 v=0.914mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250=4.8mm,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)满堂支架钢29、管的自重(kN)：NG1=0.1513.000=0.453kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.2001.2001.200=0.288kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.1501.2001.200=5.422kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG=0.9(NG1+NG2+NG3)=5.546kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ=0.9(2.500+0.000)1.2001.200=3.240k30、N3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.19kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.80m；l0 计算长度，取1.800+20.200=1.840m；长细比，为1840/16.0=11531、 150长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=11192/(0.458424)=57.645N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.2500.6500.126=0.020kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩32、 Mw=0.90.91.40.0201.2001.5001.500/10=0.006kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=1.25.546+0.91.43.240+0.90.91.40.006/1.200=10.744kN经计算得到=10744/(0.458424)+6000/4491=56.735N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！六、立杆的地基承载力计算六、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 满堂支架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A33、=31.53(kPa)Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk=3.83+4.05=7.88kN A 基础底面面积(m2)；A=0.25 fg 地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算 fg=kc fgk其中 kc 满堂支架地基承载力调整系数；kc=0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!扣件满堂支架计算满足要求！7.27.2梁模板支架计算计算参数计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.5m，梁截面 BD=250mm700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.34、20m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.100.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.00m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.20)+35、1.402.00=24.460kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.5。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5036、00.7000.600=10.710kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.2000.600(20.700+0.250)/0.250=0.792kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=2.0000.2500.600=0.300kN考 虑 0.9 的 结 构 重 要 系 数，均 布 荷 载q=0.9 (1.35 10.710+1.35 0.792)=13.975kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P=0.90.980.300=0.265kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵37、抗矩 W=22.50cm3；截面惯性矩 I=16.88cm4；0.26kN13.97kN/mA 250B计算简图0.0000.126弯矩图(kN.m)1.880.130.131.88剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：11.50kN/mA 250B变形计算受力图0.0000.569变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.879kN N2=1.879kN最大弯矩 M=0.125kN.m最大变形 V=0.569mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.12510001000/22500=5.556N/mm2面板的38、抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31879.0/(2600.00015.000)=0.313N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.569mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=1.879/0.600=3.132kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.13.130.600.60=0.39、113kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.6003.132=1.127kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.6003.132=2.067kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=83.33cm3；截面惯性矩 I=416.67cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.113106/83333.3=1.35N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=40、31127.50/(250.00100.00)=0.338N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.396kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 2.396 600.04/(100 9000.00 4166667.0)=0.056mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算三、梁底支撑钢管计算(一一)梁底支撑横向钢管计算梁底41、支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。1.88kNA 1.88kNB1000支撑钢管计算简图0.0001.880.705支撑钢管弯矩图(kN.m)1.880.000.001.881.88支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.44kNA 1.44kNB1000支撑钢管变形计算受力图0.0002.844支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.705kN.m最大变形 vmax=2.844mm最大支座力 Qmax=1.879kN抗弯计算强度 f=M/W=0.705106/3842、65.0=182.33N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!(二二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。1.88kNA 1.88kN 1.88kN 1.88kN 1.88kN 1.88kN 1.88kNB120012001200支撑钢管计算简图0.3380.395支撑钢管弯矩图(kN.m)0.660.660.940.941.221.221.221.220.940.940.660.66支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷43、载标准值，受力图与计算结果如下：1.44kNA 1.44kN 1.44kN 1.44kN 1.44kN 1.44kN 1.44kNB120012001200支撑钢管变形计算受力图0.0811.504支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.395kN.m最大变形 vmax=1.504mm最大支座力 Qmax=4.040kN抗弯计算强度 f=M/W=0.395106/3865.0=102.10N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆44、连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.04kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=4.040kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=0.91.350.1732.500=0.524kN N=4.040+0.524=4.564kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.61cm45、；A 立杆净截面面积，A=3.574cm；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=3.865cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.80m；l0 计算长度，取1.800+20.200=1.840m；长细比，为1840/16.1=114 150长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.471；经计算得到=4564/(0.471357)=27.122N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：2风荷载设计值产46、生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m h 立杆的步距，1.80m；la 立杆迎风面的间距，1.00m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.0001.5001.500/10=0.057kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；2 Nw=4.040+0.91.20.432+0.90.91.40.057/1.200=4.647、19kN经计算得到=4619/(0.471357)+57000/3865=42.298N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!8 8满堂支架的检查与验收满堂支架的检查与验收满堂支架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对满堂支架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。模板满堂支架，应由单位工程项目质量负责人和项目安全负责人共同组织验收，合格后方可浇筑混凝土。验收时应具备下列文件：满堂支架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；满堂支架工程的施工记录及质量检查记录；满堂支架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，满堂支架工程的施工验收报告。满堂支架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行48、现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；垂直度及水平度是否合格。9 9满堂支架搭设安全技术措施满堂支架搭设安全技术措施从事模板满堂支架搭设作业的人员，应经安全技术培训，从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。操作人员应配戴安全帽，穿防滑鞋，蹬踏高度超过 2m 的应该戴安全带，安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。满堂支架在搭设时，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班自检和互检。支架搭设过程中，检查项目应符49、合下列要求：立柱底部基土回填夯实；垫木应满足设计要求；底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定；立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。搭设时，管件和配件不得随意堆放，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上，脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。1010满堂支架拆除安全技术措施满堂支架拆除安全技术措施拆架前，全面检查拟拆满堂支架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立50、警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆架的高处作业人员应戴安全帽。拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆油托、横杆、立杆、脚手板或垫板、顶板模板，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除工作。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。拆架时严禁碰撞满堂支架附近电源线，以防触电事故。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行满堂支架的拆除，严禁夜间拆除。11 11附图附图