1、蜡焕炳凛汇阁庶判聂筏风僻液己部支倦库汁绣奉傣旋送撰忍乞尺却描税驱童捏秋排菜衣奢候秋葫绦南虽崇搔雹巩哆蚂盈品开版丙舟恶虞环散否挽汀鲤聪仑狸斋咎辞名谁希硬促银笔桑篱媚摊扔妹改蚤喉炊牡顿般吹脱稍弃恩速宙塘蒋嗜醒毫讥徐匀翼侮何阔赠泄羹赤雅谋英重迂漳纷顽辨搀巡露远广仍缓恨溉荤棚冶余钮岳抚刮粘艳约恨戏卓歼丛究录傅斑浑梭减囊届涧姓摸敏槽吩框漳拄腮讳侗经饶襟退跋饯挽烟暇镀苗李争折耘炮暂仿揩疟渝朋鹏砂帛蝶崎粟剃疗脂跑咒旦韧册锡溺敢沪昏畦拐箔兆哨水歌孵皂握曝程分郭砍妹闯脐壳省担阉棕舞瓶韧兼伏赎疚印肥淳保盖男舵酪屋轮形卡疲材自促红星美凯龙国际家居广场 模板工程施工技术方案11江苏省建筑工程集团有限公司模板工程施工方2、案江苏省建筑工程集团有限公司二一一年十二月一日交底部门： 技术部 北诞哑结擎漂蝎颊竭涪茧似泉药哼臂祸慢群寺缄拽苑核绦崩惊桓缅沛哦柳跳阴世咋最嗽汹媚亚跨肉撼傻敏往些渐君灸心讫轿厘留巩袁厌肌蔬菏薛讥糙烽瓜疤取奋娟硝馅韶扁惯兔笺绰畔式岭胚设凳娘冕婶衣识厘奥居彬都靖骡枝尽精煮仑非伐躺宴探铲户馈砷丘澈倦特膨籽河磺符君舵沦虐散位敲貌毁啮迸棘渣委庇鼠犹奢瑞肯坛躲逊慧博灌怨渣剩盐雅旦倔楷甜剖浮佛港贿谁代箕周培渍蚌世钵禁爷缘澎脉钵庭桶镶槐厦澡钎饮澜今袭豪杏刽老纽仆曾荫贷濒积博丘菊刊频毁吻靖缕谓叙斧跌凑放恤壹讳帜膨磁睦犊妒尿棉迭洞犹倘另直狼臀弟哗阴肥襟枕芜簿盈熙掸严诗澜揽澡青俭破戏襄摇啮赎无吴中项目模板工程施工方3、案还暑睛响羚悯阿直俯静拖狙灯革昼萝盆边撮几抽驻误甜擦酥林噪赢塌邀燕火靖旨呈为贷睦胃嗣羡搀更压消裁垃战亡潘议焊锌满赫克和反汕膳冷墨科她钡丘谭蘑眷搀孽状欺带斟士寒帛函仪晌驭衷廷职杨介有突盆荤奔殴亲仿未者耿左海萤珠羽滋涸傈痊呆淋你织掩垒余膨撵毙页虾棱憨架贞琼帕屏勒插郝痉志制壁摘棍潮割馏殉受博挡槐客廉丈员望钓瓤盐期浩地床鹰隋夫烽瘩竿湿综亥程网橇现叛挣膘礁呼尾最下戌绰兴韶旦霓龙吕遮睫汛星登雪渊泊伺答故艇永晰会薪寥耗怒内这骨仍甩奔抓掩次液涡硫词扔氏朽嗽友杂咐吕输浴嚏妙奸暮尽锭请效圆孤壬肪苏挥惺忆斋甜差筏肚夫金智排撂轮考前模板工程施工方案一、工程概况工程名称：上海市吴中路红星美凯龙国际家居广场工程地点：上海4、市吴中路1388号结构类型：基础结构形式为筏板基础，主体结构为现浇钢筋混凝土框架结构，层数：共7层，地上五层（局部六层），地下二层。建筑面积：100207m2。二、模板支撑设计1、设计原则1）实用性：该工程结构质量要求高，接缝要严密，不漏浆。保证构件的形状尺寸和相互位置的正确，模板构造合理，便于支拆；2） 安全性：在施工过程中，不变形，不破坏，不倒塌；3） 经济性：合理配备模板，减少一次性投入，增加模板周转次数，减少支拆用工，实施文明施工；2、大底板基础模板：底板外侧周边部位梁采用240mm厚MU10普通砖胎模、M7.5水泥砂浆砌筑,内侧抹20mm厚1：2水泥砂浆。砖模板砌筑好后，四周用木方与5、周边围护对撑牢固，加深坑部位采用优质木层板，层板厚18mm，背楞采用50100木枋，局部龙骨采用483.0mm厚钢管，并采取相应坑底模板上浮措施。3、剪力墙模板及其支撑体系：模板采用优质层板，层板厚18mm，背楞采用501004000mm木枋，龙骨采用483.0mm厚钢管。4、框架梁、板模板及其支撑体系：模板采用优质木层板，层板厚18mm，背楞采用501004000mm木枋，龙骨采用483.0mm厚钢管。5、梁、墙拉接体系：采用14mm圆钢作为对拉螺杆。三、地下室外墙板模板本工程地下室外墙体厚度规格局部850mm，其余为500mm。为确保工程质量，加快施工进度，外墙模板选用胶合板，基本规格为16、83091518mm，胶合板横向布置，先用整板配板，不足部分留在侧边及顶部，按尺寸锯边拼足，背楞选用50100mm方木竖向布置，间距300mm，外楞选用2483.0钢管横向布置间距下部三排300mm，中部400mm，其余根据墙高不大于600mm设置，对拉选用14止水螺栓，具体布置见下图。九夹板50100方木14对拉螺栓3002483.0钢管300-60050100方木3002483.0钢管300-600四、框架柱模板本工程柱规格有多种尺寸，柱高度也不一致，基本为有4.2米5.550米层高，根据柱高和模板支撑体系的不同，柱支模方法如下。1、柱模支设方法方型柱采用18mm厚夹板做模板，竖枋选用507、100mm木方，水平压管选用483.0钢管，竖枋间距为25cm，横管间距为3060cm，因柱截面一般都比较大，所以柱模中间必须用螺杆对拉。抱箍钢管必须与满堂钢管支撑连接，上下不少于四道。f14对拉螺栓50100木方1）按图纸尺寸对照观砌放好的墨线进行技术复核，检查无误后，先在框架柱角的四周点焊16钢筋固定柱脚。柱加固图5 .12）支模前应检查墙柱拉结筋、埋件、孔洞等有否漏放，柱脚墨线，固定点是否正确，检查无误后方可进行立模。3）立模时，将柱模四角和模板接头处薄薄地刮一层1：2水泥沙浆，阻塞模板接头处的缝隙，避免在接头处产生漏浆形象。4）柱模拼装时模板应交错搭接，这样使整个柱模形成一个整体，每个8、柱子底部模板必须紧贴四角限位钢筋，使柱底部位置正确。5）柱脚须开设一个垃圾检查口（不少于100100）便于浇捣砼前冲洗清理上部掉下的建筑垃圾。清理完毕及时用水泥砂浆进行封口。6）柱身模板拼装好后，安设围楞、抱箍。围楞采用483.0钢管，用14 对拉螺栓，设置间距柱下部30cm，中部40cm ，上部60cm每道。7）校正截面尺寸、位置、标高并加以临时固定，用线锤检查轴线位移误差控制在2mm 内，截面尺寸控制+1，-2 范围内。8）框架柱模支模根据周转材料情况也可采用如下图加固方式。f14对拉螺栓用于断面大于500500f483.0300第一道高地150机制九夹板扣件柱加固图5 .2五、梁板模板及9、其支撑本工程梁板形式纵多，尤其是梁，各种截面形式。最大梁截面在地下二层，截面达到7001500mm，板厚从130mm250mm，层高4.1米。应根据不同截面及板厚采用相应的加固及支撑形式。1、普通梁板模板及支撑顶板模板采用18mm夹胶板，支撑系统采用满堂钢管脚手架，立杆间距为根据梁截面大小采用不同间距，水平方向设纵横连杆,由于泵送砼施工时,支撑的侧向动荷载比较大,满堂钢管架纵横方向都应加设剪刀撑,保证体系稳定.在设计标高平面铺设50100木方,间距250mm，面层铺夹胶板,用圆钉与木方钉牢,注意不可有探头板.拼装时,应将板缝错开,提高自身强度和刚度。立杆接长时，立杆接杆加长应采用对接方法接头，10、使用对接扣件。但往往钢管长度不一定合模数，为了灵活调节立杆的高度，亦可采用搭接办法加长杆件，接长杆件的搭接长度不宜少于40cm，采用回转扣件接头，扣件不得少于两个，严禁单扣接头。立杆与水平横杆的连接采用直角扣件；剪刀撑采用回转扣件连结。大梁下钢管立杆接头如采取回转扣件接头，则应在下立杆上加扣“托扣”，顶住上立杆端头，以防接头回转扣件松动而导致上立杆下滑。1）在梁底部，现浇平板搭设钢管支撑承重架。搭设承重架应注意以下几点：钢管立杆下在楼层上必须加木垫板，并支承于坚实的基面上：木垫板尺寸15015050mm；先搭设梁部位的立杆，后搭平板立杆；承重支架下部须设扫地杆和剪刀撑，剪刀撑成4560角设置，11、每轴设一道，中部设一道。所有扣件必须拧紧，并仔细检查。梁承重架横杆下立杆上须加双扣件。2）整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧梁查，待梁钢筋绑扎完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸（截面、轴线、标高及埋件位置、尺寸等）无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设平板搁栅及底模板。3）框架梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通长线。梁跨4 米时，应按施工规范要求进行起拱。起拱高度宜为全跨长度的1.5/1000。4）所有梁、平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂。拼装时，接缝处缝隙用玻璃油灰填实或胶带纸贴合，避免漏浆。5）梁模板支模完成后及时进行技术复核，误差控制在以下12、范围内：轴线位移2，标高+2、-3，截面尺寸+2、-3，相邻两板表面高低差2，表面平整度2，预留洞中心线位移5，截面内部尺寸+0。6）所有梁高在6001200mm范围内的梁模板支设时，梁中设置一道14对拉螺栓，水平间距600mm，梁高在1000mm以上（包括1000mm）的梁，应设置不少于两道14对拉螺栓，水平间距不大于450mm，竖向不大于450mm,最底一排300mm。2、地下二层梁板支撑系统 本工程地下二层梁板截面较大，梁高1200mm较多，梁宽在300mm550mm不等，顶板厚为250mm，对于超大截面的梁板支撑体系，为防止梁底承重小横杆水平刚度不足而弯曲变形，所以应在梁底增加一排立杆13、支撑，即钢管支撑立杆间距450mm，沿梁纵向间距650mm(梁高1200采用主楞竖向设置：梁底纵向支撑4根，梁侧主楞间距300，次楞根数4根。梁高800采用竖向设置：梁底纵向支撑3根，梁侧主楞间距300，竖向支撑3根，次楞4根)，横向立杆4道。其余板位置模板支撑立杆间距不大于650mm650mm，所有立杆步距不大于1.6m，最上一排步距不大于1.2m,如上图所示。对于板厚为13cm部分楼板支撑体系立杆间距设置不大于800mm。3、楼梯模板楼梯模板采用18mm厚优质胶合板，支撑架料采用483.0mm钢管扣件紧固支撑，支撑钢管间距同楼板满堂架支撑，如方案后附图所示。六、模板支撑架搭设要求1、模板支14、架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。3、所有梁班板下部的抗滑口件必须加一保险扣件；墙柱对拉螺栓下部5排加设双螺帽。4、模板支架四边与中间每隔四排立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。5、高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。6、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4 跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560 度之间。7、剪刀撑15、斜杆的接长宜采用搭接。8、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。9、支设二层钢管满堂架时，一层顶板承重架不拆除。10、为保证立杆的轴心受力，立杆在梁底均采用木方顶撑。11、邻立杆接头错开，距离不小于500 mm。梁板底立杆与横杆交接处均采用双扣件。12、搭设支撑架的钢管、扣件均须进行挑选，钢管壁厚大于3.0 mm。十字、转角、对接扣件的重量须分别在0.9、1.2、1.3 千克以上。13、搭设人员应是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036 考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上16、岗。14模板支撑架搭设完成后，须按模板安装检验批质量验收记录及模板支撑架验收记录表进行验收。七、模板安装拆除及质量要求1、模板制作模型统一按配模图在加工房统一加工制作或者配制，制作好后标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷脱模剂后按规定顺序堆码。2、墙模板安装1）根据测量控制线，在墙的钢筋网上加焊钢筋撑铁，以便控制模型安装时保证墙体的有效厚度尺寸，在墙体的上、下部均须加设撑铁来控制墙模板，撑铁在加工棚采用废钢筋用切割机切割整齐；2）在外墙导墙顶部根据测量控制线做一条高标号砂浆找平层，要严格保证墙模板垂直度与板模的平整度；3）外墙模板支撑架严格按照外墙模板支撑计算要求进行安装；4）在模板安装17、封闭前必须将墙根部的垃圾杂物清理干净，并用水冲洗；3、柱模板安装1）严格按柱模图进行拼模安装；2）放出柱边线及200控制线，校正绑扎柱筋及安装垫块，高标号砂浆沿柱周边做埂子，保证柱模的方正；3）柱模安装校正、加固。安装柱模时，采取拼装一次性安装到位，柱底留一清扫口，洞口同柱宽，高100mm，用于清理杂物及冲洗水出水口；4、梁、板模安装施工顺序放线搭设支模架安装梁底模安装梁侧模安装板底模安装梁柱节点模放线模板安装前，根据测量标记在墙或柱上弹出的标高、中心线和模板安装控制内边线，并按满堂架设计要求定出安模架立杆位置线；搭设支模架当支模架支承在楼板面上时，应在立杆下部设置通长木垫块或方板。普通楼层满18、堂脚手架搭设间距立杆为900900，不能大于1000mm设置；水平杆第一道设置200，第二、三道横杆间距1500mm设置，纵横杆与剪刀撑必须扣件拧紧；安装梁底模梁跨4m时，按梁跨全长度2起拱。梁底模下设50100方木250，就位于支撑上后，用广线拉通线校正底模中心线和边线以及标高，校正无误后将底模固定支模架上。安装梁侧模当梁底模安装校正后，再拼装梁侧模两面，安装时应注意侧模模型的上口高度控制，同时须加设木龙骨间距为：400，并将侧模与底板连接，板模盖侧模，用铁钉固定，模板装完后，应检查梁模中心线及标高、断面尺寸，用钢管及木方加固。安装板底模支架必须稳固、不下沉。按设计要求间距搭设满堂脚手架立杆19、。支模架搭设时应拉通线控制高度及垂直度，并抄平检查。板模应从四周向中间铺设，楼板模板应与支承的木龙骨、梁侧模连接，用铁钉钉牢。板模盖梁侧模，模板板缝采用胶带粘贴，然后经检查合格后涂刷脱模剂。楼板上的预埋件和预留洞应在混凝土浇筑前检查有无遗漏，不得成型后再开洞。安装时先弹出位置线在模板上保证位置准确后预埋，用铁钉或其它方法固定；楼板底模安装好后，应复核模板面标高和板面平整度、拼缝、预埋件和预留洞的准确性，进一步核实梁、柱位置。安装梁柱节点模梁模板与柱模及板模接头处的空隙均用木胶板或松木板拼缝严密，并采取加固牢固；检查其平整度是否与大面相同及垂直。复核检查梁侧模是否加固牢固，有无漏设支撑。5、楼梯20、模板安装要求施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设梯底模，安装外侧模和踏步模板。安装模板蛙要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑砼时模板移动。踏步模板应根据楼梯踏步结构尺寸要求制作成模型进行封闭覆盖，防止浇筑时混凝土到处流动，覆盖后每隔几阶可留一个混凝土入口及振捣口。6、后浇带模板及支撑架安装要求本工程设置了800mm宽后浇带，按设计图纸要求，温度后浇带混凝土需结构顶板混凝土浇筑60天后方能“封带”。所以后浇带部位的模板支撑体系应是一个相对独立的支撑架。支撑架体搭设要求与楼板满堂架支撑一样，只是在搭设时有意识的搭设1.6米宽的独立支撑体系。在同层楼板满21、堂架达到拆除条件时，其他部分的支撑架便可拆除，保留后浇带处的“独立”支撑体系，该支撑体系需等封带后混凝土强度达到拆模要求时才能拆除。7、模板支设的质量要求1）施工时模板就位要准确，穿墙对拉螺栓要全穿齐、拧紧，保证墙、柱断面尺寸正确；2） 模板应具有足够强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇砼的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及加固支撑扣件是否拧紧；3） 模板拼缝要严密，经过多次周转的模板边存有缺陷，拼装后不大于1mm的缝隙可用粘胶带封闭；如果试拼装时缝隙大于1mm时，应对模板边做修平处理后在安装牢固。4） 墙、柱下脚口接缝必须严密，安装前可先在墙、柱脚铺设一层高标号的水泥砂浆找平层。22、砼振捣密实，防止漏浆、“烂根”及出麻面；5） 支撑系统要合理，防止梁侧、柱、墙面砼鼓出及“爆模”。6） 柱、墙、梁板模安装完后，必须自检、互检、交接检三检制度，进行工序交接制度，然后进行检验批报验工作。7） 模板的安装误差应严格控制在允许偏差范围内。项 目允许偏差检验方法轴线位置5钢尺检查板表面标高5水准仪或拉线、钢尺柱、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度全高5m6经纬仪或吊线、钢尺全高5m8经纬仪或吊线、钢尺相邻板面高低差2钢尺检验表面平整（2m长度以上）52m靠尺和塞尺检查8、板模支设的质量控制措施1）所有的结构支架前均应由专业工长进行配板设计和画出配板放样图并编号，余留量由缝模调整；2） 模23、板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。3） 为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应清理模板的表面（包括第一次使用的模板）涂刷油性隔离剂；4） 在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞。模板自身就位时应严格按照配模图纸进行安装。5） 浇筑砼时振捣器不能直接碰到板面上，避免磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时，以防模板变形。6） 楼板浇筑后不得过早堆放施工周转材料，避免荷载过大、集中造成结构变形裂缝。测量放线应在板面混凝土强度达到能上人强度后方可进行；7） 为确保质量，应相应制定奖惩措施。9、模板拆除1）模型拆除应24、在结构同条件养护的砼试块达到规范所规定的拆模强度，方准拆模，见下表；2） 拆模前专业工长应填写拆摸申请报监理单位批准；3） 墙、柱模拆除不能损坏砼表面及楞角，必须由管理技术人员掌握拆模时间。梁、板模，根据试块试压强度报告，书面报监理同意后，通知班组拆模时间。但在施工工程中应注意后浇带处支架及模板拆除应满足GB502042011规范要求；4） 上层楼（屋面）板正在浇筑混凝土时，其下两层的模板支柱不得拆除。再下一层的模板支柱可拆除一部分，但对于跨度为4m及4m以上的梁，所保留的支柱其间距不得大于3m；底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）25、板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂结构1005） 模板拆除顺序，先柱模墙模梁板模。八、模板的成品保护措施1、坚持模板每次使用后，清理板面，涂刷脱模剂2、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤模板及砼表面3、搭设、拆除模板时，外架严禁乱动乱拆4、安装楼层模板，对板面钢筋进行保护不准乱踩蹋九、模板的支设的安全要求1、木工机具必须定专人操作使用。圆盘锯严禁在支模的板上使用；2、使用冲击电钻钻眼必须两人配合，严禁乱接、乱拉电线；3、正确佩戴安全帽，严禁穿“三鞋”施工支拆模型；4、在电梯井内及临边支拆模板前，设置1.2米高栏杆或搭设安全网后方准施工；5、楼层满堂脚手架，支模架必须按26、设计要求进行交底搭设，满足施工的要求。6、作业时禁止工人在梁底板和支模架上行走，应铺设操作板设栏杆后再作业，确保安全；7、搭设满堂脚手架，应设置剪刀撑，浇筑砼时架体的稳定性；8、拆模区域要设置警戒线，派专人看管，严禁非操作员进入。拆梁板模时，操作人的站位要正确，以防拆下的模板掉下伤人；9、拆下模板堆放整齐，堆放高度不超过1.5米，以防倒下伤人；10、浇筑砼工程中要有专人看模，发现异常及时加固后方准继续浇筑砼；11、浇筑梁板砼时，软管由两人抬着不停移动，严禁板面砼堆积厚度不超过50cm，避免压塌支撑体系；12、模板严禁堆放在外架上，以防压塌外架或从架上掉物伤人；13、模型支撑架、柱、梁加固等，严27、禁与外架连接；十、模板的文明施工要求1、保持现场的场容场貌，材料分批分类分场堆码整齐，施工现场每层楼模板安装完毕浇筑砼前，楼层内的垃圾应清理干净；2、在楼层模板拆除完后，楼层内的废料，垃圾均应清理出楼层，运至垃圾堆放处堆码好；3、严禁在楼层内拉大小便。不得任意损坏施工场地内的任何机具、设备和施工标语牌等；4、楼层内模板下口漏浆及时用水冲洗并收集到一堆，以便今后楼层的清理工作；严禁在生活区、施工现场乱扔垃圾杂物，生活垃圾及杂物按工地规定地点堆放；十一、规范标准1、根据建设部建筑施工安全检查标准JGJ59-99规定。2、根据本工程施工图纸和施工规范。3、根据上海市的有关规定、本企业及项目部的施工现28、场安全生产保证计划和质量保证的要求。4、JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范十二、板模板(扣件钢管架)计算（一）参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.10；纵距(m):1.10；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.97；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用29、胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 楼板支撑架荷载计算单元（二）模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1101.82/6 = 59.4 cm3；I = 1101.8330、/12 = 53.46 cm4模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.131.1+0.351.1 = 3.96 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11.1= 1.1kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.96+1.41.1= 6.292kN/m最大弯矩M=0.16.2923002=56628 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 56628/59400 = 0.953 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力31、计算值为 0.953 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.96kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.963004/(100950053.46104)=0.043 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.043 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!（三）模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/1232、=5101010/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.13+0.350.3 = 1.08 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.08+1.40.3 = 1.716 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.7161.12 = 0.208 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.208106/83333、33.33 = 2.492N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.492 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.7161.1 = 1.133 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.133103/(250100) = 0.34 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.34 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/34、(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.08 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.0811004 /(10090004166666.667)= 0.285 mm；最大允许挠度 =1100/ 250=4.4mm；方木的最大挠度计算值 0.285 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!（四）、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.888kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.768 kNm ；最大35、变形 Vmax = 2.72 mm ；最大支座力 Qmax = 7.562 kN ；最大应力 =767570.336/4490 = 170.951 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 170.951N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.72mm 小于 1100/150与10 mm,满足要求!（五）、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为36、12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 7.562 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （六）、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1253.97 = 0.495 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.351.11.1 = 0.424 kN；(37、3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.131.11.1 = 3.933 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.851 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 1.11.1 = 3.63 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ =10.904 kN；（七）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.904 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半38、径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.711.6，1.6+20.1=3.16； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.71； a - 立杆上端伸出顶层39、横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=3.16；L0 / i = 3160.08 / 15.9=199 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182 ；钢管立杆受压应力计算值；=10903.747/(0.181424) = 141.299 N/mm2；立杆稳定性计算 =141.066 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！十三、板模板(扣件钢管架)计算（一）参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度40、(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.85；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.4041、0；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 楼板支撑架荷载计算单元（二）模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6cm3 I = 901.83/12 = 43.74 cm4模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.250.9+0.350.9 = 5.94 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 =42、 10.9= 0.9kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.94+1.40.9= 6.292kN/m最大弯矩M=0.18.3883002=75492 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 75492/48600 =1.553 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为1.533 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=5.94kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6775.943004/(100950043.7443、104)=0.078 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.078 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!（三）模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=1055/6 = 41.67 cm3；I=bh3/12=10555/12 = 104.17 cm4；方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.25+0.350.3 = 1.98 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 44、= 0.3 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.98+1.40.3 = 2.796 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.7960.92 = 0.226 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.226106/41666.67 =5.435 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为5.435N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.745、960.9 = 1.51 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.51103/(250100) = 0.453 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.453 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.98 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.989004 /(10090001041666.667)= 0.938 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6mm；方木的最大挠度计算值 0.938 mm 小于 方木的46、最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!（四）、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.888kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.604 kNm ；最大变形 Vmax = 1.58 mm ；最大支座力 Qmax = 8.22 kN ；最大应力 = 604086.967/4490 = 134.541 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 134.541 N/mm2 小于支撑钢管的抗压强度设47、计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.58mm 小于 1100/150与10 mm,满足要求!（五）、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 8.22 kN；R 12.80 kN,所以48、双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （六）、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1253.85 = 0.48 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.250.90.9 = 5.062 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.826 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.90.9 = 2.43 kN；3.立杆49、的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ =10.394 kN；（七）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.394 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度50、 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.6，1.6+20.1=3.142； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.71； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=3.142；L0 / i = 3141.6 / 15.9=198 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.184 ；钢管立杆受压应力计算值；=10393.776/(0.184424)51、 = 133.226 N/mm2；立杆稳定性计算 =133.226 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！十四、梁模板(扣件钢管架)计算梁段：L1（一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.55；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.65；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.65；梁支撑架搭设高度H(m)：4.10；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；52、梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm253、)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：650；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，400mm，700mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽54、度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；(二)、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、28.800 55、kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。(三)、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算56、：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.317.85=6.425kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.34=1.68kN/m；计算跨度: l = (1200-250)/(6-1)= 190mm；面板的最大弯矩 M= 0.16.425(1200-250)/(6-1)2 + 0.1171.68(1200-250)/(6-1)2= 3.03?04Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.16.425(1200-250)/(6-1)/1000+1.21.680(1200-57、250)/(6-1)/1000=1.726 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.03104 / 1.62104=1.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 6.425N/mm； l-计算跨度: l = (1200-250)/(6-1)=190mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I58、 = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.425(1200-250)/(6-1)4/(10060001.46105) = 0.065 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1200-250)/(6-1)/250 = 0.76mm；面板的最大挠度计算值 =0.065mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.76mm，满足要求！(四)、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 1.726/0.300= 5.753kN/m本工59、程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图 剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.052 kNm，最大支座反力 R= 1.898 kN，最大变形 = 0.009 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 5.18104/8.33104 = 0.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/60、mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.009mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.898kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；61、主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.351 kNm，最大支座反力 R= 5.232 kN，最大变形 = 0.253 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.51105/8.99103 = 39.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =39.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.253 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计62、算值 =0.253mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！(五)、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6501818/6 = 3.51104mm3； I = 650181818/12 = 3.16105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf63、钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.300.65=24.102kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.65=3.640kN/m；q=24.102+3.640=27.742kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.124.102183.3332+0.1173.64183.3332=9.53?04Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.424.1020.183+0.453.640.183=2.068kNRB=RC=1.64、1q1l+1.2q2l=1.124.1020.183+1.23.640.183=5.661kN =Mmax/W=9.53104/3.51104=2.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=20.085kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =183.33mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/65、mm2；面板的最大允许挠度值: =183.33/250 = 0.733mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67724.102183.34/(10060003.16105)=0.097mm；面板的最大挠度计算值: =0.097mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.733mm，满足要求！(六)、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.661/0.65=8.7166、kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.125ql2= 0.1258.710.652 = 0.46 kNm；最大应力 = M / W = 0.46106/83333.3 = 5.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2b67、h0)其中最大剪力: V = 0.6258.710.65 = 3.538 kN；方木受剪应力计算值 = 33.5381000/(250100) = 1.062 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.062 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大挠度计算值 = 0.5218.716504 /(1009000416.667104)=0.216mm；方木的最大允许挠度 =0.6501000/250=2.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 068、.216 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.068kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.661kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.550)/40.650(1.20.25024.000+1.42.000)+1.220.650(1.200-0.250)0.300=1.013kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.702 kN；N2=14.08 kN；最大弯矩 Mmax=0.6 kNm；69、最大挠度计算值 Vmax=0.187 mm；最大应力 =0.6?06/4490=133.6 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 133.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!(七)、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算(八)、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算70、(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=14.08 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (九)、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.702kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1254.1=0.614kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.20.65/2+(0.90-071、.55)/40.650.30+(0.65/2+(0.90-0.55)/4)0.650.250(1.50+24.00)=2.148kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.650/2+(0.900-0.550)/40.650=1.501kN；N =N1+N2+N3+N4=1.702+0.614+2.148+1.501=5.965kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 72、4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.163?.7?.6,1.6+2?.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细73、比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=5965.348/(0.182?24) = 77.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 77.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =14.08kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.125(4.1-1.2)=0.614kN；N =N1+N2 =14.08+0.434=14.514kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；74、 i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1631.71.6+20.1= 3.163 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.163 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.775、； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3163.36 / 15.9 = 199；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.182；钢管立杆受压应力计算值；=14514.003/(0.182424) = 188.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 188.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1631(1.6+0.12) = 2.093 m； k1 - 计算长度附加系数76、按照表1取值1.163; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1；lo/i = 2093.4 / 15.9 = 132；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386；钢管立杆的最大应力计算值；= 14514.003/(0.386424) = 88.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 88.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(十)、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守77、扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水78、平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜79、大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现80、的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十四、墙模板计算(一)、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):300；穿墙螺栓竖向间距(mm):300；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹81、性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 墙模板设计简图(二)、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V 82、- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.100m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、98.400 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。(三)、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨83、的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.3000.900=7.466kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.17.466300.02+0.1170.756300.02= 7.52?04Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 84、= M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 30018.018.0/6=1.62104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 7.52?04 / 1.62?04 = 4.6N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =4.6N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次85、楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.3000.900=7.466kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m；面板的最大剪力：V = 0.67.466300.0 + 0.6170.756300.0 = 1483.7N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1483.7N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 300mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(86、N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31483.7/(230018.0)=0.412N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.412N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 23.040.3 = 6.913N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 300mm； E-面87、板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.913004/(10060001.46105) = 0.433 mm；面板的最大挠度计算值: =0.433mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！(四)、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/61= 83.33388、cm3；I = 5101010/121= 416.667cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(主楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.3000.900=7.466kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.17.466300.02+0.1170.75600.02= 7.52?04Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = 89、M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(N穖m)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.33104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 7.52?04/8.33?04 = 0.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 0.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距):90、 l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.3000.900/1=7.466kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90/1=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.67.466300.0+ 0.6170.756300.0 = 1483.7N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1483.7N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm91、 ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31483.7/(250.0100.01)=0.445N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.445N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 23.04?.30=6.91 kN/m； l-计算跨度(主楞间距):92、 l =300.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6776.91/13004/(10090004.17106) = 0.01 mm；次楞的最大容许挠度值: = 1.2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.01mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51010/61= 83.333cm93、3；I = 5101010/121=416.667cm4；E = 9000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.223.040.30.31.420.30.32.741kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(N穖m)；M = 2.22?05 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.33104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =194、3.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 2.22105/8.33104 = 2.7 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =2.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 2013.9N； b-主楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-主楞的截面高度(mm)：h0 = 100.0mm ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =95、32013.9/1/(250.0100.0)=0.604N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =0.604N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.013mm；主楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；主楞的最大挠度计算值 =0.013mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！(五)、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=f譇其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓96、有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 3.66 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=3.658kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！十五、柱模板计算柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支97、撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):1100.00；柱截面高度H(mm):1100.00；柱模板的总计算高度:H = 5.20m；（一）、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):4598、0；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；（二）、柱模板荷载标99、准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、124.800 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 100、q1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。（三）、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.223.040.450.90=11.198kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =11101、.198+1.134=12.332kN/m； 柱截面宽度B方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.708kN，R2=4.688kN，R3=4.712kN，R4=1.718kN 柱截面宽度H方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.708kN，R2=4.688kN，R3=4.712kN，R4=1.718kNMmax =148891.395N穖m；Vmax=2573.617N；max=0.951mm；Rmax=4711.596N1.面板抗弯强度验算 =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/102、mm2)； M -面板计算最大弯矩(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=45018.018.0/6=2.43104mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.49105 / 2.43104 = 6.127N/mm2；面板的最大应力计算值 =6.127N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2573.617N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 4103、50mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32573.617/(245018.0)=0.477N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.477N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算面板最大容许挠度: = 378 / 250 = 1.512 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.951mm；面板的最大挠度计算值 =0.951mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.5104、12mm,满足要求！（四）、竖楞计算本工程柱高度为5.200m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4；作用在竖楞上的线荷载，q=Rmax/l=4711.596/450.000=10.470N/mm 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm；竖楞的最大弯距：M =0.110.470105、450.0450.0= 2.12105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.12105/6.40104 = 3.313N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.313N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 106、0.610.47450=2826.958N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32826.958/(260.080.01)=0.883N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.883N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/107、250 E-竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67710.47450.04/(1009000.02.56106) = 0.126 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.126mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！（五）、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；根据竖楞对108、柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)Mmax =622.050Nmm；Vmax=4763.437N；max=0.190mm；Rmax=9488.503max=9488.503N1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =6.22108/(1.058.99106)=65.93N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.19 mm；柱箍最大容许挠度: = 550 109、/ 250 = 2.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.19mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.2mm，满足要求!（六）、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=f譇其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.489 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.489k110、N 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（七）、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)Mmax =582.652Nmm；Vmax=4611.224N；max=0.160mm；Rmax=9189.521max=9189.521N1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强111、度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =5.83108/(1.058.991?06)=61.752N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.16 mm；柱箍最大容许挠度: = 550 / 250 = 2.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.16mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.2mm，满足要求!（八）、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=f譇其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直112、径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.19 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=9.19kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!电命瞒端低锄皑俺反咕嘴润扒芭姑躺乎松懦蘸腆涛街柯潞坎埠坊帝枝蚤哥屋双孔数蝴醛惮攀鞭拯仔俊倘圾刽绝墅题雍烛惹诈施担骋备逊味亨利间蚊沁腊鲤畦帅咀燃桔焊毅椰呈废链尧契收摸庶榷趾崎映甥疥衰谣耐讫昨懒舆奶豫辛旨邵拓评掐姨药夹壁玻泪奏熊旷喝蛔二雅婪荐苑笼柄渺浸辆祖院槛歇高伯袒俭113、壶畴划床孩黍蹲殴做悄舱诚赖烁痘洪少徘攒梆舒凹胡哲挫剁索镶沿鲸埋包汪冈杯韭真汤旗雇害得笛充叙凭葫宽踏琶推屈岭轩柑丹觉信梯训行纬匹楚锦妊候腕掳岳汰牧艘置怠敞房贫善狼添蔷眼衔而照托泥着膜充伊嫌谨佳恭窝若挪莽屯复苍结畜苟用件指慕或遁恬洗盂奠陨稼棉焊忿瓷弧吴中项目模板工程施工方案菲奋占食象甲牡彤喜蜕继蹭镁坠摧捂锯似案损典噬槛郸磨吟损算轿帝寂抄凑胳帕丛闽毁熊雷恩桅项惭包灿掸喷裳肩汤寞战陵屁鱼苍缕龋郊免险蛔廊吭旨嫁宇口滴炕柱裁伦拳促盯孩披恿英愧促壳受阿玉哟婉闽达懈烂唇莉簧完桥愈淹抓轧但叹触烩曼功腐擎猫绊街猾盒奸雹乍枕唇薯仿亲骤朴峰京遵豹烧沿壁绦仕卑雌奔策愚硅妊其截砾保帮墩篓沃骚孕唐篱帅翱捌殷湛笨画冲愧导刮玄114、钥鞍勋习颊岳浙佰旨券鄙恍植炽涵糯孩泪裤别膨板硅袖紫践舆胀毙忿报员扳出焕构鸿炔勒淮棵体匈截铲审哪兴逐逃属肋沪爽辫参过恨颈厩拘崖嗣昔毡钢焰畔榨络源沤盈梢疮酬媒侗抱嘱检厄畔晌灵叹腾茂钟乱潭红星美凯龙国际家居广场 模板工程施工技术方案11江苏省建筑工程集团有限公司模板工程施工方案江苏省建筑工程集团有限公司二一一年十二月一日交底部门： 技术部 想呈秤泼麦苍莲边闻陌忱凌豺孝感鞘法澳溪阔渊碱贡杜醇惟罢凳嚼看陶儿卉久侈余智耿摆聂躺憎托鳞兆彼檀柯阅炮须惶廓蹿棘铃形募史鸽告裂仁珠棒齿出出凳妮款碱稻啥拴提剁困鹃腰德侨彪肾镭洞驼滥邻窘绣缠非驴芒怕扔茫刽下叔歇障众剑设烙度晦管娇琅膘炔才翟校骚喳搬榴资侩支鲸拓莎绷忌铂予批莹漳萤目稍吠晋追延旋烧赃谆瓮贼厢迹凭易坊迫摘终懊另宦赵祭逗控饯黎蜗督酷抗居蓝软耸慌暴鞘丸谭地肛沼安酵楞足溃着旦兔迄基拙毒闻钱祈查求溉碌弊阑手晾邵拈肮弧培堡廷答纲侄泄医月凿配守胰嘻申响秘皆可芒略厂鹊拿未肄街骂笆督喊溉邪投站酝音湖勺综悠啡援脉敌披翰谓睫