1、编号：SJHN.JZY-XX家居商场主体结构模板及排架工程施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录一、编制依据5二、工程概况6三、主要材料7四、满堂排架搭设尺寸、工艺7五、模板工程支撑排架搭设与拆除91、支模支撑排架搭设前的准备工作92、支撑排架的搭设103、模板支撑排架系统搭设注意事项114、支撑排架的拆除12六、模板的构造和施工要求12七、模板安装允许偏差和质量控制151、模板安装标准152、保证项目163、其他164、模板工程质量控制165、预防措施17八、满堂支撑排架搭拆施工安全技术措施2、191、材质及其使用的安全技术措施192、支撑排架搭设的安全技术措施204、支撑排架拆除的安全技术措施215、支撑排架脚手架的使用22九、与支撑排架相关工序注意事项23十、安全应急救援预案241、建立健全安全事故应急救援指挥部242、指挥小组职责253、应急救援器材的配备264、应急救援知识培训265、通讯联络266、应急救援预案的响应及事故报告267、事故应急救援27700*1500梁模板扣件钢管高支撑架计算书600*1200梁模板扣件钢管高支撑架计算书500*1350梁模板扣件钢管高支撑架计算书400*1200梁模板扣件钢管高支撑架计算书450*1300梁模板扣件钢管高支撑架计算书400*3、1150梁模板扣件钢管高支撑架计算书满堂扣件钢管楼板模板支架计算书梁木模板与支撑计算书一、编制依据 1、建筑工程施工质量验收统一标准GB50204-2013。2、钢管脚手架扣件GB15831-20063、建筑施工高处作业安全技术规程JGJ802011。4、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011。5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011。6、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008。7、建设部建筑工程预防坍塌事故若干规定（2003-4-17）。8、xxxx家居商场施工图纸。9、xxxx家居商场施工组织设计。二、工程概况1、基本概况工程名称xxxx家居商场工程地点建设单位4、管理公司设计单位监理单位总承包单位抗震设防烈度7度抗震等级三 级主要结构类型框架建筑层数4层（地下一层）总高度25m建筑面积86839.3m2屋面防水等级级主体结构使用年限50年2、设计概况21本工程地下一层，基础为桩承台+筏板结构；地上部分共三层，地下室顶板标高为0.00，一层结构顶标高为5.00m，二层结构顶标高为10. 50m（高货架区除外），三层结构顶标高为17.00m，均为钢筋混凝土现浇结构，屋面为钢结构屋面。22本工程地下室层高为5.2m，一层排架支撑系统高度为5.00m，二层排架支撑系统高度为5.50m，三层排架支撑系统高度为6.50m，支撑排架均搭设在混凝土面层上。23柱、梁、5、板施工工艺流程搭设脚手架、支柱模至梁底、支梁底模、浇筑柱砼、支设平台、梁模板、绑扎梁、平台钢筋、浇筑砼、养护砼强度达设计要求、拆模、转入下一施工段。25 本工程各层主要框架梁、柱标高及截面尺寸如下表所述：楼层顶标高（m）主要梁截面尺寸（mmmm）楼层板厚（mm）地下室0.007001500、6001200250L15.005001350、4001250、4001200200、150、120L210.504501200、4501300、4001150、4001000120、150三、主要材料1、支撑排架及模板搭设主要材料的选择：（1）脚手钢管（483.0mm外径）；（2）可锻铸铁直角扣件、旋转扣6、件、对接扣件；（3）50100木方；（4）15厚胶合板；（5）20050 木跳板等。四、满堂排架搭设尺寸、工艺（1）框架梁板与柱砼分开浇筑，先浇筑框架柱，待其达到一定强度后与支撑体系做刚性连接后，再进行框架梁板砼的浇筑，以增强支撑体系的整体稳定性。（2）各楼层框架梁截面尺寸不一，为确保满堂排架的整体稳定性，各层梁的荷载统一按最大梁截面尺寸设计计算。（3）本工程支撑排架采用扣件式钢管脚手架作模板支撑排架，采用48钢管满堂排架作为垂直支撑钢件。扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件的规定；（4）框架梁、柱、平台模板采用15mm厚木胶合板，支撑系统采用5017、00mm的木枋、顶托及脚手钢管。（5）立杆布置：框架梁梁宽500mm的，梁底均设置两根支撑脚手钢管立杆，7001500、6001200、5001350梁底部设两根支撑脚手钢管立杆，沿梁跨度立杆纵横向间距不得大于900mm；高支撑排架立杆的步距为1.5m，梁两侧立杆距离为梁边向外300mm。梁底支撑钢管沿梁方向间距为900mm。框架梁梁宽500mm的，梁底均设置一根支撑脚手钢管立杆，框架梁4001250、4001200、4501200、4501300、4001150、4001000梁底部设一根支撑脚手钢管立杆，沿梁跨度立杆纵横向间距不得大于900mm；高支撑排架立杆的步距为1.5米，梁两侧立杆间8、距不大于1000mm。梁底支撑钢管沿梁方向间距为900mm。本工程中7002200、5002200梁，梁底均设置两根支撑脚手钢管立杆，沿梁跨度立杆纵横向间距不得大于900mm；高支撑排架立杆的步距为1.5m，梁两侧立杆距离为梁边向外300mm。梁底支撑钢管沿梁方向间距为450mm。楼板满堂脚手架：楼板模板支架立杆纵向、横向间距均为900mm，立杆步距为1.5m梁底承重立杆采用U型拖支撑梁。（6）支撑排架立杆上相邻步距的大横杆交替设置于立杆的内外侧，以减小立杆的偏心荷载；支撑排架底部设48钢管纵横扫地杆一道（离地200mm），同时纵横设置48水平拉结钢管以保证排架整体稳定。扫地杆纵横向全部设置。9、（7）满堂排架四边应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；纵横剪刀撑采用48脚手钢管搭设；框架主粱一侧均设置剪刀撑，次梁一侧设置剪刀撑，在16m跨中间连续设置剪刀撑；利用周边混凝土框架梁、柱作水平支撑固定满堂排架，保证整个支撑体系的稳定性。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数765（8）为了确保施工安全，在梁底标高处铺设防护兜网一道作安全防护用。(9) 本工程梁跨长为8m和16m，按规范要求，对于跨度大于4m的现浇钢筋混凝土梁、10、板，其模板要求起拱，起拱高度为跨度的0.2%。(10)支模施工过程检查严格按照AQ2.10.2.2模板工程验收表和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范执行，具体如下：专项施工方案计算书是否结合实际情况；立柱、支架间距是否满足规范及方案要求；水平拉结、剪刀撑设置是否符合规范要求；作业环境是否满足规范要求；支架使用的各种周转材材质是否满足施工规范要求。五、模板工程支撑排架搭设与拆除1、支模支撑排架搭设前的准备工作 （1）搭设前，项目部作好脚手架工及木工的技术交底工作和岗前培训工作，安全及预防设施齐备后开始搭设。 （2）在支承面稳固后，方可搭设竖向支架。在安装过程中，各立杆之间进行临时拉固。 （3）11、跨度大于4m时，模板起拱统一按2/1000。 （4）模板与砼的接触面涂隔离剂。2、支撑排架的搭设2.1施工工艺支撑排架搭设的工艺流程为：场地清理材料配备定位弹线、设置底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑。（1）地基处理：搭设场地必须平整。基础上底座下设置18mm厚木模板垫板，布设必须平稳。（2）定位弹线、设置底座：根据构造要求在建筑物内弹出立杆控制线，并做好标记。（3）立杆:本工程支撑排架采用单立杆，立杆接头搭接连接，立杆与脚手架钢管按设计要求进行搭接或对接，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm，搭接时应采用不少于2个旋转扣件固定，无设计说明时搭接长度不应小于50cm（模板支12、撑架立杆搭接长度不应小于1m）。 大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。（4）大横杆：大横杆至于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧，其长度大于3跨，不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。（5）小横杆:每一立杆与横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧，在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱间距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间13、等间距增设小横杆。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆在立柱处相向布置。（6）纵横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。（7）剪刀撑：本工程支撑排架设纵横向剪刀撑，随立柱纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45-60之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2-4个扣接点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与14、立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于10cm.（8）脚手板：本工程脚手板采用木脚手板。在作业层下部架设一道水平兜网，并设置防护栏杆。木脚手板设置在横向水平杆上，并在两端用铁丝固定。木脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现头和空挡现象。（9）连墙件：连墙件采用刚性连接，竖向间距为控制在3个步距（即4.8米）,横向间距为3个立杆间距（即2.4m），连墙杆15、用48脚手钢管，它与脚手架和梁柱的连接采用直角扣件。连墙件横竖向顺序排列，均匀布置，与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。（10）在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙杆可靠连接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。3、模板支撑排架系统搭设注意事项（1）支撑排架系统钢管搭设时不得使用弯曲、变形、开裂及锈蚀严重的脚手钢管，否则会大大降低杆件16、的竖向承载力和支撑系统的整体变形能力。（2）施工中应尽可能利用已成型的结构，如框架梁、柱，将支撑系统与其进行水平拉结，以增加支撑系统的水平变形能力和整体稳定性。（3）立杆的接头应错开。钢管立杆采用对接扣件连接，并且在立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内相隔一根立杆的两个接头在高度方向错开的间距不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（4）在支撑的最顶一层水平拉杆处设置一道水平安全网，以保障施工人员的施工安全。（5）扣件的紧固是否符合要求，应由支撑排架搭设人员使用力矩扳手实测，实测值应在45-60N.m之间，实测数据过小则扣件易发生滑移17、，过大则会引起扣件的崩裂。项目部安全、技术人员应不定期进行抽测，以保证支撑排架的整体安全性及稳定性。4、支撑排架的拆除4.1 施工工艺拆架程序应遵守由上到下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）。4.2拆除施工技术要求支撑排架拆除时不准分立面拆除或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆后拆最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件垫层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差部18、应小于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。六、模板的构造和施工要求1、模板设计依据为：业主提供结构、建筑施工图；按清水混凝土质量要求进行模板设计，在模板满足强度和刚度要求前提下，尽可能提高表面光洁程度，采用泵送砼；在满足塔吊起重要求、施工便利和经济条件下，应尽可能扩大模板面积，减少拼缝；2、电梯井墙模采用胶合板，木楞间距为250，主背楞为248钢管，14止水螺栓对拉。3、框梁模板采用15厚木胶合板，竖向背楞为50100木方，14对拉螺栓拉紧。框架柱模板采用定型木模，此方案另行编制。4、板模板采19、用15厚木胶合板，竖向背楞为50100木方。5、模板加工和制作51对模板的加工要求主要技术参数及质量标准 多层板采用专用切割机裁割，防止毛边、飞边、破茬。胶合板采用15厚，背楞为50100木方52加工品验收 木制模板在工地现场加工。木工加工组根据图纸对模板进行精确翻样，加工品成型后，首先由加工组进行自检，发现问题及时整改。质检员对加工品再进行专检，使模板的允许偏差控制在规定的范围以内。使用前支模组对木制加工品再进行交接检，影响使用的立即返回整修。6、模板工程施工62梁模板施工框架柱混凝土浇筑至梁底标高向上20mm，绑扎梁钢筋，支梁侧、平台模板，浇筑梁板混凝土。621施工技术措施1） 梁采用梁侧20、模包底模的方法进行施工。2） 找准梁的中心线、轴线和位置线，在弹线前先将柱墙顶端凿毛处理。3）按规范要求支设梁底钢管扣件式脚手架：从边跨一侧开始安装，先安第一排立杆，上好连接横杆，再安第二排立杆，二者之间用横杆连接好，一次逐排安装。4）本工程梁模板采用900mm*1200mm大模，螺杆采用直径14的通丝带三型卡。由于本工程梁高较大，所以在1000梁高的梁竖向考虑设置一道螺杆，一道穿在梁内，一道设置在梁底模板下。梁水平方向螺杆间距为700mm。竖向间距：螺杆距离梁底400mm。大于10001600梁高的梁在梁内设置两道螺杆。5）400梁底木方为4根，梁侧木方间距不大于250mm。500700梁底21、木方为5根，梁侧木方间距不大于150mm。6）按设计标高调整支撑头的标高，然后安装梁底模板，并要拉线找直，此时，应按前述要求进行梁底板起拱，注意起拱应在支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。在预留起拱量时，要迭加上地基下沉、支撑间隙闭合等因素，使梁在拆模后起拱量符合规范要求，本工程4m以上跨度梁起拱0.2%。 采用木胶合板和木模板支模时，在梁模和柱模连接处，应考虑模板吸水后膨胀的影响，其下料尺寸一般应略微短些，使混凝土浇筑后模板不致嵌入混凝土内。要注意梁模与柱模的接口处理，谨防在这些部位发生漏浆跑模或构件尺寸偏差等现象。采用木胶合板时，要用木方转接。绑扎梁钢筋，经检查合格，并清除杂物后再安22、装侧模板。模板铺设完毕后，应用水准仪测量模板标高，并进行调整。标高调整完后，支撑系统加设剪力撑，并加设二道纵横水平向拉杆，以保证支撑系统的稳定。支撑搭设时，尽量使上下层支撑在同以垂直线上。632模板拆除要求1）模板拆除时混凝土强度必须满足规范要求，以混凝土试块报告为准。2）应首先拆除梁侧模板，再拆除梁底模板。 3）用钩子或扁铲撬棍将未拆下的模板撬下，等模板全部落下之后，再集中运出并堆放指定地点，分规格码放好。4）梁模加设拉杆螺栓时，应先拆掉拉杆和背楞之后再拆除侧模和底模，梁底模拆除时混凝土强度必须满足规定的要求才可以拆除。以以混凝土试块报告为准。633安全要求1）架子搭设完毕后，必须经检查验收23、合格后，方可使用，使用中不得擅自拆改。2）使用对拉螺栓时，螺母必须拧紧，普通螺纹者应使用双螺母，且螺杆必须凸出螺母2.3mm以上。3）支撑架各连接件须卡紧，勿遗漏。4）使用中应经常检查支撑架有无拆改、松扣、脱钩现象，发现问题及时整改。64电梯井墙支模641井筒墙体放线须准确，严格控制其平面位置和垂直度偏差。642支模必须执行正偏差，即墙体尺寸为负尺寸，偏差量取+4-5mm，而穿墙螺杆的塑料套管长度须与支模时墙体尺寸一致，取负偏差00.5mm，这样确保混凝土浇筑原井筒尺寸不会过大，为下一步的电梯安装工作打下基础。643为防止井筒墙壁出现胀肚，支模后，要求木工班组和工长及质检员认真检查支模质量情况24、，填写好模板分项工程质量检验评定表，明确责任。65.模板的拆除651模板拆除的一般规定 本工程一层模板的拆除待一层混凝土强度到达要求后（同条件试块强度100%），方可以拆除。 652模板的拆除顺序：A、墙模拆除砼浇筑完毕12-15小时后松开螺栓（止水螺栓割除）分部拆除水平支撑用塔吊运出一侧墙模拆除阴角模板清运模板及垃圾B、顶板模板的拆除同条件试块试压通过拆除支撑水平连接杆逐根拆除模板支撑逐块撬除顶板模板清运模板及垃圾C、柱模板拆除先拆掉柱斜支撑，卸掉柱箍，再把连接每片柱模板的连接螺栓拆掉，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。柱模拆除后分片码放平整，不得有悬空不吃力情况。D、梁模拆除梁板25、模板拆除时，同条件混凝土强度等级应达到以下要求： 现浇结构拆模时所需混凝土强度 结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2752，8758100梁8758100悬臂构件100拆模注意事项拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以防模板变形和损坏，拆下的扣件及时集中收集管理，以备再次使用。模板拆除后，立即清理残留混凝土、密封条等杂物，木模板上的钉子起干净，模板上的孔眼修补好，边角损坏的要进行整修和改制，刷上脱模剂后分类堆放。七、模板安装允许偏差和质量控制1、模板安装标准必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范及相关规范要求。2、保证项目 模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳26、定性。21基本项目接缝宽度1.5mm（用工程检测仪上的楔形塞尺检查）。模板表面必须清理干净。 22允许偏差项目 序号项目允许偏差（mm）检验方法1轴线位移（柱、墙、梁）5尺量检查2底模上表面标高5用水准仪或拉线和尺量3截面尺寸+0、-5尺量检查4每层垂直度5用2m拖线板检查5相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查6表面平整度4用2m靠尺和楔形塞尺检查7预埋管、预留孔中心位移3拉线和尺量检查8预留洞中心位移10拉线和尺量检查截面内部尺寸+10、0尺量检查现浇砼梁、板，当跨度不小于4m时，模板应起拱，起拱高度按1.5控制。3、其他安装在结构中的预埋件、预留洞等按图纸和洽商不得遗漏，且安装必须牢固。427、模板工程质量控制41质量控制程序模板成型交验班组内实行“三检制”，在自检合格后报木工工长检验，合格后依次报项目部木工质检员、质量负责人进行核定，并按规定填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，并向监理报验。每个环节检查出来的问题（不符合本方案质量、技术标准及相关规范），视性质、轻重等查处上一环节责任，并由上一环节负责人负责改正问题。42质量控制注意点浇筑混凝土前必须检查支撑是否牢固可靠，模板是否垂直（或水平）、方正、尺寸准确，扣件是否松动，浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时修复。混凝土泵管不能与支撑排架接触，不能冲击模28、板造成模板几何尺寸不准。采用地泵及汽车泵相结合的方式浇筑混凝土。所有接缝处加粘海绵条（包括柱墙根部、梁柱交接处等容易漏浆部位）。梁、板、柱交接处阴角是否顺直。5、预防措施5.1轴线偏位的预防措施精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有极少数钢筋偏移至边线外时，应先采取校正措施。柱脚处29、可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得烧伤柱钢筋。5.2垂直偏差的预防措施立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通线，再根据线立中间柱模。合理设置模板和支撑系统。柱高度超过4m，应严格按模板方案采用对拉螺栓收紧，邻近柱模板之间可用水平连杆、剪刀撑、或交叉拉筋相连。边柱要求3面设置支撑，角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以相互连接在一起，增加了模板的整体稳定性。梁侧30、模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。5.3标高不正确的预防措施楼梯模板踏步标高应根据楼梯粉刷层及上、下平台楼地面的不同厚度进行调整，防止起步、收步与其他踏步高度不同。正确进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高。5.4柱、梁模板胀模的预防措施柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密（间距不得大于40cm），同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大致处于同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑31、牢固，必要时另加柱箍或斜撑。木模板侧模下口必须有夹木钉紧在支柱的横杆上。当梁侧模板上的通长围檩兼作楼板模板的桁架支座时，围檩下应加设短柱或短撑木。扣件的拧紧程序，对于支撑排架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧程度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。5.5楼梯底板厚度不足、底模板胀模的预防措施为确保楼梯板厚度的正确，应提高锯齿形外帮板的制作安装质量，减少误差。同时，在安装踏步侧板时，应在踏步侧板下口垫上与混凝土板厚相同的小木32、块。当混凝土浇捣到该处时应随手将它取出。楼梯模板下部应根据荷载大小，合理设置搁栅和支撑系统。支撑不仅应与牵扛垂直，也应与搁栅垂直；支撑下部用对拔榫固定，相邻支撑必须用水平拉杆连接以防因支撑下沉、失稳而造成模板变形或胀模。5.6梁模下垂、失稳倒塌的预防措施支撑排架立杆必须置于平整的坚实楼层板上，并有足够的支承面积。钢筋混凝土梁的跨度大于4m时，安装模板应按设计要求起拱。5.7漏浆的预防措施木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止可能出现的漏浆现象。梁与柱相交，梁模与柱连接处应考33、虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象。板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。5.8拆模时出现缺陷的预防措施混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于1.2Mpa；门窗洞口模板拆模时，混凝土强度不小于4Mpa，承重模板应按规范要求决定拆模时间。大模板脱模后，应趁34、板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。5.9模板支撑系统质量保证措施与控制程序(1)原材料采购之前要做好市场调查，从中选择生产管理好、质量可靠的厂家作为采购对象，建立供货关系，并做好记录。(2)工程施工中的每道工序，每个部位、分项、分部工程及单位工程的标识用质量检查记录来严格控制。(3)施工过程中严格执行ISO9002系列标准，并根据本工程的施工合同要求，补充完善内部质量保证体系，保证工程质量合格率达100，确保工程保质保量完成35、。(4)在施工管理中严格执行ISO9002质量管理体系标准，推行全面质量管理，提高管理人员的质量意识，用全员工作质量来保证工程质量。(5)细化验收程序，分多层段验收，发现质量问题及时整改，并落实整改责任人，严格执行整改复检制度，真正做到一次验收合格率在95以上。(6)建立质量评比和奖罚制度，施工时勤交底、多检验、创优质。八、满堂支撑排架搭拆施工安全技术措施1、材质及其使用的安全技术措施扣件的紧固程度在45-60Nm,对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于36、100m。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得混用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。2、支撑排架搭设的安全技术措施进入施工现场施工的工作人员应遵守工地现场有关规章制度，必须戴安全帽，不得穿硬底鞋，不得穿拖鞋及赤脚，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，不得乱扔烟头火种，高空作业必须系安全带。坚决杜绝盲目指挥操作，严格根据专项方案及规范要求进行施工搭设，经常检查所搭设支撑排架是否符合安全规范，发现隐患应及时处理，所有材料应放在不易坠落的位置，发现有易坠落的物料应及时转移到楼面或地面。认真执行安全技术操作规程有关章程及规定，是确保本工程安全生产的关键。本项目要求实行三级检查验收制度，拟由项目部与37、监理单位专职人员实施工程质量安全整体监控，力争把安全事故消灭在萌芽状态中。满堂支撑排架搭设必须积极配合施工进度，脚手架搭设过程中，现场派技术员及班组长跟班指导，并有安全员跟班检查监督。支撑排架验收应随施工进度进行，实行工序验收制度。脚手架的搭设分单元、分工序进行，单元中每道工序（立杆、水平杆、纵横向剪刀撑）完工后，必须经过现场施工技术人员检查验收，合格后方可进入下道工序和下一单元施工。每搭设完成一层或一段都要做好“三检”工作，即：班组自检，质安专检，项目部联检，并做好检查记录及验收签证工作。合格后才能交付使用，在施工使用过程中不得随意损坏、变更、拆除脚手架，如确需修改必须征得项目部同意后才能实38、施。脚手架验收以设计和相关规定为依据，验收的主要内容有：脚手架的材料，构配件等是否符合设计和规范要求。脚手架的布置、立杆、横杆、剪刀撑、斜撑、间距，立杆垂直度等的偏差是否满足设计，规范要求。各杆件搭接和结构固定部分是否牢固，是否满足安全可靠要求。脚手架的保险装置是否有效。安全防护设施是否符合要求。脚手架检查验收的方法应按逐层、逐流水段进行。并根据验收的主要内容编制检查验收表，对照检查验收表逐项检查，班组长、质量员、安全员、项目技术负责人签字确认。搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一个人有关的扣件时必须告诉对方，并得到允许，以防39、坠落伤人。 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。支撑排架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成支撑排架在每日收工之前一定要确保架子稳定。 支撑排架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。支撑排架全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平剪刀撑和垂直剪刀撑。在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。结构排架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人未经同意不得任意拆除脚手架部件。严格控制施工荷载，支撑排架上不得集中堆料施荷；40、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、支撑排架拆除的安全技术措施拆除时严格遵守安全规定，高处、复杂结构的模板拆除时派专人指挥，严禁非作业人员进入作业区；拆架前必须察看施工现场环境，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有的脚手板应自外向里竖立41、搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。拆除的模板、柱杆、支撑要及时运走，妥善堆放；拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。在满堂支撑排架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆、纵横向扫地杆、水平杆、连墙拉杆及剪刀撑。5、支撑排架脚手架的使用1）脚手架搭设完成后，未经检查验收或检查验收中发现的问题没有整改完毕的或安全防护设施不完善的，不得投入使用。2）在脚手架醒目的位置应挂告示牌，注明脚手架通过验收时间、使用期限、一次允许在脚手架上作业人数、最大承受荷载等。3）脚手架在使用过程中，实行定期检查和班前检查制度。脚手架定期安全检查一般每周42、一次，并应根据具体检查对象编写安全检查表，对照安全检查表的内容逐项进行检查。对于靠近爆破地点的脚手架，每次爆破后应进行检查。每班作业前，班长或带班人应对脚手架进行检查，确认安全后方可上脚手架作业。如遇大风、大雨、撞击等特殊情况时，要对脚手架的强度、稳定性、基础等进行专门检查，发现问题及时报告处理。使用单位应根据脚手架的设计要求，合理使用，作业层上的施工荷载应符合设计要求，严禁超载。并应遵守如下要求：作业面上的荷载，包括脚手板、人员、工具和材料，当设计未规定时，应按规范的规定值控制。架面荷载应力求均匀分布，避免荷载集中于一侧。各种材料、机具等要随运随装或随拆随运，不得存放在排架上。 排架上材料、43、机具等放置不得影响交通。较重的施工设备（如电焊机等）不得放置在排架上，不得将模板支架、缆风绳、混凝土泵车的输送管等直接固定在排架上。严禁在排架上悬挂起重设备。排架在使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、连墙件及撑、拉、提、吊设施，未经主管部门同意，不得任意改变脚手架的结构、用途或拆除构件，如必须改变排架结构，应征得项目部同意，重新修改设计；脚手架上的安全防护设施禁止随意拆除，未设置或设置不符合要求时，必须加设或改善后，方可上脚手架作业。排架在施工中，若发现有异常情况，应及时报告项目部和安全科，由项目部和安全科对脚手架进行检查鉴定，确认脚手架的安全稳定性后方可使用。4）脚手44、架上作业时的安全注意事项：作业时应注意随时清理落在架面上的材料，保持架面的规整清洁，不要乱堆材料、工具，以免影响安全作业或发生掉物伤人。在进行撬、拉、推等操作时，要注意采取正确的姿势，系好安全带，谨防身体失稳发生坠落、摔倒或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以防拆下的材料掉落架外。当架面高度不够、需要垫高时，一定要采取稳定可靠的办法，且垫高不得超过50cm，同时加高安全防护设施；超过50cm时须按程序重新设计审批。在架面上运送材料经过正在作业的人员时，要及时发出信号提请他人注意，材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。禁止在脚手架上打闹戏耍、睡觉或坐在横杆上45、休息，不得抢行和跑跳，相互避让时要保持身体平衡。5）其它主要事项在满堂支撑排架上进行电、气焊接作业时必须取得由项目部签发的动火许可证，现场必须做好防火措施、准备灭火器并派专人看守。高支模部位浇捣混凝土应尽量安排在白天进行（尽量避免在夜间进行砼浇筑），以方便施工过程中的安全监测。九、与支撑排架相关工序注意事项 1、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具过于集中堆放。钢筋应分散堆放，浇筑混凝土时，混凝土的堆放高度一般不宜超过40cm，堆积的混凝土应分散浇筑，以避免混凝土堆放过高，支撑局部荷载过大而造成失稳坍塌。2、合理安排混凝土的浇筑顺序，框架梁混凝土的浇筑顺序应遵循由中间向四周对称辐射浇筑的顺46、序。3、采用固定泵泵送混凝土时，不得将混凝土泵管固定在支撑系统上，以避免混凝土泵的振动力破坏支撑的整体稳定性。4、施工过程中，项目部安排专人进行监测，一旦发现支撑系统有变形、松动等异常现象，要立即停止施工，报项目部后，由项目部组织技术认证，或组织人员进行休整加固，确认安全后方可继续施工；现场施工人员不得侥幸蛮干，以确保施工安全。5、模板安装完成后，先浇捣柱混凝土，然后进行梁板钢筋绑扎。6、梁板混凝土浇捣（高支模部分），拟采用汽车泵或固定泵由对角相交之中点开始浇捣，逐步向外均匀浇捣，砼不得堆放过高及过分集中，而且要及时拨开，振动时不得用振动棒撬住摸板或钢筋振动。在浇捣高支模楼面砼过程中要安排专职47、安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作混凝土浇捣专项技术交底和安全交底。7、在浇筑过程中，跟班木工及施工员随时观察模板支撑体系变形情况，并用水准仪、经纬仪每30分钟观测一次；支撑体系的沉降观测，主梁沉降值按千分之二L控制，并且小于30），发现异常情况及时报告。特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳以及木枋挠度过大等异常情况。如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。8、浇捣混凝土时，严格控制在高支模区域内作业操作人员数量不得大于4人，以免增加不必要施工荷载。十、安全应急救援预案1、建立健全安全事故应急救援指挥部项目部成立施工现场生产安全事故48、应急救援指挥部，指挥部下设5个应急小组：即现场抢救小组；现场保卫组；现场通讯、联络小组；后勤服务小组；现场医疗救治小组。安全事故现场应急救援指挥机构职 务人 员电 话办公地点组 长现场办公室副 组 长现场办公室现场办公室现场办公室现场办公室现场办公室应急救援联络电话急救中心电话医院2、指挥小组职责现场安全生产事故应急救援指挥系统各应急小组职责如下：（1）应急指挥领导小组职责：施工现场发生生产安全事故时，负责指挥工地事故现场抢救工作，向各应急小组下达抢救指令任务，协调各小组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做出最新决策，第一时间向110、119、120、集团分公司、安全监督部门、公安部门求援49、或报告灾情，统一对新闻媒体发布事故最新情况。日常，应急领导小组成员应轮流值班，值班者必须住在工地现场，手机24小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急组长抵达现场前，值班者即为临时救援组长。（2）现场抢救小组职责：根据事故发生的情况、类别，立即采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，同时做好抢救组成员自身保护，配齐必要的劳动保护用品、装备、防护用具和抢救机械设备。救助人员应严格执行安全操作规程，确保抢救行动过程中的人身安全和财产安全。（3）医疗救治小组职责：对抢救出的伤员，视情况及时采取急救处置措施，如人工呼吸、输氧、心脏博击、紧急止血包扎等，伤重者尽快送到指定医院抢救。（4）通讯、联络小组50、职责：第一时间按指挥部领导小组指令，联系各抢救应急小组组长、成员，负责与110、119、120、集团上海分公司、当地政府、安全监督部门、公安部门、工会、当地检察机关的联络和报警。负责与各作业班组负责人联络，及时、准确统计各班组人员情况、事故现场人员情况，事故受伤、死亡人员及财产损失情况，事故原因等情况，编写、打印、分发有关资料。（5）后勤服务小组职责：负责交通运输车辆、抢救设备的调配和使用，紧急救援物资的征集、调配、分发，人员的食品、饮水的供应等。（6）现场保卫小组职责：负责施工现场的安全保卫，支援其他抢救小组的工作，保护事故现场，阻止与抢救无关人员进入施工现场，当事故有危及周边单位和抢救人员51、的险情时，组织人员和物资的疏散工作。3、应急救援器材的配备应急救援小组应配备下列救援器材：（1）医疗急救器材：担架、氧气袋、医用药棉、急救用的小药箱等；（2）抢救工具：一般工地常备用具即基本满足使用。如撬棍、铁锹、钢管等；（3）照明器材：手电筒、应急灯、36V以下安全线路、灯具等；（4）通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器、电脑、传真机、打印机等；（5）交通工具：工地必须常备一辆值班车辆，该车值班时应常驻现场；（6）灭火器材：灭火器材日常按要求就位，紧急情况集中使用。4、应急救援知识培训（1）培训对象：应急小组全体成员在项目部安全教育时必须接受事故应急救援知识培训。（2）培训内容：伤员急救常识52、灭火器材使用常识、各类重大事故抢救常识等，务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责。（3）培训时间：项目部每月应组织一次不少于2小时的应急救援培训。5、通讯联络项目部必须把紧急报警电话110、火警电话119、急救电话120、项目部应急领导小组成员名单及手机号码、当地政府安全监督部门电话号码明示在施工现场八牌二图位置，施工现场应急救援指挥部成员、现场保卫人员、各班组作业人员应熟知这些号码。6、应急救援预案的响应及事故报告工程施工现场发生生产安全事故后，五分钟内指挥部成员应到位并立即展开应急救援工作。除立即组织抢救伤员、采取有效措施防止事故扩大并保护好事故现场、做好善后工作外，还53、应按下列规定报告有关部门：轻伤事故：应由项目部在24小时内书面报告集团分公司领导、公司安全部；重伤事故：项目部应在2小时内报告集团分公司、公司安全部，集团分公司应在12小时内报告上级主管部门、安全生产监督部门和工会；重伤三人以上或死亡一至二人的事故：项目部应立即报告集团分公司领导、安全部，集团分公司应在接到报告后4小时内报告上级主管部门、安全生产监督部门、工会组织和当地检察机关，填报事故快报表，并在4小时内到达事故现场；死亡三人以上的重大、特别重大事故：公司应立即报告当地市级人民政府，同时报告市安全生产监督管理局、工会组织、当地检察机关和监督部门，公司安全生产第一责任人(或委托人)应在接到项目54、部报告后4小时内到达事故现场；员工受伤后，轻伤在现场医务室医治，重伤、中毒的人员按受伤类别送往最近医院救治，因伤势过重抢救无效死亡的，应在8小时内通知劳动行政部门处理。7、事故应急救援7.1 发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。(1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。(2)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧55、，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。(3)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。(4)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下56、关节为原则，可就地取材，用木板固定，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。(5)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉57、垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。(6)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。7.2支模坍塌应急救援(1)项目部在各班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底，并保持出入口畅通。(2)在施工危险区域悬挂警示标志，设专人监护；按规定设防护措施，保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。(3)在拆除过程中发生小面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥作业人员疏散。(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻58、切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。(5)现场急救处理：尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。伤肢不应抬高、按摩或热敷。如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。迅速转往医院。(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。(7)按规定上报有关主管部门请求救援。7.3 触电事故应急救援措施(1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源脱离电源的基本方法有：a.将出事附近电源开59、关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。b.用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。c.必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。d.救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。e.如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。f.如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至860、10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。(2)在使触电者脱离电源时应注意的事项：a.未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。b.严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。c.在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。d.当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。e.夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。f.立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥61、对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。g.按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。h.触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。i、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。j.对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：通畅气道。第一:62、清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。700*1500梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.7m， 梁截面 BD=700mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪63、切强度1.4N/mm2，抗弯强度20.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 木方50100mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.30m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.50+0.50)+1.402.00=49.300kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.64、3525.501.50+0.71.402.00=53.597kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.900=34.425kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(21.500+0.700)/0.700=2.379kN/m (65、3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.7000.900=1.260kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3534.425+1.352.379)=44.716kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.981.260=1.111kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要66、求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.074kN N2=8.943kN N3=8.378kN N4=8.943kN N5=3.074kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.108mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14610001000/33750=4.326N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取20.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.108mm 面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求! 二、梁底支撑67、木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.943/0.900=9.937kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.940.90 最大剪力 Q=0.60.9009.937=5.366kN 最大支座力 N=1.10.9009.937=9.838kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.805106/83333.3=9.66N/m68、m2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.179kN/m 最大变形 v =0.6778.179900.04/(1009000.004166666.8)=0.969mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 69、支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.331mm 最大支座力 Qmax=14.919kN 抗弯计算强度 f=0.552106/4491.0=122.99N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于533.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计70、算中R取最大支座反力，R=14.92kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=14.919kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1453.700=0.651kN N = 14.919+0.651=15.570kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.0071、N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=15570/(0.545424)=67.435N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.72、3501.2000.800=0.336kN/m2 h 步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.30m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3361.3001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=14.919+0.91.20.536+0.90.91.40.111/0.900=15.710kN 经计算得到=15710/(0.545424)+111000/4491=92.859N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!600*1200梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规73、范(JGJ162-2008)。 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.7m， 梁截面 BD=600mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度20.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 木方50100mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50k74、N/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.50)+1.402.00=40.120kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与75、模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.900=27.540kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(21.200+0.600)/0.600=2.250kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.900=1.080kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3527.540+1.352.250)=36.195kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 76、P = 0.90.981.080=0.953kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.824kN N2=8.511kN N3=8.511kN N4=2.824kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.159mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.1591077、001000/33750=4.711N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取20.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.159mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.511/0.900=9.456kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.460.90 最大剪力 Q=0.60.9009.456=5.106kN 最大支座力 N=1.10.9009.478、56=9.362kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.766106/83333.3=9.19N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.282kN/m 最大变形 v =0.6777.282900.04/(1009000.004166666.8)=0.863mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (79、一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.162mm 最大支座力 Qmax=10.544kN 抗弯计算强度 f=0.237106/4491.0=52.82N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底80、支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.54kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.544kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1393.700=081、.624kN N = 10.544+0.624=11.168kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=11168/(0.5454282、4)=48.372N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3501.2000.800=0.336kN/m2 h 步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3361.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=10.544+0.91.20.514+0.90.91.83、40.103/0.900=11.298kN 经计算得到=11298/(0.545424)+103000/4491=71.841N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!500*1350梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.7m， 梁截面 BD=500mm1350mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度20.0N/mm2，弹性84、模量8000.0N/mm2。 木方50100mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.10m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.35+0.50)+1.402.00=44.710kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.35+0.71.402.00=48.485、34kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3500.900=30.983kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(21.350+0.500)/0.500=2.880kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN86、)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.900=0.900kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3530.983+1.352.880)=41.143kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.900=0.794kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力87、图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.683kN N2=7.999kN N3=7.999kN N4=2.683kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.087mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12410001000/33750=3.674N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取20.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.087mm 面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷88、载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.999/0.900=8.888kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.890.90 最大剪力 Q=0.60.9008.888=4.800kN 最大支座力 N=1.10.9008.888=8.799kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.720106/83333.3=8.64N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算89、 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.898kN/m 最大变形 v =0.6776.898900.04/(1009000.004166666.8)=0.817mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 v90、max=0.112mm 最大支座力 Qmax=10.054kN 抗弯计算强度 f=0.189106/4491.0=42.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于466.7/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=10.05kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,91、可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.054kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1393.650=0.616kN N = 10.054+0.616=10.670kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m；92、 h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=10670/(0.545424)=46.213N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 步距，1.50m； la 93、立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.1001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=10.054+0.91.20.507+0.90.91.40.016/0.900=10.690kN 经计算得到=10690/(0.545424)+16000/4491=49.900N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!400*1200梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管94、强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为3.8m， 梁截面 BD=400mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度20.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 木方50100mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模95、板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.50)+1.402.00=40.120kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)96、： q1 = 25.5001.2000.900=27.540kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(21.200+0.400)/0.400=3.150kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.900=0.720kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3527.540+1.353.150)=37.288kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.720=0.635kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W97、分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 48.60cm3； 截面惯性矩 I = 43.74cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.941kN N2=5.834kN N3=5.834kN N4=1.941kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.019mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07210001000/48600=1.481N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取20.98、00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.019mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照简支梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.834/0.900=6.482kN/m 最大弯矩 M = 0.125ql2=0.1256.480.90 最大剪力 Q=0.50.9006.482=2.917kN 最大支座力 N=1.00.9006.482=5.834kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩99、W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.656106/83333.3=7.88N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.001kN/m 最大变形 v =5/3.845.001900.04/(1009000.004166666.8)=1.139mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集100、中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.104mm 最大支座力 Qmax=14.446kN 抗弯计算强度 f=0.501106/4491.0=111.55N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑101、移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=14.45kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=14.446kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1313.800=0.605kN N = 14.446+0.605=15.050kN i 计算102、立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=15050/(0.545424)=65.185N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要103、求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=14.446+0.91.20.498+0.90.91.40.015/0.900=15.069kN 经计算得到=15069/(0.104、545424)+15000/4491=68.537N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!450*1300梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.2m， 梁截面 BD=450mm1300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度20.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 木方50100mm,木方剪切强度1.3N/mm2105、，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.10m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.30+0.50)+1.402.00=43.180kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.30+0.71.402.00=46.712kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，106、可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.3000.900=29.835kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(21.300+0.450)/0.450=3.050kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.450107、0.900=0.810kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3529.835+1.353.050)=39.955kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.810=0.714kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.344kN 108、N2=7.003kN N3=7.003kN N4=2.344kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.056mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09710001000/33750=2.874N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取20.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.056mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.003/0109、.900=7.782kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.780.90 最大剪力 Q=0.60.9007.782=4.202kN 最大支座力 N=1.10.9007.782=7.704kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.630106/83333.3=7.56N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.029kN/m 最110、大变形 v =0.6776.029900.04/(1009000.004166666.8)=0.714mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.172mm 最大支座力 Qmax=17.305kN 抗弯计算强度 111、f=0.671106/4491.0=149.32N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于550.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=17.31kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算112、公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=17.305kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1394.200=0.709kN N = 17.305+0.709=18.014kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100113、=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=18014/(0.545424)=78.021N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3501.2000.800=0.336kN/m2 h 步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m114、； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3361.1001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=17.305+0.91.20.583+0.90.91.40.094/0.900=18.133kN 经计算得到=18133/(0.545424)+94000/4491=99.534N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!400*1150梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.3m， 梁截面 BD=400115、mm1150mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度20.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 木方50100mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.00m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控116、制的组合S=1.2(25.501.15+0.50)+1.402.00=38.590kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.15+0.71.402.00=41.549kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.1500.900=26.393kN/m (2)117、模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(21.150+0.400)/0.400=3.038kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.900=0.720kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3526.393+1.353.038)=35.757kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.720=0.635kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 118、33.75cm3； 截面惯性矩 I = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.859kN N2=5.610kN N3=5.610kN N4=1.859kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.031mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06910001000/33750=2.044N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取20.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 面119、板最大挠度计算值 v = 0.031mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.610/0.900=6.233kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.230.90 最大剪力 Q=0.60.9006.233=3.366kN 最大支座力 N=1.10.9006.233=6.171kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 83.33cm3； 截面惯性矩 I = 416.120、67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.505106/83333.3=6.06N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.796kN/m 最大变形 v =0.6774.796900.04/(1009000.004166666.8)=0.568mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管121、剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.100mm 最大支座力 Qmax=13.879kN 抗弯计算强度 f=0.481106/4491.0=107.11N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 122、其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=13.88kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.879kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1314.300=0.684kN N = 13.879+0.684=14.563kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；123、 W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=14563/(0.545424)=63.073N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计124、算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3501.2000.800=0.336kN/m2 h 步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3361.0001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=13.879+0.91.20.563+0.90.91.40.086/0.900=14.671kN 经计算得到=14671/(0.545424)+86000/4491=82.631N/mm2； 考虑风荷载时立杆的125、稳定性计算 f,满足要求!满堂钢管脚手架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.0m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度20.0N/mm2，弹性模量8000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范条规126、定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.25+0.30)+1.402.50=11.390kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.25+0.71.402.50=10.921kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2500.900+0.3000.900)=5.326kN/m 考虑0.9127、的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取20.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.205.326+1.402128、.025)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08310001000/33750=2.460N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6775.3263004/(1008000253125)=0.144mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (3)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为900.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结129、构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2500.900+0.3000.900)=5.326kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.205.3260.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.23510001000/33750=6.963N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4； 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(k130、N/m)： q11 = 25.1000.2500.300=1.883kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.883+1.200.090)=2.130kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.08131、0.90 最大剪力 Q=0.60.9003.075=1.661kN 最大支座力 N=1.10.9003.075=3.045kN 抗弯计算强度 f=0.249106/4491.0=55.47N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6772.450+0.9900.000)900.04/(1002.06105107780.0)=0.490mm 纵向钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3132、.05kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.104mm 最大支座力 Qmax=9.946kN 抗弯计算强度 f=0.731106/4491.0=162.70N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc133、 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.95kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1274.950=0.629kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2500.9000.900=5.083kN 考虑0.9的134、结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 5.359kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.98kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面135、模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=8982/(0.545424)=38.905N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.136、90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3501.2000.800=0.336kN/m2 h 步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3360.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.359+0.91.41.822+0.90.91.40.077/0.900=8.825kN 经计算得到=8825/(0.545424)+77000/4491=55.401N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满137、足要求! 七、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.00m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=675.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=900mm250mm，截面有效高度 h0=230mm。 按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8.00m，短边8.000.30=2.40m， 楼板计算范围内摆放93排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承138、受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.25)+ 11.20(0.6393/8.00/2.40)+ 1.40(0.00+2.50)=12.45kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=0.9012.45=11.21kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照两边固接单向板计算 Mmax=ql2/12=11.218.002 按照混凝土的强度换算 得到7天后混凝土强度达到58.40%，C30.0混凝土强度近似等效为C17.5。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.41N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 675.00360.00/(900.00230139、.008.41)=0.14 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.130 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.130900.000230.00028.410-6 结论：由于Mi = 52.05=52.05 Mmax=102.73 所以第14天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑可以拆除。梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=700mm， 梁截面高度 H=1500mm， H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截140、面50100mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=8000N/mm2，抗弯强度f=20N/mm2。 梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=8000N/mm2，抗弯强度f=20N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力141、密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 142、F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)1.50=57.996N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 81.00cm3； 截面惯性矩 I = 72.90cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； 143、W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2038.880+1.408.100)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.52210001000/81000=6.444N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67738.8803004/(1006000729000)=0.487mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要144、求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)1.500.60/2=17.40kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17.399kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 六、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。