1、学院新校区建设工程主体结构模板排架施工专项方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一章 编制依据54、建筑施工模板安全技术规范5第二章 工程概况52.1 总体概况52.2 工程结构概况51、设计概况5第三章 模板工程方案设计63.1 模板材料选择61、面板62、档料63、支撑64、钢管支架立杆基层质量要求65、对拉螺杆73.2 现浇构件模板方案设计71、基础底板侧模72 、底板施工缝73 、板地坑、梯井模板74、后浇带模板75、地下室外墙模板76、剪力墙(内墙)模板87、柱模板88、梁模板89、现浇板2、模板910、楼梯模板911、梁板模板承重支撑9第四章 模板工程施工104.1 模板制作101、框架102、墙模板制作104.2 模板安装施工程序111、地下室模板安装施工程序112、部标准层结构模板安装施工程序124.3 模板安装施工工艺121、框架柱模板安装工艺122、墙模板安装工艺133、梁模板安装工艺134、楼板模板安装工艺145、楼梯模板安装工艺164.4 模板拆除16第五章 质量验收标准与质量目标175.1 主控项目172、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土槎处。175.2 一般项目171、模板安装应符合下列要求18预埋件和预留孔洞的允许偏差 表2184、现浇构件模板安装的允许3、偏差见下表195.3 质量目标19第六章 安全技术措施206.1 安全作业条件206.2 安全施工201、模板制作202、模板安装213、模板拆除22第七章 模板工程主要危险源的识别与控制措施237.1 外墙外侧模板的安装与拆除231、可能产生的后果：人员高处坠落，材料坠落伤人。237.2 现浇板底板模板拆除231、可能产生的后果：大面模板坠落伤人。237.3 模板吊运作业233、散短料用吊笼吊运。237.5 木工机械操作231、可能产生的后果：机械伤人，触电事故。247.6 模板堆放241、可能产生的后果：物体打击，高处坠落。24第八章 环境保护措施24第九章 质量保证措施249.1 执行质4、量管理程序241、质量保证程序242、过程控制程序243、质量问题会诊程序259.2 应注意的质量问题25第十章 降低成本措施254）模板拆除应逆模板安装顺序进行，避免拆模时损坏模板。26第十一 事故安全应急预案2611.1、机构设置2611.2、人员职责及分工2711.3、应急救援工作程序2711.4、救援方法28十二、 模板及支架力学计算书3012.1柱模板支撑计算书（柱高4.05m）3012.2、墙模板计算书（地下室外墙高2.55m）3712.3、墙模板计算书（上部剪力墙高3.3m）4412.4、墙模板计算书（墙高3.60m，墙厚200mm）5112.5、学院楼、学生与教工食堂梁钢管支架5、计算书58支撑钢管剪力图(kN)7512.6、小高层学生宿舍楼梁钢管支架计算书79支撑钢管弯矩图(kN.m)9412.7、现浇楼板钢管支架计算书99第2层楼板所需承受的荷载为144按照混凝土的强度换算144查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为144s=0.130144钢管楼板模板支架计算满足要求！144第一章 编制依据1、xx学院xx新校区工程施工设计图纸；2、依据三标段工程施工组织设计；3、现行的国家建筑施工及验收规范、规程。4、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085、砼结构工程施工质量验收规范GB50204-20026、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ136、0-20117、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-918、建筑施工安全检查标准JCJ59-20119、上海市相关工程技术、质量、安全、文明施工的规定。10、RKPM模板设计计算软件11、本公司以往的施工经验总结。第二章 工程概况2.1 总体概况工程名称xx学院xx新校区（三标段）工程地址业主单位xx学院设计单位监理单位施工单位质量目标合格工程2.2 工程结构概况1、设计概况1）本方案是一期项目中第三标段，具体承建工程项目为：学院楼-2、学院楼-3、学院楼-4、学生宿舍楼13#15#楼、学生活动街、学生与教工食堂、2#垃圾房、2#燃气调压房站、3#校门卫、1#宿舍配套用房、2#宿舍配套用房7、35KV开关站。16个单体建筑，共计建筑面积为：111860.97m22.各楼号结构概况1）3-2、3-3、3-4学院楼：四层框架结构（局部二层）层高1层为4.8m，2层以上均为4.2m,局部区域层高9.00m。（高支模专项方案另行编制由专家评审后实施）基础结构为独立承台基础。建筑高度为21.7m，室内外高差均为0.6m。2）13#15#楼：四幢学生高层宿舍为11层，13#楼、一层二层层高3.6米，三层以上为3.3米14#、15#楼一层至11层均为3.3米。13#楼檐口高度为36.90m；14#、15#楼檐口高度为36.30m。地下室基础为整体筏板基础，剪力墙结构。室内外高差0.9米，每幢面8、积约14286，中间为二层学生街约1200。基础为独立承台基础。3）学生教工食堂：地上3层，层高4.8米，室内外高差0.45米，建筑高度16.850m（包括女儿墙高度）。局部区域层高为8.600m（高支模专项方案另行编制由专评审后实施）基础结构为独立承台基础。4）其他辅助房为一层砖混结构，因目前施工图还未发给总包，本方案暂不作说明。第三章 模板工程方案设计3.1 模板材料选择1、面板现浇构件模板面板选用183091515漆面胶合板，有产品合格证。2、档料模板档料选用4590松方木，要求材质优良，无弯曲、节结、腐朽现象。3、支撑墙模板外楞、梁板承重支撑架、柱箍等支撑材料选用483.0脚手架钢管配9、合可锻铸铁扣件，钢管和扣件应有产品出厂合格证或质量检验合格证。4、钢管支架立杆基层质量要求1）底层钢管排架素土回填土，为了预防土方累计不均匀沉降，避免结构层梁、板变形、产生裂缝。本方案中采用铺150厚道渣，140厚C20混凝土作为钢管排架基础。2）梁板承重架立杆底部垫木，20020030厚胶合木板，要求材质优良，无腐现象。5、对拉螺杆剪力墙、大截面柱和高截面梁侧向模板中设置的对拉螺杆，地下室外墙采用14止水螺杆、柱采用14、高大于700梁选用12圆钢粗制对拉螺杆，圆钢材料应有质量合格证和复试合格报告。3.2 现浇构件模板方案设计1、基础底板侧模基础底板外侧模板采用胶合板模板，内楞方木排列间距310、00，外楞采用双48双根钢管，对拉螺栓纵横间距600，里端与基础底板钢筋焊。外侧加设钢管斜撑，上下两道(距模板上下边不大于200)，水平间距不大于1000。2 、底板施工缝施工缝两侧采用与缝同高的胶合板模板，模板背面设两道水平内楞木与模板上、下边齐平，每隔1000设置一道竖向外楞木，外楞高出模板上250，内、外楞木均用45*90方木。在墙体竖向钢筋上每隔1000焊接一根12限位钢筋，作为模板搁置限位之用，外楞上端设置拉杆以控制墙体截面尺寸。3 、板地坑、梯井模板底板部位坑(井)模板均为内侧吊模，侧模采用胶合板模板，竖向内楞设置间距300，外楞设置间距500，均用4590方木侧立，外楞上设置方木11、内对撑，对撑设置间距竖向和水平均不大于500。4、后浇带模板后浇带内侧采用专用钢板网作一次性模板，用20钢筋作支撑骨架。骨架钢筋竖向间距200，水平向间距不大于300。5、地下室外墙模板外墙模板采用胶合板，模板内楞采用4590方木侧立竖向排列， 间距300，外楞采用双根483.0钢管，设置间距与拉螺杆竖向间距相同，对拉螺杆采用14圆钢(中间焊钢板止水平)，水平间距为500，竖向间距下部为350，中间为500，上部为500。对拉螺杆穿过扣压钢管的3琪扣件，拧紧螺帽将墙两侧模板固定。6、剪力墙(内墙)模板剪力墙(内墙)模板采用胶合板，模板内楞采用4590方木侧立竖向排列，间距为200，外楞采用双根12、483.0钢管，设置间距与拉螺杆竖向间距相同，对拉螺 杆采用14圆钢(内设置塑料套管，兼作墙模板截面限位，以利螺杆回收)。13#15#楼为短肢剪力墙结构，0.000以上为200mm短肢剪力结构。对拉螺杆水平间距为600，竖向间距下部为450，中间为500上部为500600，其中底道螺杆离地200，最上道螺杆离上层板底200。对拉螺杆穿过扣压钢管的3形扣件拧紧螺帽将两侧模板固定。地下室层高为2.550m，外墙宽300mm，内墙宽200mm，地下室外墙对拉螺栓布置5道。（对拉螺杆具体间距排列详见墙板计算书）7、柱模板柱模板采用胶合板模板，模板楞木采用4590方木侧立竖向排列，间距300，边上方木应13、遮盖住柱模板竖向拼缝。截面700700、700600柱采用双钢管3型卡，600600截面柱用双钢管3型卡，14螺杆固定。400400以内的独立柱柱箍，采用每边单根钢管用扣件连接组成的井形柱箍。底道柱箍离地面200，中间柱箍竖向间距500600mm，上道柱箍离梁底200。柱模板详见计算书8、梁模板1）梁模板采用胶合板模板，梁底模板背面楞木采用4590方木侧立与梁轴线平行设置，底模板宽度与梁截面宽度相同，梁底模边方木遮盖住梁侧模板与底模板的拼缝(梁侧模板与底模板的拼缝向下)，梁底方木排列间距不大于250，如：梁宽250mm以下的梁底方木为2根，梁宽300-500的梁底方木为3根。梁底模板背面楞木搁14、署于钢管承重支撑架的上部水平横杆上。2）梁侧模板内楞采用4590方木与梁轴线平行侧立设置，梁侧模板上、下道内楞分别与模板上下边齐平，当模板调试大于300时，中间应加内楞，使梁侧模板内楞排列间距不大于300。当梁截面高度大于700时，梁侧模板中间应设置1道12对拉螺杆，对拉螺杆水平间距不大于700。梁侧模板竖向外楞采用短钢管配台扣件设置，外楞钢管下端紧靠内楞并与梁底承重支撑架上部水平小横杆用扣件紧固，上端与现浇板底钢管承重支撑架水平钢管用扣件紧固(或与钢管斜撑用扣件紧固)，形成稳固的梁模板支撑体系。9、现浇板模板现浇板模板采用胶合板，模板底面搁栅采用45*90方木侧立，中心间距300。现浇板模板15、与墙或梁侧模的交接，应使板模板搁置在墙或梁侧模板之上。高层宿舍地下室顶板厚度为180mm，上部结构现浇板厚度为120mm；其他楼号现浇板厚度匀为120mm。10、楼梯模板楼梯休息平台板及平台梁模板与结构层梁板施工方法相同，并与同层结构墙、梁板模板同时施工，同时浇筑混凝土(在与楼梯段相关的平台梁处预埋梯段钢筋插 筋)。待楼梯墙模板拆除后再安装楼梯段底模板，安装梯段钢筋，安装梯踏步侧边模板，然后第二次浇楼梯段混凝土。11、梁板模板承重支撑1）梁板模板承重支撑采用钢管扣件搭设排架。2）现浇板模板排架：每间房间的现浇板支撑排架立杆，周边距墙400，中间按纵横间距不大于900均匀排列。水平杆按设置步距纵16、横向布置，交叉外用扣件与立杆接固定。标准层梁板承重排架水平杆设置三道，底道水平杆上皮离地200(称扫地杆)，第二道水平杆上皮离地2000，上道水平杆上皮离现浇板底(或梁底)距离为模板厚度加木搁栅高度。3） 梁模板支撑架：梁支撑架两侧立杆间宽度不大于900，两侧立杆纵向间距不大于900，支撑立杆与现浇板排架立杆布置基本相协调。4）各号楼最大梁板模板承重支撑为：学院楼：300750、3001000；学生与教工食堂：3001200；高层宿舍：200780。详见计算书上300mm750mm、；200780；200mm650mm、300mm1200mm。四种梁断面高度作代表性计算排架承载力。作钢管排列布17、置依据。以上梁规格是为代表性的计算依据，凡本项目中小于以上代表性梁规格尺寸的梁按以上梁计算数据值执行实施。第四章 模板工程施工4.1 模板制作1、框架柱头模板制作矩形柱模板分4块制作，每块模板由胶合板面板和方木安设计要求用铁钉钉制而成，模板面板的排列从柱上部向下排列，与梁交接处的凹口模板应与下段模板相连接(即取整块板材制作)，便于柱梁节点模板的固定。每只柱4块模板制作完后进行编号。2、墙模板制作1）外墙外侧模板：地下室外墙外侧模板配置高度为下部超过施工缝100，竖向方木长度为地下室层高(下部立于底板面上)。上部各层外墙外侧模板的配置高度为层高加100。墙模板分段制作，胶合板面板与方木用铁钉钉制18、时，模板的竖向拼缝处应设置方木要，在各段墙模板组装时，模板的竖向接缝亦应有方木瓶盖。墙模板制作完后进行编号。2）外墙内侧及内墙(剪力墙)模板：各层内墙模板的配制高度为各层板底净高度减20，即现浇板底模板搁置于墙模板之上。墙模板分段制作(墙体水平长度不长的分块制作)，模板的竖向拼缝处应设置方木，各段墙模板组装时，模板的竖向接缝亦应有方木瓶盖。墙模板制作完后进行编号。3）散拼装施工：墙模板也可在现场散拼装，面板、方木材料的主规格尺寸预先按结构模板排列要求进行加工裁据，现场拼装时，封闭端模板再按实际进行现场裁据。4）梁模板制作求用铁钉钉制而成，梁模板配制时，应考虑梁底模板搁置于柱模板上，现浇板底模板19、搁置于梁侧模板之上。当梁的跨度较大，梁模板也可分面制作，现场安装时进行拼装，但模板背面的方木应考虑错缝连接，方木不能在模板接缝处断开。每根梁的三块模板制作完后进行编号。5）现浇板模板制作现浇板模板背面楞木排列方向应与钢管支撑架顶部水平杆相垂直，方木应与模板的长边平行并侧立布置，模板长边的拼缝应位于方木之上。现浇板底模板搁置于梁侧模之上。现浇板模板按每间房间平面净尺寸配制。每间房间预先制作成一块模板并编上号。也可按不同开间房间现浇板模板的组拼要求。对主规格面板材料及方木进行分别裁据加工，分规格堆放，现场散拼装时取用，端部拼接部分随时配制、安装。6）楼梯段模板制作楼梯段底模板在现场直接制作、安装。20、4.2 模板安装施工程序1、地下室模板安装施工程序1）基础底板侧模、施工缝模板、集水坑与电梯井坑模板安装。2）基础底板砼浇筑、墙柱钢筋绑扎地再肯定以内外墙(柱)模板、结构梁板模板、楼梯平台模板安装。3）地下到结构混凝土浇筑、上层墙柱钢筋绑扎地下室楼梯墙及平台梁侧模拆除地下室楼梯段模板安装。2、部标准层结构模板安装施工程序1）墙(柱)钢筋绑安后，梁板钢管排架搭设，墙(柱)、楼梯休息平台模板安装。2）梁、板模板安装。3）梁板钢筋绑安、结构层混凝土浇筑楼梯墙、平台梁侧模拆除楼梯段模板安装。4）楼梯层钢筋绑安，上层墙(柱)钢筋绑安后，重复以上1至3程序，楼梯段混凝土与混凝土层结构层混凝土浇筑。4.3 21、模板安装施工工艺1、框架柱模板安装工艺1）工艺流程：检查柱位置墨线抹柱模板底部地面找平层、焊限应钢筋安装柱模安装柱箍校正固定质量检查。柱中线柱位置线模板控制线2 ）施工要点A 按标这几年来要好水泥砂浆找平层，在柱四边离地5-8处的主筋上按位置线焊制钢筋限位，从四面顶住模板，以保证柱轴线边线与标高的准确。B 柱头模板安装前，应清除施工缝处动石子，并清理干净。C 通排柱，应先安装两端柱，经校正、固定、拉通线校正中间各柱。柱箍设置间距应符合设计要求。D 柱头模板安装后，利用柱模四边的钢管排架立杆，对柱模进行校正和固定。2、墙模板安装工艺1）工艺流程：检查墙位置墨线安装就位一侧墙模板(或现场组拼后安装22、) 钻对拉螺杆孔并装上穿墙螺杆和内套管安装另一侧墙模板钻对拉螺杆并对上穿墙螺杆检查(或调整竖向内楞木间距) 安装水平双钢管外楞，临时固定穿墙螺杆检查、调整模板垂直度，安装支撑紧固穿墙螺杆螺帽安装门窗洞侧边模板质量检查。2）施工要点A 按墙位置线安装就位一侧墙模板，安装临时拉杆或斜撑固定，钻对拉螺杆孔，安装塑料套管和穿墙螺栓，穿墙螺栓规格和间距应符合模板设计要求。B 清扫墙内杂物，再安装就位另一侧模板，钻对拉螺杆孔，对上并穿上对拉螺杆。安装两侧模板的水平双钢管外楞，用对拉螺杆配3型扣件或钢压板将水平钢 管外楞固定。C 检查、校正模板垂直度。墙模板安装完毕，检查一遍对拉螺栓是否紧固，模板接缝及下口23、是否严密，办完预检手续。3、梁模板安装工艺1）工艺流程：搭钢管承重支撑架复核标高安装梁底模绑梁钢筋安装梁侧模 质量检查。2）施工要点A 搭网管承重支撑架之前，对原土地面必须夯击密实，立杆下垫通长木板，对新近浇筑的混凝土楼面，混凝土强度远未达到设计要求的强度等级在立杆底部应 垫 设面积不小于200*200的木垫板。B 安装梁底模板应拉线找直，当梁跨度等于或大于4m时，梁底板应按设计要求起拱。如设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000。C 当梁高达70以上时，梁侧模板中部应加穿梁对拉螺杆加固。D 当梁截面较大(荷载较大)，梁底承重架小横杆与立杆连接的扣件不能满足抗滑承载力要求，可利用小横杆24、下设置的一根纵同钢管，此钢管用扣件与立杆连接，并将扣件与上面的(小横杆与立杆连接)扣件顶紧，起到双扣件受力作用。E 梁底木方的放置根据梁宽的不同而不同，梁宽不大于250mm时，梁底两侧放置两根4590木方，当梁宽大于250mm且不大于400mm时，梁下均匀放置三根木方。两边的木方要分别长出胶板边一个胶板的厚度，以放置梁侧模（如图）。梁宽250mm梁底模两侧各留出一个胶合木板厚的空缺胶合木板木方梁宽250mmF 本工程，（梁高）均300mm，需要增加木方以减小胶板的净间距，且保证两木方间距不大于200mm。将梁侧模放置在底模预留的空缺上（如图），并用竖向钢管固定，当（梁高-板厚）450mm时，需25、加设斜撑。对于梁高超过700mm，需在梁高中部加设M12对拉螺栓。螺栓间距不大于500mm设置。梁侧模高度=梁高-板厚。梁底模、侧模节点图G 在正常支模以后立即将所有的梁模的一侧侧模加木楔子进行顶紧处理。如下图：4、楼板模板安装工艺1）工艺流程：搭支撑架安放木搁栅(楞木) 铺模板校正标高安装顶留洞模板框模板缝处理(如用胶带纸封缝) 质量检查。2）施工要点A 原土地面应夯击密实，在支撑立杆底部并垫通长木板，防止沉陷。在新浇结构楼板上，立杆底部应200*200的木板。B 钢管排架上部水平钢管的布置方向应与模板方木的搁置方向垂直，并控制好水平标高。C 分块制作的楼板模板用吊机吊运就位。采现场散装的楼26、板模板，先安放木搁栅方木，后铺设胶合板模板，在梁板交接处，将楼板模板搁置于梁侧模板上，并略 比梁模板内侧面内凹1-2。与木搁栅平行方向的模板拼缝应设在木搁栅上。D JGJ130-2011规范规定：脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距地面不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。每根立杆底部都要设置硬木垫板，垫板厚度不少于 50mm宽度不小于200mm，长度不小于两跨。梁板模板支设的具体方法如下图：扫地杆垫板楼板砼D 楼板模板铺完后，应检查模板的标高和平整度，不符合要求应进行校正。5、楼梯模板安装工艺1）工艺流程：检查楼梯段两端标高27、线搭楼梯段支撑架安放梯段搁栅铺梯段模板绑钢筋安梯段踏步侧板标高校正质量检查。2）施工要点A 楼梯平台和平台梁模板与楼梯墙模板同时安装，安装方法基本与结构梁板相同。待楼梯墙混凝土浇筑并拆除楼梯墙模板和平台梁侧模板后，再安装楼梯段模板。B 楼梯段模板安装时，可利用已拆除模的楼梯墙，在墙面上弹出楼梯段底斜线，作为控制梯段模板的标高和坡度。C 楼梯段模板安装后，模板与墙之间的空隙应嵌堵密实，以防浇筑混凝土时出现漏浆，污染下部墙面4.4 模板拆除1）结构层模板拆除顺序：墙(柱)侧模板梁侧模板现浇板模板及部分支撑梁底模板承重排架。2）墙(柱)模板及梁侧模板拆除时，混凝土强度应能保证其表面及楞角不因拆除模板28、受损时，方可拆除。3）承重的梁板底模板拆除时，以同条件养护的混凝土试块强度作为模板拆除的强度依据，底模板拆除时混凝土强度要求见下表： 底模拆除时的混凝土强度要求 表1构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝抗压强度标准的百分率(%)板2502，8758100梁、拱、壳858100悬臂构件1004）模板拆除作业，应有项目技术负责人(或施工员)下达的模板拆除令后，方可按规定要求实施模板拆除作业。5）内墙模板拆除时，先将房间内现浇板钢管排架的扫地杆拆除，此时排架立杆上还有两道水平杆，不影响支撑架的稳定。扫地杆拆除后，再拆砼墙侧模，便于模板的运输。6）现浇板模板拆除前，先将间隔拆除部分立杆，再将支撑上部的29、支承横杆与立杆的连接扣松动，将支承横杆下降150-200，然后拆除方木搁栅，撬松现浇板模板，使模板下落到钢管支架上，运下模板后将其余钢管支架拆除。第五章 质量验收标准与质量目标5.1 主控项目1、装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察检查。2、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察检查。3、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合表1规定。检验方法：检查同条件养护试件强30、度试验报告。5.2 一般项目 1、模板安装应符合下列要求1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不得有积水。2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨装饰工程施工的隔离剂。3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。检查数量：全数检查。检验方法：观察检查。2、对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/1000-1/3000。检查数量：在同一检验批内，梁抽查构件数量的10%，且不少于3件，墙和板按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面31、，抽查10%，且不少于3面。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3、固定在模板上预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定；预埋件和预留孔洞的允许偏差 表2项目允许偏差()预埋钢网板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心位位置10尺寸+10，0检查数量：在同一检验批内，梁、柱抽查构件数量的10%，且不少于3件，墙和板按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。检验方法：钢尺检查。4、32、现浇构件模板安装的允许偏差见下表 现浇构件模板安装的允许偏差和检验方法 表3项目允许偏差()检验方法轴线位移5尺量检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查小于5m8相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和楔形塞尺检查检查数量：在同一检验批内，梁、柱抽查构件数量的10%，且不少于3件，板按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查 10%，且均不少于3面。5.3 质量目标1、主控项目质量验收合格率达100%。2、一33、般项目质量验收合格率达90%。第六章 安全技术措施6.1 安全作业条件1、从业人员必须经过安全教育培训，考试合格方可上岗作业。2、木工必须经过工种技术培训，达到规定的技术等级要求。3、木工机械操作人员应经过技术培训，考试以得机械“操作证”。4、作业前进行专项施工方案交底和班前安全技术交底。5、木工机械设备经验收合格，安全装置齐全，试运行符合安全要求。6、现场的作业环境及安全设施符合安全施工规定要求。7、戴好安全帽，扣好帽带，正确使用劳动保护用品。8、经医生检查认为不适宜高处作业的人员，不得进行高处作业。6.2 安全施工1、模板制作1） 模板制作前，应检查模板所有材料的规格、质量是否符合模板专项34、技术方案的规定要求，对质量、规格不符合要求材料的不能使用。2）作业前应检查所用机械及电源线路是否符合安全要求，所使用的工具是否牢固，手持电动工具的漏电保护器应试机检查，合格后方可使用。3）木工机械必须有专人负责，操作人员必须熟悉该机械性能，熟悉操作技术，严禁机构无人负责或随便拆改安全防护装置。4）使用的工具不得乱放，使用完毕应随时放入工具箱。5）使用手锯时，锯条必须调紧适度，下班时要放松，以防再使用时锯条突然暴断伤人。6）成品、半成品、木材应堆放整齐，不得任意乱放，木材码放高度不超过1.2m为宜，木工机械周围 安全操作空间内禁止堆放材料。7）木工车、木库、木料堆场严禁吸烟或动用明火，废料应及时35、清理归堆，做好落手清，以免发生意外。2、模板安装1）作业前应检查现场防护设施是否安全施工要求，不符合安全要求时应采取措施后方可开始作业。2）作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，模板及支撑材质是否合格。3）地面上的支模场地必须平整夯实，并同时排除现场的不安全因素。4）安装2m以上的模板时，应搭脚手架，并有安全防护措施。5）操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。6）二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。高处拆模时，应有专人指挥及监护。并在下面标出工作区，用红白旗加以围档，36、暂停人过往。7）不得在脚手架上堆放大批模板等材料。8）支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、牵杠等应设在1.8m高以上。模板安装过程中不得间歇，柱头、搭头、立柱顶撑、牵杠等必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开。9）模板上有预留洞者，应在安装模板的同时将洞防护好。10）向基坑内运送模板构件时，严禁抛掷。使用溜槽或起重机械运送，下方操作人员必须远离危险区域。11）高处、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。12）遇六级以上的大风时，应暂停室外的高处作业，雪霜雨后应先清扫施工现场略干不滑时再进行工作。3、模板拆除1）模板承重支架拆除必须有工程负责人的批准手续(拆模令)37、及同条件养护试块的混凝土的强度报告。2）拆模的方法应按照后支先拆、先支后拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撑；在拆除顶板模板时，要注意模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。已拆活动的模板，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。3）拆除较大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。4） 当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同时拆除。5）模板拆除应按规定逐次进行，不得采用大面积撬落方法。拆除的38、模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。6）拆模作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。7）严禁用吊机直接吊除没有撬松动的模板，吊运模板时必须拴结牢固。8）拆除电梯井及大型孔洞模板时，下层必须支搭安全网等可靠防坠落措施。9）拆模板时禁止使用50*100木才作脚手板。10）拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。11）拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板，拆下的模板要及时清理，堆放整齐，混凝土楼板上的预留孔，应有防护39、措施，以免操作人员从孔中坠落。第七章 模板工程主要危险源的识别与控制措施7.1 外墙外侧模板的安装与拆除1、可能产生的后果：人员高处坠落，材料坠落伤人。2、控制措施：外墙外侧模板安装(拆除)时，外墙脚手架搭设应超过施工楼层2步架(顶层时1步架)：脚手架操作层应满铺脚手片，里立杆与外墙面之间的空档应封闭；外脚手架按规定做好四步一隔离措施；外墙外侧模板安装与拆除施工时，操作处以下脚手架至地面应列为警戒区。7.2 现浇板底板模板拆除1、可能产生的后果：大面模板坠落伤人。2、控制措施：做好班前安全技术交底，严格执行安全操作规程，人不能站在拆除模板的正下方。3、禁止交叉作业。4、禁止采取先拆除支撑，然后40、大面积撬落的方法拆除模板。7.3 模板吊运作业1、可能产生的后果：吊物、吊钩撞击头部至伤，吊物、吊钩撞击人员和材料从高空坠落。2、控制措施：配合模板吊运作业的人员应戴好安全帽，扣好帽扣；塔吊吊运作业应有专人指挥，指挥人员应持证上岗；执行塔吊吊运作业安全操作规程，应待塔吊吊钩下降到的被吊模板离作业面1m内时，人员方可接近；施工层临边应设置安全防护设施。3、散短料用吊笼吊运。7.5 木工机械操作1、可能产生的后果：机械伤人，触电事故。2、控制措施：木工机械操作人员应经过培训，掌握木工机械安全操作技能，熟悉木工机械安全操作规程，遵守安全操作规程；木工用电机械应按规定采用“一机、一箱、一闸、一漏”；所41、用机械安全防护装置齐全。7.6 模板堆放1、可能产生的后果：物体打击，高处坠落。2、控制措施：不得在脚手上、通道口、临边等处堆放模板；堆放高度2m。第八章 环境保护措施81、模板脱模剂不得使用油性脱模剂，其它性质的脱模剂必须定点放置，禁止出同溢漏现象，更不得乱倒，以防影响环境质量。82、模板制作场所，对地面上的锯末、废料应及时清理，在指定地点临时集中堆放，并及时处理掉。83、夜间禁止有噪声的木工机械作业(如园盘锯)，避免夜间噪声污染环境。84、拆除的模板材料，应及时整理、分类堆放，模板上铁打应及时拆除，确保现场文明施工。8.5 木模板制作加工区应远离居民生活区一侧，木工房采用封闭式。第九章 质42、量保证措施9.1 执行质量管理程序1、质量保证程序1）模板方案：审核批准方案实施过程中优化方案可行保证。2）人员：培训考核，质证上岗执行岗位责任制人员素质保证。3）材料：原材料半成品检验质量保证资料齐全原材料质量保证。4）操作：班前交底按工艺标准要求操作按图施工操作过程保证。5）机具：检测合格方可使用周检维修保养机具保证。2、过程控制程序1）模板方案编制模板方案审批方案交底工序操作班组自检(合格)项目部验收(合格)监理验收(合格) 进入下道工序。3、质量问题会诊程序1）出现质量问题检查核实分析原因组织会诊制定整改措施落实整改复查通过。9.2 应注意的质量问题1、柱模板容易产生的问题是：截面尺寸43、超偏差，柱角混凝土不密实。模板背面方木设置间距不得过大，应符合设计要求；柱箍设置应能承受混凝土的侧压力，保证模板不变形；柱模板边方木中心应位于模板接缝处，防止模板接缝处漏浆，确保柱角混凝土密实、光洁。2、梁模板容易产生的问题是：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸偏大。梁模板应通过设计确定支撑立柱、龙骨的尺寸及间距，使模板支撑系统有足够的强度和刚度，防止浇混凝土时模板变形；模板支撑立柱的底部应支在坚实的地面上，原土地面应垫通长垫板，防止立柱下沉；梁模板应按设计要求起拱，防止挠度过大。梁模上口应有拉杆锁紧，防止上口变形。3、楼板模板容易产生的问题是：板中部下挠。模板支撑立柱的底部应支在坚44、实的地面上，原土地面应垫通长垫板，防止立柱下沉，大跨度楼板模板应按设计要求起拱防止挠度过大。4、墙模板容易产生的问题是：墙体混凝土厚薄不一致，截面尺寸不准确，拼缝处跑浆，墙底脚混凝土跑浆。墙模板内外楞的设置间距应经强度和变形计算，确保模板有足够的刚度；对拉螺杆内套管应有足够的强度和刚度，确保螺栓紧时不变形；模板接缝间隙超偏差的，应采取密封措施(贴胶带纸)，确保混凝土不跑浆；墙模板安装后，应检查模板底与地面是否紧贴，发现有缝隙时应采取有效封堵措施。第十章 降低成本措施11、模板工程降低成本措施的主要途径是合理使用和增加模板的翻转使用次数，具体以下措施：1）地下室及标准层结构模板采用现场散装散拆施45、工工艺，仅在构件模板端部对拼接模板进行裁锯，保护较多的安装模板块料为原材规格，有利于标准层使用。2）标准层结构模板可采用定型制作、定部位翻使用的施工工艺，做到合理使用模板材料，达到节约模板材料的目的。3）模板面板应涂刷脱模剂，方便模板拆除，保证拆除模板的完整性。4）模板拆除应逆模板安装顺序进行，避免拆模时损坏模板。5）高处模板拆除时禁止向下抛扔，应采用传递作业，避免损坏模板。第十一 事故安全应急预案支撑系统作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。1、危险源：作业人员在各个部位施工， 有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电46、机械伤害，物体打击和火灾。2、可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。11.1、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、及时求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理xx任组长，负责事故现场指挥，统筹安排全面工作。具体安全管理机构如下图：高支模系统安全施工管理机构 表5-1序号安全小组职务姓名职务电话应急救援职务1组长项目经理应急救援总指挥2副组长项目副经理应急救援现场副总指挥3组员安全员应急救援营救4组员安全员应急救援营救5组员安全员应急救援营救6组员技术负责应急救援营救7组员质量员应急救援保卫、通迅8组员施工员应急救援营救9组员施工47、员应急救援营救10组员施工员应急救援营救11组员电工班长应急救援营救机电维护紧急求援电话: 120医 院 名 称单 位 地 址联 系 电 话11.2、人员职责及分工1、项目经理（第一安全责任人）xx：负责高支模应急救援全面工作。2、项目副经理（直接安全责任人）xx：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。3、现场专职安全员xx：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。4、组员及各施工班组长：当发生紧急情况时，48、负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。5、当发生紧急情况时。立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告分公司及公司甚至当地部门，取得政府及相关部门的帮助。11.3、应急救援工作程序1、报告（1）报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人现场值班人员安全部现场指挥组坦背医院急诊科公司经理及工作站。（2）报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。（3）联系方式利用电话联系生产调度部门和安全部门值班人员，由值班人员按流程逐级报告。技术49、部： 顾鹰 电话： 医院急诊科救护单位电话: 2、联络（1）医疗救护组与区人民医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。（2）抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。3、疏散（1）疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。（2）疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。（3）疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。（4）指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。 11.4、救援方法1、高空坠落应急救援方法：现场只有1人时应大50、声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2、模板、坍塌应急救援方法：地当发51、生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3、物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。对伤口包52、扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。预备应急救援工具如下页表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包3个用于抢救伤员5手电筒8个用于停电时照明求援6应急灯8个用于停电时照明求援7爬梯5樘用于53、人员疏散8对讲机8台联系指挥求援十二、 模板及支架力学计算书12.1柱模板支撑计算书（柱高4.05m）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=700mm，柱模板的截面高度 H=700mm，柱模板的计算高度 L = 4050mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm3.0mm。柱模板竖楞截面宽度45mm，高度90mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷54、载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计55、算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.224.3810.500+1.403.6000.500=17.149kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50.001.501.50/6 = 18.75c56、m3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2012.190+1.401.800)0.218经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08210001000/18750=4.360N/mm2面板的抗弯57、强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.190+1.41.800)0.218=2.246kN截面抗剪强度计算值 T=32246.0/(2500.00015.000)=0.449N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.1902184/(1006000140625)=0.222mm面板的最大挠度小于218.3/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接58、承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.218m。荷载计算值 q = 1.224.3810.218+1.403.6000.218=7.488kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.744/0.500=7.488kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.4880.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5007.488=2.246kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5007.488=4.119kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:59、 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.187106/60750.0=3.08N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32246/(24590)=0.832N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm260、抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.323500.04/(1009000.002733750.0)=0.092mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.38+1.403.60)0.218 0.500 = 3.74kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过61、连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=2.363mm最大支座力 Qmax=5.616kN抗弯计算强度 f = M/W =1.617106/8982.0=180.03N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于940.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉62、力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.616B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.38+1.403.60)0.218 0.500 = 3.74kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=2.363mm最大支座力 Qmax=5.63、616kN抗弯计算强度 f = M/W =1.617106/8982.0=180.03N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于940.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.616H方向64、对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！注：700600、600600柱按此计算书执行！12.2、墙模板计算书（地下室外墙高2.55m）一、墙模板基本参数计算断面宽度300mm，高度2550mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用4590mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距350+350+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，65、抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的66、新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取2.37m。荷载计算值 q = 1.224.3812.370+1.403.6002.370=81.284kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W =67、 bh2/6 = 237.001.501.50/6 = 88.88cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 237.001.501.501.50/12 = 66.66cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=8.128kN N2=22.353kN N3=22.353kN N4=8.128kN最大变形 V = 0.382mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.50810068、01000/88875=5.716N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=312192.0/(22370.00015.000)=0.514N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.382mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2524.38+1.40.253.60=8.69、574kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2524.38=6.095kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 5.884kN经过计算得到最大变形 V= 0.434mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.509.009.009.00/12 70、= 273.38cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.525106/60750.0=8.64N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33001/(24590)=1.111N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.434mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载71、下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.136mm最大支座力 Qmax=12.651kN抗弯计算强度 f = M/W =0.514106/8982.0=57.23N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N 72、N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.651对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！12.3、墙模板计算书（上部剪力墙高3.3m）一、墙模板基本参数计算断面宽度200mm，高度3300mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用4590mm木方73、，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置6道，在断面内水平间距450+500+500+500+550+600mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/74、m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算75、面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取3.18m。荷载计算值 q = 1.224.3813.180+1.403.6003.180=109.065kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 318.001.501.50/6 = 119.25cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 318.001.501.501.50/12 = 89.44cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载76、标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=8.725kN N2=23.994kN N3=23.994kN N4=8.725kN最大变形 V = 0.157mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.43610001000/119250=3.656N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=313087.0/(23180.00015.000)=0.412N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/77、mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.157mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2024.38+1.40.203.60=6.859kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2024.38=4.876kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最78、大支座 F= 4.948kN经过计算得到最大变形 V= 0.078mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.199106/60750.0=3.28N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截79、面抗剪强度计算值 T=32911/(24590)=1.078N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.078mm内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 80、Mmax最大变形 vmax=0.327mm最大支座力 Qmax=16.165kN抗弯计算强度 f = M/W =0.791106/8982.0=88.07N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.881、50对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.165对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！12.4、墙模板计算书（墙高3.60m，墙厚200mm）一、墙模板基本参数计算断面宽度200mm，高度3600mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用4590mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置7道，在断面内水平间距450+450+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪82、切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取083、.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.090=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取3.48m。荷载计算值 q = 1.224.3813.480+1.403.6003.480=119.354kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分84、别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 348.001.501.50/6 = 130.50cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 348.001.501.501.50/12 = 97.88cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=9.548kN N2=26.258kN N3=26.258kN N4=9.548kN最大变形 V = 0.157mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 85、M/W = 0.47710001000/130500=3.655N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=314322.0/(23480.00015.000)=0.412N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.157mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2024.3886、+1.40.203.60=6.859kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2024.38=4.876kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 3.667kN经过计算得到最大变形 V= 0.048mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.50987、.009.009.00/12 = 273.38cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.148106/60750.0=2.44N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32001/(24590)=0.741N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.048mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受88、内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.243mm最大支座力 Qmax=11.980kN抗弯计算强度 f = M/W =0.586106/8982.0=65.24N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!六、89、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.980对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！12.5、学院楼、学生与教工食堂梁钢管支架计算书1、梁模板扣件钢管高支撑架计算书（300mm1200mm）依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20190、1建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.5m，梁截面 BD=300mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木91、方4590mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.20)+1.402.00=39.92、760kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.900=27.540kN/m(2)模板93、的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.900(21.200+0.300)/0.300=1.620kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.900=0.540kN均布荷载 q = 1.3527.540+1.351.620=39.366kN/m集中荷载 P = 0.980.540=0.529kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 94、I = bh3/12 = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.535kN N2=4.635kN N3=4.635kN N4=1.535kN最大变形 V = 0.013mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04310001000/33750=1.274N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；95、面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32401.0/(2900.00015.000)=0.267N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.013mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.635/0.900=5.150kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.150.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9005.150=2.96、781kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9005.150=5.098kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.417106/60750.0=6.87N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql97、截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32781/(24590)=1.030N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.564kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.564900.04/(1009000.002733750.0)=0.643mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载98、作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.023mm最大支座力 Qmax=5.969kN抗弯计算强度 f = M/W =0.073106/4491.0=16.31N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四99、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.97kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.97kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.407=0.549kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.339=0.458kN 非顶100、部立杆段 N = 5.969+0.549=6.518kN 顶部立杆段 N = 5.969+0.458=6.427kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度101、附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 1.10m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=221.123 允许长细比=191.449 210 长细比验算满足要求! =0.149 =6427/(0.149423.9)=101.903N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=229.320 允许长细比=198.546 210 长细比验算满足要求! =0.139 102、=6427/(0.139423.9)=109.071N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=1.100时，=123.408N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.195 允许长细比=191.511 210 长细比验算满足要求! =0.149 =6518/(0.149423.9)=103.355N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 103、= 0.4001.0901.088=0.474kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.4740.9001.8001.800/10=0.174kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.969+1.3500.339+0.90.9800.174/0.900=6.598kN 非顶部立杆Nw=5.969+1.3500.407+0.90.9800.174/0.900=6.689kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =104、3527/16.0=221.123 允许长细比=191.449 210 长细比验算满足要求! =0.149 =6598/(0.149423.9)+174000/4491=143.420N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=229.320 允许长细比=198.546 210 长细比验算满足要求! =0.139 =6598/(0.139423.9)+174000/4491=150.779N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=1.100时，=165.497N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m105、； =3528/16.0=221.195 允许长细比=191.511 210 长细比验算满足要求! =0.149 =6689/(0.149423.9)+174000/4491=144.872N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 26.07 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 6.52 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2106、)；fg = 170.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！注、300mm1000mm梁模板扣件钢管高支撑架计算按300mm12000mm计算书执行！2、梁模板扣件钢管高支撑架计算书（梁高300mm750mm）依据规范:计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.7m，梁截面 BD=300mm750mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m，107、梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4590mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3108、.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.75+0.20)+1.402.00=25.990kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.75+0.71.402.00=27.779kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。109、1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7500.900=17.213kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.900(20.750+0.300)/0.300=1.080kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.900=0.540kN均布荷载 q = 1.3517.213+1.351.080=24.695kN/m集中荷载 P = 0.980.540=0.529kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I110、和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.389kN N2=5.159kN N3=1.389kN最大变形 V = 0.032mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.111、06910001000/33750=2.044N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32315.0/(2900.00015.000)=0.257N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.032mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.159/0.900=5.733kN/m最大弯矩 112、M = 0.1ql2=0.15.730.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9005.733=3.096kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9005.733=5.675kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.464106/60750.0=7.64N/mm2木方的抗113、弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33096/(24590)=1.147N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.811kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.811900.04/(1009000.002733750.0)=0.688mm木方的最大挠度114、小于900.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.021mm最大支座力 Qmax=7.425kN抗弯计算强度 f = M/W =0.106106/4491.0=23.56N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400115、.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.43kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.43kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350116、.411=0.555kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.268=0.362kN 非顶部立杆段 N = 7.425+0.555=7.980kN 顶部立杆段 N = 7.425+0.362=7.787kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算117、 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.60m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=221.123 允许长细比=191.449 210 长细比验算满足要求! =0.149 =7787/(0.149423.9)=123.470N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3118、658/16.0=229.320 允许长细比=198.546 210 长细比验算满足要求! =0.139 =7787/(0.139423.9)=132.155N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.600时，=135.050N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.195 允许长细比=191.511 210 长细比验算满足要求! =0.149 =7980/(0.149423.9)=126.531N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩119、 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0901.088=0.474kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.4740.8001.8001.800/10=0.155kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.425+1.3500.268+0.90.9800.155/0.900=7.939kN 非顶部立杆Nw=7.425+1.3500.411+0.90.9800120、.155/0.900=8.132kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=221.123 允许长细比=191.449 210 长细比验算满足要求! =0.149 =7939/(0.149423.9)+155000/4491=160.374N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=229.320 允许长细比=198.546 210 长细比验算满足要求! =0.139 =7939/(0.139423.9)+155000/4491=169.229N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.600时，=1121、72.180N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.195 允许长细比=191.511 210 长细比验算满足要求! =0.149 =8132/(0.149423.9)+155000/4491=163.435N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 31.92 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (k122、N)；N = 7.98 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 170.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！注：二层以上规格尺寸梁按以上梁计算书数据执行！12.6、小高层学生宿舍楼梁钢管支架计算书1、梁模板扣件钢管高支撑架计算书（地下室200780mm）依据规范:计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为1.7m，梁123、截面 BD=200mm780mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4590mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规124、范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.78+0.20)+1.402.00=26.908kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.78+0.71.402.00=28.811kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活125、荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7800.900=17.901kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.900(20.780+0.200)/0.200=1.584kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.2000.900=0.360kN均布荷载 q = 1.3517.901+1.351.584=26.305kN/m集中荷载 P = 0.980.360=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面126、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.807kN N2=2.807kN最大变形 V = 0.263mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.1491000127、1000/33750=4.415N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32806.0/(2900.00015.000)=0.312N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.263mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.807/0.900=3.119kN/m最大弯矩 M = 0.1128、ql2=0.13.120.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.119=1.684kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.119=3.088kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.253106/60750.0=4.16N/mm2木方的抗弯计算强度小于129、15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31684/(24590)=0.624N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.165kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.165900.04/(1009000.002733750.0)=0.391mm木方的最大挠度小于900.0130、/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.699mm最大支座力 Qmax=2.807kN抗弯计算强度 f = M/W =0.842106/4491.0=187.50N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150131、与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=2.81kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=2.81kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.184=0132、.249kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.288=0.389kN 非顶部立杆段 N = 2.807+0.249=3.056kN 顶部立杆段 N = 2.807+0.389=3.196kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段133、：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.78m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=221.123 允许长细比=191.449 210 长细比验算满足要求! =0.149 =3196/(0.149423.9)=50.676N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.134、0=229.320 允许长细比=198.546 210 长细比验算满足要求! =0.139 =3196/(0.139423.9)=54.241N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.780时，=57.568N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.195 允许长细比=191.511 210 长细比验算满足要求! =0.149 =3056/(0.149423.9)=48.452N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.9135、1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0901.088=0.474kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.4740.8001.8001.800/10=0.155kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=2.807+1.3500.288+0.90.9800.155/0.900=3.348kN 非顶部立杆Nw=2.807+1.3500.184+0.90.9800.155/0.900136、=3.208kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=221.123 允许长细比=191.449 210 长细比验算满足要求! =0.149 =3348/(0.149423.9)+155000/4491=87.580N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=229.320 允许长细比=198.546 210 长细比验算满足要求! =0.139 =3348/(0.139423.9)+155000/4491=91.314N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.780时，=94.800N/mm2,立137、杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.195 允许长细比=191.511 210 长细比验算满足要求! =0.149 =3208/(0.149423.9)+155000/4491=85.356N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！2、梁模板扣件钢管高支撑架计算书（200mm650mm，钢管支架高3.35m）计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.4m，梁截面 BD=200m138、m650mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4590mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.00m。扣件计算折减系数取1.00139、。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.65+0.20)+1.402.00=22.930kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.65+0.71.402.00=24.336kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.3525.5000.1200.0000.900=0.000kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D140、4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6500.900=14.918kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.900(20.650+0.200)/0.200=1.350kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.2000.900=0.360kN141、均布荷载 q = 1.3514.918+1.351.350=21.961kN/m集中荷载 P = 0.980.360=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得142、到从左到右各支座力分别为 N1=2.373kN N2=2.373kN最大变形 V = 0.220mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.12710001000/33750=3.763N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32372.0/(2900.00015.000)=0.264N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.220mm面板的最大挠度小于200.0143、/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.373/0.900=2.636kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.640.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9002.636=1.424kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9002.636=2.610kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.509.009.009.00/12 = 144、273.38cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.214106/60750.0=3.52N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31424/(24590)=0.527N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得145、到q=1.807kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.807900.04/(1009000.002733750.0)=0.326mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=2.058mm最大支座力 Qmax=146、2.373kN抗弯计算强度 f = M/W =0.830106/4491.0=184.90N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=2.37kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑147、风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=2.37kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.392=0.529kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.286=0.387kN 非顶部立杆段 N = 2.373+0.529=2.901kN 顶部立杆段 N = 2.373+0.387=2.759kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =148、 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.65m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=221.123 允许长细比=191.149、449 210 长细比验算满足要求! =0.149 =2759/(0.149423.9)=43.752N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=229.320 允许长细比=198.546 210 长细比验算满足要求! =0.139 =2759/(0.139423.9)=46.829N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.650时，=48.368N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.195 允许长细比=191.511 210 长细比验算满足要求! =0.14150、9 =2901/(0.149423.9)=46.004N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0901.088=0.474kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.4740.9001.8001.800/10=0.174kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立151、杆Nw=2.373+1.3500.286+0.90.9800.174/0.900=2.930kN 非顶部立杆Nw=2.373+1.3500.392+0.90.9800.174/0.900=3.072kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m； =3527/16.0=221.123 允许长细比=191.449 210 长细比验算满足要求! =0.149 =2930/(0.149423.9)+174000/4491=85.269N/mm2a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m； =3658/16.0=229.320 允许长细比=198.546 210 长细比152、验算满足要求! =0.139 =2930/(0.139423.9)+174000/4491=88.537N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.650时，=90.171N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.195 允许长细比=191.511 210 长细比验算满足要求! =0.149 =3072/(0.149423.9)+174000/4491=87.522N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！注：结构层高度153、3.30m楼层按3.60m层高计算数据执行！12.7、现浇楼板钢管支架计算书1、学院楼、学生与教工食堂底层楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（层高4.80m）计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.6m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4590mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土154、钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系155、数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.900+0.2000.900)=2.602kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh156、2/6 = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31072/(24590)=0.397N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪157、强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.867kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.867900.04/(1009000.002733750.0)=0.157mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.080158、1.0400.900抗弯计算强度 f = M/W =0.634106/60750.0=10.44N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1159、 = 0.9(1.200.904+1.200.060)=1.041kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.041)0.900=1.787kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.787/0.900=1.986kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.990.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9001.986=1.072kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9001.986=1.966kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I160、和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.161106/60750.0=2.65N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.42kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!三、横向支撑钢管计算161、横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.540mm最大支座力 Qmax=6.422kN抗弯计算强度 f = M/W =0.472106/4491.0=105.05N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接162、时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.602+1.402.025)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05410001000/33750=1.589N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.602+1.42.025)0.300=1.072kN截面抗剪强度计算值 T=31072.0/(2900.00015.163、000)=0.119N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.6023004/(1006000253125)=0.094mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.120164、1.200+0.2001.200)=3.469kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.4690.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21910001000/33750=6.488N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1174.600=0.538kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。165、(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 2.826kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑166、风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.94kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.100=2.000m； 长细比，为2000/16.0=125 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到167、=5942/(0.424424)=33.088N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0900.115=0.050kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0500.9001.8001.800/10=0.017kN.168、m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.22.826+0.91.41.822+0.90.91.40.017/0.900=5.708kN经计算得到=5708/(0.424424)+17000/4491=35.475N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 23.77 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 5.94 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承169、载力设计值 (kN/m2)；fg = 170.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！2、学院楼、学生与教工食堂扣件钢管楼板模板支架计算书（二层以上楼层4.2m）计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量170、6000.0N/mm2。木方4590mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.171、402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.900+0.2000.900)=2.602kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗172、矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.602173、+1.402.025)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05410001000/33750=1.589N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.602+1.42.025)0.300=1.072kN截面抗剪强度计算值 T=31072.0/(2900.00015.000)=0.119N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.60174、23004/(1006000253125)=0.094mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.2001.200)=3.469kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.4690.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 175、0.21910001000/33750=6.488N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.060)=176、1.041kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.041)0.900=1.787kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.787/0.900=1.986kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.990.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9001.986=1.072kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9001.986=1.966kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 177、= 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.161106/60750.0=2.65N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31072/(24590)=0.397N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满178、足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.867kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.867900.04/(1009000.002733750.0)=0.157mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.040179、0.900抗弯计算强度 f = M/W =0.634106/60750.0=10.44N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.540mm最大支座力 Qmax=6.422kN抗弯计算强度 f = M/W =0.472106/449180、1.0=105.05N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.42kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1174181、.000=0.468kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 2.763kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、182、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.87kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.100=2.000m； 长细比，为2000/16.0=125 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到183、0.424；经计算得到=5867/(0.424424)=32.666N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0900.115=0.050kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0500.9001.8001.800/184、10=0.017kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.22.763+0.91.41.822+0.90.91.40.017/0.900=5.632kN经计算得到=5632/(0.424424)+17000/4491=35.053N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=39.04所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！3、13#-15#楼地下室扣件钢管楼板模板支架计算书（层高2.55m、楼板厚度180mm）计算参数:钢管强度为205.0 N/m185、m2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.3m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4590mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元186、按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.18+0.20)+1.402.50=9.162kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.18+0.71.402.50=8.549kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 =187、 0.9(25.1000.1800.900+0.2000.900)=3.822kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2188、)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.822+1.402.025)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06710001000/33750=1.979N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.822+1.42.025)0.300=1.336kN截面抗剪强度计算值 T=31336.0/(2900.00015.000)189、=0.148N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.8223004/(1006000253125)=0.138mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1801.20190、0+0.2001.200)=5.095kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.205.0950.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.23310001000/33750=6.904N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1800.300=1.355kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准191、值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.355+1.200.060)=1.529kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.529)0.900=2.227kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.226/0.900=2.474kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.470.90最大剪力 Q=0.192、6ql = 0.60.9002.474=1.336kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9002.474=2.449kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.200106/60750.0=3.30N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算193、最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31336/(24590)=0.495N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.274kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.274900.04/(1009000.002733750.0)=0.230mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用194、下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.5290.900抗弯计算强度 f = M/W =0.666106/60750.0=10.96N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与195、计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.793mm最大支座力 Qmax=8.000kN抗弯计算强度 f = M/W =0.588106/4491.0=130.87N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支196、座反力，R=8.00kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1172.300=0.269kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1800.9000.900=3.660kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.681kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的197、荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.97kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=198、0.10m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.100=2.000m； 长细比，为2000/16.0=125 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到=6969/(0.424424)=38.806N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0900.1199、15=0.050kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0500.9001.8001.800/10=0.017kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.23.681+0.91.41.822+0.90.91.40.017/0.900=6.735kN经计算得到=6735/(0.424424)+17000/4491=41.194N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!4、13#楼1层、2层扣件钢管200、楼板模板支架计算书（层高3.60m）计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.4m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4590mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折201、减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板202、面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.900+0.2000.900)=2.602kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯203、强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.602+1.402.025)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05410001000/33750=1.589N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.602+1.42.025)0.300=1.072k204、N截面抗剪强度计算值 T=31072.0/(2900.00015.000)=0.119N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.6023004/(1006000253125)=0.094mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的205、结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.2001.200)=3.469kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.4690.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21910001000/33750=6.488N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q1206、2 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.060)=1.041kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.041)0.900=1.787kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.787/0.900=1.986kN/207、m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.990.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9001.986=1.072kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9001.986=1.966kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.161106/60750.0=2.65N/m208、m2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31072/(24590)=0.397N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.867kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.867900.04/(1009000.002733750.0)=0.157mm木209、方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.0400.900抗弯计算强度 f = M/W =0.634106/60750.0=10.44N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m210、) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.540mm最大支座力 Qmax=6.422kN抗弯计算强度 f = M/W =0.472106/4491.0=105.05N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.0211、0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.42kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1173.400=0.398kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+212、NG3)= 2.699kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.79kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205213、.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.100=2.000m； 长细比，为2000/16.0=125 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到=5791/(0.424424)=32.244N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载214、标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0900.115=0.050kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0500.9001.8001.800/10=0.017kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.22.699+0.91.41.822+0.90.91.40.017/0.900=5.556kN经计算得到=5556/(0.424424)+17000/4491=34.631N/mm2；215、考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!5、13#15#楼扣件钢管楼板模板支架计算书（楼层高度3.30m）计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4590mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载216、标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4217、)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.900+0.2000.900)=2.602kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 90.001.501.501.50/1218、2 = 25.31cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.602+1.402.025)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05410001000/33750=1.589N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=219、0.600(1.202.602+1.42.025)0.300=1.072kN截面抗剪强度计算值 T=31072.0/(2900.00015.000)=0.119N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.6023004/(1006000253125)=0.094mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面220、板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.2001.200)=3.469kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.4690.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21910001000/33750=6.488N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.12221、00.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.060)=1.041kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的木方集中力为(0.945+1.041)0.900=1.787kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如222、下:均布荷载 q = P/l = 1.787/0.900=1.986kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.990.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9001.986=1.072kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9001.986=1.966kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.509.009.00/6 = 60.75cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.509.009.009.00/12 = 273.38cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计223、算强度 f = M/W =0.161106/60750.0=2.65N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31072/(24590)=0.397N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.867kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.867224、900.04/(1009000.002733750.0)=0.157mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.0400.900抗弯计算强度 f = M/W =0.634106/60750.0=10.44N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算225、。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.540mm最大支座力 Qmax=6.422kN抗弯计算强度 f = M/W =0.472106/4491.0=105.05N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R R226、c其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.42kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1173.100=0.363kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN考虑0.9227、的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 2.668kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.75kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵228、抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.80m； l0 计算长度，取1.800+20.100=2.000m； 长细比，为2000/16.0=125 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.424；经计算得到=5753/(0.424424)=32.033N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2229、.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0900.115=0.050kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0500.9001.8001.800/10=0.017kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.22.668+0.91.41.822+0.90.91.40.017/0.900=5.519kN经计算得到=5519/(0.424424)+17000/4491=34.420N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=38.00所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！