1、目录一、工程概况.2二、设计及施工依据：.3三、支模材料：.3四、搭设方案.31、施工放线，按顺序搭设.31、立杆底垫.32、梁下支撑搭设.43、板下支撑搭设.错误!未定义书签。4、立杆构造要求.45、小横杆构造要求.46、大横杆构造要求.47、纵、横向扫地杆构造要求.58、剪刀撑.5五、模板施工：.5六、加强体系.6七、质量保证.71、构配件允许偏差7 2、脚手架搭设的技术要求、允许偏差和检验方法.73.扣件拧紧抽样检查数目及质量判定.8八、安全施工技术措施.81、材质及其使用的安全技术措施.82、脚手架搭设的安全技术措施.10 3、脚手架上施工的安全技术措施.10 4、脚手架拆除的安全技术2、措施.10 九、应急预案.111、组织机构.112、事故处理程序.12十、梁板模板及支撑系统计算书.121、支撑体系计算.122、地基承载力计算.12十一、附：计算书部分.131、梁模板扣件钢管支撑架计算书.132、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书.18一、工程概况本工程位于重庆市永川区朱沱镇，为重庆理文造纸有限公司浆粕改造项目苛化工段，该土建工程由槽罐区设备基础（绿液澄清器、绿液缓冲槽、绿泥搅拌槽、绿液稳定槽、绿泥洗涤澄清器、白泥洗涤澄清器、稀白液槽、白液澄清器、应急澄清器、浓白液槽）和碱回收车间组成，总建筑面积：2700 m2，建筑总高度为21.3m，层数为两层，局部三层。地上结构为钢筋砼框3、架结构，结构主要构件钢筋砼框架柱、梁、板，以及大截面基础梁。其中主要梁截面,400*800，450*900,600*700,300*700，300*600，400*700,300*800，400*600,500*1300,500*1200等；基 本 柱 网 平 面 尺 寸 为6000*6000（最大 6000*12000）。本工程首层建筑层高7.5m,梁板施工采用满堂式钢管支架，框架柱及外架采用双排扣件式钢管脚手架。楼板厚度：车间板厚为 150mm。夹层结构标高 5.5m，板厚为 150mm。方案的编制，梁按最大截面梁荷载计算模架支承体系，其他梁的支模架按最大截面梁支承体系搭设；楼板按150m4、m 厚板支撑体系搭设。二、设计及施工依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）4、结构施工图纸5、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)三、支模材料：本工程模板采用 15mm 优质多层夹板，模板支撑体系，采用直径为48，壁厚 3.5 以上焊接钢管。钢管立杆垫板采用优质50mm 厚木脚手板。支模材料进场后由施工员、材料员、质量员和木工翻样进行外观检查，认为合格后方可用于工程。四、搭设方案1、施工放线，按顺序搭设本方案脚手架搭设主要是考虑结构层大梁的支撑承载，因此先5、要放线确定楼板梁的纵横向位置，再顺着主次梁方向在布置立杆地垫。后续按顺序进行支撑体系搭设。其搭设顺序如下：施工放线铺设垫板立杆扫地杆纵横水平杆剪刀撑抄水平，定梁底大横杆、小横杆、梁底加强立杆脚手架验收铺设梁、板模板绑扎钢筋、水电工艺等预埋、预留浇筑砼。2、立杆底垫支模架支撑土层采用原土地基支撑（即为天然风化岩、基坑中风化承载力达到 8MPa），要求平整。整体拉线定位，铺设立杆垫板。立杆垫板采用木脚手板，其厚度不小于 50mm，平面尺寸 2401800。布设必须平稳，不得悬空。3、模架搭设模板支承架搭设采用满堂式钢管支架，步高1.8m。钢管立杆纵横向间距为0.8m0.8m，普通框架梁梁底设置纵向6、间距0.8m的立杆，横向采用1.5m钢管，间距 0.4m，梁底采用 5080 方木支撑纵楞，方木间距300；板底采用 5080 方木支撑横楞，方木间距 300。纸机大梁纵横向间距0.6 0.6m,梁两侧立杆设置满撑剪刀撑。4、立杆构造要求1）根据设计图纸梁板位置布设情况，楼板立杆到标高7.00m，梁底顶杆根据梁截面高度确定，杆顶要求距梁底 50-80mm，立杆布置平行于主、次梁均匀布设，间距 800mm，不得超过 1200mm,间距超过 1200mm 必须中间加设立杆。即主、次梁两侧立杆分别距主梁中心线600mm。主梁、次梁底部正中架立加强顶杆（设丝托调整），立杆接头采用不少于2 个扣件连接，7、立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开距离不小于 50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。2）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。3）设在支架立杆顶部的可调丝托，当其伸出长度超过300mm 时，其偏心距不应大于 25mm。5、大横杆构造要求第一步大横杆距扫地杆1800mm，第三步大横杆上皮表面标高5.45m，中间设置两道大横杆，大横杆纵横布设用直角扣件牢固连接成一整体。梁底设置横向小横杆和纵向大横杆。梁底大横杆与梁两侧立杆及梁底顶立杆用直角扣件牢固连接，且要设置双扣件防止受梁重力作用下滑。梁底纵向大横杆与梁8、底顶杆及梁两侧立杆用扣件牢固连接，且要设置防滑扣件。大横杆设置于横向水平杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3 跨、不小于 6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。6、小横杆构造要求梁两侧及底部每一立杆与大横杆相交处（即立节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。其余小横杆均设于立杆间，间距最大不超过60cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘 15cm，且长度不大于 49、4cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。7、纵、横向扫地杆构造要求纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮25cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。8、剪刀撑脚手架外围交圈及主梁两侧立杆满设剪刀撑，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每 4 步 6 跨设置一道，保证斜杆与地面的夹角在45度60 度之间。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm，并用不少于2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。五、模板施工：模板施工前，由项目部对班组进行书面技术交底，在浇捣砼时，木工班要设专10、人看模。所有模板均由木工翻样画出翻样图，经施工负责人复核后付诸实施。模板在木工棚车间内加工预制，现场实地拼装，现浇梁板式楼盖结构制模，重点是梁与柱节点的制模质量，大梁底板和侧边模板，应整块与柱搭接，镶接点必须设在梁中，这样可避免梁柱节点缩径，保证梁柱节点尺寸准确，框架梁高超过600，梁高的中部增加一根12 对拉螺杆（设置双螺母），间距800mm。梁高超过 1000，梁高的中部等距增加两根12 对拉螺杆（设置双螺母），间距600mm。起拱：考虑到地基沉降影响，所有梁均按 1/10003/1000 起拱，并根据设计要求，对跨度大于等于4m的板按 L/400 起拱。厂房柱模板垂直度及位置靠支撑实现。11、柱模板支撑采用48 钢管作斜向支撑，支撑的上支点与钢管箍相连。为解决支撑的下支点问题，在柱周边柱与柱用钢管相连。柱模采用18 厚木胶合板制作，高度尺寸应扣减垫脚厚度，拼缝应严密，板缝不大于1.5，木方选用 50100、间距 200，横楞用 2 根48 钢管，14 对拉螺栓（设置 12 道）间距间距 300500mm，最下一道离地 150，柱模下用 1：2 水泥砂浆填塞，以防漏浆。见下图：六、加强体系1、所有梁的支撑架，纵向均需加设剪刀撑，连贯整体设置。175 170 170 170 170 170 175 1200 6002002002002、支模架下部应设置扫地杆，贯通整个支模架，以保证架体12、的整体稳定。3、要求支模架与柱间增设抱箍连接，以提高整个支模架体的稳定性。4、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑。5、模板支架两端与中间每隔4 排立杆从顶开始向下每隔1 步设置一道水平剪刀撑。七、质量保证1、构配件允许偏差项次项目允许偏差检查工具1 无缝钢管尺寸外径48mm 壁厚 3.5mm-0.5-0.5 游标卡尺2 钢管两端面切斜偏差1.70 塞尺、拐角尺3 钢管外表面锈蚀浓度（=1+2）0.50游标卡尺4 各种管件钢管的端部弯曲l 1.5m 5钢板尺5 立杆钢管弯曲3m l 4m4m l 6.5m 1220钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲l 6.5m30钢板尺2、脚手架搭设的技术要求、允许13、偏差和检验方法项次项目技术要求允许偏差检查方法与工具1 地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-10 2 立最后验收垂直度20-80m 100用经纬仪或吊线和卷尺杆垂直度下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度(m)总高度40m 20m H=2 77H=10 2550H=20 50100H=30 75H=40 100中间档次用插入法3 间距步距纵距横距-205020钢板尺4 纵向水平杆高差一根杆的两端-20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差-10水平仪或水平尺5 双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸 500mm-50 钢板尺3.扣件拧紧抽样检查数目及质量判定14、项次检 查 项 目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1 连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件501-1200 1201-3200 32 50 3 5 2 连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）501-1200 1201-3200 32 50 7 10 八、安全施工技术措施1、材质及其使用的安全技术措施（1）扣件的紧固程度应在40-65N.m，并不大于 65N.m，对接扣件的抗拉承载力为 3KN。扣件上螺栓保持适当的润滑程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘15、的长度不应小于100mm。（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（4）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。（5）严禁将外径 48mm 与 51mm 的钢管混合使用。2、脚手架搭设的安全技术措施（1）脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，底层设备基础的砼必须达到设计强度的75%以上才能施工。（2）搭设过程中划出的工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（3）开始搭设立杆时，应每隔6 跨设置一根抛16、撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（4）脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。（5）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。（6）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。（7）脚手架的加固严格采用15.5 的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。3、脚手架上施工作业的安全技术措施（1）结构脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部技术人员、安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。（2）17、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆负荷荷，施工荷载不得大于 2KN/m2，确保较大安全储备。（3）结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1 层。（4）当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。（5）各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。（6）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、脚手架拆除的安全技术措施（1）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。（2）架体拆除前，必须察看施工现场18、环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。（3）拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。（4）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（5）在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（6）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。（7）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。（8）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。（9）所有的脚手板，应自外向19、里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。（10）拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊九、应急预案为确保高处坠落事件发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定高处坠落应急准备与响应预案。1、组织机构（1）、项目部组成应急响应指挥部。负责应急抢救指挥。指挥部指挥：候天贵，成员由：任大兵、黄俊、陈文彪、杜海洋、任小华、聂红军组成。（2）、指挥部下设：a现场指挥组：由现场项目经理候天贵任组长。其任务是了解掌握事故情况，组织现场抢救指挥。b抢救联络组：由现场项目经理候天贵、施工员杜海洋、安全员任小华组成，现场项目经理为组长。其任20、务是根据指挥组指令，及时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等的沟通。并及时通知当事人的亲人。c治安组：由项目安全员任小华任组长。其任务为现场秩序维护、保护事发现场、做好当事人周围人员的问询记录，保持与当地公安部门的沟通。d善后组：由任大兵、黄俊、陈文彪、组成，任大兵为组长，其任务是妥善处理好善后的工作，按职能归口负责保持与当地相关部门的沟通联系。2、事故处理程序（1）当高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或基地负责人）；（2）项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生后，应：组织项目职工自我救护队伍进行施救，同时立即向当地医疗卫生部门（1221、0）电话报告；立即向公司上报事故的初步原因、范围、估计后果；保护事故现场。（3）指挥部接到电话报告后，指挥部即指令现场指挥部、抢救联络组、治安组在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。（4）当事人被送入医院接受抢救后，指挥部即指令善后组到达事故现场：a.做好与当事人家属的接洽善后处理工作；b.按职能归口做好与当地有关部门的沟通，汇报工作。十、梁板模板及支撑系统计算书1、支撑体系计算以最大梁高和 7.50m楼板作为计算对象，其余梁板均按此方案执行。见后附计算书。2、地基承载力计算根据后面“2.3.横向支撑钢管计算”计算结果，最大立杆支座反力为9.72KN，而22、根据级配砂石回填设计，承载力标准值fk为 200KPa，立杆底垫模板面积为0.24 0.9=0.216m2，则：f=9.72/0.216=45KPa0.4fk=0.4200=80KPa，满足要求。十一、附：计算书部分1、梁模板扣件钢管支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为 7.10米，基本尺寸为：梁截面 BD=350mm1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)L=0.60米，纵距 0.84 米，立杆的步距 h=1.80 米，采用的钢管类型为483.0。1.1 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面23、板的按照三跨连续梁计算。本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W=60.001.80 1.80/6=32.40cm3；I=60.001.80 1.80 1.80/12=29.16cm4；1.1.1强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；静荷载标准值 q1=25.0001.500 0.400+0.350 0.400=15.140kN/m 活荷载标准值 q2=(2.000+3.000)0.400=2.24、000kN/m 经计算得到 M=0.125(1.2 15.140+1.4 2.000)0.300 0.300=0.236kN.m 经计算得到面板强度计算值 f=0.2361000 1000/32400=7.284N/mm2面板的强度验算 f f,满足要求!1.1.2.抗剪计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.500(1.2 15.140+1.4 2.000)0.300=3.145kN 截面抗剪强度计算值 T=3 2702.0/(2400.000 18.000)=0.563N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!1.1.3.挠度计算 v=125、.302ql4/100EI v=l/250 面板最大允许挠度值 v=1.200mm；面板最大挠度计算值 v=1.30215.140 3004/(100 6000291600)=0.913mm 面板的挠度验算 v v,满足要求!1.2、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.2.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/0.84m)：q1=25.0001.500 0.400 0.84=12.600kN (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.3500.400(2 1.500+0.200)/0.200=2.24kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒26、混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(3.000+2.000)0.840 0.600=2.520kN 1.2.2.方木楞的支撑力计算：均布荷载 q=1.212.600+1.22.240=17.808kN/m 集中荷载 P=1.42.520=3.528kN 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力 即支座力 分别为 N1=3.545kN N2=3.545kN 方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W=6.008.00 8.00/6=64.00cm3；I=6.008.00 8.00 8.00/12=256.27、00cm4；方木强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=3.545/0.400=8.863kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.1 8.863 0.40 0.40=0.142kN.m 截面应力=0.142 106/64000.0=2.219N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 3.528KN 17.808KN/m A 200 B 其中最大剪力 Q=0.4 0.400 8.863=1.418kN 截面抗剪强度计算值 T=3 928、96/(2 6080)=0.311N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.50N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!方木挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:最大变形 v=0.6778.863 400.04/(100 9500.00 2560000.0)=0.063mm 方木的最大挠度小于400.0/250,满足要求!1.2.3.支撑钢管的强度计算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到支座反力 RA=RB=3.545kN 最大弯矩 Mmax=0.709kN.m 最大变形 vmax=3.52929、mm 截面应力=0.709 106/4491.0=157.87N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.545KN 3.545KN 600 A B 0.000 0.000 0.709 0.709 0.000 0.000 3.529 1.3、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。1.3.1 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R Rc其中 Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，R=3.545kN 单扣件抗滑承载力的设30、计计算满足要求!1.3.2立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=3.545kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2=1.2 0.116 7.600=1.059kN 楼板的混凝土模板的自重 N3=1.080kN N=3.545+1.059+1.080=5.684kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值31、，f=205.00N/mm2；l0计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1计算长度附加系数，按照表1取值为 1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果：=91.82N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：=43.52N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2计算长度附加系数，32、按照表2取值为 1.010；公式(3)的计算结果：=59.06N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。2、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为7.2 米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.84 米，立杆的横距 l=0.84米，立杆的步距 h=1.80 米。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。2.1 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。本算例中，33、面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W=84.001.80 1.80/6=45.36cm3；I=84.001.80 1.80 1.80/12=40.82cm4；2.1.1.强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.1ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；（一）当板厚为150mm 时：静荷载标准值 q1=25.0000.150 0.840+0.350 0.840=3.444kN/m 活荷载标准值 q2=(2.000+3.000)0.840=4.200k34、N/m 经计算得到 M=0.1(1.2 3.444+1.4 4.200)0.300 0.300=0.09kN.m 经计算得到面板强度计算值 f=0.0910001000/45360=1.984N/mm2 面板的强度验算 f f,满足要求!（二）当板厚为200mm 时：静荷载标准值 q1=25.0000.200 0.840+0.350 0.840=4.494kN/m 活荷载标准值 q2=(2.000+3.000)0.840=4.200kN/m 经计算得到 M=0.1(1.2 4.494+1.4 4.200)0.300 0.300=0.101kN.m 经计算得到面板强度计算值 f=0.10110035、0 1000/45360=2.227N/mm2 面板的强度验算 f f,满足要求!2.1.2.抗剪计算 T=3Q/2bh T（一）当板厚为150mm 时：其中最大剪力 Q=0.6(1.2 3.444+1.4 4.200)300.000=1.802kN 截面抗剪强度计算值 T=3 1802.0/(2840.000 18.000)=0.179N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!（二）当板厚为200mm 时：其中最大剪力 Q=0.6(1.2 4.494+1.4 4.200)300.000=2.029kN 截面抗剪强度计算值 T=3 2029.0/(2836、40.000 18.000)=0.201N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!2.1.3.挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大允许挠度值 v=1.200mm；（一）当板厚为150mm 时：面板最大挠度计算值 v=0.67710.013 3004/(100 6000437400)=0.209mm 面板的挠度验算 v v,满足要求!（二）当板厚为200mm 时：面板最大挠度计算值 v=0.67711.273 3004/(100 6000437400)=0.236mm 面板的挠度验算 v v,满足要求!2.2.支撑方木的计37、算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W=5.008.00 8.00/6=53.33cm3；I=5.008.00 8.00 8.00/12=213.33cm4；方木楞计算简图 2.2.1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：当板厚为 150mm 时：q1=25.0000.150 0.300=1.125kN/m 当板厚为 200mm 时：q1=25.0000.200 0.300=1.5kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：当板厚为 150mm、200mm 时：q2=q2=0.3500.300=0.105kN/m (3)38、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=P1=(3.000+2.000)0.840 0.300=1.260kN 2.2.2.强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算如下:（一）当板厚为150mm 时：均布荷载 q=1.2 1.125+1.2 0.105=1.476kN/m 集中荷载 P=1.41.260=1.764kN 最大弯矩 M=1.7600.84/4+1.480.84 0.84/8=0.5kN.m 最大支座力 N=1.760/2+1.480.84/2=1.5kN 截面应力=0.5 106/64000.0=7.8139、3N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!（二）当板厚为200mm 时：均布荷载 q=1.2 1.5+1.2 0.105=1.926kN/m 集中荷载 P=1.41.260=1.764kN 最大弯矩 M=1.7600.84/4+1.930.84 0.84/8=0.54kN.m 最大支座力 N=1.760/2+1.930.84/2=1.69kN 截面应力=0.54 106/64000.0=8.438N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!2.2.3.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T（一）当板厚为140、50mm 时：其中最大剪力 Q=0.840 1.476/2+1.764/2=1.502kN 截面抗剪强度计算值 T=3 1502/(2 5080)=0.563N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!（二）当板厚为200mm 时：其中最大剪力 Q=0.840 1.926/2+1.764/2=1.691kN 截面抗剪强度计算值 T=3 1691/(2 5080)=0.634N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!2.2.4.挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:（一）当板厚为1541、0mm 时：均布荷载 q=1.125+0.105=1.23kN/m 集中荷载 P=1.260kN 最大变形 v=5 1.23 840.04/(384 9500.00 2560000.0)+1260.0 840.03/(48 9500.00 2560000.0)=0.968mm 方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!（二）当板厚为200mm 时：均布荷载 q=1.5+0.105=1.605kN/m 集中荷载 P=1.260kN 最大变形 v=5 1.605 840.04/(384 9500.00 2560000.0)+1260.0 840.03/(48 9500.00 2560000.42、0)=1.068mm 方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!2.3.横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算集中荷载 P取纵向板底支撑传递力，P=2.98kN 0.0000.6550.4170.7140.179 0.1790.7140.4170.6550.000支撑钢管弯矩图(kN.m)1.8680.105支撑钢管变形图(mm)2.182.180.790.793.773.772.98 2.980.00 0.002.982.983.773.770.79 0.792.18 2.18支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.714kN.m 最大变形43、 vmax=1.868mm 最大支座力 Qmax=9.720kN 截面应力=0.71 106/4491.0=159.01N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150 与10mm,满足要求!2.4.扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范 5.2.5):R Rc其中 Rc扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R取最大支座反力，R=9.72kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,考虑采用双扣件，则:R=9.72 Rc=28=16KN,满足要求44、。当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m 时,试验表明:单扣件在 12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取 8.0kN；双扣件在 20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。2.5.梁底立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。2.5.1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.116 7.38=0.856kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350【0.4+（1.5-0.15）2】0.840=0.911kN (3)钢筋混凝土梁自重（KN）：NG3=25.000145、.50 0.40 0.840=12.6kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=14.367kN。2.5.2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(3.000+2.000)0.840 0.40=1.68kN 2.5.3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG+1.4NQ =1214.367+1.4 1.68=19.592KN 2.6.立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=24.68kN；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；46、i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0=k1uh (1)l0=(h+2a)(2)k1计算长度附加系数，按照表1取值为 1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.50 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；公式(1)的计算结果：=248.43N/mm2，立杆的稳定性计算f,不满足要求!根据要求进行加47、固补强，梁底增加一根立杆和顶撑，使得按公式（1）的计算结果：=124.22N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：=109.24N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0=k1k2(h+2a)(3)k2计算长度附加系数，按照表2取值为 1.012；公式(3)的计算结果：=146.23N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m)h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.2448、3 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m)4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.049、55 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全