1、大任庄集中供热工程一期施工超 重支模架专项方案编制人：王红群审核人：张飞明审批人：李克江大任庄集中供热工程项目部目 录一、工程概况11.1、工程概况11.2、结构设计要点1二、编制依据及选型32.1、编制依据32.2、模板及支撑的选型3三、施工部署及管理网络33.1、管理网络33.2、劳动力配置53.3、主要施工安排5四、施工准备54.1、材料要求5、碗扣式钢管5、模板和螺栓54.2、计量器具64.3、施工组织准备64.4、施工技术准备6五、施工工艺及操作要点65.1、施工准备65.2、支撑架搭设65.3、验收要求8支架验收标准和要求8、模板验收9、安装验收要求9六、模板拆除10七、模板工程质2、量保证措施11八、模板工程安全技术措施12九、应急预案13十、计算书及施工详图1510.1、200厚现浇板支模架计算15、模板面板计算16、模板支撑木方的计算17、托梁的计算19、扣件抗滑移的计算20、模板支架荷载标准值(立杆轴力)21、立杆的稳定性计算2110.2、500mm1900mm梁支模架计算22、模板面板计算23、梁底支撑木方的计算26、托梁的计算27、扣件抗滑移的计算28、立杆的稳定性计算2810.3、800mm2400mm梁支模架计算30、模板面板计算31、梁底支撑木方的计算33、托梁的计算34、扣件抗滑移的计算35、立杆的稳定性计算3610.4、1100mm1000梁支模架计算3、37、模板面板计算38、梁底支撑木方的计算40、托梁的计算41、扣件抗滑移的计算42、立杆的稳定性计算4310.5、1100mm2400mm梁支模架计算44、模板面板计算45、梁底支撑木方的计算47、托梁的计算48、扣件抗滑移的计算50、立杆的稳定性计算50十一、锅炉基础平面布置图及剖面详图见附图：52十二、模板工程质量控制程序图55一、工程概况1.1、工程概况本工程位于天津市西青区大任庄经济技术开发区，北临鸿泽路。西青区大任庄集中供热工程一期施工，容量为5100蒸吨，供热面积为500万平方米，包括热源厂及管网工程。其中热源厂建筑面积合计35820平方米：包括锅炉房12000平方米、干煤棚124、000平方米、传达室40平方米，配套设施(包括除尘、引风机、脱硫、沥灰、除灰、烟道、水泵、备煤、除灰渣、地磅等)建筑8180平方米，烟囱高度150米。本工程锅炉房为全框架混凝土框架结构，建筑高度为29.00米，四层，基础为灌注桩基础，安全等级为二级，抗震设防为丙类，桩基础设计等级为乙级、地基基础设计等级为乙级，框架抗震等级为二级，结构设计使用年限50年，混凝土强度等级为：垫层为C15、承台基础及地梁为C35、主体结构为C35。本单体工程设置5台锅炉基础，位置位于C轴F轴交2轴3轴、4轴5轴、6轴7轴、9轴10轴、11轴12轴之间，每台锅炉基础平面尺寸为17.93m21m，基础底标高3.77m，5、基础面标高5.97m，主梁跨度6.0m，两端外挑2.965m，次梁跨度10.496m，板厚为150、200，最大梁截面尺寸11002400，最小梁截面尺寸350500。属超重支模体系。1.2、结构设计要点本工程梁板具体尺寸及计算参数见下表：采用加强型碗扣式钢管脚手架，模板采用15厚胶合板，木楞采用松木方楞。（详细尺寸如下）现浇板：现浇板厚（mm）立杆最大纵横间距（）最大步距mm木楞间距mm15060090015003002006009001500300计算书中力学模型及参数：板厚立杆纵距立杆横距立杆步距计算长度附加系数计算长度系数1w计算长度L0=121w长细比稳定系数1215060090016、5001.1671.0071.3261558970.57520060090015001.1671.0071.3261558970.575现浇梁梁截面尺寸（宽高）mmmmmmmm步距mm梁底小横杆间距mm11002400400400150030011001000450450150030080024004504501500300500190060060015003004001500600600150030040010006009001500300400800600900150030050080060090015003003008006009001500300计算书中力学模型及参数：梁截面尺寸立杆纵7、距立杆横距立杆步距计算长度附加系数计算长度系数1w计算长度L0=121w长细比稳定系数121100240040040015001.1671.0071.3261558970.575800240045045015001.1671.0071.3261558970.575500190060060015001.1671.0071.3261558970.575二、编制依据及选型2.1、编制依据1、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50304-2004； 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；3、建筑施工安全检查标准JGJ59-99；4、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-918、5、建筑施工模板技术规范JGJ162-2008；6、工程设计图纸；7、其他相关规范规程。2.2、模板及支撑的选型 采用碗扣式钢管支模体系，模板采用九合板，为了保证施工进度，模板总量按以满足进度需要为标准进行配置，周转使用。模板统一安排在木工间集中加工，按项目部提供的模板加工料单及时进行制作，混凝土结构先做好配板设计，包括模板平面分块图、模板组装图、节点大样图等。制作完成后堆放整齐，随用随领。加工间至现场采用塔吊运输至作业点。三、施工部署及管理网络3.1、管理网络木工班组木工工长质检员技术总工项目生产经理商务经理公司工程部项目经理项目执行经理施工员技术员3.2、劳动力配置工种计划人数班制木工309、1架子工101钢筋工201混凝土工151安装预埋人员51普工1513.3、主要施工安排本工程模板支架高度超过4M，柱与梁板分两次浇捣。垂直运输采用塔吊，混凝土主要采用泵送。四、施工准备4.1、材料要求4.1.1、碗扣式钢管a. 采购或租赁的钢管应有产品合格证和法定检测单位的检测报告；b. 钢管在使用前必须对质量进行抽样检测，合格后方可使用；c. 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；d. 钢管的外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范要求；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合规范要求；e. 钢管必须经防锈处理，并经油漆后备用；f. 钢管上严禁打孔。、模板和螺10、栓g. 木胶合板应有质量证明文件及材料性能试验报告；h. 加工螺栓的圆钢必须有质保书和复试报告；4.2、计量器具木工班应备扭矩扳手，水平尺，线锤等测量工具。4.3、施工组织准备选择有资质的劳务分包单位进行施工。操作人员应持证上岗，架子工必须经专业工种培训，合格后持有效证件上岗。4.4、施工技术准备4.4.1、轴线尺寸弹线后并经技术人员及质检等人员复核后，进行梁板柱弹线定位，班长复核后方可进行搭设。4.4.2、工序开工前，由技术负责人向劳务分包单位的木工班长和架子工班长作本方案技术交底及施工操作技术、安全交底，班长应及时对操作人员进行详细的交底。五、施工工艺及操作要点5.1、施工准备5.1.1、11、编制专项施工方案，并组织专家论证后，由企业技术负责人批准，并报总监理工程师批准后实施；、模板支架搭设前，必须由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底，并应形成书面记录，交底双方签字确认；、使用前对搭设模板支架用的碗扣式钢管主要配件进行抽样检测，未经检测或检测不合格一律不得使用；5.1.4、 清除搭设场地杂物，并进行立杆弹线；5.2、支撑架搭设5.2.1、1、基底采用宕渣回填并用12t压路机压实，填渣高度为0.5m，再用碎石找平，立杆底下铺垫16号槽钢。、按立杆的定位点进行支架搭设，每2人一组。5.2.3、在立柱底距地面200高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱12、的立柱顶端沿纵横向设置一道水平拉杆。本工程最大步距1.7m，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆，并在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。5.2.4、每搭设完一步，应对立杆的垂直度及步距、纵横距进行检查和校正。2m高度允许垂直偏差不大于10mm。5.2.5、剪刀撑设置：当模板支架高度超过4m时，模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排支架立杆应设置一道纵、横向剪刀撑，由底至顶连续设置；模板支架四边与中间每隔四排支架立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。5.2.6、水平杆设置：梁、板支架每步均应设纵横水平杆，不得只在一个方向设置，另一个方向不13、设或少设，每步水平杆应与柱和三层结构楼面梁及四层结构楼面梁通过连墙件进行可靠连接，并设斜撑于楼面上，每步的纵横向水平杆应双向拉通。、水平剪刀撑的位置，与周边梁、柱用扣件和钢管做好搭接。、模板与楞木铺设：平板应盖梁侧模，梁侧模包梁底模，模板接头处，应采用胶带封闭。楞木摆放均匀，接头不得集中，且必须立放。梁板均应按规范要求起拱。当模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁扳混凝土应分二次浇筑。部分梁底设立杆时必须采用双钢管设置。、考虑到部分梁自身荷载较大，因此对在梁腹设置一道或两道对拉螺杆，水平间距450,垂直间距450。、在砼浇筑上，采取先浇筑锅炉基础柱砼的措施，待柱砼强度达到70后，模板承重架利用柱14、作为连接连墙件，以增加支撑体系的稳定性、安全性。按柱高度平分成三段，设四处连接点，如下图所示：5.3、验收要求支架验收标准和要求（1）、模板支架投入使用前，项目部应根据经批准的专项施工方案组织验收，项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加验收，对于高大支模架，施工企业的相关部门也必须参加验收。（2）、模板支架验收主要检查现场搭设情况与方案的符合性，各主要受力构件、构造杆件是否与方案一致；（3）、模板支架验收后应形成记录，按下表：项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格15、与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步 距+50mm立杆垂直度0.75%且60mm扣件拧紧40-65Nm立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平（高度4m）其 他施工单位检查结论结论： 检查日期：检查人员： 项目技术负责人：项目经理：监理单位验收结论结论： 检查日期：专业监理工程师： 总监理工程师：、模板验收1、一般规定（1）模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行专项设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能16、可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。（2）在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收：模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时进行处理。（3）模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按本方案执行。、安装验收要求（1） 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。（3）模板安装应满足下列要求：1、模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；2、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离17、剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；3、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；（4）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应接设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1100031000；（5）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合标准的规定；（6）现浇结构模板安装的偏差应符合下表的规定。现浇结构模板安装的允许偏差及验收方法项次项 目允许偏差检验方法1轴线位移梁3尺量检查2底模上表面标高十2， 一5用水准仪或拉线和尺量检查3截面尺寸梁十2， 一5尺量检查4每层垂直度3用2m托线板检查5相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查18、6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查7预埋钢板中心线位移3拉线和尺量检查8预埋管预留孔中心线位移3六、模板拆除（1）、严格建立模板的拆除申请、批准制度，防止盲目拆模；施工单位必须严格按照监理单位的拆模令进行施工。（2）、模板的拆除：非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏方可拆除，承重模板按规范执行。（3）、板拆除的顺序和方法，应按照板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆，先非承重部位、后承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。（4）、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全面拆除后，方可将模板、配件、支架等运出堆放。（5）、拆下模板等配件，19、严禁抛扔，要有人接应传递，指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。（6）、模板块在装、拆、运时，均用手传递，要轻拿轻放，严禁摔、扔、敲、砸。每次拆下的模板，应对板面认真清理。（7）、现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，必须符合设计要求，当设计无具体要求时，按下列规定：1）、在混凝上强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，予以拆除。2）、底模，在混凝土达到以下设计强度后，方可拆除：底模拆除时混凝土强度要求结构类型结构跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2m502m，8m758m100梁、拱、壳8m758m100悬臂构件_100 （8）、侧模拆除20、时，按合理顺序进行拆除，一般按后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。拆模时不得强力震动或硬撬硬砸，不得大面积同时撬落或拉倒，对重要承重部位应拆除侧模检查混凝土无质量问题后方可继续拆除承重模板。（9）、己拆除模板及其支架的结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，先进行核算，加设临时支撑。七、模板工程质量保证措施（一）模板工程质量程序控制图（见附图）（二）模板质量保证措施：1、每段模板完成后，应做好“三检”工作，检查轴线、标高、模板拼缝、几何尺寸等是否符合设计要求，模板支架、扣件、斜撑及穿心螺杆是否能满足21、各项强度、刚度要求，应牢固可靠，并做好检查记录。2、在模板及支架搭设完成后，施工单位首先进行自检，合格并资料齐全后报监理单位验收，验收合格后方可按混凝土浇捣令进行混凝土的浇捣施工。3、严格执行质检制。制作、安装和模板周转修整，刷油均应严格验收，模板工程安装完毕必须由技术负责人组织人员按设计要求验收后报监理验收，并加强质量评定。验收要有质量验收内容，验收中应同时检查，有无支拆模安全交底的内容。4、加强职工的质量意识教育，各部位、各班组操作人员相对稳定，实行操作部位挂牌及奖罚制度，每层施工完工后，应有质量分析会，逐步改进存在的问题。八、模板工程安全技术措施1、 工程施工前应先检查所用的工具是否牢固22、，扳手等工具必须用绳系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。2、 二人抬运模板时要互相配合，协调工作，传递模板工具应用运输工具，用绳子系牢后升降，不得乱抛。组合模板拆除时，上下应有人接应，应随装拆随运送，严禁从高处掷下，高空拆模时，上下应有人接应，并在下面标出工作区，暂停人员过往。3、 不得在脚手架上堆放大批模板等材料；严格控制楼面施工荷载，严格控制楼面混凝土堆载高度。4、 支撑过程中，如遇间歇，不得有松动的支撑存在，应将活动的模板、支撑等固定，以防止因踏空、扶空而坠落。5、 拆除梁、平板底模时，人不能站在模板下面拆模。6、 支撑严禁与脚手架混用。7、 严格控制混凝土浇捣速度，速度控制23、在每3M/h。8、 模板拼缝必须严密不漏浆，各节点模板拼接应准确。大型尺寸画线锯割，锯割顺直、方正。凡顺方楞木一直的拼缝处应设双方木或方木压住拼缝。柱施工上层模板时，竖向方木楞延长到下层500mm处，使其加夹施工缝处模板与砼的接触。9、 周转重复使用的模板，必须先清理修整。对有拆模损坏的模板，先堵孔处理平整，损坏的进行修整，影响砼外观效果的不再使用。竖向构件模板选用好的，稍差的用在板上，修整后再刷隔离剂后使用。10、 节点处理必须方正，缝隙严密，特别非直角的节点，模板进行放截角试样然后再安装。11、 模板在拆模前，要对预留预埋件及施工缝处理，清理验收后方可封模。封模后，施工人员在上口面施工应防24、止杂物垃圾掉入模板内。柱、梁适当位置应留设清扫口，清扫口尺寸300300，柱留在一边，梁留在跨中。12、 模板体系的支撑、立距、方木、水平杆及柱箍，必须严格按设计要求施工。确保模板体系的强度，刚度和稳定性。13、 模板的存放。制作时应在木工棚外堆场上，分类堆放，拆模周转，存放在拆除的楼层内，待施工层需用时吊装到位安装。外架上不允许堆放材料。14、 作业的环境：进入楼层施工，建筑物外架先搭设完毕，楼面上的孔洞，临边防护设施到位。作业环境应先行由其它工种或自身先行处理后再进行模板安装作业。15、 对各种模板要分类堆放，长短一致整齐，高度不得超过2m。16、 在模板施工前，先进行围护架体搭设，高度要25、求超过操作层12m。若在模板施工时，悬空作业超过2m，无安全围护须正确使用安全带。在模板拆除过程中，严禁用模板作立人板，应采用硬挑，两端用12#铁丝可靠牢固绑扎方可作业。二人抬运模板时要互相配合，协调工作，传递模板工具应用运输工具、绳子系牢后升降，不得乱抛，不得将大批模板堆放在脚手架上。17、 支拆模板前，必须进行针对性的技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续。施工时应规定危险区域，设置临时警戒线并派专人监护，不得留有未拆除的悬空模板。18、 在浇筑砼过程中应安排看模人员，跟随检查模板，支撑是否可靠，模板是否漏浆的堵塞，支撑的加固，发生胀模处理等要及时解决。19、 砼浇捣时应均匀对称浇捣，不26、准超载，砼浇捣超高不大于100MM。20、泵（地泵）送砼施工时应注意：维护架的搭设不可与支模架、外架相连。九、应急预案1、 本项目部应急救援指挥机构为二级应急救援指挥机构。二级救援组织机构如下：（1）现场总指挥： 项目经理：王晓明 电话 项目负责人： 张飞明 电话 （2）现场副总指挥： 项目总监：闫德全 电话 现场负责人：瞿大雷 电话 （3）突发事故组：针对项目部的重大危险源以及其他会导致群伤事故发生的情况，本预案默认为启动状态。符合条件时，由应急总指挥带领启动应急预案，现场其他有关人员按预案的规定和要求以及事故现场的特性，执行应急救援行动，最大限度减少人员伤亡和降低事故带来的经济损失。2、应27、急设施报警电话火警：119 医疗急救：120 匪警：110 拨打电话时要尽量说清楚以下几件事： (1)说明伤情(病情、火情、案情)和已经采取了些什么措施，以便让救护人员事先做好急救的准备。 (2)讲清楚伤者(事故)发生在什么地方，什么路几号、靠近什么路口、附近有什么特征。 (3)说明报救者单位、姓名(或事故地)的电话或传呼机或传呼电话号码以便救护车(消防车、警车)找不到所报地方时，随时通过电话通讯联系。基本打完报救电话后，应问接报人员还有什么问题不清楚，如无问题才能挂断电话。通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进工地现场的路上障碍及时予以清除，以利救护到达后，能及时进行抢救。28、 3、其他应急设备和设施 急救箱的配备应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予以增减，定期检查补充，确保随时可供急救使用。 由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不好，在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、电筒、油灯等设备。由于现场有危险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、各类安全禁止、警告、指令、提示标志牌。有时为了安全逃生、救生需要，还必须配置安全带、安全绳、担架等专用应急设备和设施工具。4、应急处治措施（1）在混凝土浇捣施工中，严密监测支撑架的情况，做到隐患早发现早处理。（2）当发现异常时，首先应通知相关方，根据29、异常情况程度可采取边浇捣边加固、暂停施工、停工留设施工缝以及紧急撤离等应急办法。（3）在混凝土浇捣中发现碗扣开裂，梁、板模板下沉等现象，在确定架体整体性能满足要求的条件下，可暂停浇捣，采用千斤顶将下沉架体顶升至设计标高，然后对架体进行加固后方可在楼面上继续浇砼。（4）对施工中出现的明显不安全征兆，如架体倾斜摇晃等，应立即停工紧急撤离，同时采取措施防止状况进一步恶化。5、应急响应（1）坍塌事故发生后，项目部应成立应急小组，由项目经理担任组长，生产负责人及安全员，各专业工长为组员，主要负责紧急事故发生时有条有理的进行抢救或处理，管理人员及后勤人员，协助副项目经理做相关辅助工作。 （2） 发生坍塌事30、故后，由项目经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，同时通知副项目经理组织紧急应变小组进行现场抢救。如有人员被埋，应首先抢救人员，采取有效措施，防止事故发展扩大。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员送外抢救，门卫在大门口迎接来救护的车辆，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少，人员和财产损失。 (3) 如果发生坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子班长组织所有架子工进行倒31、塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由管理者组织有关职工协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。（4）当事故危险源得到有效控制、伤员得到及时救治后，组织人员应对事故的原因及损失进行排查，形成事故责任报告，并上报公司及相关主管部门。十、计算书及施工详图计算书应包括模板、大小横杆的强度刚度验算、立杆稳定性验算、基础承载力验算。施工详图包括：平面布置图、剖面图示意图等。10.1、200厚现浇板支模架计算 立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.32、4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5080mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。10.1.1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.933、(25.0000.2000.900+0.3500.900)=4.333kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.900=2.430kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取134、5.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.333+1.42.430)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07710001000/33750=2.294N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.333+1.42.430)0.300=1.548kN 截面抗剪强度计算值 T=31548.0/(2900.00015.000)=0.172N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验35、算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.3333004/(1006000253125)=0.156mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!10.1.2、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 36、经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.500+1.200.105)=1.733kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.900=1.134kN/m2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.867/0.900=3.186kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.190.90 最大剪力 Q=0.60.9003.186=1.720kN 最大支座力 N=1.37、10.9003.186=3.154kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.258106/53333.3=4.84N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31720/(25080)=0.645N/mm2 截面抗剪强38、度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.605kN/m 最大变形 v =0.6771.605900.04/(1009000.002133333.5)=0.371mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!10.1.3、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.154kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁39、变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.552kN 经过计算得到最大变形 V= 0.504mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.906106/1.05/8980=96.09N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.504mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!10.1.4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算40、: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。10.1.5、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11117.000=1.881kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.284kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.9000.900=4.050kN 考虑0.9的结构重要系数，经41、计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 5.593kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(1.000+2.000)0.9000.900=2.187kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ10.1.6、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.77kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)42、,W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； 经计算得到=9774/(0.575424)=40.09N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.600=0.216kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立43、杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2160.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.25.593+0.91.42.187+0.90.91.40.050/0.900=9.530kN 经计算得到=9530/(0.575424)+50000/4491=50.22N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!10.2、500mm1900mm梁支模架计算 模板支架搭设高度为3.6m， 梁截面 BD=500mm1900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度1544、mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.60m。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.945、1.2025.0000.2000.6000.600=1.944kN。 采用的钢管类型为483.0。10.2.1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.9000.600=28.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(21.900+0.500)/0.500=2.580kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.46、000+2.000)0.5000.600=0.900kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2028.500+1.202.580)=33.566kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.900=1.134kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形47、计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.347kN N2=3.664kN N3=3.947kN N4=3.947kN N5=3.664kN N6=1.347kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.011mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03510001000/22500=1.560N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32245.0/(2600.00015.000)=0.374N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.448、0N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.011mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!10.2.2、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.947/0.600=6.579kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.580.60 最大剪力 Q=0.60.6006.579=2.368kN 最大支座力 N=1.10.6006.579=4.342kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W49、 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.237106/53330=4.44N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32368/(25080)=0.890N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的50、最大支座力除以跨度得到5.862kN/m 最大变形 v =0.6775.862600.04/(1009000.002133300)=0.268mm木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!10.2.3、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 19.309kN 经过计算得到最大变形 V= 0.175mm 顶托梁的截面力51、学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.911106/1.05/8980.0=96.62N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.175mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!10.2.4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算52、。10.2.5、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=19.309kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1113.600=0.430kNN = 19.309+0.430=19.739kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；经计算得到=19739/(053、.575424)=80.96N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.6700.872=0.437kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4371.2001.500；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=19.309+0.91.20.398+0.954、0.91.40.134/0.600=19.992kN经计算得到=19992/(0.575424)+134000/4491=111.83N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!10.3、800mm2400mm梁支模架计算模板支架搭设高度为3.6m 梁截面 BD=800mm2400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方100100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm455、。 梁底支撑顶托梁长度 1.350m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.60m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.2000.6000.450=1.458kN。 采用的钢管类型为483.0。10.3.1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算56、。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.4000.450=27.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(22.400+0.800)/0.800=1.575kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.8000.450=1.080kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2027.000+1.201.575)=30.861kN/m考虑0.9的结构重要系数57、，集中荷载 P = 0.91.401.080=1.361kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.190kN N2=9.835kN N3=9.835kN N4=3.190kN最大弯矩最大变形 V = 0.746mm(1)抗弯强58、度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.24610001000/24300=10.123N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=35039.0/(2450.00018.000)=0.933N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.746mm面板的最大挠度小于266.7/250,满足要求!10.3.2、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算59、值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 9.835/0.450=21.856kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.121.860.45 最大剪力 Q=0.60.45021.856=5.901kN 最大支座力 N=1.10.45021.856=10.819kN 木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.443106/166666.7=2.66N/mm2木60、方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35901/(2100100)=0.885N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到18.627kN/m 最大变形 v =0.67718.627450.04/(1009000.008333333.5)=0.069mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!10.3.3、托梁61、的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 15.811kN 经过计算得到最大变形 V= 1.549mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.546106/1.05/8980.0=163.96N/mm2顶托梁的抗弯计算强62、度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.049mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!10.3.4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。10.3.5、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=15.811kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 63、= 0.91.200.1373.600=0.532kN N = 15.811+0.532=16.343kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； 经计算得到=16343/(0.575424)=67.03N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.64、91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.6700.872=0.437kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，2.40m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4372.4001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=15.811+0.91.20.492+0.90.91.40.268/0.450=17.017kN 经计算得到=17017/(0.575424)+268000/4491=129.70N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,65、满足要求!10.4、1100mm1000梁支模架计算模板支架搭设高度为3.6m，梁截面 BD=1100mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁底支撑顶托梁长度 1.350m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活66、荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.60m。 扣件计算折减系数取1.00。 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.2000.6000.450=1.458kN。 采用的钢管类型为483.0。10.4.1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.0000.450=11.250kN/m (2)模67、板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(21.000+1.100)/1.100=0.634kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)1.1000.450=1.485kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2011.250+1.200.634)=12.835kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.401.485=1.871kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.868、01.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.152kN N2=2.974kN N3=3.870kN N4=3.870kN N5=2.974kN N6=1.152kN 最大弯矩最大变形 V = 0.137mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09910001000/24300=4.074N/mm2 面板的抗弯强度设计69、值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32347.0/(2450.00018.000)=0.435N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.137mm面板的最大挠度小于220.0/250,满足要求!10.4.2、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.870/0.450=8.599kN/m 最大弯矩 M = 070、.1ql2=0.18.600.45 最大剪力 Q=0.60.4508.599=2.322kN 最大支座力 N=1.10.4508.599=4.257kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.174106/53330=3.26N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: 71、T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32322/(25080)=0.87N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.574kN/m 最大变形 v =0.6776.574450.04/(1009000.001706666.8)=0.119mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!10.4.3、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的72、计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 16.796kN 经过计算得到最大变形 V= 1.244mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.590106/1.05/8980.0=168.63N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.644mm顶托梁的最大挠度小于450.0/400,满足要求!10.4.4、扣件抗滑移的73、计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。10.4.5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=16.796kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1373.600=0.532kN N = 16.796+0.532=17.328kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立74、杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=17328/(0.575424)=71.07N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯75、矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.6700.872=0.437kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，2.40m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4372.4001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=16.796+0.91.20.492+0.90.91.40.268/0.450=18.002kN经计算得到=18002/(0.575424)+268000/4491=133.51N/mm276、；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!10.5、1100mm2400mm梁支模架计算模板支架搭设高度为3.6m， 梁截面 BD=1100mm2400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加4道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方100100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。 梁底支撑顶托梁长度 1.20m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m277、，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 梁两侧的楼板厚度0.20m，梁两侧的楼板计算长度0.60m。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.2000.6000.400=1.296kN。 采用的钢管类型为483.0。10.5.1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.78、4000.400=24.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(22.400+1.100)/1.100=1.073kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)1.1000.400=1.320kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.2024.000+1.201.073)=27.079kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.401.320=1.663kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩79、I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.925kN N2=8.510kN N3=8.578kN N4=8.510kN N5=2.925kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.780mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21910001000/21600=10.180、39N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=34521.0/(2400.00018.000)=0.942N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.780mm面板的最大挠度小于275.0/250,满足要求!10.5.2、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.578/0.400=21.81、445kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.121.450.40 最大剪力 Q=0.60.40021.445=5.147kN 最大支座力 N=1.10.40021.445=9.436kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.343106/166666.7=2.06N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪82、力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35147/(2100100)=0.772N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到19.700kN/m 最大变形 v =0.67719.700400.04/(1009000.008333333.5)=0.046mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!10.5.3、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092k83、N/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 17.785kN 经过计算得到最大变形 V= 1.170mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.529106/1.05/8980.0=162.16N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.670m84、m顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求!10.5.4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。10.5.5、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=17.785kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1373.600=0.532kN N = 17.785+0.532=85、18.317kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； 经计算得到=18317/(0.575424)=75.13N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN86、/m2)； Wk=0.70.3001.6700.172=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，2.40m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0862.4001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=17.785+0.91.20.492+0.90.91.40.053/0.400=18.467kN 经计算得到=18467/(0.575424)+53000/4491=87.55N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!十一、锅炉基础平面布置图及剖面详图见附图：以对称87、浇筑，架体均匀受力为原则，浇筑顺序为：+3.770标高的平板混凝土11002400两根大梁对称浇筑到高度的1/33.770标高区域内梁对称浇筑11002400两根大梁对称浇筑到高度的2/35.970标高区域内梁对称浇筑5.970标高区域内板混凝土对称浇筑完成十二、模板工程质量控制程序图学习图纸和技术资料配模板整平模板、清理模板模板涂刷隔离剂 资料汇总 拆 模质量评定支 模技术交底准备工作学习操作规程和质量标准与钢筋工工序交接检查脚手架、脚手板施工日记质量评定记录自检记录不合格的处理执行检验标准操作人员参加交底技术人员书面交底底部标高、中心线、端面尺寸防线浇捣混凝土时留人看模（巡检）和钢筋、混凝土工工序交接检查中间抽查自 检梁柱和板抽查按规范注意保护棱角清理现场、文明施工