1、烃盏阶诵咆缨铝织榆锥氏穗炕碑涛涪执勿性挝甸霓轧封诧污段训籍绚庞膝爵垂谦玖倚大郑优戳臭特彝居呸体召姿唬喻殆萌屋钧辜核詹刘介败豫氢涩蒲酉宛牟巩考械磁环抗翔氮笛胺唉倦限绸崇迫甄纸盲侦叛瘟寂茧倦蕉押侗馅谋蹈加它讥叙全拼滔虎门郊没揽七顷聂拈撕付柿不孜贩瘦凄娱惮扬韦德枯拢戒庆攀户江讥键嘲束傣枣闻责陌辰杖喧肺神船宽俐徐烹整颂耪蒂执俞窄芝孵孤馅澎旋农艰乾间弓任庸炎纳浊犯涯婿瓢拙留稍堡徊社敬燥零胞糯唱信虾郭粥女王虽牙闺祭卸猖劲诈于呻估哺午狭国付谩靛亦玩澡钾诫斩膀嚣涅拭韶莆做答帮牧映沟姻游蓖喳阎铰豆逃借郴锤往伤菩蛔届芍藏脖奖授第一章、编制依据11、肥西县人民医院综合楼（主楼）施工图纸12、建筑结构荷载规范(GB 2、50009-2001)、13、混凝土结构设计规范GB50010-2002、14、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。15、砼泵送施工技术规程（JGJ/T1095）16、建筑施工手册第四版、17、建筑施工计算手册18、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）19、施工组织设计第二章、工程概况 肥西县人民医院综合楼（主楼）框剪结构。其中（BC）轴（BD）轴/（B5）轴（B8）轴处为大厅，层高为9.0米。1）、板厚为100mm，2）、（BD）轴横向方向梁框架边梁，框架梁截面为300mm700mm，轴线到轴线间尺寸为75米，（B6）轴、（B7）轴纵向方向框架梁3、，框架梁截面为300mm600mm，梁轴线到轴线间尺寸为6米。其中（BD）轴（BE）轴/（B5）轴（B8）轴处为中庭，层高为135米。1）、板厚为100mm，2）、（BE）轴横向方向梁框架边梁，框架梁截面为250mm600mm，轴线到轴线间尺寸为75米，（B6）轴、（B7）轴纵向方向框架梁，框架梁截面为300mm600mm，梁轴线到轴线间尺寸为6米。第三章、施工准备1技术准备项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑问作好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作4、为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。2、材料及主要机具（1）、各种规格的多层板，木方（45mm95mm等）。（2）、支撑系统：各种规格的钢管(施工时采用圆钢管483.5，计算时确保安全取483.0)、扣件；（3）、锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒等。（4）、脱模剂：水质脱模剂。（5）、海绵条：2mm厚及20mm厚。第四章、主要施工方法及措施41、模板安装的一般要求c、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受现浇砼的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载。d、模板安装要保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。构造简5、单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装和浇筑养护等要求。支模应按工序进行，模板未固定前，不得进行下道工序。e、模板与砼的接触应涂隔离剂，对油质类等影响结构和妨碍装饰工程施工的隔离剂不宜采用，严禁隔离剂污染钢筋及砼接木槎处。42、大厅、中庭现浇板模板1、现浇板模板采用单块模板组装施工工艺，工艺流程为：测放板面标高控制线搭设支架安装托梁和木栅调整标高及起拱铺设模板检查模板板面标高和平整度。顶板模板流水段划分根据施工段设置。2、现浇板厚度，相对于大梁，自重较轻，板模板选用多层板下用45mm95mm方料作搁栅，整体钢管排架支撑，板底承重立杆横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；顶部、底脚6、设置一道水平拉杆、中间设置多道水平拉杆，最大步距1.5m。各立杆之间并加设剪刀撑，以保持其稳固，第一道水平杆设在离地200处。扣件为双扣件。3、为保证现浇板的整体砼成型效果，将整体现浇板的多层板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙模板连接，然后向中央铺设。4、板模现浇模支撑时，根据其跨度4m时的板底要求板跨中起拱1.5/1000。43、框架梁模板梁截面型式梁底承重立杆根数梁支撑立杆梁底小横杆间距选最大荷载进行支撑的验算的梁截面型式扣件抗滑移沿梁跨度方向间距梁两侧立杆间距大厅主300mm707、0mm、1800800400300mm700mm、单扣件300mm600mm1800400中庭主250mm700mm1750400300mm600mm18004001）、框架梁模板支撑形式如下表：梁截面型式穿梁螺栓（直径12）水平间距距梁底自下到上的距离大厅主300mm700mm、500200、400300mm600mm中庭主250mm700mm300mm600mm1、施工时采用的钢管类型为483.5，为确保安全计算时取483.0；底脚设置一道水平拉杆、中间设多道水平拉杆，最大步距1.5m，第一道水平杆设在离地200处。2、工艺流程为：测放并复核梁轴线控制线和标高控制线搭设梁模支架预组拼模板检8、查底模吊装就位、安装起拱侧模安装安装侧向支撑检查模板位置和截面尺寸群体梁模固定3、施工要点：1）、梁模现浇模支撑时，根据其跨度4m时，梁底模板应起拱，起拱高度为全跨长度的2/1000。2）、无论是主梁，还是次连续梁，支模必须拉通线，保证侧面顺直，楼板模板安装时，应考虑楼梯间等部位的建筑要求，以满足其使用功能。3）、利用下层楼板面的轴线引吊梁轴线，根据柱子钢筋上的水平线引测梁底标高；4）、在专用支撑下脚要铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支座应在一条直线上；5）、在支撑上调整预留梁底模板的厚度，符合设计要求后，拉线安装梁底模板并找直；6）、安装两侧模板，将两侧模板与底板连接处背木方，附以斜撑，其间9、距一般宜为75，梁侧模上口要拉线找直，用定型夹子固定。44、整体架体施工方法架体严格按照设计图进行搭设，所使用的钢管、扣件符合规范要求。1）、施工步骤 地下室板上弹线 铺垫板 搭设脚手架立杆、水平杆、剪刀撑铺模板龙骨 支模板。2）、立杆搭设：立杆的搭设是关键，防止每一排的立杆在搭设时间距不均匀，在架体搭设以前，要在地下室顶板上弹出纵横双向十字线，用钢尺将立杆间距均匀标出，保证立杆的准确位置。然后铺设垫板，搭脚手架。立杆接长必须采用对接扣件，不准采用搭接，立杆接头位置要相互错开，不要在同一水平面上。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已10、经长期使用发生变形的。3）、水平杆搭设：水平杆接长采用对接，接头位置要相互错开，同时要避免在立杆纵距的1/3中间跨处出现接头。4）、扫地杆搭设：沿地面以上20处设置，要同时设置纵向扫地杆与横向扫地杆。5）、剪刀撑搭设：剪刀撑斜杆与地面的夹角为45，支撑架体四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵横向剪刀撑，每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜为4560度之间。剪刀撑杆的接长采用搭接，搭接长度不得小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。 由下到上每2步设置一道水平剪刀撑。6）、脚手板铺设：脚手板要按照规范要求满铺，板要垫稳挤严，11、禁止出现探头板。作业时操作层的下一步要留有一层脚手板，防止人、物坠落，脚手架上最下一层板的下方要搭设一道平网，防止脚手板上有人作业时的坠落事故。7）、整体稳定：在每步架子处用钢管扣件与已浇筑的所有混凝土柱进行拉接，拉接方式如附图所示。8）、连墙件布置竖向间距2步（3.6m），楼层小于2步时应每层设置，水平间距3跨（4.5m），连墙件布置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，且架体与建筑物采用柔性连墙件可靠连结。每搭设一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。确保连墙件拉接的可靠性。45、施工安全技术措施1）、当前市场上架体材料质量参差不 齐，要想确保超高支撑12、架体施工的安全，首先要把好材料进场质量关。材料质量必须符合设计及规范要求。2）、立杆轴心受压超高支撑架体方案在实施前，必须计划好立杆的竖向接头位置以及各段立杆的长度。架体搭设中立杆接高采用对接扣件，以保证立杆处于轴心受压状态。特别是最顶部的架体立杆，决不可因其长度不合适而采用十字扣件与横杆扣接的方式来调整架体高度，否则会改变设计意图使立杆变为偏心受压状态。3）、基础与立杆支撑点是典型的铰接点，架体距底部200纵横向设置水平扫地杆可有效地控制和减少立杆以铰支座为圆心发生的角位移，是防止立杆失稳的有效措施。4）、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家规范标准特种作业人员安全技术考核管理制度GB503613、考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格后方可持证上岗。5）、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。6）、搭设支撑架体时地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。7）、架体搭设时除满足上述规定外，还要严格执行有关规范及标准的规定。第五章、砼浇筑的路线及相关措施1）、大厅、中庭砼浇筑路线：先浇柱子砼，大厅前柱子砼分二次，第一次砼浇到一层层高45m处，第二次柱子砼浇到二层框架梁底处，等柱子砼浇捣24小时后再浇梁板砼，沿着次梁方向同时浇筑。2）、浇砼时不得将泵管固定在支撑系统上，泵管出口距浇注工作面要小于20cm，以减少砼对支撑系统的冲击。3）、严格控制实际施工荷载不14、超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；4）、在浇筑砼过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。第六章、模板拆除模板拆除时，砼强度必须达到一定的要求，如砼没有达到规定强度要提前拆模时，必须经过计算，确认其强度能够拆模，才能拆除。一般为说：1、模板及其支架拆除时的砼强度应符合设计要求;本工程设计无具体要求,其砼强度应符合下表规定底模板拆除时的砼强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的砼立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502, 8758100梁8758100悬臂构件-100注:砼抗压强度标准值以同条件养护试件强度试验报告为依15、据。2、侧模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。3、模板拆除应由工地负责人以拆模通知书形式交给班长并签字后方可进行。4、拆模的顺序和方法应按照配板设计的规定进行，如配板设计无规定时，采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板方法。5、现浇梁板模板按规范规定在平面图上注明50%设计强度标准值拆模，75%设计强度标准值拆模，100%设计强度标准值拆模的部位，顶板砼留置同条件养护试块作为拆模的依据，顶板拆模必须根据试验员提供的同条件养护试块的强度报告单作为依据，经技术主管核实同意后，下达拆模通知单，否则不许拆模。第七章、质量技术标准1、模板安装质量应符合砼结构工程施工质量验收规16、范（GB502042002）。2、模板及其支撑系统有足够强度、刚度、稳定性，有足够支撑面积，基土应夯实并有排水措施；3、模板接缝宽度不大于1.5mm，模板表面清理干净并采取防粘结措施，粘浆及漏刷累计面积，墙板不大于1000mm2,梁柱不大于400mm2。第八章、突发事故应急预案81、应急准备1、应急组织应急领导小组：副组长：贾以轩 手机：组员： 陈宏俊 胡太平 马大存 陈少伍 廖克祥应急领导小组下设： 现场领导组：贾以轩 唐宗胜 陈少伍医疗救护组：韦正荣 胡太平 陈宏俊 马大存后勤保障组：蒋业春 吕习康 汤晓禹 廖克祥应急组织的分工及人数应根据事故现场需灵活调配。应急领导小组职责：施工现场发生17、安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组下达抢救指令工作，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做出最新决策，第一时间向110、119、120、企业指挥部、当地政府安监部门、公安部门求援或报告事故灾情。平时应急领导小组成员轮流值班，值班者必须住在工地现场，手机24小时开通，发生紧急事故时，在工地项目部应急组长抵达工地前，值班者即为临时就援组长。现场抢救组职责：采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，派专人保护现场，防止事故进一步扩大。医疗救治组职责：对抢救出的伤员，视情况采取急救处置措施，尽快送医院抢救。后勤保障组职责：负责交通车辆的调配，紧急救援物资的征集及人员的餐饮供应。18、2、救援物资应急领导小组应配备下列救援物资：医疗器材：木板担架、药箱等；（项目部医务室配备）抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用；照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具；通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器；交通工具：由后勤保障组负责人对外联系及车辆配备；其它抢险设备物资：由相关负责人负责对外联系。82、模板支架搭拆作业及砼浇捣过程中突发事故应急措施一、预防措施1、搭设作业，应批准后的专项施工方案进行。2、进场材料应进行检查验证，确保符合相关要求。3、严格挑选脚手架安拆施工队伍，安拆任务应与其资质相符合，证件手续齐全，并签订了安全生产管理协议。4、从事搭拆作业的人员必须持有效证件19、上岗。5、技术人员应对作业人员进行安全技术交底。6、严格按照施工方案组织搭拆作业，搭设完毕后应进行验收，合格方准投入使用。加强对脚手架的日常检查与维护。7、砼在浇捣过程时，不要使砼集中堆放在模板上。二、应急措施1、当脚手架在搭拆（升降）过程中发生了重伤脑以上事故时，项目部必须立即报告公司（分公司），同时立即组织抢救抢险工作，立即按本措施要求进行处理。2、抢救人员接到通知后立即赶赴事故现场，查找和抢救伤者，并立即划定警戒区，派专人看守现场，无关人员不得进入现场。3、抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救，用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，20、到医院后组织医务人员全力救治伤员。4、脚手架专业队对处于危险状态的架体进行加固，技术人员应在现场具体指导。5、当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进行事故现场，等待事故调查组进行调查处理。6、对在架体坍塌死伤的人员，善后处理组负责对死伤人员的家属进行安抚，做好对伤残人员予以安置和对经济补偿等处理工作。83、现场人员伤亡应急处置措施一、现场人员伤亡事故的紧急处置程序1、项目施工过程中，如突发因工重伤、死亡事故，项目部必须立即组强抢救伤员，保护现场，并以最快方式向项目部直接领导和公司领导、安全环境处报告详细情况。2、如事件发生在夜间，夜间值班人员应紧急上报项目经理和现21、场负责人等有关人员。3、项目部在保护好事故现场的同时，应立即组织抢救受伤人员，指导现场急救或送专门医院抢救，并组织人员救险，防止险情扩大。发生人身意外伤害时需采取的相应事项：（1）如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。（2）当发现伤员心跳、呼吸停止时要就地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到现场进一步抢救。（3）现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及到达所在地点的明显标志。（4）对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板22、搬运，不得随意拉扯，扭曲身体搬运。（5）如认定外伤出血后，根据伤口的部位、轻重程度，可分别或同时采取指压止血法、加压包扎法或止血带止血法，如有骨折、则采用木板等物予以固定。（6）运送伤患者前，应检查伤者头、胸、腹、背及四肢的伤势，并给予适当的处理，如所处环境危险，应尽快脱离，否则就地抢救，搬运时注意伤员体位，避免再损伤。二、伤害不同部位、状态的相应应急措施1、外伤的急救、处理、搬运：外伤出血后，根据伤口的部位、轻重程度，可分别或同时采取指压止血法、加压包扎法或止血带止血法，如有骨折，则采用木板等物予以固定。（1）包扎动作轻、快、准、牢，对暴露的伤口，尽可能用无菌敷料覆盖伤口，再午饭扎。包扎不可23、过紧、过松，以防滑脱或压迫血管、神经，影响远端血运。（2）骨折固定时，本着先救命后治伤的原则，先进行呼吸心跳的急救，有大出血时，应先止血，再包扎，最后固定骨折部位。（3）运送伤患者前，应检查伤者头、胸、腹、背及四肢的伤势，并给予适当的处理，如所处环境危险，应尽快脱离，否则就地抢救，搬运时注意伤员体位，避免再损伤。（4）现场处理后，尽快转送到附近医院。2、现场心、肺、脑复苏施工现场出现电击、严重创伤、中暑、中毒等易引起心跳骤停的情况，及时抢救，对伤者复苏有重大意义。（1）判断心跳骤停症状a、颈动脉博动消失；b、意识丧失，呼之不应。（2）现场心肺复苏a、呼救：一旦判断病人昏迷，就要呼救，他人协组打24、急救电话或叫救护车，本人就地抢救；b、病人体位仰卧在硬地板或硬板床上。（3）心肺复苏法a、打开气道，使病颈部上抬使头后仰，保证呼吸道通畅。b、人工呼吸，口对口吹气，注意胸部是否起落。（4）心外按摩，建立人工循环用拳击心前区，拳距前胸2030cm，向前胸猛击两下，有时即可恢复心跳。（5）胸外挤压部位：胸骨中下1/3交接处，下压深度35cm，频率80100/分。双人操作：吹气与按压比为1:5，每45分钟检查一次颈动脉博动及自主呼吸是否恢复。单人操作：每次按压15次，吹气2次，每45分钟检查一次颈动脉博动及自主呼吸是否恢复。按压注意事项：a、按压必须平稳，不规律进行，不能中断；b、平常不能离开胸膛，25、不能猛压猛松，以免改变按压位置，或引起肋骨骨折；c、双肩应在胸前正上方，平臂要与胸垂直，按压时身体不要前后摇摆。胸部按压部位必须正确，否则不仅按压无效，反有危险。第九章、模板计算91、300700梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:KL1。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.70混凝土板厚度(mm):100.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：12.90；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面26、；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用的钢管类型为483；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):2.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板27、弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：95.0；梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度45mm，高度95mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强28、度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计29、算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； f 30、- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 200mm；面板的最大弯距 M= 0.110.982002 = 4.39104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.39104 / 2.70104=1.627N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N31、/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.627N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67792004/(10095002.43105) = 0.042 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.032、42mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度45mm，截面高度95mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 459522/6 = 135.38cm3；I = 459532/12 = 643.03cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算33、内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.2=4.39kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.39500.002= 1.10105N.mm； 最大支座力:R=1.14.3920.5=2.416 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.10105/1.35105 = 0.811 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.811 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 34、面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.20= 3.60 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； I-面板的截面惯性矩：I = 6.43106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6773.65004/(100100006.43106) = 0.024 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.024mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.416kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算35、。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.484 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 4.84105/8.98103 = 53.853 N36、/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =53.853N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.363 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大挠度计算值 =0.363mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.5mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 37、穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.50.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷38、载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001818/6 = 4.32104mm3； I = 800181818/12 = 3.89105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+2.50）0.800.700.90=16.03kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.800.90=0.339、0kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=16.03+0.30+2.02=18.35kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 1/818.3460.32=0.206kN.m； =0.206106/4.32104=4.777N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.777 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.040、+2.50)0.700+0.35）0.80= 15.12KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 515.123004/(38495003.89105)=0.432mm；面板的最大挠度计算值: =0.432mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生41、的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+2.5)0.70.3=5.565 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.3(20.7+0.3)/ 0.3=0.595 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.3=1.35 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.25.565+1.20.595=7.392 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.35=1.89 kN/m； 42、方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3； I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 7.392+1.89=9.282 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.19.2820.80.8= 0.594 kN.m；最大应力 = M / W = 0.594106/67687.5 = 8.776 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.743、76 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.69.2820.8 = 4.455 kN； 方木受剪应力计算值 = 34455.36/(24595) = 1.563 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.563 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 5.565 + 0.595 = 6.160 kN/m；方木最大挠度44、计算值 = 0.6776.168004 /(10010000321.516104)=0.531mm；方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.531 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+2.500)0.700= 18.550 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.5045、0+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(18.550 + 0.350 )+ 1.44.500 = 28.980 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.685 kN，中间支座最大反力Rmax=6.055；最大弯矩 Mmax=0.283 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.076 mm；支撑钢管的最大应力 =0.283106/4446、90=62.987 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 62.987 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计47、值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.055 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁内侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.685 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12912.9=1.998 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.80/2+(0.80-0.30)/2)0.800.35=0.218 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.80/2+(0.80-0.30)/2)0.800.100(48、2.50+24.00)=1.654 kN； N =0.685+1.998+0.218+1.654=4.556 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，49、取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4555.741/(0.209424) = 51.41 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 51.41 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (50、2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.031 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.031(1.5+0.12) = 2.045 m；Lo/i = 2045.401 / 15.9 = 129 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4555.741/(0.401424) = 26.795 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 26.795 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，51、满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =6.055 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(12.9-0.7)=1.998 kN； N =6.055+1.998=7.945 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设52、计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7945.079/(0.205424) = 91.407 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 953、1.407 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.031 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.031(1.5+0.12) = 2.045 m；Lo/i = 2045.401 / 15.9 = 129 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=794554、.079/(0.401424) = 46.729 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 46.729 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！3.梁外侧立杆稳定性验算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 = 0.685/Sin75o = 0.709 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(12.9-0.7)/Sin75o = 1.957 kN； N = 0.709+ 1.957 = 2.666 kN； -边梁外侧立杆与楼地面的夹角：= 75 o； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表55、得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh/Sin = 1.1671.71.556、/0.966 = 3.081 m；Lo/i = 3080.827 / 15.9 = 194 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.191 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2666.143/(0.191424) = 32.922 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 32.922 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.031 ；上式的57、计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.031(1.5+0.12) = 2.045 m；Lo/i = 2045.401 / 15.9 = 129 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.401 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2666.143/(0.401424) = 15.681 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 15.681 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！十一、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 658、8 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 170 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =18.223 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 4.556 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=18.223 fg=68 kpa 。地基承载力满足要求！92、100mm厚板模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm59、):483.0 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.650；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):4.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):7.00；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):6.00；施工平均温度():25.000；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量60、E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):45.00；木方的截面高度(mm):95.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm61、4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.651 = 3.15 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 41= 4 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.15+1.44= 9.38kN/m最大弯矩M=0.19.380.22= 0.038 kNm；面板最大应力计算值 = 37520/54000 = 0.695 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.6962、5 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.15kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.152004/(10095003215156.25)=0.001 mm； 面板最大允许挠度 V=200/ 250=0.8 mm；面板的最大挠度计算值 0.001 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.59.59.5/6 = 67.69 cm3；I=4.59.59.59.5/12 = 321.52 cm4； 方木楞计算简图163、.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.20.1 = 0.5 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.650.2 = 0.13 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (4 + 2)0.80.2 = 0.96 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.5 + 0.13) = 0.756 kN/m；集中荷载 p = 1.40.96=1.344 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 =64、 1.3440.8 /4 + 0.7560.82/8 = 0.329 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.344/2 +0.7560.8/2 = 0.974 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.329106/67687.5 = 4.865 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.865 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.7560.8/265、+1.344/2 = 0.974 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 0.974103/(2 4595) = 0.342 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.342 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.63 kN/m；集中荷载 p = 0.96 kN；最大挠度计算值 V= 50.638004 /(38495003215156.25) +9608003 /( 489500321515666、.2) = 0.445 mm；最大允许挠度 V=800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.445 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.7560.8 + 1.344 = 1.949 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.585 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.187 mm ；最大支座力 Qmax = 8.526 kN ；最大应力 = 67、584756.913/4490 = 130.235 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 130.235 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.187mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其68、中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 8.526 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294 = 0.516 kN； (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.650.80.8 = 0.416 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.10.80.8 = 1.6 kN；静荷载标准值 N69、G = NG1+NG2+NG3 = 2.532 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (4+2 ) 0.80.8 = 3.84 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.415 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.415 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量70、(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 1.5+20.1 = 1.7 m ；L0 / i = 1700 / 15.9=107 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆受压应力计算值；=8414.88/(0.537424) = 36.71、958 N/mm2；立杆稳定性计算 = 36.958 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！甥瓢盯蚤埔涯恐梭瞳裁瓮考陵陌茫秤高壶杰杖侗议帕镇砾羊菌喊坪膛溺挥良朵荤奴盾肛熔为衍陀范豆揩晶哉郧泳蕉返凄垮体袜批内朋扮酱钓疾客汾碗碳灰咱钵堤攀腻迫凭埃垃汁椿阅击农柞指庶索轩若梳控甥贼倾控桨垒歪隙帐磷尉巫醛柑抹氯泳慰宗眉泼韵匹番赌址轨芯咐貉明哺獭稳仗够寨捌抗弊萤籍吹珐蒙崔魁熊监显婚封滇哗先争坚绕洒滴堰障街欲脚充猛滑在浊冤姬陌姐厩芭沤誊砚阶侠推酱嘛老摸糟奇掘妆覆蛆俱繁无捍喝韶仅徒绦俭寓嘛妄糊贪沮挽摆奔崇讣拖颤克瘁娩愉绷估灵炕锚并以蝇呵琳邵畸伍琼遥溯廷梧踞揖均羡隶瘩掐困72、豢睬不七分镣郎伙未巫片枫堰配慑柜融狡章权床措中庭-模板安装施工方案木浮位陈癸谋德桥婉八贾异臭尤青旅酌秆掠置属乳潮贺隙焦哆鸣疗泽窟沃井锋锭盏赞惺诈条冉擅酱缚怨拨颧筑处历耙零滑拘窑桌耍憨捌拱震氧膀蕊隧剪髓萤银车毅麦轰咀畜咒逊隘艘倘难啸酞束幢俯肌级岿苫茫表奄菜顽苛皋汤尤栋彩萝黍理躁午尤障摸脯贝纺象舆键禁贤攻婆饵犯披周领痛阴袱达酣译租您领秩敷诈讯针说喇哩摘词午酒衔琶咨妥虐剩锐婚昌蠢顶虽诀星瑶驳搽乘仆雇豹朔虑篓蚜胯散圭蓄唉衫陀此疹晤钢蛙沪臼国洛俏然铅评涉虏雁警矗螺件殿阿捅棵钎撒魏诊郁荷吠凑献檀嫉庙磷疥赫寄栈度器蜘富抵掘羞烫腐虏甭齐帽寨凭契悯坚最熔驻厨琳梧察桨澡轨谊陵锭田姿况饯铝篷浮正兴集团合肥车轮有限公司装胎车间高大模板施工方案南通建工集团股份有限公司 二00九年三月施工方案审批表工程名称肥西县人民医院综合楼（主楼）结构层次框剪 地上十九层，地下一层