1、xx广场高支模专项施工方案编号：版本：第一版编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 目 录第一章 工程概况11.1危大工程概况及特点11.1.1工程设计概况11.2施工平面布置51.3施工要求和技术保证措施5第二章 编制依据5第三章 施工计划73.1施工准备计划73.1.1 技术准备73.2资源配置计划83.3施工进度计划93.3.1 进度管理措施9第四章 施工工艺技术104.1技术参数104.1.1模板方案的选型104.1.2模板支撑方案设计104.2工艺流程144.3施工方法154.3.1模板制作与安装154.3.2模板拆除184.3.3 高支模混凝土浇筑184.4操作要求19第五章 施2、工安全保证措施215.1组织保障措施215.2技术保障措施215.3监测监控措施23第六章 施工管理及作业人员配备和分工256.1施工管理组织架构256.2 项目管理人员及职责25第七章 验收要求267.1验收内容与标准267.2验收程序26第八章 应急处置措施278.1 安全预案组织机构及人员分工278.2 发生模板及支架坍塌事故的应急救援预案298.3 发生髙处坠落的应急救援预案298.4 发生物体打击伤害事故的应急救援预案308.5 发生火灾事故的应急救援预案308.6 发生触电事故的应急救援预案318.7 应急救援工作程序328.7 应急医院选择32第九章 施工图纸及计算书349.1 3、施工图纸349.1.1 12#楼高支模区域示意图349.1.2 13#楼高支模区域示意图359.1.3 12#楼（1-11）/A-D轴高支模搭设示意图369.1.4 13#楼（1-11）/A-D轴高支模搭设示意图389.1.4 12#、13#楼电梯井区域3-4/C-D轴、8-9/C-D轴高支模搭设示意图409.2 计算书449.2.1 扣件钢管楼板模板支架计算书（120mm厚板）10.35m449.2.2 扣件钢管楼板模板支架计算书（200mm厚板）19.61m619.2.3 扣件钢管梁底模板支架计算书（200*900mm）10.35m789.2.4扣件钢管梁底模板支架计算书（300*900m4、m）10.35m939.2.5扣件钢管梁底模板支架计算书（200*750mm）19.61m1089.2.6扣件钢管梁侧模板计算书（200*900mm）1239.2.7扣件钢管梁侧模板计算书（300*900mm）1309.2.8扣件钢管梁侧模板计算书（200*750mm）137第一章 工程概况1.1危大工程概况及特点1.1.1工程设计概况表2.2-1结构概况一览表地基础独立基础持力层中风化泥质砂岩承载力标准值1200kPa主体结构形式钢筋混凝土框架结构主要柱网间距7150*6050mm主要结构尺寸（mm）梁：（2层）200*900、200*600、200*400、200*500、200*450、5、200*750、200*650、200*850、200*550、150*370、300*900（1层）200*700、250*400、250*650、300*700、250*600300*600板：（1层）120、150、130、250、（2层）120、（屋面）200柱：（基顶-1层）550*550、500*500、650*650、900*650、500*1009、（1层-顶）500*500、600*600墙：250结构安全等级二级结构抗震等级四级人防等级/抗震设防烈度6度（0.05g）混凝土强度等级及抗渗要求基础C30，P6墙体C40其它基础垫层：C20二次结构：C25梁C30板C30柱C36、0、C40楼梯C30钢筋类别：HPB300、HRB400E高支模工程概况 高支模的定义与判断标准根据危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部201837号文、建办质201831号文、建设工程高支模支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文及JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程的有关条文规定：1、混凝土模板支撑工程：搭设高度5m及以上；搭设跨度10m及以上；施工总荷载10KN/及以上；集中线荷载15KN/及以上；高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程。应编制专项施工方案。2、混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施7、工总荷载15KN/及以上；集中线荷载20KN/m及以上的混凝土模板支撑工程。应编制专项施工方案并组织专家论证。注：（1）均荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数钢筋砼自重=板厚（m）25.1KN/m模板木方自重=0.5KN/施工均布活荷载=3.0KN/分项系数：永久荷载分项系数取1.2 施工均布活荷载分项系数取值1.4；通过计算，楼板厚度达到或超过340mm时，施工总荷载大于等于15KN/，应进行专家论证。（2）集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数钢筋砼自重=梁截面面积（）26KN/m模板木方自重=梁截面模板周长（8、m）0.5KN/施工均布活荷载=梁宽（m）3.0KN/分项系数：永久荷载分项系数取1.2 施工均布活荷载分项系数取值1.4通过计算，梁截面面积大于等于0.52时，集中线荷载大于等于20KN/，应进行专家论证。本工程存在的高大模情况为：搭设高度大于8m。 高支模位置分析表序号高支模区域区域尺寸起止标高（m）架体高度架体支撑面楼板厚度梁截面尺寸（mm）架体体系112#楼（1-11）/A-D轴35.2m*12.2m（-4.4m）（5.95m）10.35m100mm厚水平混凝土垫层或5cm厚木脚手板120mm200*900扣件式钢管模板支撑体系212#、13#楼电梯井区域3-4/C-D轴、8-9/C-9、D轴2.2m*2.2m（-1.66m）（17.95m）19.61m100mm厚水平混凝土垫层或5cm厚木脚手板200mm200*750扣件式钢管模板支撑体系313#楼（1-11）/A-D轴35.2m*12.2m（-4.4m）（5.95m）10.35m100mm厚水平混凝土垫层或5cm厚木脚手板120mm300*900扣件式钢管模板支撑体系1.1.2.3 高支模位置及范围本工程高支模施工位置区域详见下图。1、12#楼（1-11）/A-D轴区域 ： 图1 12#楼（1-11）/A-D轴高支模区域示意图2、13#楼（1-11）/A-D轴区域图2 13#楼（1-11）/A-D轴高支模区域示意图3、1210、#、13#楼电梯井3-4/C-D轴、8-9/C-D轴高支模区域图3 12#、13#楼电梯井3-4/C-D轴、8-9/C-D轴高支模区域示意图1.2施工平面布置本工程施工所需的加工场主要设置在13#楼附近，材料堆场设置在12#楼东侧，材料的转运通过7#塔吊实现，在10#、11#楼和12#、13#楼之间硬化一条约7m宽施工道路，满足汽车泵浇筑混凝土的场地需求。详见xx广场商业总平面布置。1.3施工要求和技术保证措施模板工程施工前应具备以下施工条件：1、已熟悉图纸要求，并完成方案审批和对施工班组的安全、技术交底工作。2、本项目主体结构施工所需模板、木方、钢管、扣件现已准备完善。3、满堂架支撑系统良好11、，无安全隐患。4、相关防护措施已施工完毕，所需材料、机械、人员等全部就位。5、立杆基础已按照方案要求处理到位。6、经项目相关人员及监理对验收后方可进行下一道工序施工。第二章 编制依据序号类 别文件名称编 号1国家行政文件建设工程质量管理条例国务院令第 279 号2建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号3工程建筑标准强制性条文建设部2002219 号文4危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部 201837号文5危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知建办质201831号文6建设工程高支模支撑系统施工安全监督管理导则有关问题的通知建质2009254号7四川省危险性较大的分部分12、项工程安全管理规定实施细则川建行规（2018）3号8关于印发建筑施工企业负责人及项目负责人施工现场带班暂行办法的通知建质2011111号8国家行业规范建筑结构荷载规范GB50009-20129混凝土结构设计规范GB50010-201010混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201511建筑工程施工质量验收统一标准GB50300201312混凝土结构工程施工规范GB50666-201113建筑施工模板安全技术规范JGJ162200814建筑施工安全检查标准JGJ59-201115钢管脚手架扣件规范GB15831-200616租赁模板脚手架维修保养技术规范GB50829-201317建筑13、施工脚手架安全技术统一标准GB51210-201718建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201119施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-201220建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201221建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-201622地方性文件关于进一步加强建设工程模板支撑体系安全管理的通知成建安监发201219号23关于加强模板支撑体系及构配件安全管理的通知成建安监发201429号24合 同项目施工总包合同/25设计文件项目图纸/26八局企业文件中建八局标准化管理手册2019版27混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-201728模板及支架工14、程施工技术标准ZJQ08-SGJB011-201729脚手架安全技术标准ZJQ08-SGJB003-201730项目施工组织设计/第三章 施工计划3.1施工准备计划3.1.1 技术准备表3.1.1-1 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑施工模板安全技术规范JGJ16220081技术质量部2钢管脚手架扣件规范GB15831-20061技术质量部3混凝土结构工程施工规范GB50666-20111技术质量部4混凝土结构工程质量验收规范GB50204-20151技术质量部5建质工程质量统一验收标准GB50300-20131技术质量部6建筑结构荷载规范GB50009-201015、1技术质量部7建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111技术质量部8建筑施工高处作业安全技术规范JGJ180-20161技术质量部9项目设计图纸/1技术质量部10项目施工组织设计/1技术质量部表-2 技术复核和隐蔽验收计划序号技术复核、隐蔽验收内容复核和隐蔽内容责任人1模板工程模板几何尺寸、轴线、标高、垂直度、平整度、预埋件和预留孔位置、清扫口留置、施工缝留置、模板清理、脱模剂涂刷、止水要求、模板支架的材质、构造。潘真卫2资料对应分部分项工程方案、交底、图纸、变更落实情况冯超3定位放线轴线、水准点、坐标点潘真卫4机电安装机电管线预留预埋魏秋禹5模板预埋件位置、预留洞位置、模板16、加固、支撑架加固潘真卫6满堂架材料质量、立杆间距、步距、剪刀撑、脚手板等。潘真卫1、模板支撑体系搭设前，对木工班组、架子工班组全体成员进行技术培训，对与支撑体系搭设相关的内容进行全面的技术交底。本工程高支模区域内支撑体系由具有特种作业证的专业架子工进行搭设。2、搭设过程中安排项目部技术负责人及专职安全员随时对架体的搭设情况，依据专项施工方案、施工图纸及相关文件、规范的要求进行现场检查，发现问题立即通知进行整改，并对整改情况及时进行落实。模板支撑体系搭设完成后，由公司技术负责人组织技术、安全、质量等部门、项目经理部相关人员以及总监理工程师进行联合验收，验收不合格不得进行混凝土的浇筑。3、项目部组17、织召开专家论证会，对专项方案进行论证。4、指定专人对方案实施情况进行现场监督和按规定进行监测。发现不按照方案施工的，应要求其立即整改；发现违纪人身安全的紧急强开的，应当立即组织作业人员撤离危险区域。3.2资源配置计划1、劳动力配置计划表3.2-1 劳动力配置计划表序号工种人数责任人备注1木工10马勇2架子工20马勇持证上岗3普工15马勇4砼工10马勇5塔吊司机1马勇持证上岗6塔吊指挥2马勇持证上岗7电工2马勇持证上岗2、主要周转材料配置计划表3.2-2 主要周转材料配置计划序号施工机具名称数量使用时间责任人115mm厚覆膜多层板按需xx年1月10日刘振华240x60mm木方按需xx年1月10日18、刘振华340x40x1.2mm方钢管按需xx年1月10日刘振华348.33.6mm普通钢管按需xx年1月10日刘振华4扣件按需xx年1月10日刘振华5顶托按需xx年1月10日刘振华6对拉螺栓按需xx年1月10日刘振华7安全网按需xx年1月10日刘振华8水平兜网按需xx年1月10日刘振华9脚手板按需xx年1月10日刘振华3、测量设备配置计划表3.2-3 测量设备配置计划序号测量设备名称数量使用特征保管人备注1钢卷尺10测量距离穆月微2水准仪2测量高程穆月微3经纬仪1测量定向穆月微4靠尺4测量垂直度穆月微5全站仪1测量放线（坐标）穆月微6激光水平仪2测量平整度穆月微4、施工机具配置计划表3.2-419、 施工机具配置计划序号测量设备名称数量责任人备注1木工压刨2刘振华2木工平刨2刘振华3木工圆锯2刘振华4电钻3刘振华5手提电锯5刘振华6力矩扳手2刘振华7汽车泵3刘振华3.3施工进度计划1、确定施工进度控制点，高支模工程施工进度按照施工总进度计划进行，具体详见施工总进度计划。3.3.1 进度管理措施表3.3.1-1 进度管理措施表序号措施类具体保证措施1组织措施（1）项目部工程管理部为施工进度计划协调调度中心，实施进度计划的编制、下达、调整、更新、控制、反馈、对外协调等职能。以施工总进度控制为基础，确定各分部分项工程关键点和关键线路，并以此为控制重点，逐月检查落实，实施奖惩，以保证工期目标的实20、现。（2）加强与业主、监理等的合作与协调工作。2管理措施（1）每周制定详细的施工进度计划，并报监理进行审批；（2）每周召开现场协调会，通过现场协调会的形式，解决施工中存在的各种问题，加强沟通，提高工作效率；（3）每周召开生产例会，分析上周计划的落实情况，决定是否需进行赶工措施。3技术措施（1）编制专项施工方案，采用技术先进合理可行的施工方法，实行三级技术交底，实现项目管理层和操作层对施工工艺、质量标准的熟悉和掌握。（2）实行样板引路制度，确认施工质量标准，样板验收合格后，方可进行下一步工序施工。4材料保证措施物资部门根据施工进度进度，每月编制物资需用量计划和采购计划，按施工进度要求进场5资金保21、证措施（1）本工程的资金将专款专用，严禁挪作他用；（2）制定资金使用制度，每月月底物资部、商务部制定下月资金需用计划，并报项目经理审批后，上报公司。第四章 施工工艺技术4.1技术参数4.1.1模板方案的选型根据本特点及施工质量要求，本工程模板设计首先要确保模板结构构造合理，刚度好，不变形，牢固稳定，拼缝严密，不漏浆、无错台、棱角线条顺直平整，为此模板选用15mm厚覆膜多层板模板方案。具体选用模板如下表：表4.1.1-1 模板选型一览表结构部位模板类型梁、楼板采用15厚多层板，次龙骨采用4040X1.2mm的方钢管，主龙骨采用双钢管483.6mm厚钢管，支撑满堂架为扣件式钢管脚手架。4.1.2模22、板支撑方案设计表4.1.2-1 模板支撑设计一览表序号部位架体体系模板次龙骨主龙骨立杆间距112#楼（1-11）/A-D轴扣件式钢管满堂支撑架15厚覆膜多层板4040X1.2mm方钢管；板底、梁底间距200mm；梁侧间距200mm双钢管483.6mm（以2.8mm计算）立杆纵横向间距为0.9m，步距1.5m213#楼（1-11）/A-D轴扣件式钢管满堂支撑架15厚覆膜多层板4040X1.2mm方钢管；板底、梁底间距200mm；梁侧间距200mm双钢管483.6mm（以2.8mm计算）立杆纵横向间距为0.9m，步距1.5m312#、13#楼电梯井区域3-4/C-D轴、8-9/C-D轴扣件式钢管满23、堂支撑架15厚覆膜多层板4040X1.2mm方钢管；板底、梁底间距200mm；梁侧间距200mm双钢管483.6mm（以2.8mm计算）立杆纵横向间距为0.7m，步距1.5m1、12#楼（1-11）/A-D轴高支模12#楼（1-11）/A-D轴高支模，支撑高度为10.35m，该区域内板厚均为120mm，梁截面为200*900mm，200*850 mm，200*750mm等。（1）120mm厚楼板模板计算表4.1.2-2 楼板模板支撑设计序号项目参数示意图1楼板厚度120mm2板底支撑形式托梁3钢管强度205N/mm4钢管强度折减系数0.855模板搭设高度10.35m6立杆横向间距0.9m7立杆24、纵向间距0.9m8立杆步距1.5m9次龙骨参数40X40X1.2方钢管10次龙骨间距200mm11主龙骨参数双钢管482.8mm12面层15厚覆膜多层板13剪刀撑类型普通型（2）200900mm梁模板设计表4.1.2-2 梁底模板支撑设计（10.35m）序号项目参数示意图1梁截面200900mm2梁底支撑形式1根承重立杆3钢管强度205N/mm4钢管强度折减系数0.855模板搭设高度10.35m6梁两侧立杆间距0.90m7立杆梁跨度方向间距0.9m8梁底支撑小横杆间距0.9m9立杆步距1.5m10面层15厚覆膜多层板11梁底次龙骨参数40X40X1.2mm方钢管12梁底次龙骨根数2根13顶托内25、托梁材料双钢管482.8mm14剪刀撑类型普通型表6.1.2-3 梁侧模板支撑设计序号项目参数示意图1梁截面200900mm2梁侧加固方式2根14mm对拉螺栓加固3面板材料15厚覆膜多层板4内龙骨材料40X40X1.2mm方钢管5内龙骨数量46外龙骨材料双钢管482.8mm7外龙骨间距450mm8对拉螺栓端面跨度方向间距450mm9对拉螺栓杆竖向间距200，300mm2、13#楼（1-11）/A-D轴高支模13#楼（1-11）/A-D轴高支模，支撑高度为10.35m，该区域内板厚均为120mm，梁截面为300*900，200*900mm，200*850 mm等。（1）120mm厚楼板模板计算表26、4.1.2-2 楼板模板支撑设计序号项目参数示意图1楼板厚度120mm2板底支撑形式托梁3钢管强度205N/mm4钢管强度折减系数0.855模板搭设高度10.35m6立杆横向间距0.9m7立杆纵向间距0.9m8立杆步距1.5m9次龙骨参数40X40X1.2方钢管10次龙骨间距200mm11主龙骨参数双钢管482.8mm12面层15厚覆膜多层板13剪刀撑类型普通型（2）300900mm梁模板设计表4.1.2-2 梁底模板支撑设计（10.35m）序号项目参数示意图1梁截面300900mm2梁底支撑形式1根承重立杆3钢管强度205N/mm4钢管强度折减系数0.855模板搭设高度10.35m6梁两侧立27、杆间距0.90m7立杆梁跨度方向间距0.45m8梁底支撑小横杆间距0.45m9立杆步距1.5m10面层15厚覆膜多层板11梁底次龙骨参数40X40X1.2mm方钢管12梁底次龙骨根数3根13顶托内托梁材料双钢管482.8mm14剪刀撑类型普通型表6.1.2-3 梁侧模板支撑设计序号项目参数示意图1梁截面300900mm2梁侧加固方式2根14mm对拉螺栓加固3面板材料15厚覆膜多层板4内龙骨材料40X40X1.2mm方钢管5内龙骨数量46外龙骨材料双钢管482.8mm7外龙骨间距450mm8对拉螺栓端面跨度方向间距450mm9对拉螺栓杆竖向间距200，300mm3、12#、13#楼电梯井区域3-28、4/C-D轴、8-9/C-D轴高支模区域（19.61m）（1）200mm厚楼板模板计算表4.1.2-3 楼板模板支撑设计序号项目参数示意图1楼板厚度200mm2板底支撑形式托梁3钢管强度205N/mm4钢管强度折减系数0.855模板搭设高度19.61m6立杆横向间距0.7m7立杆纵向间距0.7m8立杆步距1.5m9次龙骨参数40X40X1.2方钢管10次龙骨间距200mm11主龙骨参数双钢管482.8mm12面层15厚覆膜多层板13剪刀撑类型普通型（2）200750mm梁模板设计表4.1.2-2 梁底模板支撑设计（19.61m）序号项目参数示意图1梁截面200750mm2梁底支撑形式1根承重立29、杆3钢管强度205N/mm4钢管强度折减系数0.855模板搭设高度19.61m6梁两侧立杆间距0.90m7立杆梁跨度方向间距0.45m8梁底支撑小横杆间距0.45m9立杆步距1.5m10面层15厚覆膜多层板11梁底次龙骨参数40X40X1.2mm方钢管12梁底次龙骨根数2根13顶托内托梁材料双钢管482.8mm14剪刀撑类型普通型表6.1.2-3 梁侧模板支撑设计序号项目参数示意图1梁截面200750mm4.2工艺流程定位放线并复核岩石地面清理、平整、设置坡度排水浇筑C20混凝土垫层（立杆下安10*10cm的15mm木垫板）或满铺木脚手板找平安装立杆支设横杆安放可调顶托安装梁底楞安装梁底模板梁30、底起拱安装梁侧模复核梁模尺寸、位置安装板的横纵楞调整楼板下皮标高及起拱铺设板模板块检查模板上皮标高、平整度模板检查验收。4.3施工方法4.3.1模板制作与安装1、模板制作模板在现场使用部位直接加工，手动工具必须配备齐全，多层板接缝施工在次龙骨上，搭接不少于20mm，由专业工程师、质量工程师直接在现场监督、检查，质量标准如下：表1 模板加工质量标准项目允许偏差（mm）检查方法长度、宽度+1钢尺检查平整度+0.52m靠尺对角线差2钢尺检查2、模板及支撑体系安装（1）梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按要求布置，并其找出立杆位置，弹线标记。安装立杆、扫地杆、水平杆等，使得各杆件的水平、横向距离按照方案的31、设计进行布置，并使用扭矩扳手测试扣件紧固程度。（2）高支撑必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3、剪刀撑本工程高支模采用剪刀撑具体构造做法如下：1）竖向剪刀撑：在架体外侧周边及内部纵、横向设置剪刀撑，普通型间距5-8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑。2）水平剪刀撑：在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不超过6m，剪刀撑宽度应为3m-5m，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为45-60，斜坡部位需设置与斜坡平行剪刀撑。4、模板支撑体系与周32、围柱拉结措施为增加模板支撑体系的水平方向稳定性，采用硬链接的方式使模板支撑体系与周围柱拉结。拉结点采用四根钢管形成抱住整体，利用连接钢管与满堂架立杆拉结，使满堂架与柱形成整体，拉结间距为每步一设。图4.3.1-1 模板支撑体系与周围柱拉结措施8、混凝土浇筑采用汽车泵方式进行浇筑，无法用汽车泵浇筑区域采用泵管接长方式浇筑。9、高支模区域内，当大梁相交无柱支撑时，交叉梁下应增加立杆。10、高支模支撑体系必须由持证架子工进行搭设。11、高支模支撑体系立杆严禁搭接，必须对接，立杆上对接接头应交错布置，相邻立杆接头不应设置在同步内。同步内隔一杆立杆的相邻接头在高度方向应错开距离不小于500mm。如立杆排33、布时，需对立杆间距进行局部调整，立杆实际布置间距要小于方案设计间距。12、严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上。13、满堂支撑架的可调托撑螺杆外径不得小于36mm，可调托撑螺杆伸出200mm，自由段长度不宜超过300mm。插入立杆内的长度不得小于150mm。14、高支模架体与角柱两方连接、与边柱三方连接、与中柱四方连接，连接至少跨过2跟立杆。连接点靠近立杆节点不大于300mm。15、剪刀撑应沿立面或水平面通长布置，搭接长度不小于1000mm，采用不少于3个旋转扣件固定。16、梁底支撑系统采用剪刀撑时，垂直梁长度方向的竖向剪刀撑，应在梁底承重立杆之间进行设置；平行梁长度方向的竖向剪刀撑应在34、梁底承重立杆的外侧两排中进行通长设置； 17、梁下扣件扭力应100%全数检查。楼板下扣件扭力矩抽查30%。18、模板安装（1）放线：首先放好+50cm 标高控制线，然后以此标高为准作为模板标高控制线， 校核后报验。（2）铺设龙骨：龙骨排放要整齐，不得歪斜，表面并且要刨光。（3）铺底模板：对每跨进行模板设计，争取最少的面板裁锯。面板铺在龙骨上，调整相邻两块木胶板之间的缝隙，然后用钉子钉在龙骨上。注意严禁用铁锤直接敲击面板边缘，必要时应垫以木块敲击。跨度大于等于4m时，模板须起拱，起拱要求为2。 多层板铺设完毕后先进行自检后报验。（4）梁底模铺设：按设计标高拉线调整支架立柱标高，然后安装梁底模板。35、主次 梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。19、模板的验收验收人员：项目经理、施工单位技术负责人、安全管理人员、监理单位总监、专业监理工程师，验收合格后方可进入下道工序。（1）搭设前应由对进场的构配件材料组织验收。进场材料主要检查钢管壁厚、焊 接质量、外观质量，可调底座及可调托撑的材质及丝杆直径、与螺母配合间隙。（2）搭设过程中由项目技术负责人组织质量工程师、安全工程师、监理工程师进行过程验收，发现问题及时进行整改。（3）搭设完成后，由监理公司总监组织项目技术负责人、质量员、施工员、安全 员、监理工程师共同进行验收，检查模板支撑架是否按照方案要求进行搭设施工，验收合格后才能进行下道工序施工。（436、）搭设完成后重点验收以下内容：杆件的设置和连接，支撑构造是否符合设计方案要求；底座是否松动，立杆是否悬空；钢管扣件是否松动；安全防护措施是否符合要求；20、模板安装质量应符合下列要求：序号项目规范标准检验方法1梁轴线位移3mm尺量2底模上表面标高5mm水准仪或拉线尺量3梁截面模内尺寸3mm尺量4相邻两板表面高低差2mm尺量5表面平整度5mm靠尺、塞尺6阴阳角方正2mm方尺、塞尺7阴阳角顺直2mm线尺8预留洞中心线位置5mm拉线、尺量9预留洞尺寸+5mm，0拉线、尺量4.3.2模板拆除1、属高支模范围的大梁待混凝土强度达到100%才能拆除支撑架。2、模板拆除前先进行针对性的安全技术交底，并做好记37、录交底双方履行签字手续。 必须由总监理工程师和项目技术负责人开具拆模通知单后，方可进行拆模。3、拆除每层楼板模板前，将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达 到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。4、模板拆除顺序如下：（1）先拆梁侧帮模，再拆除楼板、底模板。楼板底模板拆除先拆支柱水平拉杆或 剪刀撑，然后拆楼板模板支柱，每片模板留12根支柱暂不拆。（2）操作人员站在已拆除模板的空档，再拆除余下的支柱，使内外楞自由落下。（3）用钩子将模板钩下，或用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离，待该段模板全部 脱模后，运出集中堆放。（4）梁底模板拆除，有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓38、和梁托架，再拆除梁底模。 拆除跨度较大的梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。（5）连墙件不得提前拆除，必须随着架体同步拆除。（6）拆下的模板及时清理粘结物，修理并涂刷水性隔离剂，分类整齐堆放备用； 拆下的连接件及配件及时收集，集中统一管理。（7）梁模板应从两侧向中间拆除，严禁先拆跨中模板。4.3.3 高支模混凝土浇筑1、混凝土浇筑采用汽车泵方式进行混凝土浇筑，不采用布料机，混凝土浇筑前，浇筑混凝土用的架子及应急通道应搭设完毕；浇筑梁板混凝土前，项目经理及相关人员对架体进行验收，验收合格后方可进行混凝土浇筑。3、为保证结构受力的合理性，避免施工荷载过于集中，梁浇筑混凝土时要分层对称浇筑，每39、层浇筑厚度不大于400mm，浇筑速度控制在3040m /h。板上堆积混凝土的平均厚度不超过设计板厚以上100mm。4、进行混凝土振捣时，不能集中于一点，防止局部荷载过大。振捣棒插点采用行列式的次序移动，每次移动距离不超过混凝土振捣棒的有效作用半径的1.25倍，一般振动棒的作用半径 300400mm。振捣操作要“快插慢拔，防止混凝土内部振捣不实；要“先振低处，后振高处”，防止高低坡面处混凝土出现振捣“松顶”现象。5、凝土浇筑确保模板支架施工过程中均衡受载，同楼层混凝土浇筑原则：先浇筑基础位平整区域，后高浇筑斜坡区域；先浇筑竖向构件后浇筑水平构件；平面浇筑顺序按平衡对称，先浇筑非悬挑构件后浇筑悬挑40、构件，以增加高支模系统的稳定性6、混凝土浇筑前，与施工无关的人员一律退到安全范围以外，施工现场仅保留混 凝土施工人员及看筋看模工人。7、混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。混凝土浇筑时，严禁架体底部存在施工人员。8、在混凝土浇筑后，按混凝土施工方案开始进行混凝土养护工作，在浇筑完毕后的12h以内对混凝土加薄膜覆盖并保湿养护，以确保混凝土强度。4.4操作要求本工程高支模采用扣件式满堂脚手架。在搭设过程中应注意以下内容。1、立杆（1）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，41、使钢管立杆的对接接头交 错布置，高度方向相互错开 500mm 以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证 脚手架的整体性。（2）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1400。（3）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（4）立杆接长各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3。图4.4-1 立杆搭设要求示意42、图（5）板下立杆顶部自由端长度不超过500mm，梁下立杆自由端长度不宜超过350mm。2、横杆设置横杆的对接扣件应交错布置；两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。图 4.4-1 横杆对接接头示意图1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆3、高支模区的架体必须每步要与先行浇筑并达到75%设计强度的竖向结构进行抱柱及有效拉结，电梯井内支模架水平杆每步要与周围结构墙面顶紧形成整体。第五章 施工安全保证措施5.1组织保障措施图5.1-1 安全生产管理组织机构安全生产管理组织小组43、：组长：项目经理、监理总监、业主现场负责人组员：项目安全总监、生产经理、技术负责人、主管工长、项目安全员。5.2技术保障措施1、脚手架搭设前，按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 和施工组织设计、方案等要求向搭设和 使用人员做好安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。钢 管、扣件应按照钢管脚手架扣件GB15831 检测并检查；可调托撑应依据建筑施工扣件式脚管架安全技术规范JGJ130-2011 第3.4条的要求进行控制。3、搭设时在立杆底座下铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不44、得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、水平加固杆、剪刀撑安装符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7、水平加固杆设在脚手架立杆内侧，剪刀撑设于脚手架立杆外侧并连牢。8、可调底座、顶托处采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣砼前， 由项目部联合业主、监理对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中，由安全员、施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施保证安全后再施工。泵送45、混凝土时，随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在 泵送管路出口处。10、避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。11、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时， 必须报项目部业主、监理联合查验，同意后方可拆除，施工完毕后立即恢复。12、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。13、拆除模板脚手架时采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。14、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施。为确保施工安全，悬挑区域禁止任何物料堆放，确保施工安全。15、专项方案实施前，编制人员或项目技术负责人应当向现场管理人员进行专项 方案46、交底，现场管理人员应当向施工作业班组、作业人员进行安全技术交底，并签字 确认。16、施工单位必须严格按照专项方案组织施工，不得擅自修改专项方案。应当指 定专人对专项方案实施情况进行现场监督，发现不按专项方案实施的，要立即整改；发现有危及人身安全情况的，立即组织人员撤离。17、对于按规定需要验收的危大工程，施工单位、监理单位应当组织相关人员进 行验收。验收合格的，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入下一道工序。验收完成后，应当在危大工程所在区域设置验收标识牌，公示验收时间及责任人。18、发生火灾时，施工人员按照应急通道紧急撤离，并立即联系项目部报警，启动应急预案，并安排专业47、人员在确保自身安全的前提下进行灭火。19、触电事故与其他伤害事故比较，其特点是事故的预兆性不直观、不明显，而事故的危害性非常大，瞬间或两分钟内就会夺去人的生命。如果机械保护装置 不完备，人体触电伤害事故极易发生，所以，必须做好预防工作，发生触电伤害 事故时要正确、及时地处理，抢救伤者。1）根据安全用电“装得安全，拆得彻底，用得正确，修得及时”的基本 要求，为防止发生触电事故，在日常施工（生产）用电中要严格执行有关用电的 安全要求。2）一切线路敷设必须按安全技术规范进行，保持安全距离，距离不足时，应采取有效安全措施进行隔离防护。3）非电工严禁接拆电气线路、插头、插座、电气设备、电灯等。5.3监测48、监控措施1、安全检查制度搭设脚手架和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度: （1）班组日常进行安全检查；（2）项目每周进行安全检查；（3）公司每半月进行安全检查；（4）所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）楼板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接件是否松动。（4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。（8）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、施工49、监测实施要点：本项目监测项目主要包括：支架变形，位移、沉降。监测点布设：根据图纸设计选取最大跨度梁和最大跨度板进行观测，监测点选择在梁跨跨中和板跨跨中受力最大位置，监测项目、预警值及允许值详见下表。表7.3.4-1 施工监测预警值及允许值序号监测项目预警值允许值监测设备1梁支架沉降4mm6mm水准仪梁支架水平位移4mm6mm水准仪7.3.4-2 施工检测频率序号监测项目频次备注1初始数据采集2次-2沉降、水平位移30min/l次自混凝土开盘起3沉降、水平位移2 小时/I次混凝土浇筑完成4沉降、水平位移3 天/I次累计六天结束监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结50、果评述。监测数据接近或达到报警值时，组织有关各方采取应急或抢险措施，同时必须立即向公司汇报。4、高支模区域监测措施（1）水平位移监测基准点的布置基准点的位置，对水平位移监测起到决定性的作用，应布设监测区域以外便于观 测、不易破环、土质坚实的地方；为了便于校核、验证基准点的稳定性，每隔 10-15m布置一个水平位移基准点，可设在结构柱子上。（2）监测值达到预警值应对措施 当监测沉降值达到预警值时，对监测位置加强观测，如变化累计超过允许值，须立即停止浇筑，检查模架连接杆件是否有变形和明显位移。局部出现模板支撑变形时停止浇筑后在该区域搭设剪刀撑进行加强处理。加固完成后对监测点进行复核，继续浇筑观测，51、确保模架支撑变形在可控范围内。5、安全监测制度在搭设满堂架、钢筋安装及砼浇筑施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度：（1）对满堂架搭设及混凝土浇筑工作进行班前安全教育，由项目部安全工程师吴俊辉负责；（2）对高大支模部位模架搭设和混凝土浇注过程实行全程旁站，安排质量工程师穆月微，专业工程师潘真卫紧盯现场，进行旁站监督；（3）布置变形观测点，使用仪器进行过程变形观测。6、监测点的布置（1）监测基准点根据前期确定的标高基准点及坐标基准点引测；（2）支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆、周边稳定性薄弱的立杆及地基承载力低的立杆设监测点；（3）选择完成观测点位置后，采用记号笔在对应部位立52、杆支撑上标定观测点标志；（4）采用全站仪、水准仪进行监测，在混凝土浇筑过程中严禁任何人进入模板底 部，监测人员在模板安全区（距模板15m以外）进行监测；（5）模板支架搭设完成开始使用时即开始监测；（6）详细监测点的布置详见后附设计图纸。第六章 施工管理及作业人员配备和分工6.1施工管理组织架构图6.1-1 项目管理组织机构图6.2 项目管理人员及职责表6.2-1 项目管理人员及职责序号职务姓名职责1项目经理尚海亮总体统筹协调，全面负责总体施工部署和总体安排。2技术负责人冯超1） 负责施工方案的编制及交底工作；2） 及时组织技术人员解决工程施工中的技术问题并负责各专业之间的技术质量管理与协调。353、） 全面负责工程记录和档案管理，负责技术复核工作。3生产经理马勇1） 负责现场施工进度，落实各工序的协调配合工作；2） 对工程施工生产、进度计划、现场总平面协调及管理全面负责，确保工程施工顺利进行；3） 负责具体对接业主、监理，对现场生产工作进行管理、协调、落实。4商务经理王维国1） 在项目经理的领导下，对项目预算、合约、物资设备采购及成本管理进行策划指导；2） 参与工程总分包及采购、租赁等合同洽谈、合同条款拟订和签订工作。5安全总监隋晓伟1） 负责组织安全检查，对接地方监管部门；2） 督促分包单位建立健全安全生产管理制度，并定期或不定期的进行检查。6土建工程师潘真卫1） 协助项目经理、生产经54、理对施工现场管理；2） 负责现场安全质量问题的整改落实并及时向生产经理。7安装工程师魏秋禹1） 机电安装工程施工全程质量检查、测量、验收、详细记录；2） 组织对机电安装等施工作业班组的技术交底，监督工艺、工序质量要求交底到位；8测量工程师穆月微负责项目测量放线工作；负责测量相关资料的整理、收集管理。9质量工程师刘伟负责组织编制项目质量计划并监督实施，将项目质量目标的进行分解落实，加强过程控制和日常管理，保证项目质量保证体系有效运行。10预算工程师徐若潇参与对分包单位的结算计量核对工作；11物资工程师刘振华负责工程项目的物资控制，包括经上级授权对物资供应商进行评价、实施招标采购、做好进场物资的验55、证和记录、物资保管、标识等。12安全工程师吴俊辉每天安全巡查，纠正和查处违规指挥、操作及违反安全生产纪律行为和人员，填写安全日志；负责日常安全检查，对接分包单位安全管理。第七章 验收要求7.1验收内容与标准控制阶段控制环节控制要点主要控制内容施工准备阶段钢管进场壁厚、直径检查出厂合格证、质量检验报告和现场抽样试验报告。模板进场厚度检测厚度，尺量施工阶段搭设过程扫地杆扫地杆必须进行搭设搭设过程间距每个区域的高支模必须严格按照施工方案进行搭设过程垂直度严格控制搭设间距，对不合格的钢管退场剪刀撑跨度剪刀撑间距严格控制。剪刀撑的斜杆与地面夹角应在 4560之间，斜杆应每步与立杆扣接检查验收阶段脚手架架56、体质量严格按照施工方案施工，不符合要求重新搭设模板模板质量检查验收记录表7.2验收程序高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基基础进行验收，并留存记录。高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的,要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料(由监理见证取样)送法定专业检测机构进行检测。还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查,抽查57、数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130)的规定,对梁底扣件应进行100%检查。高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收,验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员,监理单位的总监和专业监理工程师。经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。第八章 应急处置措施为了保证本工程的施工安全工作落实到实处，根据建设工程安全生产管理管理 条例等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定高 大模板板应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、 有序、高效地控制紧急事件的发展，58、及时开展救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害 人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度，同时编制安全应急专项应急预案。危险源识别作业活动可能导致的事故风险级别计划控制措施（a-f）备注模板搭设高处坠落、物体打击公司级混凝土浇筑高处坠落、坍塌、物体打击、触电公司级8.1 安全预案组织机构及人员分工监理单位、建设单位：当发生险情或应急事故时、建设单位、监理单位应积极配合施工单位展开调查，过程中严格执行验收程序、做好相应旁站监督工作。项目部：项目成立应急预案领导小组，并明确每一个人的权责分工，确保一旦出现危险或 险情时，小组各成员能够有组织、有针对的应对紧急情况，保证各施工环节的顺利运 转运行59、。本高支模支撑体系作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及 伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电、机 械伤害，物体打击和火灾。可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、触电、模板及架体坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。成立以项目经理领导，生产经理、技术负责人指导，各专业工程师现场实施为体系的高支模支撑体系应急组织机构。1、项目经理是应急救援领导小组的第一负责人，担任组长，负责紧急情况处理的指挥工作。成员分别由商务经理、生产经理、技术负责人、机电经理组成。安全工程师是应急救援第60、一执行人，担任副组长，负责紧急情况处理的具体实施和组织工作。2、生产经理是坍塌事故应急小组第二负责人，机电经理是触电事故应急小组第二负责人，技术负责人是大型脚手架及高处坠落事故、电焊伤害事故、车辆火灾事故、交通事故、火灾及爆炸事故、机械伤害事故应急第二负责人，分别负责相应事故救援组织工作的配合工作和事故调查的配合工作。3、抢险组：组长由项目经理担任，成员由安全总监、生产经理、机电经理、专业工程师和项目班子及分包单位负责人组成。主要职责是：组织实施抢险行动方案，协调有关部门的抢险行动；及时向指挥部报告抢险进展情况。4、安全保卫组：组长由安全总监担任，成员由项目办公室、安全生产监督部组成。主要职责61、是负责事故现场的警戒，阻止非抢险救援人员进入现场，负责现场车辆疏通， 维持治安秩序，负责保护抢险人员的人身安全。5、后勤保障部：组长由材料工程师担任，成员由项目合约采购部、食堂组成。主要职责是：负责调集抢险器材、设备；负责解决全体参加抢险救援工作人员的食宿问题。6、医疗救护组：组长由项目生产经理担任，成员由土建工长、救护车队组成。主要职责是：负责现场伤员的救护等工作。7、善后处理组：组长由项目经理担任，成员由项目领导班子组成。主要职责是：负责做好对遇难者家属的安抚工作，协调落实遇难者家属抚恤金和受伤人员住院费问题；做好其他善后事宜。8、事故调查组：组长由项目经理、公司责任部门领导担任，成员有项62、目安全总监， 公司相关部门，公司有关技术专家组成。主要职责是：负责对事故现场的保护和图纸的测绘，查明事故原因，确定事件的性质， 提出应对措施，如确定为事故，提出对事故责任人的处理意见8.2 发生模板及支架坍塌事故的应急救援预案1、当施工现场监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组长（现场安 全总监）、现场负责人，立即停止作业，并组织施工人员快撤离到安全地点，人员的撤 离由组长安排的组员进行具体指挥，具体指挥人安排人员快速撤离到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。2、当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即报上级主管部门之外，还应保护现场。3、当发生施工人员被埋，被压或受困的情况下63、，应先对支架进行观察，如需局部 加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行查应有抢 救。4、被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救， 用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院 进行治疗。5、当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进 入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。8.3 发生髙处坠落的应急救援预案1、当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克，骨折和出血上 进行处理，处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。2、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克。64、遇呼吸、心跳停止 者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。3、对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分 泌物，呕吐物，防止影响呼吸：让其保持安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20 度左右，然后尽快送医院抢救治疗。4、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再 搬运，若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布覆盖伤口，且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。5、对于骨椎受伤的，创伤处用消毒的纱布或清洁等覆盖伤口，用绷带或布条包扎， 搬运时应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，抢救骨椎受伤者，搬65、运过程式，严禁只 抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。6、对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固 定，使断端不再移位或伤肌肉，神经或血管。7、对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暧。8.4 发生物体打击伤害事故的应急救援预案由于高支模区域位于楼栋周边，需特别注意高处物体坠落打击伤害，合理组织安排工作，避免上下交叉作业。1、发生物体打击伤害事故时，必须立须立即对伤者进行救治。抢救的重点放在对 颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。2、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇 呼吸心跳停止者，应立即进行人工66、呼吸。3、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再 搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消 毒 的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院 治 疗。4、对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暧。处理后，应立即送往邻近医院检查治疗。5、对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。8.5 发生火灾事故的应急救援预案1、发生火灾时，首先是迅速扑灭火源，及时离散有关人员，并对伤者进行救治； 同时打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须67、始终有人在现 场门口等待并引导救火车入场救火。2、火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要把握好这一时机，尽快把 火扑灭。3、现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区 或扩大：同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法离散事故区或。4、如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话 求救或用车把伤员送到医院救8.6 发生触电事故的应急救援预案触电事故与其他伤害事故比较，其特点是事故的预兆性不直观、不明显，而 事故的危害性非常大。当流经人体电流小于 10mA 时，人体不会产生危险的病理 生理效应，随着电流增大、时间的延长将会生产心室纤维性颤68、动，仍至人体窒息（处于“假死”状态），瞬间或两分钟内就会夺去人的生命。如果机械保护装置 不完备，人体触电伤害事故极易发生，所以，必须做好预防工作，发生触电伤害 事故时要正确、及时地处理，抢救伤者。触电事故的预防和基本安全要求1）根据安全用电“装得安全，拆得彻底，用得正确，修得及时”的基本 要求，为防止发生触电事故，在日常施工（生产）用电中要严格执行有关用电的 安全要求。2）一切线路敷设必须按安全技术规范进行，保持安全距离，距离不足时， 应采取有效安全措施进行隔离防护。3）非电工严禁接拆电气线路、插头、插座、电气设备、电灯等。4）根据不同的工作环境，正确选用相应的安全电压作为供电电压。安全 电压69、必须由双绕组变压器降压获得。5）带电体之间、带电体与地面之间、带电体与其他设施之间、工作人员 与带电体之间必须保持足够的安全距离，距离不足时，应采取有效的措施进行隔 离防护。6）在有触电危险的场所或容易产生错误判断的地方，应设置醒目的文字 或图形标志，提醒人们识别、警惕危险因素。7）采取适当的绝缘防护措施将带电导体封闭或隔离起来，使电气设备及 线路能正常工作，防止人身触电。8）采用适当的保护接地措施，将电气装置中平时不带电，但可能因绝缘 损失而带上危险的对地电压的外露导电部分（设备的金属外壳或金属结构）与大 地作电气连接，减轻触电的危险。9）施工现场供电必须采用 TN-S 或 TT 三相五线制70、保护接零系统，把工作 零线和保护零线区分开，通过保护接零作为防止间接触电的安全技术措施，同一 工地不能同时存在 TN-S 或 TT 两个供电系统。10）注意事项有：在同一台变压器供电系统中，不得将一部分设备保护接零，而将另一部 设备保护接地。采用保护接零系统，总配电房配电柜两侧做重复接地，配电箱（二级） 及开关箱（三级）均应做重复接地，接地装置必须可靠，接地电阻值4。所有振动设备的重复接地必须有两个接地点。保护接零必须有灵敏可靠的短路保护装置配合。施工设备机具实行“一机、一闸、一漏电保护”，严禁一闸多机，闸刀选 用合格的熔断丝严禁用铜丝或铁丝代替保险丝。按规定选用合格的漏电保护装置 并定期进行71、检查。电源线必须通过漏电开关，开关箱漏电开关控制电源线长度30M。8.7 应急救援工作程序根据中建八局安全生产管理手册要求，项目应急响应管理流程如下：1、当发生火灾伤害、坍塌等事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2、报120急救中心，到现场抢救伤员。（紧邻说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）。3、发现人员及时报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施。4、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小。5、预备应急救援工具：小型汽车、灭火器、药箱、担架等。8.7 应急医院选择72、选择就近石桥中心卫生院。医院应急电话：急救设施配备1、施工现场随时备有救援交通设备面包车一辆。车牌号：司机：方江电话：2、备有（常备）急救现金2000元以上。3、备有（常备）一定急救药品，如：止血粉、药棉、纱布、消毒液等。第九章 施工图纸及计算书9.1 施工图纸9.1.1 12#楼高支模区域示意图12#楼高支模区域示意图9.1.2 13#楼高支模区域示意图13#楼高支模区域示意图9.1.3 12#楼（1-11）/A-D轴高支模搭设示意图立杆平面布置图剪刀撑平面布置图1-1剖面图200900mm梁支模架大样图9.1.4 13#楼（1-11）/A-D轴高支模搭设示意图立杆平面布置图剪刀撑平面布置图73、1-1剖面图300900mm支模架大样图9.1.4 12#、13#楼电梯井区域3-4/C-D轴、8-9/C-D轴高支模搭设示意图电梯井支模平面图电梯井剖面图电梯井200750mm梁支模大样图 9.2 计算书 扣件钢管楼板模板支架计算书（120mm厚板）10.35m依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-274、010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.85。模板支架搭设高度为10.4m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.40.1.2mm，间距200mm，梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2,堆放荷载标准值0.75、00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1203.750+0.5003.750=13.170kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)3.750=9.375kN/m面板的截面惯性矩I76、和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 140.63cm3；截面惯性矩 I = 105.47cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3013.170+1.509.375)0.200经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.12510001000/77、140625=0.976N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3013.170+1.509.375)0.200=3.742kN 截面抗剪强度计算值 T=31.103742.0/(23750.00015.000)=0.110N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67713.1702004/(10060001054688)=0.023mm面板的最大挠度小78、于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.200=0.602kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.200=0.100kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m静荷载 q1 = 1.300.602+1.300.100=0.913kN/m活荷载 q2 = 1.500.500=0.750kN/m计算单元内的龙骨集中力为(079、.750+0.913)0.900=1.497kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.497/0.900=1.663kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.660.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9001.663=0.898kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9001.663=1.646kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 2.34cm3；截面惯性矩 I = 4.68cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.135106/2338.780、=63.36N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.10898.09/(240.0040.00)=0.926N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.702kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.702900.04/(100281、06000.0046773.6)=0.324mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 1.646kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.081kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 8.235kN经过计算得到最大变形 V= 0.386mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I 82、= 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.677106/8496.0=83.48N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.386mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11910.350=1.227kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 83、0.5000.9000.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.072kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.30NG + 1.50NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 84、顶部立杆 N = 7.044kN，非顶部立杆 N = 8.331kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 174.25N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.217,当允许长细比验85、算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=222.403 允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.747 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.107044/(0.148397.6)=132.070N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=230.878 允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长86、细比验算满足要求! =0.138 =1.107044/(0.138397.6)=141.215N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=141.215N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=222.441 允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.108331/(0.148397.6)=156.202N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 87、风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.1300.126=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0280.9001.500；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计88、算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.02810.40.90(0.5 Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.532/7.20)=0.113kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.3003.082+1.5002.025+ 1.40.61.5000.005=7.139kN 非顶部立杆Nw=1.3004.072+1.5002.025+ 1.40.61.5000.005=8.426kN顶部立杆段：a=0.89、2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=222.403 允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.747 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.107139/(0.148397.6)+1.105000/4247=135.112N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=230.878 允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.138 =1.107139/(0.138397.6)+1.105000/4247=144.381N/m90、m2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=144.381N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=222.441 允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.108426/(0.148397.6)+1.105000/4247=159.244N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 150 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.287；经计算得到=1.108331/(0.287397.6)=8091、.215N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.1300.126=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0280.9001.500；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑92、架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.02810.40.90(0.5 Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.532/7.20)=0.113kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.3004.072+1.5002.025+1.40.60.113=8.426kN经计算得到=1.108426/(0.287397.6)+1.105000/4247=893、2.388N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=7.20020.900(1.515+0.500)+2(0.0007.2000.900)倾覆力矩:MT=31.100 模板支架整体抗倾覆验算 MT Mmax=40.18所以第6天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第294、层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！9.2.2 扣件钢管楼板模板支架计算书（200mm厚板）19.61m依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/m95、m2，钢管强度折减系数取0.85。模板支架搭设高度为19.6m，立杆的纵距 b=0.70m，立杆的横距 l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.40.1.2mm，间距200mm，梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值2.50kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB50068规范规定，荷载分项系数96、如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.2002.000+0.5002.000=11.040kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)2.000=5.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 75.00cm3；截面惯性矩 I = 56.25cm497、；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3011.040+1.505.000)0.200经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.08710001000/75000=1.282N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(198、.3011.040+1.505.000)0.200=2.622kN 截面抗剪强度计算值 T=31.102622.0/(22000.00015.000)=0.144N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67711.0402004/(1006000562500)=0.035mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.199、000.2000.200=1.004kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.200=0.100kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m静荷载 q1 = 1.301.004+1.300.100=1.435kN/m活荷载 q2 = 1.500.500=0.750kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.750+1.435)0.700=1.530kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.530/0.700100、=2.185kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.190.70最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.7002.185=0.918kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.7002.185=1.683kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 2.34cm3；截面惯性矩 I = 4.68cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.107106/2338.7=50.36N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强101、度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.10917.78/(240.0040.00)=0.946N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.104kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.104700.04/(100206000.0046773.6)=0.186mm龙骨的最大挠度小于700.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷102、载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 1.683kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.081kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 6.546kN经过计算得到最大变形 V= 0.172mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.100.420106/8496.0=51.79N/mm2顶托梁103、的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.172mm顶托梁的最大挠度小于700.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.10819.610=2.108kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.7000.700=0.245kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2000.7000.700=2.460104、kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.813kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)0.7000.700=1.225kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.30NG + 1.50NQ六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 5.633kN，非顶部立杆 N = 8.095kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转105、半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 174.25N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：106、a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=222.403 允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.747 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.105633/(0.148397.6)=105.622N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=230.878 允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.138 =1.105633/(0.138397.6)=112.935N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，107、=112.935N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=222.441 允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.108095/(0.148397.6)=151.771N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0108、.2001.2300.126=0.031kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.70m； lb 立杆横向间距，0.70m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0310.7001.500；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶109、部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.03119.60.70(0.5 Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(4.427/5.60)=0.422kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.3002.920+1.5001.225+ 1.40.61.5000.004=5.987kN 非顶部立杆Nw=1.3004.813+1.5001.225+ 1.40.61.5000.004=8.449kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=222.403 允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.110、747 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.105987/(0.148397.6)+1.104000/4247=113.324N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=230.878 允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.138 =1.105987/(0.138397.6)+1.104000/4247=121.098N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=121.098N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1111、.951,l0=3.562m； =3562/16.0=222.441 允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.108449/(0.148397.6)+1.104000/4247=159.474N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 150 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.287；经计算得到=1.108095/(0.287397.6)=77.940N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式112、 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.2300.126=0.031kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.70m； lb 立杆横向间距，0.70m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0310.7001.500；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m113、)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.03119.60.70(0.5 Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(4.427/5.60)=0.422kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.3004.813+1.5001.225+1.40.60.422=8.449kN经计算得到=1.108449/(0.287397.6)+1.104000/4247=82.412N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措114、施。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=5.60020.700(4.302+0.500)+2(0.0005.6000.700)倾覆力矩:MT=31.100 模板支架整体抗倾覆验算 MT Mmax=7.02所以第6天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！9.2.3 扣件钢管梁底模板支架计算书（200*900mm）10.35m依据规范:建筑结构可靠115、性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.85。架体搭设高度为10.4m，梁截面 BD=200mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距116、 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.40.1.2mm。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,此计算不考虑施工均布荷载，堆放荷载标准值3.00kN/m2。地基承载力标准值1200kN/m2，基础底面扩展面积0.010m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数117、如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.900=20.655kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.900+0.200)/0.200=4.500kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的118、荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.2000.900=0.810kN均布荷载设计值 q = 1.3020.655+1.304.500=32.702kN/m集中荷载设计值 P = 1.500.810=1.215kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3119、.878kN N2=3.878kN最大弯矩最大变形 V = 0.340mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.22410001000/33750=6.637N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 30Q/2bh = 31.003877.0/(2900.00015.000)=0.431N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.340mm面板的最大挠度小于200.0120、/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.878/0.900=4.308kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.310.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9004.308=2.327kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9004.308=4.265kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 2.34cm3；截面惯性矩 I = 4.68cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.349106/2338.7=14121、9.23N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002326.59/(240.0040.00)=2.181N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.795kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.795900.04/(10020122、6000.0046773.6)=1.288mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.036mm最大支座力 Qmax=7.223kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.268106/4247.0=6123、3.12N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.007.22=7.22kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的124、稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.22kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.301.227=1.595kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.237=0.308kN 非顶部立杆段 N = 7.223+1.595=8.819kN 顶部立杆段 N = 7.223+0.308=7.532kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W =125、 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 174.25N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=222.403 允许长细比(k取1) 0=22126、2.403/1.217=182.747 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.007532/(0.148397.6)=128.378N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=230.878 允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.138 =1.007532/(0.138397.6)=137.267N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=137.267N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.5127、62m； =3562/16.0=222.441 允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.008819/(0.148397.6)=150.316N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.1300.126=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.9128、0m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.0280.9001.500；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.02810.40.90(0.5 Nwk = 614/(14+1)/129、(14+2)(1.532/12.40)=0.043kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.223+1.3000.237+ 1.500.60.043=7.571kN 非顶部立杆Nw=7.223+1.3001.227+ 1.500.60.043=8.858kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=222.403 允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.747 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.007571/(0.148397.6)+1.005000/4247=130.263N/mm130、2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=230.878 允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.138 =1.007571/(0.138397.6)+1.005000/4247=139.198N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=139.198N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=222.441 允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 131、长细比验算满足要求! =0.148 =1.008858/(0.148397.6)+1.005000/4247=152.201N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 150 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.287；经计算得到=1.008819/(0.287397.6)=77.192N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.1300.126=0.028132、kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.0280.9001.500；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.02810.40.90(0.133、5 Nwk = 614/(14+1)/(14+2)(1.532/12.40)=0.043kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 7.223+1.3001.227+1.500.60.043=8.858kN经计算得到=1.008858/(0.287397.6)+1.005000/4247=78.755N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT134、支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=12.40020.900(1.515+0.500)+2(3.00012.4000.900)倾覆力矩:MT=31.000 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=881.88 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 8.82kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.01 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363 fa 地135、基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 1200.00地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 1.00 fak 地基承载力标准值；fak = 1200.00地基承载力的计算满足要求!架体计算满足要求！9.2.4扣件钢管梁底模板支架计算书（300*900mm）10.35m依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构136、设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.85。架体搭设高度为10.4m，梁截面 BD=300mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.40.1.2mm。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模137、板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,此计算不考虑施工均布荷载，堆放荷载标准值3.00kN/m2。地基承载力标准值1200kN/m2，基础底面扩展面积0.010m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照138、多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.450=10.328kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.900+0.300)/0.300=1.575kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.450=0.608kN均布荷载设计值 q = 1.3010.328+1.301.575=15.473kN/m集中荷载设计值 P = 1.500.608=0.139、911kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.870kN N2=3.812kN N3=0.870kN最大弯矩最大变形 V = 0.042mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.04310001000/16875=2.548N/mm2面板的抗弯强度140、设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 30Q/2bh = 31.001450.0/(2450.00015.000)=0.322N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.042mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.812/0.450=8.472kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.470.45最大剪力141、 Q=0.6ql = 0.60.4508.472=2.287kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4508.472=4.194kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 2.34cm3；截面惯性矩 I = 4.68cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.172106/2338.7=73.36N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002287142、.49/(240.0040.00)=2.145N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=4.959kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.959450.04/(100206000.0046773.6)=0.143mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑143、传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.018mm最大支座力 Qmax=5.295kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.073106/4247.0=17.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向144、水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.005.30=5.30kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.30kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.301.034=1.345kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2145、 = 1.001.300.200=0.260kN 非顶部立杆段 N = 5.295+1.345=6.640kN 顶部立杆段 N = 5.295+0.260=5.555kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 174.25N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 146、非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=222.403 允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.747 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.005555/(0.148397.6)=94.688N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.147、0=230.878 允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.138 =1.005555/(0.138397.6)=101.245N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=101.245N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=222.441 允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.006640/(0.148397.6)=113.180N/m148、m2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.1300.126=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.0280.4501.500；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(149、n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.02810.40.45(0.5 Nwk = 67/(7+1)/(7+2)(0.766/7.15)=0.062kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.295+1.3000.200+ 1.500.60.062=5.611kN 非顶部立杆Nw=5.295+1.3001.0150、34+ 1.500.60.062=6.696kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=222.403 允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.747 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.005611/(0.148397.6)+1.005000/4247=96.869N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=230.878 允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.138 =1.005611/(0.1151、38397.6)+1.005000/4247=103.492N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=103.492N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=222.441 允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.006696/(0.148397.6)+1.005000/4247=115.361N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 150 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.2152、87；经计算得到=1.006640/(0.287397.6)=58.122N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.1300.126=0.028kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.0280.4501.500；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 153、Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.02810.40.45(0.5 Nwk = 67/(7+1)/(7+2)(0.766/7.15)=0.062kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 5.295+1.3001.034+1.500.60.062=6.696kN经计算得到=1.0066154、96/(0.287397.6)+1.005000/4247=59.836N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=7.15020.450(2.553+0.500)+2(3.0007.1500.450)倾覆力矩:MT=31.000 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、基155、础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=664.01 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 6.64kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.01 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363 fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 1200.00地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 1.00 fak 地基承载力标准值；fak = 1200.00地基承载力的计算满足要求!架体计156、算满足要求！9.2.5扣件钢管梁底模板支架计算书（200*750mm）19.61m依据规范:建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.85。架体搭设157、高度为19.6m，梁截面 BD=200mm750mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.40.1.2mm。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2,此计算不考虑施工均布荷载，堆放荷载标准值3.00kN/m2。地基承载力标准值1200kN/m2，基础底面扩展面积0.010m2，地基承载力调整系数1158、.00。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB50068规范规定，荷载分项系数如下：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7500.450=8.606kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20159、.750+0.200)/0.200=1.913kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.2000.450=0.405kN均布荷载设计值 q = 1.308.606+1.301.913=13.674kN/m集中荷载设计值 P = 1.500.405=0.608kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值160、，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.671kN N2=1.671kN最大弯矩最大变形 V = 0.284mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.09810001000/16875=5.807N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 30Q/2bh = 31.001671.0/(2450.00015.000)=0.371N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T161、 T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.284mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.671/0.450=3.714kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.710.45最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4503.714=1.003kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4503.714=1.838kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 2.34cm3；截面惯性矩 I = 4.68cm4；(162、1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.075106/2338.7=32.16N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001002.71/(240.0040.00)=0.940N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.33163、8kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.338450.04/(100206000.0046773.6)=0.067mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.015mm最大支座力 Qm164、ax=3.113kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.116106/4247.0=27.21N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.003.11=3.11kN选用单扣件，抗滑承载力165、的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=3.11kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.301.960=2.548kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.300.200=0.260kN 非顶部立杆段 N = 3.113+2.548=5.661kN 顶部立杆段 N = 3.113+0.260=3.373kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1166、.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 174.25N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.217,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.167、540,l0=3.561m； =3561/16.0=222.403 允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.747 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.003373/(0.148397.6)=57.493N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=230.878 允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.138 =1.003373/(0.138397.6)=61.474N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=61.474N/mm2,不考168、虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=222.441 允许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.005661/(0.148397.6)=96.491N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.2300.126=0169、.031kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.0310.4501.500；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(170、m)。 MTk = 0.03119.60.45(0.5 Nwk = 65/(5+1)/(5+2)(2.846/2.20)=0.924kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=3.113+1.3000.200+ 1.500.60.924=4.205kN 非顶部立杆Nw=3.113+1.3001.960+ 1.500.60.924=6.493kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.561m； =3561/16.0=222.403 允许长细比(k取1) 0=222.403/1.217=182.747 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.0042171、05/(0.148397.6)+1.006000/4247=72.998N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.697m； =3697/16.0=230.878 允许长细比(k取1) 0=230.878/1.217=189.711 210 长细比验算满足要求! =0.138 =1.004205/(0.138397.6)+1.006000/4247=77.960N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=77.960N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.562m； =3562/16.0=222.441 允172、许长细比(k取1) 0=222.441/1.217=182.778 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.006493/(0.148397.6)+1.006000/4247=111.996N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 150 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.287；经计算得到=1.005661/(0.287397.6)=49.552N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.500.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/173、m2)； Wk=uzusw0 = 0.2001.2300.126=0.031kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.500.60.0310.4501.500；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向174、栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.03119.60.45(0.5 Nwk = 65/(5+1)/(5+2)(2.846/2.20)=0.924kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 3.113+1.3001.960+1.500.60.924=6.493kN经计算得到=1.006493/(0.287397.6)+1.006000/4247=58.161N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整175、体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=2.20020.450(4.840+0.500)+2(3.0002.2000.450)倾覆力矩:MT=31.000 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=566.10 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 5.66kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.01 u 永176、久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363 fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 1200.00地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 1.00 fak 地基承载力标准值；fak = 1200.00地基承载力的计算满足要求!架体计算满足要求！9.2.6扣件钢管梁侧模板计算书（200*900mm）一、梁侧模板基本参数计算断面宽度200mm，高度900mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用方钢管40.40.1.2mm。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm177、。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000178、kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.090=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面179、板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.227.0900.450+1.404.0000.450=17.149kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.783kN N2=4.905kN N3=4.905180、kN N4=1.783kN最大弯矩最大变形 V = 0.497mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.11510001000/16875=6.815N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32675.0/(2450.00015.000)=0.594N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.497mm面板的最大挠度小于260.0/250,满足要求!四、梁侧181、模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2627.09+1.40.264.00=9.908kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2627.09=7.043kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.459/0.450=9.908kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.9080.45最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4509.908=2.675kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4509.908=4.905kN截面力学参数为截面抵抗矩 W = 2.34cm3；截面惯性矩 I 182、= 4.68cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.201106/1.05/2338.7=81.71N/mm2抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算最大变形 v = 0.677ql4/100EI = 0.6777.043450.04/(100206000.0046773.6)=0.203mm最大挠度小于450.0/400,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)183、变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.011mm最大支座力 Qmax=6.259kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.188106/8494.1=22.13N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):184、 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.259对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！9.2.7扣件钢管梁侧模板计算书（300*900mm）一、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度900mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用方钢管40.40.1.2mm。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距450mm，185、直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.2N/mm2，抗弯强度11.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取186、3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.090=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计187、算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.227.0900.450+1.404.0000.450=17.149kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.783kN N2=4.905kN N3=4.905kN N4=1.783kN最大弯矩最大变形 V = 0.497mm(1)抗弯强度计算188、经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.11510001000/16875=6.815N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32675.0/(2450.00015.000)=0.594N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.497mm面板的最大挠度小于260.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度189、计算均布荷载q=1.20.2627.09+1.40.264.00=9.908kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2627.09=7.043kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.459/0.450=9.908kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.9080.45最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4509.908=2.675kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4509.908=4.905kN截面力学参数为截面抵抗矩 W = 2.34cm3；截面惯性矩 I = 4.68cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.2011190、06/1.05/2338.7=81.71N/mm2抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算最大变形 v = 0.677ql4/100EI = 0.6777.043450.04/(100206000.0046773.6)=0.203mm最大挠度小于450.0/400,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力191、图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.011mm最大支座力 Qmax=6.259kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.188106/8494.1=22.13N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.192、000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.259对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！9.2.8扣件钢管梁侧模板计算书（200*750mm）一、梁侧模板基本参数计算断面宽度200mm，高度750mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用方钢管40.40.1.2mm。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距200mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模193、量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m194、/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.090=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.227.0900.450+1.404.0000.195、450=17.149kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 24.30cm3；截面惯性矩 I = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.258kN N2=3.458kN N3=3.458kN N4=1.258kN最大弯矩最大变形 V = 0.071mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.05710001000/24300=2.196、346N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 31886.0/(2450.00018.000)=0.349N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.071mm面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1827.09+1.40.184.00=6.986kN/m挠度计算197、荷载标准值q=0.1827.09=4.957kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.144/0.450=6.986kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.9860.45最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4506.986=1.886kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4506.986=3.458kN截面力学参数为截面抵抗矩 W = 2.34cm3；截面惯性矩 I = 4.68cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.141106/1.05/2338.7=57.61N/mm2抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足198、要求!(2)挠度计算最大变形 v = 0.677ql4/100EI = 0.6774.967450.04/(100206000.0046773.6)=0.143mm最大挠度小于450.0/400,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.03199、3mm最大支座力 Qmax=6.791kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.238106/8494.1=28.02N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于340.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.791对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！