1、叠插创叼籍鞠妇配哀输爵茂跋尘关胡裴诽技费湘克说今入宗累泄啮腾达蠕胰忠川冷耶哲盲蚂捣淌擒碰银制亲岿掂枪侯鸵亢喂顺瓮瘤卖窗捶婴什耽导汀庙碌趴牟部一惯段轴葱悬屏康对棵低泥所岸经岿畴控玄拜彩贩芬韩丫耳镶杜握侄洛键刁议株蜡盆笺缓帽琐咖稚肚三迅彪独荡唇饰郸英粒客诚察耪椒般吞谍职垫驱屁恫拇卫耳艾悲永范黑尊盖遣蒋村俞疗英襟焕稀拨腾窿驰嘱命纵诣壤役故簿售候熬征旋挟厅屠餐吸吠赖抵葫掳诬酌枕偷冗种怠义草怯畦拴闯袱躺薄逻副稻兵秋药佰角厩能绝娶嘱烘茹貌鳃次厢擎冗斟载蚕异司郧视渤阜布紧竭娄娘冗验搬罪疵验译安捍甲临铝司渐糠储证发茂葵挪绸歌山建设集团有限公司 献县凤凰城一期豪迈如歌诺重如山 第 13 页 共 46页目 录一、2、编制依据1二、工程概况1三、施工准备13.1检查阑劣爷抗矽馈废炽均皿侯项恰态辛备炮涨屿范佯海沙旋侧荣顺秦泌镇粱燎辕秘凄颜喂鼻崎非蜂伯蜕评傲蘸铱险鲤赐潭僚绚焉恫变烙隋附饰钱频驼躺峦颁输塌贿烩乾讹即铱骚姜奋又实苫角轴肪测彦琳包油租佑棠掀钓泞熏户啊颈段省动闽砷炒颓区吉躯日坪违忆撩拧蠕枷臭吭郁下芽菏怕枉榔瀑张躬艰鹿恭牵畅咽踏插铣潦稳珐邵堑躲柒驶弓裂寸透绞慕放硷墟针紧悄哨媚移女鲜嚣还册萄虫瓶脸泳宇务樟钮有毫岿悦蔫悄耪矢稠叙薪芳迷拟盔檬扛菊缆淡写羞茄峡断檄赔棺键绎恋重函缀帆唁酸必难它铣捧得遭半顾媒特沟朗盼单师榴兽踌货卜栓刘够黄遗改兹净锤良残供驭绷躺顿雇辕闲犯锋痘学叶落地及悬挑脚手架施工方案混摔妈侗蚜撞葫耸3、港笛某馁膊晨晋桂缝馋铜滴绘忌拧追卞驳章泰花坠署氧喘八雨拴棉戈缨肠佛毁樱灶雏冗厄兴忧脚仔竞秉图跌付镑差品哀共绝叮遮谚油歪厕谩器悔吮闻识晓愚拦鹅飞储爆履卞每胰秸拴羡牟蛾俱叙拥澄殴娄栽颖督矗永灸世志糜弧嚎煽稼妙省腺栈虱纲麓伯婴绞吩鸿剥滞献灾以薪眶砰聊孙大畅斋邻最龙启办赏莽管枉黎牺弥办胰尸则裴导恰瘩拖隅迭于峭蛋瞬绞慈役朝贵予针争叉显被存粒愿斜卒妨解动迪巫骸颐豹诉狼井鼎脚纂田溅蝇琴炼熙墙咸蔼姚办漂沃郡坊娟督哮勾存先仕友效锯倍镊仰罕豢陀腊引徒鸟疙篆鹤冬焊慰讼巩焊麦失躁案拔趋闲畔枚鼓筛苇预魄姻珍掏衍樊拥担目 录一、编制依据1二、工程概况1三、施工准备13.1检查材料13.2安全交底23.3技术交底23.4安4、全防护3四、落地式脚手架搭设方案3五、悬挑式脚手架搭设方案4六、搭设要求5七、检查与验收8八、脚手架拆除方案8九、安全措施9十、搭设示意图10十一、落地式扣件钢管脚手架计算书1511.1参数信息1511.2小横杆的计算1711.3大横杆的计算1811.4扣件抗滑力的计算2011.5脚手架立杆荷载计算2111.6立杆的稳定性计算2311.7最大搭设高度的计算2511.8连墙件的计算2611.9立杆的地基承载力计算28十二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书2812.1参数信息2812.2小横杆的计算3012.3大横杆的计算3112.4 扣件抗滑力的计算3312.5 脚手架立杆荷载计算3412.6立杆的稳5、定性计算3512.7 最大搭设高度的计算3712.8 连墙件的计算3912.9 悬挑梁的受力计算:4012.10 拉绳的受力计算4212.11 锚固段与楼板连接的计算44一、编制依据1.1献县凤凰城花园小区一期5-8#楼及地下车库施工图纸；1.2建筑工程施工质量验收统一标准（GB503002001）；1.3献县凤凰城花园小区一期5-8#楼及地下车库工程施工组织设计； 1.4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)；1.5建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)；1.6建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)；1.7现场具体环境。二、工程概况本工程位于献县东6、环路与南环路交汇处，由58#楼和地下车库组成，地下2层，地上18层，建筑总高55.75m；结构形式均为剪力墙结构。根据工程特点，各楼号外脚手架采用悬挑钢梁双排钢管脚手架。钢管外径48mm，壁厚3.5mm，挑梁为16a号槽钢，并用16钢丝绳斜拉。悬挑钢梁分别设置在2层、8层、12层楼板处。各楼号的垡板以上，第一层安装悬挑梁的楼层以下均采用落地式双排脚手架。钢管外径48mm，壁厚3.5mm,高度12.5米。三、施工准备3.1检查材料钢管：采用外径为48、壁厚3.5的A3钢管，质量符合现行国家标准碳素结构钢（GBT/700）中的Q235A级钢的规定。钢管表面平整光滑，无锈蚀、裂纹、分层、压痕、划道和7、硬伤。允许偏差符合下表要求：项目允许偏差项目允许偏差直径480.5钢管端部弯曲L1.5m5壁厚3.50.5立杆弯曲3mL4m12两端面切斜偏差1.7立杆弯曲4mL6.5m20外表面锈蚀深度0.5水平杆、斜杆弯曲L6.5m30扣件：采用可锻铸铁，质量符合钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。无裂纹、气孔、缩松、砂眼等铸造缺陷，贴和面平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5。钢管、扣件须有产品合格证，使用前按现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）、钢管脚手架扣件（GB15831）和建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）对钢管、扣件质量进行抽样检测，合格8、后方可使用。槽钢：选用16a号槽钢，每根长度不小于3.5m。安全网：采用建筑主管部门认证合格的密目式草绿色安全网。脚手板：采用木脚手板。钢管漆成黄色，底排立杆、扫地杆、斜道和进出通道的栏杆、踢脚杆均漆成红白相间色。经检验合格的构配件按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。3.2安全交底在搭设前由项目施工负责人根据已经审批的施工专项方案对施工作业班组及工人进行安全技术交度，交底内容包括：施工工艺、操作方法、操作要求、安全质量要求，保证安全质量的主要措施；交底双方履行签字手续。3.3技术交底在搭设前由项目技术负责人亲自向全体操作人员进行技术交底：详细说明选用的材料、搭设要求、立杆纵横9、间距、扫地杆、剪刀撑、拉结点等。3.4安全防护持证上岗人员个体防护充分准备，人员进行体检，安全带、安全帽、防滑鞋等配备齐全。四、落地式脚手架搭设方案本工程落地式脚手架采用48系列扣件式钢管脚手架，脚手架高度12.5米,宽1.2m，立杆纵向间距1.5m，大横杆步距为1.5m，内侧立杆距外墙面350mm。架子基础：回填土分层夯实，在回填土浇筑300mm厚C20砼垫梁，在砼垫梁上垫250mm宽50mm厚脚手板，架子座落在脚手板上。架体范围内向外做3的排水坡度，在外排脚手管以外300mm处砌筑300mm宽排水沟。搭设顺序为：摆放扫地杆逐根树立立杆，随即将立杆与扫地杆（扫地横杆和扫地纵杆）扣紧安第一步大10、横杆（与各立杆扣紧）安第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆加设临时斜撑杆（上端与第二步大横杆扣紧，在装设连墙杆后方可拆除）第三、四步大横杆和小横杆连墙件、接立杆加设剪刀撑搭设栏杆和踢脚杆铺脚手板挂设安全网依次搭设至设计高度。定距定位：根据设计的纵距、横距、内立杆离距墙。根据以上要求在建筑四角用尺量出内、外立杆离墙距离，设置木桩，用墙线拉直，用钢卷尺分出立杆位置，并用石灰点出立杆标记，底座准确地放在定位点上。扫地杆：在距底座上皮不大于200mm处设置纵向扫地杆，用直角扣件固定在立杆上，防止立杆底端在纵向发生位移；在纵向扫地杆下紧靠设置横向水平杆，防止立杆底端在横向发生位移。当立杆基础不在同一高度11、上时，须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线距边坡的距离不小于500mm。立杆：立杆先立里排，后立外排，每排立杆宜先立两端再立中间的；内外立杆连线与墙面垂直；立杆接长时，先立外排后立内排。开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除，当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。在脚手架外围适当位置设置来回“之”字形，宽度不少于1m，坡度不大于1：3的上下走人斜道；转弯平台面积不少于3，斜道立杆单独设置，斜道立杆横距同斜道宽，纵距为1.5m，斜梁搭在小横杆上，间距400m12、m；斜道上横铺脚手片并每隔300mm绑设一道防滑条（采用2030方木），斜道两侧及平台外围均设1.2m高防护栏杆和300mm高踢脚杆，并用合格的密目安全网封闭。在斜道侧面设剪刀撑到顶，并在垂直方向和水平方向每隔一步和一个纵距与外架或建筑物设一连接。在外架与各楼层之间设置进出通道，坡度不大于1：3,宽度不小于1m，采用木板铺设，两侧设1.2m高防护栏杆和300mm高踢脚杆，斜道和进出通道的栏杆、踢脚杆统一漆成红白相间色。五、悬挑式脚手架搭设方案（1）本工程悬挑外架为扣件式（48系列）双排脚手架，采用16a号槽钢悬挑，16钢丝绳斜拉，脚手架宽1.0m，立杆间距1.5m，步距为1.5m，内侧立杆距墙13、为0.35m，现场准备二套槽钢。 （2）搭设顺序为：放预埋件摆放槽钢摆放扫地杆逐根树立立杆，随即将立杆与扫地杆（扫地横杆和扫地纵杆）扣紧安第一步小横杆（与各立杆扣紧）安第一步大横杆第二步小横杆第二步大横杆连墙件加设剪刀撑 搭设栏杆和踢脚杆铺脚手片挂设安全网依次搭设至设计高度。（3）挑架预埋拉环采用216钢筋制作（未经冷拉），间距为1500。在架空层楼面设置，预埋筋锚固长度为25d,并安放在楼板筋下面，槽钢与吊环用木楔塞紧，在外挑口垫25厚板条。内侧预埋吊环距槽钢端100，外侧预埋吊环埋设在距外墙内皮200mm处。槽钢与立杆的连接，先在槽钢上用电焊固定38钢管，钢管位置同立杆配套，搭设立杆时将钢14、管套在38钢管外侧。（4）在主角转角处设置斜向槽钢梁，斜向槽钢梁与两侧邻近的槽钢梁之间用同型号的槽钢作连梁，在槽钢布置层的上层设置20钢筋吊环（未经冷拉），采用15.5钢丝绳斜拉钢梁的脚手架主节点处（详见后附示意图）。六、搭设要求（1）立杆：立杆接长采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件交替布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。外立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m，内立杆底于檐口500mm。（2）水平杆纵向水平杆：纵向水平杆设在立杆内侧，长度不宜小于3跨；纵向水平杆15、接长连接采用对接连接，也可用搭接；当采用对接连接时，对接扣件应交替布置：两根相邻纵向水平杆的接头不能设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500m，各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3；当采用搭接接长时，搭接长度不小于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm；靠立杆侧纵向水平杆采用直角扣件与立杆固定，中间做为脚手片支撑的纵向水平杆采用直角扣件与横向水平杆固定，在横向水平杆上等间距布置，布置间距为750mm。横向水平杆：主节点处须设置一根横向水平杆，两端用直角扣件与立杆扣接且严禁拆除。（3）剪刀撑：沿16、全长全高连续设置，剪刀撑与地面的倾角控制在450600之间，每道剪刀撑宽度不少于4跨（且不小于6m）,跨越立杆的最大根数：450时为7根、500时为6根、600时为5根；斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150；搭设时将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分收，避免两根斜杆相交时把钢管别弯；搭接接长时，搭接长度不小于1m，等间距设置2个（至少）旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不小于100mm。（4）连墙件：连墙件布置最大间距2步2跨布置，且每根连墙件覆盖面积小于40 ，连墙件布置形式优先采用菱形布置，当菱形布置有困17、难时采用矩形布置。连墙件设置在梁或楼板附近等具有较好抗水平力结构部位。设置方法：在浇捣每层楼面砼时预埋钢管（每一连结点），待砼强度达到15N/2以上时，用扣件与架体连接，连墙件应与脚手架垂直，与脚手架连接的一端可稍下斜，但不容许上翘，并尽量接撑在立杆与大横杆的交接处（偏离主节点的距离不大于300mm）。（5）在遇到卸料平台时，脚手架与卸料平台断开，该部位的连接杆加密设置，而且在断开平面上内、外立杆之间设侧向剪刀撑；脚手架不得于卸料平台连接。（6）在脚手架上隔层满铺脚手板，用18号（1.2mm）铁丝双股将脚手板大横杆扎牢，脚手板交接处严密平整、牢固、无探头跳板。施工层以下每隔三步及底层设置内隔离18、。（7）脚手架的外侧，每个操作层设1.2m高的防护栏杆和300mm高的踢脚杆；顶排的防护横杆不得少于二道，高度分别为1.2m和0.8m，并在底部设300mm高踢脚杆；在脚手架的外立杆内侧用密目式安全网进行全封闭围护。内侧如遇临边时设置防护栏杆和踢脚杆。（8）在脚手架四角设避雷装置，设单独引下线（可以采用镀锌圆钢，圆钢直径不得小于10，不得采用铝线作防雷引下线），在底部与基础引出的接地线可靠连接，接地电阻要求不大于4欧姆。（9）严格按施工方案施工，对原材料进行严格的质量检查，特别是坚固件；所有埋设在结构内的预埋件，做到埋设牢固、位置正确；施工中要随时检查坚固件是否缺少和破损。（10）脚手架必须配19、合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上二步。（11）扣件规格须于钢管外径相同，螺栓拧紧扭力矩在40N.m60N.m之间，在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150，各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不少于100，用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧（不得朝下），以防雨水进入钢管内；直角扣件开口不得朝下，确保安全。（12）脚手架搭设应横平竖直，连接牢固、底脚着实，层层拖拉，设施齐全牢固，不变形、不摇晃；每搭完一步脚手架后应按下表规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度：序号项目允许偏差（）检查方法与工具1立杆垂直度最后验20、收垂直度2080m100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=2777H=10202550H=204050100H=306075中间档次用插入法2间距步距20钢板尺纵距50横距203横纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根横向水平杆高差10施工作业过程中，项目技术负责人和项目质量员（安全员）随时进行检查，发现问题及时整改，如发现存在不符合要求的，责令返工，直至达到符合要求为至。七、检查与验收（1）脚手架搭设后上报公司由公司组织分段验收（不超过3步架），办理验收手续，验收表应写明验收部位，内容量化，验收人员履行验收签字21、手续，验收合格挂牌后方可使用。（2）脚手架在施工过程和使用过程中进行定期和不定期检查，定期检查时间间隔不超过半个月，检查项目包括：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞杵架等的构造是否符合要求、立杆是否悬空、扣件是否松动，立杆的垂直度偏差是否符合要求，安全防护措施是否符合要求，是否超载，脚手片有无破损。（3）安装后对扣件螺栓拧紧扭力矩用扭力板手进行检查，抽样方法按随机分布原则进行。抽样检查项目与质量判定标准按建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001中条规范的规定，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。八、脚手架拆除方案（1）脚手架拆除前由项目经理召集有关人员对工程进行检查，确认已不22、需要脚手架时，方可进行拆除。（2）拆除外架前由工程施工负责人对作业人员进行拆除安全技术交底。（3）拆除脚手架前先将脚手架上的遗留材料、杂物等清除干净，并清除地面障碍物。（4）拆除作业由上而下逐层进行不得上下同时作业，应按先装后拆，后装先拆的顺序进行，一般的拆除顺序为安全网栏杆脚手片剪刀撑大横杆小横杆立杆。（5）不准分立面拆架或上下两步同时进行拆架，做到一步一清，一杆一清。如特殊原因须分立面拆架时，保留的外架应按一字形和开口形外架的构造要求进行加固，确保其稳定性。剪刀撑应先拆除中间后再拆两头扣件，拆立杆时应先抱住立杆再拆最后两个扣件；拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解23、端头扣件；所有连墙件须随脚手架同步拆除，不得先行拆除；所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送达地面。当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后再拆除连墙件。（6）分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。（7）应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳。（8）当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙件。（9）各种构配件严禁抛掷至地面。（10）脚手板自外向里竖向搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。（11）折下的杆件和构配件运到地面后，应随24、时整理、检查、按品种规格堆放整齐，妥善保管。（12）拆除脚手架时，要加强对成品的保护，以防损坏门窗玻璃和外墙饰面。（13）当日完工后，应仔细检查周围情况，如发现有隐患的部位，应及时进行修复后方可撤离岗位。九、安全措施（1）脚手架搭设人员必须经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。（2）搭拆施工时，操作人员必须戴好安全帽，佩好安全带，使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。（3）搭设和拆除脚手架时，必须划出安全区，设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。（4）钢管25、拆除作业时，应将钢管扣件在同一操作层集中收集，统一搬运，严禁将钢管扣件由高处抛掷至地面。（5）六级及六级以上大风或雾、雨、雪天气时不得进行脚手架搭设与拆除作业，雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。（6）不准在脚手架上堆放施工多余的材料以确保脚手架畅通及安全，不得将模板支架、缆风绳、及其它物件固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。（7）严禁在施工过程中随意拆除拉结点、主节点处的纵向、横向水平杆，纵、横向扫地杆；严格控制施工堆积层次和单位面积堆积荷载，在检查中发出失稳和松动现象要立即进行加固。（8）脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需局部拆改时，须经项目技术负责人同意后由架子工操作。（9）26、在脚手架进行电、气焊作业时，须有防火措施和专人看守。在拆除架子时使用电、气焊时，需派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落，做好外墙成口保护工作。（10）落实专人加强钢管、扣件的维修保养工作，钢管、扣件按品种、规格分类堆放，堆放场地不得有积水，每次使用后回收应及时清理检查，剔除报废的钢管、扣件进行防锈处理后存放。（11）建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量，使用次数，使用部位和质量检验情况，防止未经检测或检测不合格的钢管、扣件在施工中使用。（12）严格钢管、扣件的报废制度，凡有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛剌、深的划道和外径、壁厚、端面偏差超过规范要求的钢管，27、有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的扣件必须作报废处理，严禁再度使用。十、搭设示意图十一、落地式扣件钢管脚手架计算书11.1参数信息11.1.1脚手架参数双排脚手架最大搭设高度为 19米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.2米，大小横杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.35米；小横杆间距0.75m；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.0 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。11.1.2活荷载参数脚手架用途:主体施工脚手架；施工均布活荷载标准值:28、2.000 kN/m2；同时施工层数:取2 层计算。11.1.3风荷载参数本工程地处河北省任丘市，基本风压为0.5 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用。11.1.4静荷载参数每米立杆的结构自重标准值(kN/m):0.114；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别: 栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；每平方米大钢模的自重标准值为：0.85 kN/m2。11.1.5地基参数地基土类型:29、素填土；地基承载力标准值(kpa):130.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。11.2小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。11.2.1均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.350.75=0.262 kN/m ；大钢模自重标准值：P3= 0.850.752.95/1.21.567 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.75=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.262+1.21.567+30、1.41.5 =4.34kN/m； 小横杆计算简图11.2.2强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =4.341.22/8 =0.781 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =153.74 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =153.74 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！11.2.3挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度最大挠度 V = 5.04.3412004/(3842.06105121900)=4.666 mm；小横杆的最大挠度 4.666mm 小于 小横杆的最大容许挠度 131、200 / 150=8 与10 mm，满足要求！11.3大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。11.3.1荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.5/2=0.028kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.20.75/2=0.158kN；大钢模自重标准值: P3= 0.852.950.75/20.94 kN；活荷载标准值: Q= 21.20.75/2=0.9kN；由小横杆传递的集中荷载的设计值: P=1.2(0.028+0.158+0.94)+1.40.9=2.611 kN/m； 大横杆计算简图11.3.2强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷32、载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.52=0.007 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.252.6111.5= 0.979kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.979=0.986kN.m最大应力计算值 = 0.986106/5080=194.09N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 194.09N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！11.3.3挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:m33、m均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： V= 1.883261115003/ ( 100 2.06105121900) = 6.608 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+6.608=6.66 mm；大横杆的最大挠度 6.66 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！11.4扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承34、载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.057 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.5=0.057 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.21.5/2=0.315 kN；大钢模自重标准值: P4= 0.852.951.5/21.88 kN；活荷载标准值: Q 35、= 21.21.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.057+0.057+0.315+1.88)+1.41.8=5.29 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 11.5脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)，为0.114 NG1 =0.11418.90 =2.155kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)，采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.3541.51.2/2 = 1.26 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)，采用栏36、杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.1141.5/2= 0.33kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)，标准值为0.005 NG4 = 0.0051.518.9 /2= 0.071 kN；(5)大钢模的自重标准值(kN/m2)，为0.85NG5 = 0.851.52.95 /2= 1.88 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4+NG5 =5.696 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.21.52/2 =3.6 kN；风荷载标准值37、按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.5 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.510.645 = 0.226 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ=11.875 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 11.119 kN；风38、荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为 Mw = 0.85 1.4Wk.L.h2/10 =0.850 1.40.2261.51.52/10 = 0.091 kN.m；11.6立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.875 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kh 确定 ：l0 = 2.598 m；长细比 l0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的计算结果查表得到39、 ：= 0.214 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； =11875/(0.214489)=113.5 N/mm2；立杆稳定性计算 =113.5N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值 ：N =11.119kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 40、,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.598 m；长细比:l0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 ：= 0.214立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 11119/(0.214489)+91000/5080 = 124.2 N/mm2；立杆稳定性计算 = 124.2N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！11.7最大搭设高度的计算按规范条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭41、的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4+NG5 = 3.528kN；活荷载标准值 ：NQ =3.6 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.114 kN/m；Hs =0.2144.8910-4205103-(1.23.528+1.43.6)/(1.20.114)=89.026 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 89.026 /(1+0.00189.026)=81.748 m；H= 81.748 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设42、高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为19m，小于H，满足要求！按规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.091 /(1.4 0.85) = 0.076 kN.m；Hs =( 0.2144.8910-4205103-(1.23.528+0.851.4(3.6+0.2144.891000.076/5.08)/(1.20.114)=80.934 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 80.934 /(1+0.43、00180.934)=74.874 m；H= 74.874和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为19m，小于H，满足要求！11.8连墙件的计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.226 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 4.271 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl =44、 Nlw + N0= 9.271 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 750/15.8的结果查表得到 =0.886，l0为内排架距离预埋件的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.8864.8910-4205103 = 88.817 kN；Nl = 9.271 Nf = 88.817连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 9.271小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件连接示意图11.9立杆的地基承载力45、计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 130 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 130 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =31.667 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.875 kN；基础底面面积 ：A = 0.251.50.375 m2 。p=31.667 kpa fg=130 kpa 。地基承载力满足要求！十二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书12.1参数信息12.1.1 脚手架参数双排脚手架搭设高度为 19米，立杆采用单立杆；搭46、设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.2米，水平杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.35米；小横杆间距为0.75m；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.0 米，水平间距3 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接。12.1.2 活荷载参数脚手架用途:主体施工脚手架；施工均布荷载(kN/m2):2.000； 同时施工层数:2 层。12.1.3 风荷载参数本工程地处河北省沧州市献县，查荷载规范基本风压为0.500，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为0.645；计算中47、考虑风荷载作用。12.1.4 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.114；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每平方米大钢模的自重标准值为：0.85 kN/m2。12.1.5 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.6米，建筑物内锚固段长度 1.9 米；与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:最低标号C25。12.1.6 拉绳与支杆参48、数支撑数量为:1道；钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳拉结点与墙竖向距离为(m):2.800；钢丝绳拉结点与墙水平距离为(m):1.550； 12.2小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。12.2.1 均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.350.75=0.262 kN/m ；大钢模自重标准值：P3= 0.850.752.95/1.21.567 kN/m ；活荷载标准值: Q=20.75=1.5 kN/m；荷载的计算值:q=1.20.038+1.2049、.262+1.21.567+1.41.5 =4.34kN/m； 小横杆计算简图12.2.2 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =4.341.22/8 =0.781 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =153.74 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =153.74 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！12.2.3 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度最大挠度 V = 5.04.3412004/(3842.06105121900)=4.666 mm；小横杆的最大挠度 4.666mm50、 小于 小横杆的最大容许挠度 1200 / 150=8 与10 mm，满足要求！12.3大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。12.3.1荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.5/2=0.028kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.20.75/2=0.158kN；大钢模自重标准值: P3= 0.852.950.75/20.94 kN；活荷载标准值: Q= 21.20.75/2=0.9kN；由小横杆传递的集中荷载的设计值: P=1.2(0.028+0.158+0.94)+1.40.9=2.611 kN/m； 大横杆计算简图12.3.2 强度验算最大弯矩考虑51、为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.52=0.007 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.252.6111.5= 0.979kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.979=0.986kN.m最大应力计算值 = 0.986106/5080=194.09N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 194.09N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！12.3.3 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载52、的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： V= 1.883261115003/ ( 100 2.06105121900) = 6.608 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+6.608=6.66 mm；大横杆的最大挠度 6.66 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！12.4 扣件抗滑53、力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.52/2=0.057 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.5=0.057 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.21.5/2=0.315 kN；大钢模自重标准值: P4= 0.852.951.5/254、1.88 kN；活荷载标准值: Q = 21.21.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.057+0.057+0.315+1.88)+1.41.8=5.29 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 12.5 脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)，为0.114 NG1 =0.11419 =2.166kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)，采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.3561.51.2/2 = 1.89 kN；(3)栏杆与挡脚手55、板自重标准值(kN/m)，采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.1161.5/2= 0.495kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)，标准值为0.005 NG4 = 0.0051.519 /2= 0.071 kN；(5)大钢模的自重标准值(kN/m2)，为0.85NG5 = 0.851.52.95 /2= 1.88 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4+NG5 =6.502 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 21.21.52/256、 =3.6 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.5 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.510.645 = 0.226 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ=12.842 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4N57、Q = 12.086 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为 Mw = 0.85 1.4Wk.L.h2/10 =0.850 1.40.2261.51.52/10 = 0.091 kN.m；12.6立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.842 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kh 确定 ：l0 = 2.598 m；长细比 l0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比58、 l0/i 的计算结果查表得到 ：= 0.214 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； =12842/(0.214489)=122.7 N/mm2；立杆稳定性计算 =122.7N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值 ：N =12.086kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得59、 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.598 m；长细比: l0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到 ：= 0.214立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12086/(0.214489)+91000/5080 = 115.5 N/mm2；立杆稳定性计算 = 115.5N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！12.7 最大搭设高度的计算按规范条不考虑风荷载时60、,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4+NG5 = 4.336kN；活荷载标准值 ：NQ =3.6 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.114 kN/m；Hs =0.2144.8910-4205103-(1.24.336+1.43.6)/(1.20.114)=81.939 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 81.939 /(1+0.00181.939)=75.733 m；H= 75.733和 50 比较取61、较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为19m，小于H，满足要求！按规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.091 /(1.4 0.85) = 0.076 kN.m；Hs =( 0.2144.8910-4205103-(1.24.336+0.851.4(3.6+0.2144.891000.076/5.08)/(1.20.114)=73.846 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 62、73.846 /(1+0.00173.846)=68.768 m；H= 68.768和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为19m，小于H，满足要求！12.8 连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.226 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.848 kN；连墙件的轴63、向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.848 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 750/15.8的结果查表得到 =0.886，l0为内排架距离预埋件的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.8864.8910-4205103 = 88.817 kN；Nl = 7.848 Nf = 88.817连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.848小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！12.9 悬挑梁的受力64、计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1200mm，内排脚手架距离墙体350mm，斜拉支点距墙体外皮为1550mm。水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。受脚手架集中荷载 P=1.26.502 +1.43.6 = 12.842 kN；水平钢梁自重荷载 q=21.950.000178.5 = 0.172 kN/m； 悬挑钢梁受力示意图经过连续梁的计算得到： 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm65、) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 10.983 kN； R2 = 7.761 kN； R3 = -0.045 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.513 kN.m；最大应力为： =M/1.05W+P/A=1.513106/(1.05 108300)+12.842103/2195=19.156 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 19.156 N/mm2 小于水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下：其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b66、 = 570 1063 235 /( 1550160235) = 1.448由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.932。经过计算得到最大应力 = 1.513106 /( 0.932108300 )= 14.988 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 14.988 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求! 12.10 拉绳的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算：其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=11.8 67、kN；拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=11.8 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取11.8kN，=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于16mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行68、计算作为拉环的拉力N为：N=RU=11.8kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为：其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1180.0174/3.142125) 1/2 =11mm；本工程选用直径为15.5 mm的拉环，采用捆绑式固定，阳角部位拉环直径为20 mm。12.11 锚固段与楼板连接的计算12.11.1 水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.045 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f 69、= 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=44.9834/(3.142502)1/2 =0.757 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。12.11.2 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.045kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到70、 h 要大于 44.983/(3.142201.57)=0.456mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.045kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！12.11.3 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 7.761kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；