1、目录1.工程概况.2 2.编制依据.2 3.塔吊选型.2 4.塔吊基础设计及验算.3 4.1 塔吊基础选型.3 4.2 塔吊基础设计.3 4.3 立柱桩与工程桩间距.6 4.3 塔吊基础验算.6 5.施工质量注意要点：.-29-5.1 钻孔灌注桩及格构柱要求.-29-5.2 钢结构焊接要求.-29-5.3 验收使用要点.-30-6.安全文明措施.-30-7.附图.-30-1.工程概况2.编制依据1）前期招标建筑结构图、业主提供的基坑支护设计图纸。2）塔式起重机使用说明书3）塔式起重机安全规程（GB5144-2006）4）钢结构设计规范（GB50017-2003）5）钢结构现场检测技术标准（GB2、/T50621-2010）6）建筑钢结构焊接技术规程(JGJ81-2002)7）钢结构高强度螺栓连接的设计、施工及验收规程(JGJ82-2011)8）钢结构工程施工质量验收规范（GB50205-2002）9）建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）10）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）11）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）12）建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）13）建设工程安全生产条例（国务院第 393 号令）14）建筑起重机械安全监督管理规定（建设部第 166 号令）15）塔式起重机设计规范（GB/T13572-2008）3.塔吊选型本工程现场分3、三个区进行先后施工，总体施工顺序为：首先施工I 区，待 I区 B2 层结构（B1 板）施工完成并达到强度后开始II 区土方开挖及支撑施工，II区地下结构施工完成后方再择机插入III 区基坑施工。I 区土方及支撑施工阶段拟使用一台60m 臂长 TC6015 塔吊作为工程垂直吊装工具（塔吊编号为 1#），1#塔吊位于 I 区主塔楼东部，待 I 区 B2 层结构施工完成后，在 I 区主塔楼西北侧安装一台40m 臂长 TC6015 塔吊（塔吊编号为 2#），待 2#塔吊安装完毕后，拆除1#塔吊，紧接着在主塔楼东南侧安装一台45m 臂长TC7035 塔吊（塔吊编号为3#）。II 区土方及支撑施工阶段，在4、辅楼西南侧安装一台45m 臂长 TC5613（塔吊编号为 4#），同时，将 I 区拆除的 TC6015 安装至辅楼东北角，臂长改为50m，塔吊编号为 5#。4.塔吊基础设计及验算4.1 塔吊基础选型1#、4#、5#需在土方及支撑施工阶段投入使用，该 3 个塔吊基础考虑采用钻孔灌注桩钢格构柱钢平台基础形式，塔吊基础定位及基础形式详见附图。2#、3#塔吊在结构施工阶段使用，拟采用天然基础，混凝土基础与底板连接。4.2 塔吊基础设计1#、4#、5#塔吊基础分别为 4 根850的中心距为 2.55m2.55m 钻孔灌注桩,灌注桩上接钢格构柱，格构柱顶标高-1.1m，埋入钻孔灌注桩内3.5 米。1#塔吊5、桩长 28.9m，桩顶标高为-21.6m，格构柱长度为24 米；4#塔吊桩长 29m，桩顶标高为-19.6m，格构柱长度为22米；5#塔吊桩长 28.9m，桩顶标高为-19.6m，格构柱长度为 22 米。格构柱外包尺寸504504，采用 416016 等边角钢及42020012600的缀板焊接而成，在中心距为2.55m2.55m的四根格构柱的顶部各焊接一块70070020 封口板，并将塔吊配套钢平台焊接在封口板上，塔吊的固定支脚焊接在钢平台上，支腿上、下均焊接筋板，支腿上筋板44=16块，支腿下筋板 42=8 块。格构柱的上口需要做水平处理，以确保钢平台的水平误差控制在 1mm 以内。格构柱与6、封口板焊接时，每个面加2 块筋板，共 24432块。格构柱在土方开挖后，每隔2.55米用16 槽钢做一道支撑，四根格构柱之间设置水平剪刀撑，将四根格构柱连成一整体，两支撑间设斜撑增加其整体刚度。最后一道支撑的高度按实际空间决定，并打入建筑物的底板内。格构柱在每次土方开挖后需及时完成焊接加固。1#、4#、5#塔吊基础大样详后附图。2#塔吊基础使用采用天然地基基础，基础与底板连接，按照塔吊说明书，选用 6500*6500*1400mm 的基础，混凝土标号 C40,上层筋纵横向各 32 根 25mm 直径 HRB335 钢筋，下层筋纵横向各32 根 25 直径 HRB335 钢筋，架立筋为 256根7、 12mm 直径 HPB300 钢筋。塔机基础为预埋地下节形式，地下节埋入混凝土基础部分应与混凝土基础钢筋网可靠连成一体，端面露出基础高度为350mm,并保证地下节上平面的平整度不大于1/1000。2#塔吊基础平面图2#塔吊基础剖面图3#塔吊基础也使用采用天然地基基础，基础与底板连接，按照塔吊说明书，选用 8000*8000*1600mm 的基础，混凝土标号 C40。塔机基础为预埋地下节形式，地下节埋入混凝土基础部分应与混凝土基础钢筋网可靠连成一体。3#塔吊基础平面图3#塔吊基础剖面图4.3 立柱桩与工程桩间距现场 1#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为1.802m，4#塔吊基础立柱桩距最近工程8、桩间距为1.520m，5#塔吊基础立柱桩距最近工程桩间距为1.310m，后附 1#、4#、5#塔吊基础立柱桩与工程桩的间距详图。4.3 塔吊基础验算4.3.1 1#、4#、5#塔吊基础验算根据本工程地质勘查报告，从开始计算端阻力，故所有塔吊基础钻孔灌注桩考虑插入持力层1m，以受力最大的 1#塔吊为例验算如下：一、塔吊受力计算（TC6015，按最大 60m 自由高度）工况一：塔吊处于工作状态塔吊参数：自重(包括压重)F1+F2=760.6kN,塔吊倾覆力矩 M=3085kN.m,塔身宽度 B=2m 取最不利状态塔吊标准节与四根桩偏差45o 时计算：最大压力：Nmax=1.2(760.6+24)/9、4+1.43085(2.41.414/2)/2(2.41.414/2)2=1508.07kN 最大拔力：Nmax=1.2(760.6+24)/4-1.43085(2.41.414/2)/2(2.41.414/2)2=-1037.31kN 工况二：塔吊处于非工作状态塔吊参数：自重(包括压重)F1+F2=680.3kN,塔吊倾覆力距 M=3830kN.m,塔身宽度 B=2m 取最不利状态塔吊标准节与四根桩偏差45o 时计算：最大压力：Nmax=1.2(680.3+24)/4+1.43830(2.41.414/2)/2(2.41.414/2)2=1791.33kN 最大拔力：Nmax=1.2(68010、.3+24)/4-1.43830(2.41.414/2)/2(2.41.414/2)2=-1368.75kN 二、塔吊钻孔灌注桩长度计算1#塔吊，取 ZK4 孔地质剖面850桩径桩基土层名称厚度（m）周长（m）fs Qski（kN）面积（平方米）fp Qpk（kN）517.20 2.669 30 576.50 53-13.10 50 413.70 53-316.10 45 1933.69 541.5 55 220.19 7 1 75 200.18 0.5672 1700 964.24 合计28.9 3344.26 964.24 单桩竖向抗压承载力标准值3344.26964.244308.5kN11、 单桩竖向抗压承载力特征值（2820.07964.24）/22154.25kN 单桩竖向抗拔承载力标准值3344.26kN 单桩竖向抗拔承载力特征值3344.26/21672.13kN三、塔吊桩基钢筋计算根据塔吊桩最大抗拔力N=1368.75KN；fy=300 N/mm2 根据钢筋最大承载应力As=N/fy=300 N/mm2 As1420050/300 mm2=4562.5mm2 取钢筋 22，N=As/（11）2=12，取 12 根取钢筋 25，N=As/（12.5）2=9.3，取 10根取钢筋 28，N=As/（14）2=7.4，取 8 根拟选用 25 钢筋，取 10 根四、格构柱稳定性12、验算本工程塔吊基础下的格构柱高度最长为20.5m，依据钢结构设计规范(GB50017-2003)，计算模型选取塔吊最大独立自由高度60m，塔身未采取任何附着装置状态。1、格构柱截面的力学特性：格构柱的截面尺寸为0.5020.502m；主肢选用:16 号角钢 bdr=16016mm；缀板选用(mm):0.420.2 主肢的截面力学参数为A0=49.07 cm2，Z0=4.55cm，Ix0=1175.08cm2，Iy0=1175.08cm2；格构柱截面示意图格构柱的 y-y 轴截面总惯性矩：格构柱的 x-x 轴截面总惯性矩：经过计算得到：Ix=41175.08+49.07(50.2/2-4.55)13、2=87589.85cm4；Iy=41175.08+49.07(50.2/2-4.55)2=87589.85cm4；2、格构柱的长细比计算：格构柱主肢的长细比计算公式：其中 H 格构柱的总高度，取21.7m；I 格构柱的截面惯性矩，取,Ix=87589.85cm4，Iy=87589.85cm4；A0 一个主肢的截面面积，取49.07cm2。经过计算得到x=102.72,y=102.72。格构柱分肢对最小刚度轴1-1 的长细比计算公式:其中 b 缀板厚度，取b=0.5m。h 缀板长度，取h=0.2m。a1 格构架截面长，取a1=0.502m。经过计算得i1=(0.25+0.04)/48+50.214、520/80.5=0.404m。1=21.7/0.404=53.7。换算长细比计算公式：经过计算得到kx=115.91,ky=115.91。3、格构柱的整体稳定性计算：格构柱在弯矩作用平面内的整体稳定性计算公式：其中 N 轴心压力的计算值(kN)；取 N=1791.33kN；A 格构柱横截面的毛截面面积，取449.07cm2；轴心受压构件弯矩作用平面内的稳定系数；根据换算长细比0 x=115.91,0y=115.91查钢结构设计规范得到x=0.520,y=0.520。经过计算得到：X 方向的强度值为 175.51N/mm2，不大于设计强度 215N/mm2,所以满足要求!Y 方向的强度值为 115、75.51N/mm2，不大于设计强度 215N/mm2,所以满足要求!4、基础格构柱抗扭验算1）格构柱上斜腹杆抗扭构造验算轴心受压格构柱平行于缀材面的剪力为：max85235yfNV其中为按虚轴换算长细比确定的整体稳定系数。根据钢结构设计规范规定的最大剪力计算公式：max85235yfAfV?其中，A为格构柱的全截面面积，f 为格构柱钢材设计强度值，yf为格构柱钢材屈服强度标准值（235MPa）。将剪力 V沿柱长度方向取为定值。分配到一个缀材面上的剪力为：12VV斜腹杆的轴心为：N=V1/cos取 TC6015塔机水平力进行计算：V=112.1Kn 因塔机水平力作用于两根斜支撑上：V=V/2=16、112.1/2=56.05KN 斜支撑的轴心压力为：F=V/cos450=79.25Kn 为斜腹杆和水平杆的夹角（45），斜腹杆的计算长度为3393.6mm。斜腹杆选用槽钢【16a，其截面参数为：A=21.96cm2，x=6.28cm2，y=1.83cm 长细比x=l/y=3393.6/18.3=185.4.，查表得稳定系数为：=0.214 斜腹杆的整体稳定承载力验算：=N1/A=V1/（A cos45）=79.25/(0.214*21.96)=16.86MPa215 Mpa 斜缀条满足构造要求。5、构柱之间斜支撑焊缝计算10斜撑300*250*10贴板TC6015 塔机 斜支撑的轴心压力为：17、79.25KN，焊缝高度：10mm 焊缝有效厚度 He=焊缝宽度 Hf0.7=7mm 焊缝长度 Lw250+180+256=686mm，计算时取 500mm 根据角焊缝的强度公式：f=N/(He Lw)代入数据，得：f=79.25/500/7=22.6MPa 小于 160 MPa 满足受力要求。6、斜撑贴板与格构柱焊缝校核格构柱斜撑焊接贴板10=79.25/250/7=45MPa，小于 160 MPa 满足受力要求五、TC6015 桩承载力验算桩身承载力计算依据建筑桩基础技术规范(JGJ94-2008)的第5.8.2 条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1780.18、11kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中c基桩成桩工艺系数，取0.750 fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.300N/mm2；Aps桩身截面面积，Aps=0.5672m2。经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,受压钢筋只需构造配筋!桩身受拉计算，依据建筑桩基技术规范JGJ94-2008第 5.8.7 条受拉承载力计算，最大拉力N=-1385.03kN 本工程钻孔灌注桩纵向受力钢筋设计为1025，经过计算得到受拉钢筋截面面积As=4908mm2。其抗拉设计值为 Ny=300*5672/1000=1472.4KN，大于 N=1385.03KN，满足要求！六、钢平台验算塔吊桩间距19、为 2.55 米，其钢平台采用 H400*13*21 的型钢外封 10mm厚钢板（见下图），材质选用 Q345B，塔吊支腿处加横向筋板以增加局部抗压能力。H400*400*21*13两侧封 10mm 厚钢板10图示箱梁计算数据如下：截面积：214.286cmA；惯性矩：4x7.73008cmI；抗弯截面系数：33650cmWxTC6015钢平台主梁的验算工作工况：knF111622264545.723压；knF75422264545.723拉；非工作工况：knF136422338649.667压；knF103022338649.667拉；按简支梁计算F拉F压R1R2建立平衡方程：814142.20、068701.282843.221qlFFR拉压；868701.214142.082843.222qlFFR拉压；解得支反力：工作工况：kNR10241；kNR6602；（正为压力，负为拉力；）非工作工况：kNR12591；kNR9092；（正为压力，负为拉力；）故，校核时，按非工作工况进行计算。正应力：其计算公式为：WM其中：M=193KNm；05.1；（箱型截面系数）33650cmWx；代入计算MPaMPaWM23050365005.1193；故正应力满足要求。梁腹板中性轴处剪应力：其计算公式为：wXtISF；其中：35.21204765.8933179)5.10179(40021mmS；21、KNF1259；代入数据：MPaMPa135110337.730085.21204761259故满足要求。计算危险点：腹板与翼缘板交汇处局部承压强度：其计算公式为：zwltF；其中：值取 1.0；mmhhaRyz600020550025l；代入计算数据得：MPaMPa160646003312590.1；故，梁局部承压满足要求。剪切应力：其计算公式为：wXtISF；其中：31591800)5.10179(40021mmS；4m730087058mIx代入计算：MPaMPa135833373008705815918001259；故，剪切力满足要求。折算应力：正应力为4520017950，故折算应力22、为：MPaMPa230155833456445643222222故，折算应力满足规范要求。梁的稳定性：梁长度为 3450mm，宽度1b=400mm，13811bl因此主整体稳定性不需计算。综上，梁满足使用要求。钢平台连接焊缝的验算焊缝受竖直向拉力及水平力合力破坏。a.竖向拉力：F=909kn；（格构柱处）F=1030kn；（支腿处）b.水平力：N=112.1kn；c扭矩：M=385KNm；水平合力为：V=112.1+385/2.5=266.1KN。（格构柱处）V=112.1+385/2=304.6KN。（塔吊支腿处）格构柱与封口板处：16如图，焊条采用 E4316。焊缝长度：mml12808123、60；计算长度：1248mm；焊缝高度：mm2.117.016h；2/122)/(合；其中：22.1；hlF；hlN；代入数据：MPaMPa10067合；以上计算仅考虑角钢与封口板焊接，计算偏于安全。故该处焊缝满足要求。封口板与钢平台主梁下翼缘处：如图：16焊条采用 E50。焊缝长度：mm11802590l；计算长度：1172mm。焊缝高度：mm2.117.016h；2/122)/(合；其中：22.1；hlF；hlN；代入数据：MPaMPa10060合；故该处焊缝满足要求。钢平台主梁上翼缘与固定支腿处贴板：16焊条采用 E50。mm8.107447.268l；计算长度：1058.8mm。焊缝高24、度：mm2.117.016h；2/122)/(合；其中：22.1；hlF；hlN；代入数据：MPaMPa10068合；故该处焊缝满足要求。焊缝校核：焊条采用 E50。焊缝长度：l=105*8+104*4=1256mm 计算时取焊缝长度为：1208mm；焊缝采用 45坡口焊；板厚 20mm 2/122)/(合；其中：22.1；hlF；hlN；代入数据：MPaMPa10053合；故，该处焊缝满足要求。4.3.2 2#塔吊基础验算一.参数信息塔吊型号:QTZ100 塔机自重标准值:Fk1=680.30kN 起重荷载标准值:Fqk=100kN 塔吊最大起重力矩:M=1250kN.m 塔吊计算高度:H=25、60m 塔身宽度:B=2m 非工作状态下塔身弯矩:M=3080kN.m 承台混凝土等级:C40 钢筋级别:HRB335 地基承载力特征值:342.2kPa 承台宽度:Bc=6.3m 承台厚度:h=1.4m 基础埋深:D=0m 计算简图:二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载1)塔机自重标准值Fk1=680.3kN 2)基础以及覆土自重标准值Gk=6.36.31.425=1389.15kN承台受浮力：Flk=6.36.317.1010=6786.99kN3)起重荷载标准值Fqk=100kN 2.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.226、kN/m2)=0.81.771.950.990.2=0.55kN/m2=1.20.550.352=0.46kN/m b.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=0.4660=27.55kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0.527.5560=826.64kN.m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区 Wo=0.55kN/m2)=0.81.861.950.990.55=1.58kN/m2=1.21.580.352=1.33kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=1.3360=79.63kNc.27、基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0.579.6360=2388.84kN.m3.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=3080+0.9(1250+826.64)=4948.97kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=3080+2388.84=5468.84kN.m 三.地基承载力计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第 4.1.3 条承载力计算。塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：=(680.3+100+-5397.84)/(6.36.3)=-116.34kN/m2当偏心荷载作用时：=(680.3+100+-528、397.84)/(6.36.3)-2(4948.97 1.414/2)/41.67 =-284.26kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式计算 Pkmax：=(4948.97+27.55 1.4)/(680.3+100+-5397.84)=-1.08m0.25b=1.58m 工作状态地基承载力满足要求!=3.15-0.76=3.91m =(680.3+100+-5397.84)/(3 3.913.91)=-100.49kN/m2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：=(680.3+-5397.84)/(6.36.3)=52.14kN/m2当偏心荷载作用时：=(680.3+-5397.84)/(29、6.36.3)-2(5468.84 1.414/2)/41.67 =-304.42kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式计算 Pkmax：=(5468.84+79.63 1.4)/(680.30+-5397.84)=-1.18m0.25b=1.58m 非工作状态地基承载力满足要求!=3.15-0.84=3.99m =(680.3+-5397.84)/(3 3.993.99)=-98.96kN/m2四.地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:fa=342.20kPa 轴心荷载作用：由于 faPk=-116.34kPa，所以满足要求！偏心荷载作用：由于1.2faPkmax=-98.96kP30、a，所以满足要求！五.承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2011第 8.2 条。1.抗弯计算，计算公式如下:式中 a1截面 I-I至基底边缘的距离，取 a1=2.15m；a 截面 I-I在基底的投影长度,取 a=2.00m。P截面 I-I处的基底反力；工作状态下：P=-100.49(33.91-2.15)/(33.91)=-82.09kN/m2；M=2.152(2 6.3+2)(1.35 -100.49+1.35-82.09-21.35-5397.84/6.32)+(1.35-100.49-1.35-82.09)6.3/12=618.64kN.m 非工作状态下：P=-98.31、96(33.99-2.15)/(33.98630161199488)=-81.17kN/m2；M=2.152(2 6.3+2)(1.35 -98.96+1.35-81.17-21.35-5397.84/6.32)+(1.35-98.96-1.35-81.17)6.3/12=642.28kN.m 2.配筋面积计算,公式如下:依据混凝土结构设计规范GB 50010-2010 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50 时，1取为 1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为 0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。经过计算得:s=642.28106/(1.00 1932、.106.3010313502)=0.003=1-(1-20.003)0.5=0.003 s=1-0.003/2=0.999 As=642.28106/(0.999 1350300.00)=1588.20mm2。六.地基变形计算规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于 130kPa 或小于 130kPa 但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL 不大于 0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。塔吊计算满足要求！4.3.3 3#塔吊基础计算一.参数信息塔吊型号:QTZ200 塔机自重标准值:Fk33、1=1141.00kN 起重荷载标准值:Fqk=184kN 塔吊最大起重力矩:M=3840kN.m 塔吊计算高度:H=61.5m 塔身宽度:B=2.2m 非工作状态下塔身弯矩:M=6184kN.m 承台混凝土等级:C40 钢筋级别:HRB335 地基承载力特征值:342.2kPa 承台宽度:Bc=8.00m 承台厚度:h=1.6m 基础埋深:D=0.00m 计算简图:二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载1)塔机自重标准值Fk1=1141kN 2)基础以及覆土自重标准值Gk=881.625=2560kN承台受浮力：Flk=8817.3010=11072kN3)起重荷载标准值Fqk=184kN 2.34、风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)=0.81.771.950.990.2=0.55kN/m2=1.20.550.352.2=0.51kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=0.5161.5=31.07kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0.531.0761.5=955.33kN.m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区 Wo=0.55kN/m2)=0.81.861.950.990.55=1.58kN/m2=1.2135、.580.352.2=1.46kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qskH=1.4661.5=89.78kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5FvkH=0.589.7861.5=2760.75kN.m3.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=6184+0.9(3840+955.33)=10499.80kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=6184+2760.75=8944.75kN.m 三.地基承载力计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程(JGJ/T 187-2009)第 4.1.3 条承载力计算。塔机工作状态下：当轴心荷载作用时：=36、(1141+184+-8512)/(8 8)=-112.30kN/m2当偏心荷载作用时：=(1141+184+-8512)/(8 8)-2(10499.80 1.414/2)/85.33 =-286.28kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式计算 Pkmax：=(10499.80+31.07 1.6)/(1141+184+-8512.00)=-1.47m0.25b=2.00m 工作状态地基承载力满足要求!=4-1.04=5.04m =(1141+184+-8512.00)/(3 5.045.04)=-94.39kN/m2塔机非工作状态下：当轴心荷载作用时：=(1141+-8512)/(8 837、)=57.83kN/m2当偏心荷载作用时：=(1141+-8512)/(8 8)-2(8944.75 1.414/2)/85.33 =-263.39kN/m2由于 Pkmin0 所以按下式计算 Pkmax：=(8944.75+89.78 1.6)/(1141.00+-8512.00)=-1.23m0.25b=2.00m 非工作状态地基承载力满足要求!=4-0.87=4.87m =(1141+-8512.00)/(3 4.874.87)=-103.52kN/m2四.地基基础承载力验算修正后的地基承载力特征值为:fa=342.20kPa 轴心荷载作用：由于 faPk=-112.30kPa，所以满足38、要求！偏心荷载作用：由于1.2faPkmax=-94.39kPa，所以满足要求！五.承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2011第 8.2 条。1.抗弯计算，计算公式如下:式中 a1截面 I-I至基底边缘的距离，取 a1=2.90m；a 截面 I-I在基底的投影长度,取 a=2.20m。P截面 I-I处的基底反力；工作状态下：P=-94.39(35.04-2.90)/(35.04)=-76.28kN/m2；M=2.902(2 8+2.2)(1.35 -94.39+1.35-76.28-21.35-8512.00/82)+(1.35-94.39-1.35-76.28)8/12=39、1504.32kN.m 非工作状态下：P=-103.52(34.87-2.90)/(34.87172711330297)=-82.98kN/m2；M=2.902(2 8+2.2)(1.35 -103.52+1.35-82.98-21.35-8512/82)+(1.35-103.52-1.35-82.98)8/12=1162.66kN.m 2.配筋面积计算,公式如下:依据混凝土结构设计规范GB 50010-2010 式中 1系数，当混凝土强度不超过C50 时，1取为 1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为 0.94,期间按线性内插法确定；fc混凝土抗压强度设计值；h0承台的计算高度。经过计算40、得:s=1504.32106/(1.00 19.108.0010315502)=0.004=1-(1-20.004)0.5=0.004 s=1-0.004/2=0.998 As=1504.32106/(0.998 1550300.00)=3241.75mm2。六.地基变形计算规范规定：当地基主要受力层的承载力特征值(fak)不小于 130kPa 或小于 130kPa 但有地区经验，且黏性土的状态不低于可塑（液性指数IL 不大于 0.75）、砂土的密实度不低于稍密时，可不进行塔机基础的天然地基变形验算，其他塔机基础的天然地基均应进行变形验算。塔吊计算满足要求！5.施工质量注意要点：5.1 钻孔灌41、注桩及格构柱要求（1）钻孔灌注桩混凝土设计强度等级水下C30，主筋保护层位 50 毫米，箍筋采用HPB300 钢筋，主筋采用HRB335 钢筋。（2）钢格构钢材除注明外，均采用Q235b，焊条采用 E43型（3）除注明外，焊缝均为通长满焊，钢格构柱焊缝厚度12mm（4）钢格构柱各边应垂直或平行相对应的塔吊方位。5.2 钢结构焊接要求（1）工艺要求1）预热预热有利于减低中碳钢热影响区的最高硬度，防止产生冷裂纹，这是焊接中碳钢的主要工艺措施，预热还能改善接头塑性，减小焊后残余应力。通常，35 和 45 钢的预热温度为 150250含碳量再高或者因厚度和刚度很大，裂纹倾向大时，可将预热温度提高至2542、0400。若焊件太大，整体预热有困难时，可进行局部预热，局部预热的加热范围为焊口两侧各 150200mm。2）焊条条件许可时优先选用碱性焊条。3）坡口形式将焊件尽量开成 U 形坡口式进行焊接。如果是铸件缺陷，铲挖出的坡口外形应圆滑，其目的是减少母材熔入焊缝金属中的比例，以降低焊缝中的含碳量，防止裂纹产生。4）焊接工艺参数由于母材熔化到第一层焊缝金属中的比例最高达30%左右，所以第一层焊缝焊接时，应尽量采用小电流、慢焊接速度，以减小母材的熔深。5）焊后热处理焊后最好对焊件立即进行消除应力热处理，特别是对于大厚度焊件、高刚性结构件以及严厉条件下(动载荷或冲击载荷)工作的焊件更应如此。消除应力的回火43、温度为600650。若焊后不能进行消除应力热处理，应立即进行后热处理。（2）焊缝质量验收要求内部使用超声波探伤，外部第一先看是否有咬边，焊道成型是否规整、饱满，有无过度打磨伤及母材现象，其次焊脚高度是否符合标准，飞溅是否清理干净。再次看热变形是否纠正。5.3 验收使用要点塔吊验收合格投入使用后，定期对塔吊的垂直度和钢平台的水平度进行监测，一般为每周监测三次，如监测数据稳定可减少为每周一次，如偏差较大（垂直度偏差超过2）则加大监测频率，每天监测一次或两次；另对钢平台上下连接的焊缝进行监测，如有开裂或垂直度偏差超过3或其他情况出现，立即停止使用塔吊，并对薄弱部位进行加强；随土方开挖，对格构柱进行连44、梁加固，开挖过程中注意格构柱四边的土体对称开挖，当开挖至格构柱 30 公分时，采用人工开挖，以防土体压力不均匀对塔吊造成影响；在每道加固斜支撑焊接完成后，组织相关人员对焊接进行验收，验收合格后，再进行下一层土方的开挖和格构柱的加固；6.安全文明措施（1）全体人员必须严格遵守施工现场各项安全规章制度。（2）施工人员均穿戴好安全用具。（3）施工现场设红白带警戒线，并有专人监督。（4）各类器具使用前均应严格检查，以防不测。（5）全体施工人员必须遵循文明施工原则，做好手清工作。7.附图1#塔吊平面位置图L61#塔吊定位2#塔吊，TC6015，40m 臂长，采用混凝土基础3#塔吊，TC7035，45m 臂长，采用混凝土基础5#塔吊，TC6015，50m 臂长，采用格构式钢平台基础4#塔吊，TC6015，45m 臂长，采用格构式钢平台基础2#5#塔吊平面位置图3C16E4#塔吊定位5#塔吊定位1/93QK2#塔吊定位3#塔吊定位3CL616E1#塔吊立柱桩定位4#塔吊立柱桩定位5#塔吊立柱桩定位塔吊立柱桩塔吊立柱桩塔吊立柱桩1#塔吊立柱桩与最近工程桩距离5#塔吊立柱桩与最近工程桩距离4#塔吊立柱桩与最近工程桩距离