1、塔吊基础专项施工方案一、编制依据1、中国建筑西南勘察设计研究院有限公司提供的成都河畔新世界大二期一组团岩土工程勘察管理报告2、塔式起重机安全规程（GB5144-94）3、塔式起重机操作使用规程（JG/T100-99）4、起重吊运指挥信号 GB5082-85）5、建筑机械使用安全技术规程（JGJ 33-2001）（J119-2001）6、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）7、有关国家、行业、地方标准要求；8、建筑地基础设计规范（GB50007-2002）9、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）10、QTZ63自升塔式起重机使用说明书11、QTZ5013自升塔式起重机使用说明书122、中天建设集团有限公司企业标准二、工程概况河畔新世界（成都）大二期一组团A区 13-16 号住宅及地下室工程位于成都市南郊华阳区，毗邻俯河及介于牧华路与新成仁路之间，建设单位成都心怡房地产开发有限公司，设计单位中国建筑西南设计研究有限公司，勘察单位四川省川建勘察设计院，监理单位成都万安建设项目管理公司,施工单位中天建设有限公司。工程类型为多层与高层住宅楼，地下室两层，含人防区域，结构类型为框架、框支剪力墙结构。场区占地面积约18000M2，总建筑面积 117300M2。本工程由 10 栋高层住宅及地下2层（局部一层）大底盘地下室组成。1，2 号楼地上为 10 层，高 31.3m，剪力墙抗震等级3、为三级；11，12，13，14 号楼地上为 18 层，高 55.3m，剪力墙抗震等级为三级；15，16 号楼地上为 33层，高 97.6m，21，22 号楼地上为 39 层，高 115.5m，剪力墙抗震等级为二级。1 号，2 号，11 号，12 号分别各由 4 个单元组成，13，14 号楼分别由 5 个单元组成，各号楼每个单元地面上采用抗震缝分为独立的结构单元。15，16 号，21，22 号楼均一个单元组成。我司施工的是 13#、14#、15#、16#楼及其地下室，施工区域长170m，宽 150 米。三、地质条件本工程建设单位委托四川省川建勘察设计院对工程场地进行勘察，根据所提供的成都河畔新世4、界大二期一组团岩土工程勘察管理报告，场地土层的岩土物理力学指标如下：（1）场地分布的杂填土，结构杂乱，厚度变化大，均匀性差，承载力低，属于开挖范围，不作地基持力层。（2）场地分布的素填土，均匀性较差，承载力低，属于开挖范围，不作地基持力层。（3）场地分布的粉质粘土呈软塑可塑状，均匀性和力学性质差，承载力低，不能作为地基持力层。（4）场地分布的粉土，均匀性和力学性质差，承载力低，不能作为地基持力层。（5）场地分布的淤泥质粉土，力学性质差，承载力，是不良地基土，不能作为地基持力层。（6）场地分布的细砂，均匀性和力学性质差，承载力低，不能作为地基持力层。（7）场地分布的中砂，力学性质差，承载力低，均5、匀性差，不能作为地基持力层，是相对下卧软弱层。（8）场地分布的卵石层整体力学性质好，承载力高，是拟建物良好的地基持力层和下卧层。（9）场地分布的泥质砂岩为极软岩，其中强风化泥质砂岩承载力不高，中等风化泥质砂岩承载力高，是良好的地基持力层和桩端持力层。名称厚度（m）描述地基承载力特征值fak(kPa)素、杂填土0.3-3.0 结构松散，厚度不等，力学强度低。/粉质粘土0.4-4.7 结构松散，厚度不等，承载力较低100-150 粉土0.3-4.8 呈可塑状，力学性质一般，承载力低，属中压缩性土，粉质粘土100 细砂、中砂0.5-7.5 卵石层顶板之上的砂层主要为细砂，卵石层中的砂层主要为中砂。86、0-100 松散卵石0.6-7.7 卵石层主要以松散稍密卵石为主，常夹中砂透镜体，偶夹中密卵石透镜体200-300 密实卵石0.6-7.7 工程特性较好，层厚巨大500-800 泥质砂岩4.7-19.6 工程特性较好，为良好的拟建物天然基础和桩端持力层250-800 我司塔吊位置根据现场需要，在13#、14#、15#、16#楼边分别设置一台，编号为1#、2#、3#、4#塔吊，分别位于成都河畔新世界大二期一组团岩土工程勘察管理报告中的80、90、99、105#点，塔吊底部标高为-11.5米，1#塔吊面标高 467.4，2#、3#、4#塔吊面标高 467.8，该部位为松散卵石、密实卵石和泥质砂岩，7、地基承载力在200-800 之间，满足塔吊对地基承载力（0.2 Mpa）的要求（详见勘察报告附图）。1、水文地质特征场地地下水类型分为孔隙潜水和基岩裂隙水两种地下水类型。场地地下水类型主要为第四系砂卵石层中的孔隙潜水。孔隙潜水略具承压性，随着深度增加，卵石层中粘粒含量增多，透水性逐渐减弱。场地地下水总流向自北向南，补给源主要是府河河水、大气降水及地下径流。基岩裂隙水一般埋藏在块状强风化泥质砂岩和中风化泥质砂岩的节理裂隙发育带内，主要受邻近地下水侧向补给，各地段富水性不一，无统一的自由水面。该类水具承压性，水量一般不大。2、地下水腐蚀性测试及评价根据勘察报告，本工程勘察在 125#、266#和 8、324#钻孔内采取土样各一件进行土样腐蚀性分析，同时在 18#、307#和 428#钻孔内采取地下水三件进行水质分析。检测结果表明：场地地下水和场地土对混凝土结构和钢筋混凝土结构中的钢筋均具有微腐蚀性。四、塔吊的选用及主要性能1、选用 2 台 QTZ5013（r=50m）用于 13#、15#楼的材料转运（1#、3#塔吊），具体位置详见总平面布置图。主要技术参数如下：机构工作级别起升机构M5回转机构M4牵引机构M4起重工作幅度m最小 2 最大 50 最大工作高度m固定式行走式附着式41.4 140 最大起重量t6起升机构型号QTZ5013 倍率=2=4=6起重量 t 3 3 6 6 速度 m/m9、in 11 40 5.5 20 功率 kW 1380/700/150r/min牵引机构型号YDEJ132S-4/8 速度 m/min 42 功率 kW 3.3 回转机构型号速度 r/min 0.65 功率 kW 3.7 行走机构型号速度 m/min 功率 kW 顶升机构速度 m/min 0.6 功率 kW 5.5 工作压力Mpa 20 平衡重起重臂臂长m 45 50 平衡臂臂长m 16 16 重量 t 11 12 总功率 kW 86.3(不包括液压系统)工作温度oC-20+40 2、选用 2 台 QTZ63（r=56）用于 14#、16#楼的材料转运（2#、4#塔吊）。具体位置详见总平面布置图10、。主要技术参数如下：机构工作级别起升机构M5回转机构M4牵引机构M4起重工作幅度m最小 2 最大 56 最大工作高度m固定式行走式附着式40 140 最大起重量t6起升机构型号QTZ63 倍率=2=4=6起重量 t 1.5 3 3 6 速度 m/min 80 0-40 40 0-20 功率 kW 牵引机构型号YDEZ132S-4/8 速度 m/min 40 功率 kW 2*3.7 回转机构型号YZR132M1-6 速度 r/min 0.6 功率 kW 2*3.7 行走机构型号速度 m/min 功率 kW 顶升机构速度 m/min 0.65 功率 kW 7.5 工作压力Mpa 25 平衡重起重臂11、臂长m 45 50 56 平衡臂臂长m 16 16 16 重量 t 13.5 13.5 13.5 总功率 kW 86.3(不包括液压系统)工作温度oC-20+40 五、塔吊基础设计考虑本工程的建筑面积，计划设置4 台塔吊，选择四川智安起重设备安装工程有限公司的型号为 QTZ63和 QTZ5013塔式起重机。其中 1#、3#塔吊选用 QTZ5013，覆盖 13#和 15#楼（臂长 50 米）；2#、4#塔吊选用 QTZ63，覆盖 14#和 16#楼（臂长 56 米）为附着式安装。塔吊安装总高度 1#、2#为 80m,3#、4#为 120m可以满足工程需要。塔吊安拆均由四川智安起重设备安装工程有限12、公司负责。结合本工程的结构，塔吊基础设在地下室底板中，基础面平底板面，塔吊基础混凝土先行浇筑，四周留置施工缝，水平钢板止水带，底板钢筋伸入塔吊基础，预留搭接长度，塔机的具体安设位置详塔吊位置平面图和塔吊基础与底板相交剖面图。塔机可利用 20T 汽车起重机进行安装，塔机的总体结构详见产品说明书。塔吊基础采用天然基础，持力层落在粘土层。塔吊穿过地下室楼板的，楼板上预留2.5 2.5m 的洞，此部位的甩筋预留（保证连接长度），等塔吊拆除后再焊接上，然后浇灌高一标号砼进行封闭。塔吊示意图根据地质报告，其地基承载力标准值为200KPa。QTZ63塔吊选用的基础尺寸为5500 mm5500mm，厚度为 113、350mm,配筋 20 间距 150，混凝土强度等级为C35；QTZ5013塔吊选用的基础尺寸为 5000 mm 5000mm，厚度为 1350mm,配筋 20间距 150，混凝土强度等级为C35。基础下做 100mm 厚 C15砼垫层，待垫层强度达到设计强度的75%以后开始施工基础，使用 C35砼（内含早强剂）一次浇筑完成,待砼强度达到设计强度的100%（强度由试验室试压同条件养护的试块或现场回弹后通知）以后方可进行塔吊的安装。（后附基础定位图和基础详图）注：当塔吊基础的地基承载力标准值超过塔吊使用说明书上的地基承载力时，不需要再对塔吊基础承载力进行计算。六、塔吊基础的计算书1、5000*514、000*1350 塔吊基础计算书（一）塔机自身荷载标准值塔身自重 G01200kN 起重臂自重 G160.94kN 起重臂重心至塔身中心距离RG125m 小车和吊钩自重G23.8kN 最大起重荷载Qmax60kN 最大起重荷载至塔身中心最大距离RQmax13.7m 最小起重荷载Qmin10kN 最大吊物幅度 RQmin55m 最大起重力矩M2690kN m平衡臂自重 G322kN 平衡臂重心至塔身中心距离RG36.3m 平衡块自重 G4120kN 平衡块重心至塔身中心距离RG411.8m（二）风荷载标准值工程所在地四川成都市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2 非工作状态0.35 塔帽形状和15、变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区风振系数z工作状态1.77 非工作状态1.82 风压等效高度变化系数z0.92 风荷载体型系数s工作状态1.95 非工作状态1.95 风向系数1.2 塔身前后片桁架的平均充实率00.35 风荷载标准值kk=0.8 zsz0工作状态0.8 1.2 1.77 1.95 0.92 0.2=0.61kN/m2非工作状态0.8 1.2 1.82 1.95 0.92 0.35=1.1kN/m2（三）塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk11200+60.94+3.8+22+120=1406.74kN 起重荷载标准值Fqk60KN 竖16、向荷载标准值Fk1406.74+60=1466.74kN 水平荷载标准值Fvk0.610.351.6 40=13.66kN 倾覆力矩标准值Mk60.9425+3.8 13.7-22 6.3-120 11.8+0.9(690+0.5 13.66 40)=887.84kNm非工作状态竖向荷载标准值Fk 1406.74kN 水平荷载标准值Fvk 1.1 0.351.6 40=24.64kN 倾覆力矩标准值Mk 60.9425-22 6.3-120 11.8+0.5 24.64 40=461.70kNm（四）塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F11.2 Fk1=1.2 1406.74=1617、88.09kN 起重荷载设计值Fq1.4Fqk=1.4 60=84.00kN 竖向荷载设计值F 1688.09+84.00=1772.09kN 水平荷载设计值Fv1.4Fvk=1.4 13.66=19.12kN 倾覆力矩设计值M 1.2 (60.94 25+3.8 13.7-22 6.3-120 11.8)+1.4 0.9(690+0.5 13.66 40)=1238.78kNm非工作状态竖向荷载设计值F 1.2 Fk=1.2 1406.74=1688.09kN 水平荷载设计值Fv 1.4 Fvk=1.4 24.64=34.50kN 倾覆力矩设计值M 1.2 (60.94 25-22 6.3-18、120 11.8)+1.4 0.5 24.64 40=652.60kNm（五）基础验算基础参数基础长 l 5m 基础宽 b 5m 基础高度 h 1.35m 基础混凝土强度等级C35 基础混凝土自重c25kN/m3混凝土保护层厚度40mm 基础上部覆土厚度h0m 基础上部覆土的重度18kN/m3地基参数地基承载力特征值fak280kPa 基础宽度的地基承载力修正系数b3 基础埋深的地基承载力修正系数d4.4 基础底面以下的土的重度19kN/m3基础底面以上土的加权平均重度m19kN/m3基础埋置深度 d 1.35m 修正后的地基承载力特征值fa493.56kPa 地基变形基础倾斜方向一端沉降量 19、S1mm 基础倾斜方向另一端沉降量 S2mm 基础倾斜方向的基底宽度 b mm 基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=5 5 1.35 25=843.75kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2843.75=1012.5kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk=G1RG1+G2 RG2-G3RG3-G4RG4+0.9 (M2+0.5FvkH/1.2)=60.94 25 3.8 13.7 22 6.3 120 11.8 0.9 (690+0.5 13.66 40/1.2)=846.86kNm Fvk=Fvk/1.2=13.66/1.2=11.38kN 荷载效应基本组合时，平行基础20、边长方向受力：M=1.2(G1RG1+G2 RG2-G3RG3-G4RG4)+1.4 0.9 (M2+0.5FvkH/1.2)=1.2(60.94253.813.7226.312011.8)1.40.9(6900.513.6640/1.2)=1181.41kNm Fv=Fv/1.2=19.12/1.2=15.93kN 基础长宽比：l/b=5/5=1 0 偏心荷载合力作用点在核心区内。2、基础底面压力验算Pkmin=32.13kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(1466.74+843.75)/25.00+627.89/20.83+627.89/20.83=15221、.71kPa 3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1466.74+843.75)/(55)=92.42kN/m2 4、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5)=280+3 19(5-3)+4.4 19(1.35-0.5)=465.06kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=92.42kPa fa=465.06kPa 满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=152.71kPa 1.2fa=1.2465.06=558.07kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-=1350-(40+20/2)22、=1300mm X 轴方向净反力：Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1466.74/25.00-(846.86+11.381.35)/20.83)=23.32kN/m2Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1466.74/25.00+(846.86+11.381.35)/20.83)=135.08kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5+1.6)/2)135.08/5=89.15kN/m2Y 轴方向净反力：Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(1466.74/25.00-(23、846.86+11.381.35)/20.83)=23.32kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(1466.74/25.00+(846.86+11.381.35)/20.83)=135.08kN/m2假设 Pymin=0,偏心安全，得P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5+1.6)/2)135.08/5=89.15kN/m2基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(135.08+89.15)/2=112.12kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(135.08+89.15)/2=112.12kN/m2基础所受剪力：Vx=|px|(24、b-B)l/2=112.12(5-1.6)5/2=953.02kN Vy=|py|(l-B)b/2=112.12(5-1.6)5/2=953.02kN X轴方向抗剪：h0/l=1300/5000=0.26 Vx=953.02kN 满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1300/5000=0.26 Vx=953.02kN 满足要求！（六）基础配筋验算基础底部长向配筋：HRB400 20150基础底部短向配筋：HRB400 20150基础顶部长向配筋：HRB400 20150基础顶部短向配筋：HRB400 201501、基础弯距计算基础 X 向弯矩：M=(b-B)2pxl/8=(5-1.6)2 11225、.12 5/8=810.07kN m 基础Y向弯矩：M=(l-B)2pyb/8=(5-1.6)2 112.12 5/8=810.07kN m 2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积S1=|M|/(1fcbh02)=810.07 106/(1 16.7 5000 13002)=0.006 1=1-121s=0.006 S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy)=810.07 106/(0.9971300 360)=1736mm2 按砼结构设计规范 9.5.2规定，基础最小配筋百分率取0.15%，Amin=bh0=0.0015 5000 1300=975026、mm2取两者大值，A1=9750mm2基础底长向实际配筋：As1=10676mm2 A1=9750mm2满足要求！(2)、底面短向配筋面积S2=|M|/(1fclh02)=810.07 106/(1 16.7 5000 13002)=0.006 2=1-s221=0.006 S2=1-2/2=1-0.006/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy)=810.07 106/(0.9971300 360)=1736mm2 按砼结构设计规范 9.5.2规定，基础最小配筋百分率取0.15%，Amin=lh0=0.0015 5000 1300=9750mm2取两者大值，A2=9750 mm2基础27、底长向实际配筋：As2=10676mm2 A2=9750(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向10500mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3=10676mm2 0.5AS1=0.5 10676=5338mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4=10676mm2 0.5AS2=0.5 10676=5338mm2满足要求！2、5000*5000*1350 塔吊基础计算书（一）塔机自身荷载标准值塔身自重 G01200kN 起重臂自重 G160.94kN 起重臂重心至塔身中心距离RG125m 小车和吊钩自重G23.8kN 最大起重荷载28、Qmax60kN 最大起重荷载至塔身中心最大距离RQmax13.7m 最小起重荷载Qmin10kN 最大吊物幅度 RQmin55m 最大起重力矩M2690kN m平衡臂自重 G322kN 平衡臂重心至塔身中心距离RG36.3m 平衡块自重 G4120kN 平衡块重心至塔身中心距离RG411.8m（二）风荷载标准值工程所在地四川成都市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2 非工作状态0.35 塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区风振系数z工作状态1.77 非工作状态1.82 风压等效高度变化系数z0.92 风荷载体型系数s工作状态1.95 非工作状态1.95 29、风向系数1.2 塔身前后片桁架的平均充实率00.35 风荷载标准值kk=0.8 zsz0工作状态0.8 1.2 1.77 1.95 0.92 0.2=0.61kN/m2非工作状态0.8 1.2 1.82 1.95 0.92 0.35=1.1kN/m2（三）塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk11200+60.94+3.8+22+120=1406.74kN 起重荷载标准值Fqk60KN 竖向荷载标准值Fk1406.74+60=1466.74kN 水平荷载标准值Fvk0.610.351.6 40=13.66kN 倾覆力矩标准值Mk60.9425+3.8 13.7-22 6.3-12030、 11.8+0.9(690+0.5 13.66 40)=887.84kNm非工作状态竖向荷载标准值Fk 1406.74kN 水平荷载标准值Fvk 1.1 0.351.6 40=24.64kN 倾覆力矩标准值Mk 60.9425-22 6.3-120 11.8+0.5 24.64 40=461.70kNm（四）塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F11.2 Fk1=1.2 1406.74=1688.09kN 起重荷载设计值Fq1.4Fqk=1.4 60=84.00kN 竖向荷载设计值F 1688.09+84.00=1772.09kN 水平荷载设计值Fv1.4Fvk=1.4 13.66=31、19.12kN 倾覆力矩设计值M 1.2 (60.94 25+3.8 13.7-22 6.3-120 11.8)+1.4 0.9(690+0.5 13.66 40)=1238.78kNm非工作状态竖向荷载设计值F 1.2 Fk=1.2 1406.74=1688.09kN 水平荷载设计值Fv 1.4 Fvk=1.4 24.64=34.50kN 倾覆力矩设计值M 1.2 (60.94 25-22 6.3-120 11.8)+1.4 0.5 24.64 40=652.60kNm（五）基础验算基础参数基础长 l 5.5m 基础宽 b 5.5m 基础高度 h 1.35m 基础混凝土强度等级C35 基础混32、凝土自重c25kN/m3混凝土保护层厚度40mm 基础上部覆土厚度h0m 基础上部覆土的重度18kN/m3地基参数地基承载力特征值fak280kPa 基础宽度的地基承载力修正系数b3 基础埋深的地基承载力修正系数d4.4 基础底面以下的土的重度19kN/m3基础底面以上土的加权平均重度m19kN/m3基础埋置深度 d 1.35m 修正后的地基承载力特征值fa493.56kPa 地基变形基础倾斜方向一端沉降量 S1mm 基础倾斜方向另一端沉降量 S2mm 基础倾斜方向的基底宽度 b mm 基础及其上土的自重荷载标准值：Gk=5.5 5.5 1.35 25=1020.94kN 基础及其上土的自重荷33、载设计值：G=1.21020.94=1225.13kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：Mk=G1RG1+G2 RG2-G3RG3-G4RG4+0.9 (M2+0.5FvkH/1.2)=60.94 25 3.8 13.7 22 6.3 120 11.8 0.9 (690+0.5 13.66 40/1.2)=846.86kNm Fvk=Fvk/1.2=13.66/1.2=11.38kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M=1.2(G1RG1+G2 RG2-G3RG3-G4RG4)+1.4 0.9 (M2+0.5FvkH/1.2)=1.2(60.94253.813.7226.334、12011.8)1.40.9(6900.513.6640/1.2)=1181.41kNm Fv=Fv/1.2=19.12/1.2=15.93kN 基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1 0 偏心荷载合力作用点在核心区内。2、基础底面压力验算Pkmin=36.97kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=(1466.74+1020.94)/30.25+627.65/27.73+627.65/27.73=127.51kPa 3、基础轴心荷载作用应力Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(1466.74+1020.94)/(5.55.5)=82.24kN/m2 4、基础底面压力验35、算(1)、修正后地基承载力特征值fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5)=280+3 19(5.5-3)+4.4 19(1.35-0.5)=493.56kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算Pk=82.24kPa fa=493.56kPa 满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算Pkmax=127.51kPa 1.2fa=1.2493.56=592.27kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度：h0=h-=1350-(40+20/2)=1300mm X 轴方向净反力：Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1466.74/30.25-(846.86+11.3836、1.35)/27.73)=23.48kN/m2Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(1466.74/30.25+(846.86+11.381.35)/27.73)=107.43kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全，得P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.5+1.6)/2)107.43/5.5=69.34kN/m2Y 轴方向净反力：Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(1466.74/30.25-(846.86+11.381.35)/27.73)=23.48kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(146637、.74/30.25+(846.86+11.381.35)/27.73)=107.43kN/m2假设 Pymin=0,偏心安全，得P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.5+1.6)/2)107.43/5.5=69.34kN/m2基底平均压力设计值：px=(Pxmax+P1x)/2=(107.43+69.34)/2=88.39kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(107.43+69.34)/2=88.39kN/m2基础所受剪力：Vx=|px|(b-B)l/2=88.39(5.5-1.6)5.5/2=947.98kN Vy=|py|(l-B)b/2=88.39(5.5-1.6)5.38、5/2=947.98kN X轴方向抗剪：h0/l=1300/5500=0.24 Vx=947.98kN 满足要求！Y轴方向抗剪：h0/b=1300/5500=0.24 Vx=947.98kN 满足要求！（六）基础配筋验算基础底部长向配筋：HRB400 20150基础底部短向配筋：HRB400 20150基础顶部长向配筋：HRB400 20150基础顶部短向配筋：HRB400 201501、基础弯距计算基础 X 向弯矩：M=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.6)2 88.39 5.5/8=924.28kNm 基础Y向弯矩：M=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)2 88.39 5.5/39、8=924.28kNm 2、基础配筋计算(1)、底面长向配筋面积S1=|M|/(1fcbh02)=924.28 106/(1 16.7 5500 13002)=0.006 1=1-121s=0.006 S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy)=924.28 106/(0.9971300 360)=1981mm2 按砼结构设计规范 9.5.2规定，基础最小配筋百分率取0.15%，Amin=bh0=0.0015 5500 1300=10725mm2取两者大值，A1=10725mm2基础底长向实际配筋：As1=11932mm2 A1=10725mm2满足要求40、！(2)、底面短向配筋面积S2=|M|/(1fclh02)=924.28 106/(1 16.7 5500 13002)=0.006 2=1-s221=0.006 S2=1-2/2=1-0.006/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy)=924.28 106/(0.9971300 360)=1981mm2 按砼结构设计规范 9.5.2规定，基础最小配筋百分率取0.15%，Amin=lh0=0.0015 5500 1300=10725mm2取两者大值，A2=10725 mm2基础底长向实际配筋：As2=11932mm2 A2=10725mm2满足要求！(3)、顶面长向配筋面积基础顶长向41、实际配筋：AS3=11932mm2 0.5AS1=0.5 11932=5966mm2满足要求！(4)、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4=11932mm2 0.5AS2=0.5 11932=5966mm2满足要求！(5)、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向 10500七、基础混凝土施工1、施工准备1)绑扎好基础的钢筋，在基础内焊好避雷接地引下线，接地线采用一根-M404 的镀锌与底皮钢筋焊接并形成一封闭,钢筋的隐检工作已经完成,并已核实预埋螺栓、线管、孔洞的位置、数量及固定情况无误。2)预检工作已经完成,砖模标高、位置、尺寸准确符合设计要求，稳定牢固，符合规范要求。3)混凝土浇42、筑前对施工人员交底，设专人负责，做到人人心中有数。4)浇筑混凝土用泵管架、走道安全稳固，能够满足浇筑要求。5)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井架加固情况。6)严格按试验室配合比进行配料。混凝土入泵坍落度控制在120mm 左右。7)预埋螺栓或预埋节的螺帽要用防水胶纸密封，防止混凝土进入而影响后续的安装工作。8)控制好原材料的计量，搅拌台电子计量必须经法定的计量检测机构检测认可后方可使用，砂、石计量的允许偏差3%；散装水泥计量的允许偏差2%；外加剂及混合料的计量允许偏差 2%；水计量的允许偏差2%。9)原材料的质量要求砂中含泥量：当混凝土强度等级C30时，含泥量 3%；43、对于石子：粒径、级配应符合混凝土配合比通知单的要求，石子含泥量当混凝土强度等级C30时，含泥量 1%；10)水：施工用水采用自来水并符合混凝土拌合用水标准（JGJ63-89）的规定。2、混凝土浇筑基础混凝土强度等级C35，采用商品混凝土，固定泵管输送到施工基础。浇筑混凝土时使用 50棒，插入振捣要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不得大于振捣棒插入作用半径的1.5 倍（50 棒取 50cm）振捣上一层时插入下一层混凝土5cm,以消除两层间的接缝。平板振动器的移动间距，保证振动器的平板能够覆盖已振实部分的边缘。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。施工时不留44、设施工缝。混凝土施工时要随时检查预埋螺栓的位置及标高，严禁振动棒振捣在预埋螺栓或预埋底节上，待承台混凝土有七、八成干时，用木抹进行两次抹面，有效控制混凝土的微裂缝。3、混凝土质量要求混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺，表面平整度允许偏差为1.5,标高允许偏差为 5,预埋件中心线位置允许偏差为2。4、基础混凝土的养护混凝土在浇筑完毕后的12 小时内进行养护。对普通硅酸盐水泥、养护时间不得小于7 天，浇水次数应根据能保持混凝土处于湿润的状态来决定。当日平均气温低于5时,不得浇水。当混凝土的强度达到设计强度的100%后方可进行塔吊的安装施工。八、日常维护和保养1、机械设备维护与保45、养1)机械的制动器应经常进行检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，以保证制动的灵活可靠，其间隙在 0.5-1mm之间，在摩擦面上不应有污物存在，遇有污物即用汽油洗净。2)减速箱、变速箱、外啮合齿轮等部分的润滑按照润滑指标进行添加或更换。3)要注意检查各部钢丝绳有无断丝和松股现象，如超过有关规定，必须立即换新。4)经常检查各部的联结情况，如有松动，应予拧紧，塔身联结螺栓应在塔身受压时检查紧松度，所有联结销轴必须带有开口销，并需张开。5)安装、拆卸和调整回转机构时，要注意保证回转机构与行星减速器的中心线与回转大齿轮圈的中心线平行，回转小齿轮与大齿轮圈的啮合面不小于70%，啮合间隙要合适。2、金属结构的维护与保养1)在运输中尽量设法防止构件变形及碰撞损坏。2)在使用期间，必须定期检修和保养，以防锈蚀。3)经常检查结构联接螺栓，焊缝以及构件是否损坏、变形和松动。3、塔吊的沉降、垂直度测定及偏差校正1)塔吊基础沉降观测每半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。