1、高阳县集中供热锅炉改造项目与高阳县集中供热余热发电项目主厂房脚手架搭拆方案批准:审核:编制:二 O一六年二月二十九日目录1、编制依据及原则.-2-1、1 编制依据.-2-1、2 编制原则.-2-2、工程概述.-3-3、外脚手架搭设方案.-3-4、施工顺序 .-3-5、施工要求及施工方法 .-4-5、1 材料选择及质量要求.-4-5、2 脚手架得地基要求.-5-5、3 立杆、扫地杆搭接构造要求.-6-5、4 连墙件.-7-5、5 脚手板得设置.-9-5、6 作业面得横向尺寸.-10-5、7 外脚手架得防护.-10-5、8 支撑体系.-11-5、9 杆件搭设构造要求.-12-5、10 防护与拆除顺2、序.-13-6、安全管理.-15-7、重大危险源清单 .-15-8、应急处理预案 .-16-9、计算书 .-17-1、编制依据及原则1、1 编 制 依 据(1)由业主提供得地质勘察报告。(2)本工程所涉及得图集、规范、标准、规程及企业标准。建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011;国家行业标准建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011);(3)我公司有关质量管理、安全管理、文明施工管理制度及企业标准。(4)本工程现场及周围环境得实际情况。1、2 编 制 原 则本方案得编制原则为:对工程有针对性,实用、可行;保证工程顺利实施,安全有保证;采取合理施工组织措施与先进得施工工艺,合3、理降低工程造价并缩短工期;2、工程概述本项目为集中供热改造项目,项目建设规模为 4220t/h高温高压循环流化床锅炉(三用一备),并配套建设厂区供热管网工程、烟气除尘、脱硫脱硝系统及其她相关得附属设施。同时充分利用高温高压锅炉在减温减压过程中产生了大量得压差及余热损失,将此部分压差与余热用来发电,新建背压机组,建设规模为325MW 背压式汽轮发电机组,将高参数蒸汽(9、81MPa、540)经减温减压器变为低参数蒸汽(1、0MPa、220)造成得压差及余热损失回收利用,进行发电与供热。本项目得一期工程:新建 2*220T 锅炉、2*25MW 余热发电及相应配套得公用工程与辅助生产设施。本单位工程4、为结构类型为现浇混凝土框架结构,总轴线尺寸 72*12m,建筑高度:36m。3、外脚手架搭设方案本工程外脚手架搭设,采用落地式双排扣件式钢管脚手架。脚手架立杆纵距1、5m,立杆横向间距1、05m,内排立杆距结构40cm,大横杆步距 1、8m,小横杆间距 0、9m。外架外立面自转角开始,全部设置夹角角度 40-60度得剪刀撑。纵横向0、6m设置篙竹护栏,外挂绿色环保密目安全网。连墙件采用两步三跨,竖向间距 3、60 米,水平间距 4、50 米。计算得脚手架为双排脚手架搭设高度为36米,立杆采用单立管。同时施工 2 层,脚手架共铺设 13 层。4、施工顺序总体施工顺序:基础脚手架搭设、拆除一层满堂5、脚手架搭设外脚手架搭设上部各层满堂脚手架及外脚手架搭设满堂脚手架拆除主体结构、外装修完成内装修脚手架搭设、拆除外脚手架拆除外双排落地脚手架搭设顺序:地基处理底板摆放扫地杆摆放逐个树立立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧安装第一步大横杆并扣紧安装第一步小横杆安装第二步大横杆、小横杆加临时斜支撑上端与第二步大横杆扣紧,在装设两道联墙杆后方可拆除第三步、第四步大横杆与小横杆联墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板绑护身栏杆与挡脚板立挂安全网如此继续往上至所需高度验收使用拆除清场5、施工要求及施工方法5、1 材 料 选 择 及 质 量 要 求本工程外脚手架采用扣件式钢管脚手架。5.1.1钢管:采用6、外径 48mm,壁厚 3、5mm 得钢管。5.1.2钢管端部切口平整,严禁使用有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹得钢管。5.1.3用于立杆、大横杆、剪刀撑与斜杆得钢管长度应为46m,其重量不超过25kg。5.1.4钢管材质宜使用力学性能适中得Q235钢,其材质应符合碳素结构钢(GB/T 700)中得相应规定。5.1.5扣件:本工程脚手架扣件共采用三种:十字扣件、旋转扣件与对接扣件。应使用与钢管管径相匹配得扣件,以保证二者得贴合面紧密严实,扣紧时接触良好,保证扣件与钢管间得摩擦力。5.1.6严禁使用有脆裂变形、滑丝、锈蚀等得扣件,禁止使用未经检验或加工不合格得扣件。5.1.7扣件得活动部份应能灵活转动7、,旋转扣件得两旋转面间隙小于1mm。5.1.8扣件质量应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)得规定。5.1.9脚手板:采用木脚手板:木脚手板应采用标准得杉木或松木板,材质符合现行国家标准木结构设计规范(GBJ 5)中 II 等材质得规定。其板厚度不小于50mm,板宽宜 200250mm,板长为 4m。,两端各设直径为 4mm 得镀锌钢丝箍两道。禁止使用有腐朽、裂缝、斜纹及大横透节等缺陷得板材。5.1.10连墙件得材质应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T 700)中 Q235-A级钢得规定。5.1.11其它辅助材料;用于绑扎、连接、围护与固定等作用得其它材料,如镀锌铁丝、密目安全8、网、大眼安全网、立杆下部得垫板等都必须符合相应得国家标准或行业标准得规定,以确保施工得正常使用与安全可靠性。5.1.12搭设前对进场得脚手架杆件或配件(新、旧材料)进行严格检查,符合要求得才能使用。5.1.13所有材料必须满足搭设得要求,做到材料准备充足。5.1.14施工前,项目工程部、质量安全部与供应部应组织对进场材料得质量与数量验收合格后方可用于施工。5、2 脚 手 架 得 地 基 要 求5.2.1脚手架地基平整夯实,地基必须土质干燥,无液化现象。5.2.2脚手架得钢立杆不能直接立于地面上,应加设底座与垫板(或垫木)。垫板(木)厚度不小于 50mm;不得在未处理得起伏不平与软硬不一得地面上9、直接搭设脚手架。5.2.3脚手架地基应有可靠得排水措施,防止积水浸泡地基。5.2.4脚手架内立杆大多处在墙基回填土之上,回填土必须严格分层夯实。垫板宜采用长度不少于2 跨,宽不小于 200mm、厚度不小于 50mm 得木垫板,长度为 2m时垂直于墙面放置,长度大于 3m时平行于墙面放置(有助于克服两立杆间得不均匀沉降)。在脚手架外侧挖一浅排水沟排除雨水(图 4-1)。5.2.5由于部分脚手架设置于二层楼板面上,故该部位首层得满堂脚手架要同上部脚手架一同使用,直至其上部脚手架拆除后才能拆除(留不少于4 米宽最后拆除)。图4-1 普通脚手架的基底垫木排水沟垫木排水沟（a）(b)（a）横铺垫板（b）10、顺铺垫板5、3 立 杆、扫 地 杆 搭 接 构 造 要 求5.3.1每根立杆底部应设置底座与垫板。5.3.2脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上方不大于200mm 处得立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方得立杆上。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处得纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于 1m。靠边坡上方得立杆轴线到边坡得距离不应小于500mm(下图):50030m 时,不大于 100mm。5、4 连 墙 件5.4.1连墙件采用两步三跨,竖向间距 3、60 米,水平间距 3、60 米。5.4.2连墙件得布置应符合下列规定:a11、)连墙件得位置应设置在与立杆与大横杆相交得接点处,离节点得间距不宜大于 300mm;b)应从底层第一步纵向水平杆处开始设置,沿整片脚手架均匀布置,当该处设置有困难时,应采用其它可靠措施固定;5.4.3宜优先采用菱形布置,也可采用方形、矩形布置;5.4.4一字型、开口型脚手架得两端必须设置连墙件,连墙件得垂直间距不应大于建筑物得层高,并不大于 4m(2步);5.4.5对脚手架,宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接,亦可采用拉筋与顶撑配合使用得附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋得柔性连墙件。5.4.6在脚手架周边得端头(包括顶端)以及转角处,要加密连墙件。5.4.7本工程刚性连墙件一般采用如下做法:短钢管12、扣件与钢筋混凝土柱连接(下图)。连向立杆垫木短钢管扣件图4-4 刚性连接之二5.4.8现浇混凝土得梁板上预埋竖向短钢管,然后用连接短钢管一端与预埋竖向短钢管用直角扣件连接,另一端用直角扣件与内立杆连接。(如下图):连接短管立杆预埋钢管扣件大横杆小横杆图4-6 刚性连接之四5.4.9连墙件宜采用梅花形布置(如下图)。连墙杆连墙杆图4-7 连墙杆的布置5.4.10连墙件所在位置有时可能遇到门窗洞口,可以用添加附加短钢管得办法来实现联结。5.4.11施工过程中当个别连墙件被拆除后在相当一段时期内难于补上时,必须采取有效得加强措施。如附近添设一个临时得联墙杆,限制施工荷载或加强横向刚度等。5、5 脚13、 手 板 得 设 置5.5.1首层隔离层与作业层脚手板应铺满、铺稳,离开墙面 120-150mm。架子上不准留单块脚手板。5.5.2脚手板在纵向得接头有对接铺设与搭接铺设二种(图 7)。130150L300L200100图 7 脚手板得对接与搭接(a)对接;(b)搭接 1、脚手板;2、小横杆a)对接铺设得脚手板,在每块脚手板两端下面均要有小横杆、杆离板端得距离应不小于 150mm,小横杆应放正、绑牢。b)搭接铺设得脚手板,要求两块脚手板端头得搭接长度应不小于200mm,接头处必须在小横杆上,脚手板与小横杆之间得不平处允许用木块垫实,不许垫砖块等易碎物体。5.5.3严禁留探头长度150mm得探头14、板。作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。5.5.4本工程采用为竹笆脚手板,应在下列部位给予固定:a)脚手板得两端与拐角处,采用直径 1、2 得镀锌钢丝固定在纵向水平杆上;b)坡道与平台得两端;c)其她可能发生滑动与翘起得部位。5、6 作 业 面 得 横 向 尺 寸5.6.1横向水平杆(小横杆)伸出纵向水平杆(大横杆)外得长度不宜小于 100mm,以防止小横杆从大横杆上滑脱。5.6.2双排脚手架得里立杆距墙体得距离为400mm。以保证工人有一定得操作活动空间。5、7 外 脚 手 架 得 防 护5.7.1离地面 2m 以上铺设脚手板得作业层都要在脚手架外立杆得15、内侧绑两道牢固得护身栏杆与挡脚板。5.7.2两道护身栏杆离脚手架得高度分别为1、2m与 0、6m,紧贴外立杆内侧安设两道水平钢管。5.7.3挡脚板高度不小于180mm。5.7.4架体须超过施工操作层1、8m高,中间须加防护栏杆。5.7.5密目式安全网应紧随架体搭设高度满挂;使用得密目式安全网须就是建设部认证产品。5.7.6每隔 4 步架须满铺脚手板,防止物体坠落,对于高层脚手架,顶层应满铺脚手板,以保证脚手架得顶端有足够得横向水平刚度。5.7.7当风力大于六级时,工人不得在架子上进行施工操作。5、8 支 撑 体 系脚手架必须设置支撑体系。支撑体系包括剪刀撑、横向支撑与水平支撑,这些支撑应与脚手16、架这一空间构架得基本构件很好联结。双排脚手架应设剪刀撑与横向支撑。5.8.1剪刀撑a)剪刀撑得设置应符合下列规定:每道剪刀撑跨越立杆得根数宜按表中得规定确定每道剪刀撑宽度不应小于4 跨,且不应小于 6m,斜杆与地面得倾角宜在4560之间;剪刀撑跨越立杆得最多根数剪刀撑斜杆与地面得倾角()455060剪刀撑跨越立杆得最多根数(n)7 6 5 b)双排脚手架,均必须在外侧立面得两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置;中间各道剪刀撑之间得净距不应大于15m;c)高度在 24m以上得双排脚手架应在外侧立面整个长度与高度上连续设置剪刀撑;d)剪刀撑斜杆得接长宜采用搭接,搭接应符合本细则4、3、5 条17、得规定;e)剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交得横向水平杆得伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点得距离不宜大于150mm。5.8.2横向斜撑得设置应符合下列规定:横向斜撑应在同一节间,由底至顶层层呈之字型连续布置。a)横向支撑就是指在横向承力结构内从底到顶沿全高呈之字形设置连续得斜撑。b)一字型、开口型双排脚手架得两端均必须设置横向支撑,中间宜每隔 6 跨设置一道;c)脚手架得封闭型双排脚手架可不设横向斜撑。5.8.3水平支撑a)没有铺板得水平板空腹桁架在二榀横向承力结构之间必须设置小横杆,其间距对结构脚手架不宜大于1m,对装修脚手架不宜大于1、2m,这些小横杆与大横杆均应紧密相扣。b)对18、承力较大得结构脚手架,为了使其有更大得水平横向刚度,需在设置联墙拉结杆件得脚手架水平面内连续添设水平斜杆,呈之字型布置,形成一个刚度较大得水平桁架。5、9 杆 件 搭 设 构 造 要 求5.9.1立杆。在竖立杆时,要注意杆件得长短搭配使用。a)立杆得接头除顶层可采用搭接接头外其余必须采用对接扣件实行对接接头。搭接时得搭接长度不应小于1m,用不小于两个旋转扣件来扣牢,扣件得外边缘到杆端距离不应小于100mm。b)立杆接头与相近大横杆得距离不宜大于步高得三分之一。相邻两立杆得接头应相互错开,不应在同一步高与同一间距内。相邻接头得高度差应500mm。c)高层脚手架得立杆采用上单下双时,下部得两根钢管19、必须用直角扣件与大横杆扣紧,以保证两根钢管共同工作,不得只扣一根,以避免其自由变形长度成倍增加。d)单杆与双杆得连接构造有两种(见下图):下双立杆旋转扣件大横杆直角扣件上单立杆图4-10 单立杆和双立杆的联系方式e)上部单立杆就是由下部双立杆中得一根延伸而成。该杆应按承受全部上立杆(单立杆部分)荷载得 70%与下部荷载(双立杆部分)得一半来考虑。f)上部单立杆同时与下部两根双立杆搭接。上部单立杆支承在小横杆上,这小横杆则置于下部双立杆之间。搭接部分用不少于三道旋转扣件(扣在立杆上),且三道扣件紧接,以加强对大横杆支持力。这种联接方式下得两根立杆得荷载可按平均分担考虑。5.9.2大横杆。大横杆得20、长度不宜小于三跨,且不小于 6m。a)立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧,不得遗漏。b)同一排大横杆得水平偏差不大于该片脚手架总长度得1/300,且不大于500mm。c)大横杆最好采用对接扣件连接。如采用搭接连接时,搭接长度不应小于1m,并用三个旋转扣件扣牢。d)大横杆接头与相邻立杆得距离不大于纵跨得三分之一。e)同一水平内得内外两根大横杆得接头与上下相邻得两根大横杆得接头均应相互错开,不得出现在同一跨间内。相邻接得水平距离应500mm。5.9.3小横杆a)小横杆紧贴立杆布置。对于双立杆,则设于双立杆之间。b)小横杆搭于大横杆上,用直角扣件扣紧。对贴近立杆得小横杆亦可紧固于立杆上。c)在任何情况下21、不得拆除贴近立杆得小横杆。5.9.4斜杆。纵向支撑得斜杆与地面夹角在45-60范围内。a)斜杆用扣件与脚手架扣紧得连接头两端距脚手架节点(即立杆与横杆得交点)不大于 200mm。除两端扣紧外,中间尚需增加 2-4 个扣结点。b)斜杆得最下面一个连接点距地面不宜大于500mm,以保证脚手架得稳定。c)斜杆得接长宜采用对接连接,当采用搭接时,搭接长度不小于 400mm,并用两只旋转扣件扣牢。5、10 防 护 与 拆 除 顺 序5.10.1脚手架得防护脚手架底部采用夹板全封闭,屋面外脚手架满铺密目网,架体与建筑物得空隙采用平网防护,底层与操作面外架设置挡脚板,挡脚板高度为 180mm。脚手架外架立面22、采用密目式绿色安全网,水平方向作业层按结构进度满铺钢筋网片脚手板,并搭设斜道。斜道脚手板得防滑条间距不应大于30cm。由于架体较高,需加设防雷击措施,具体方法就是:在主体底层选定四个转角,将转角处得钢筋与脚手架连接。5.10.2安全通道及安全平网为保证施工人员进出施工现场时安全,防止高空坠物伤人,特设置安全通道。安全通道采用钢管架支撑,上部满铺钢管及防护网以防止坠物。其余临时作业面必须搭设防护棚。防护棚搭出约2m,其支撑就是靠支在外架上得钢管,在钢管上铺设七夹板或安全网。其搭设示意如图所示:安全平网设置示意图(注:外架每隔三层设一道)5.10.3拆除顺序:拆除得原则:先搭得后拆,后搭得先拆。先23、从钢管脚手架顶端拆起。拆除顺序为:安全网护身栏挡脚板脚手板小横杆大横杆立杆联墙杆纵向支撑。拆架前,全面检查拟拆脚手架,根据检查结果,先拟订作业计划,报请批准进行安全技术交底后,才准开始工作,作业计划包括:拆架得步骤与方法,安全措施,材料堆放地点,劳动组织,拆架时周围设警戒标志,划出工作禁区,禁止非施工人员进入,并设专人瞧管。拆除顺序从上而下,一步一清,不准上下同时作业,且注意以下五点:(1)拆除脚手架要本着先搭后拆,后搭先拆得原则,按层次由上而下进行,所有拉结点应随脚手架逐层拆除,严禁先将拉结点整层或数层拆除后,再拆除脚手架;分段拆除高差不应大于二步,如高差大于 2 步,应设拉结点加固。(2)24、拆架时,先拆护身栏杆,然后依次拆小横杆、大横杆、剪刀撑、立杆,拆横杆先拆中间扣,再拆两头扣,拆下得材料必须随时运送到地面,不得堆放在脚手架上与楼上。(3)等脚手架拆至最后一根长钢管时,应在适当位置加抛撑后拆拉结点。(4)拆架过程中,不应中间换人,如果换人,则应将拆除情况讲清楚,操作时,思想要集中。(5)拆下来得架料要分类堆放进行保养。模板拆除,先报批并进行交底后,才准开始作业,作业计划包括:拆模得步骤与方法、安全措施、摸板堆放地点、劳动组织、拆模周围设警戒标志、划出工作禁区、禁止非施工人员进入,并设专人瞧管。6、安全管理6、1 脚手架搭设人员必须就是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管25、理规则(GB5036)考核合格得专业架子工。上岗人员应定期体检,合格者方可持证上岗。6、2搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。6、3 脚手架得构配件质量与搭设质量,应经质安科检查验收,合格后方准使用。6、4 作业层上得施工荷载应符合使用要求,不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土与砂浆得输送管等固定在脚手架上;严禁悬挂起重设备。6、5 当有六级及六级以上大风与雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。6、6定期做好脚手架得安全检查与维护。6、7在脚手架使用期间,严禁拆除下列构件:1)主节点处得纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆;2)连墙件。6、8 不得在脚26、手架基础及其邻近处进行挖掘作业,否则应采取安全措施,并报上级主管部门批准。6、9临街搭设脚手架时,外侧应有防止坠物伤人得防护措施。6、10在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施与专人瞧守。6、11 工地临时用电线路得搭设及脚手架接地、避雷措施等,应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ 46)得有关规定执行。6、12 搭拆脚手架时,地面应设围栏与警戒标志,并派专人瞧守,严禁非操作人员入内。7、重大危险源清单序号类别序号重 大 危 险 源后 果风险等级控 制 方 式一高处坠落1 悬空作业未系安全带作业人员高坠四级落实安全生产六大纪律,加强现场检查监督二高处坠物2 施工工具用材料27、掉落物品从高空掉下伤人三级落实安全生产六大纪律,重点加强工人安全意识三坍塌3 脚手架未按施工方案施工脚手架发生坍塌四级严格按方案施工,加强现场抽查8、应急处理预案8.1 项目部根据现场实际发生事故情况,最大可能迅速调集汽车、挖掘机、推土机等机械设备及人员、车辆迅速投入开展抢救及突击抢救行动,调查现场情况,根据工程特点、事故类别,制定抢救方案,必要时请求武警、消防部门协助抢险,请公安部门配合,疏散人群,维持现场秩序。8.2 伤员抢救立即与急救中心与医院联系,请示出动急救车辆并做好急救准备,确保伤员得到及时医治。8.3 事故现场取证救助行动中,安排人员同时做好事故调查取证工作,以利于事故处理,防止28、证据遗失。8.4 常见事故得人员救援措施a)当有突发事件发生时一方面进行自救工作,另一方面由现场得负责人员拨打 120 急救电话联系救护车。b)当有触电事故发生时,应立即切断电源,对受伤人员进行人工呼吸救援,并联系车辆送医院抢救。c)当有火灾发生时应先发出火灾求救信号,并在条件允许得情况下将受伤、围困人员救出危险地带,并组织现场所有劳动力利用现场已有得消防器具进行扑救工作;火势严重得应立即拨打119请求消防队进行扑救;若有受伤人员应立即送往医院进行治疗。d)当因脚手架发生塌方造成人员被埋时,应立即拨打 120急救电话请求救援,组织现场所有人员使用铁锹等人工使用得工具将被埋人员挖出,并注意不要伤29、到被埋人员造成再次受伤。8.5 自我保护在救助行动中,抢救机械设备与救助人员应严格执行安全操作规程,配齐安全设施与防护工具,加强自我保护,确保抢救行动过程中得人身安全与财产安全。8.6 加强安全管理措施开展经常性得安全教育,以专职安全员为主,各作业组兼职安全员为辅,组成安全组织网络。时时处处有人讲安全、管安全,发现问题及时整改。9、计算书钢管落地脚手架计算书一、参数信息1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 36 m,立杆采用单立杆;搭设尺寸为:横距Lb为 1、05m,纵距La为1、5m,大小横杆得步距为 1、8 m;内排架距离墙长度为 0、25m;大横杆在上,搭接在小横杆上得大横杆根数为 2 根30、;采用得钢管类型为483、2;横杆与立杆连接方式为单扣件;连墙件采用两步三跨,竖向间距 3、6 m,水平间距 4、5 m,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2、活荷载参数施工均布活荷载标准值:3、000 kN/m2;脚手架用途:结构脚手架;同时施工层数:2 层;3、风荷载参数本工程地处河北保定市,基本风压 0、37 kN/m2;风荷载高度变化系数 z,计算连墙件强度时取 0、92,计算立杆稳定性时取 0、74,风荷载体型系数 s为0、693;4、静荷载参数每米立杆承受得结构自重标准值(kN/m):0、1248;脚手板自重标准值(kN/m2):0、300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):031、150;安全设施与安全网(kN/m2):0、005;脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0、035;脚手板铺设总层数:13;5、地基参数地基土类型:素填土;地基承载力标准值(kPa):120、00;立杆基础底面面积(m2):0、20;地基承载力调整系数:1、00。二、大横杆得计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5、2、4条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度与挠度计算,大横杆在小横杆得上面。将大横杆上面得脚手板自重与施工活荷载作为均布荷载计算大横杆得最大弯矩与变形。1、均布荷载值计算大横杆得自重标准值:P132、=0、035 kN/m;脚手板得自重标准值:P2=0、31、05/(2+1)=0、105 kN/m;活荷载标准值:Q=3 1、05/(2+1)=1、05 kN/m;静荷载得设计值:q1=1、20、035+1、20、105=0、168 kN/m;活荷载得设计值:q2=1、41、05=1、47 kN/m;图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩与跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度验算跨中与支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0、08q1l2+0、10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0、080、1681、52+0、101、4733、1、52=0、361 kNm;支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0、10q1l2-0、117q2l2支座最大弯距为 M2max=-0、100、1681、52-0、1171、471、52=-0、425 kNm;选择支座弯矩与跨中弯矩得最大值进行强度验算:=Max(0、361 106,0、425 106)/4730=89、852 N/mm2;大横杆得最大弯曲应力为=89、852 N/mm2小于 大横杆得抗弯强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下得挠度。计算公式如下:max=(0、677q1l4+0、990q2l4)/100EI 其中:34、静荷载标准值:q1=P1+P2=0、035+0、105=0、14 kN/m;活荷载标准值:q2=Q=1、05 kN/m;最大挠度计算值为:=0、677 0、14 15004/(100 2、06 105 113600)+0、990 1、05 15004/(100 2、06 105 113600)=2、454 mm;大横杆得最大挠度 2、454 mm 小于 大横杆得最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm,满足要求！三、小横杆得计算根据JGJ130-2001第5、2、4条规定,小横杆按照简支梁进行强度与挠度计算,大横杆在小横杆得上面。用大横杆支座得最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利35、荷载布置下计算小横杆得最大弯矩与变形。1、荷载值计算大横杆得自重标准值:p1=0、0351、5=0、053 kN;脚手板得自重标准值:P2=0、31、051、5/(2+1)=0、158 kN;活荷载标准值:Q=31、051、5/(2+1)=1、575 kN;集中荷载得设计值:P=1、2(0、053+0、158)+1、4 1、575=2、458 kN;小横杆计算简图2、强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载得标准值最不利分配得弯矩与;均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8 Mqmax=1、20、0351、052/8=0、006 kNm;集中荷载最大弯矩计算公式如下36、:Mpmax=Pl/3 Mpmax=2、4581、05/3=0、86 kNm;最大弯矩 M=Mqmax+Mpmax=0、866 kNm;最大应力计算值=M/W=0、866 106/4730=183、099 N/mm2;小横杆得最大弯曲应力=183、099 N/mm2小于 小横杆得抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载得设计值最不利分配得挠度与;小横杆自重均布荷载引起得最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EI qmax=5 0、035 10504/(384 2、06 105 113600)=0、024 mm;大横杆传37、递荷载 P=p1+p2+Q=0、053+0、158+1、575=1、786 kN;集中荷载标准值最不利分配引起得最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EI pmax=1785、6 1050(3 10502-4 10502/9)/(722、06 105 113600)=3、135 mm;最大挠度与=qmax+pmax=0、024+3、135=3、159 mm;小横杆得最大挠度为 3、159 mm 小于 小横杆得最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力得计算按规范表 5、1、7,直角、旋转单扣件承载力取值为8、00kN,该工程实际得旋转单扣38、件承载力取值为8、00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件得抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5、2、5):R Rc其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取8、00 kN;R-纵向或横向水平杆传给立杆得竖向作用力设计值;大横杆得自重标准值:P1=0、0351、52/2=0、053 kN;小横杆得自重标准值:P2=0、0351、05/2=0、019 kN;脚手板得自重标准值:P3=0、31、051、5/2=0、236 kN;活荷载标准值:Q=3 1、051、5/2=2、362 kN;荷载得设计值:R=1、2(0、053+0、019+0、236)+1、42、362=3、639、77 kN;R 8、00 kN,单扣件抗滑承载力得设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架得荷载包括静荷载、活荷载与风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受得结构自重标准值,为0、1248kN/m NG1=0、1248+(1、502/2)0、035/1、80 18、00=2、777kN;(2)脚手板得自重标准值;采用竹笆片脚手板,标准值为 0、3kN/m2 NG2=0、3131、5(1、05+0、2)/2=3、802 kN;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值;采用竹笆片脚手板挡板,标准值为 0、15kN/m NG3=0、15131、5/2=1、462 kN;(4)吊挂得安全40、设施荷载,包括安全网:0、005 kN/m2 NG4=0、0051、518=0、135 kN;经计算得到,静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8、177 kN;活荷载为施工荷载标准值产生得轴向力总与,立杆按一纵距内施工荷载总与得1/2 取值。经计算得到,活荷载标准值 NQ=3 1、051、52/2=4、725 kN;考虑风荷载时,立杆得轴向压力设计值为 N=1、2 NG+0、851、4NQ=1、28、177+0、851、44、725=15、436 kN;不考虑风荷载时,立杆得轴向压力设计值为 N=1、2NG+1、4NQ=1、28、177+1、44、725=16、428kN;六、41、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外,故仅供参考):钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷 3次;吊点选择在立杆、小横杆、大横杆得交点位置;以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为 4m;第2 次卸荷净高度为 5m;第3 次卸荷净高度为 3m;经过计算得到a1=arctg2、000/(1、050+0、250)=56、976度a2=arctg2、000/0、250=82、875度第1次卸荷处立杆轴向力为:P1=P2=1、515、4364/18=5、145 kN;kx为不均匀系数,取1、5 各吊点位置处内力计算为(kN):T1=P1/sina1=5、145/0、838=6、137 k42、N T2=P2/sina2=5、145/0、992=5、185 kN G1=P1/tana1=5、145/1、538=3、344 kN G2=P2/tana2=5、145/8、000=0、643 kN 其中T钢丝绳轴向拉力,G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳得最大轴向拉力为Fg=T1=6、137 kN。钢丝绳得容许拉力按照下式计算:Fg=aFg/K 其中Fg-钢丝绳得容许拉力(kN);Fg-钢丝绳得钢丝破断拉力总与(kN),计算中可以近似计算 Fg=0、5d2,d 为钢丝绳直径(mm);-钢丝绳之间得荷载不均匀系数,取0、82;K -钢丝绳使用安全系数。计算中Fg 取 6、137kN,=0、82,K43、=10,得到:选择卸荷钢丝绳得最小直径为:d=(26、13710、000/0、820)0、5=12、2 mm。吊环强度计算公式为:=N/A f 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度,按混凝土结构设计规范 10、9、8 每个拉环按 2个截面计算得吊环应力不应大于50N/mm2;N-吊环上承受得荷载等于 Fg;A-吊环截面积,每个吊环按照两个截面计算,A=0、5d2;选择吊环得最小直径要为:d=(2Fg/f/)1/2=(26、137103/50/3、142)1/2=8、8 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 12、2 mm,必须拉紧至 6、137 kN,吊环直径为 10、0 mm。根据各次卸荷高度得:第2次44、卸荷钢丝绳最小直径为 13、7 mm,必须拉紧至 7、671 kN,吊环直径为 10、0 mm。第3次卸荷钢丝绳最小直径为 10、6 mm,必须拉紧至 4、602 kN,吊环直径为 8、0 mm。七、立杆得稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0、7zs0其中 0-基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)得规定采用:0=0、37 kN/m2;z-风荷载高度变化系数,按照 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)得规定采用:z=0、74;s-风荷载体型系数:取值为 0、693;经计算得到,风荷载标准值为:Wk=0、7 0、370、740、693=0、1345、3 kN/m2;风荷载设计值产生得立杆段弯矩 MW为:Mw=0、85 1、4WkLah2/10=0、85 1、40、1331、51、82/10=0、077 kNm;考虑风荷载时,立杆得稳定性计算公式=N/(A)+MW/W f 立杆得轴心压力设计值 :N=15、4366/18=5、145 kN;不考虑风荷载时,立杆得稳定性计算公式=N/(A)f 立杆得轴心压力设计值 :N=16、4286/18=5、476kN;计算立杆得截面回转半径 :i=1、59 cm;计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5、3、3得:k=1、155;计算长度系数参照建筑施工扣件46、式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5、3、3得:=1、5;计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定:l0=3、118 m;长细比:L0/i=196;轴心受压立杆得稳定系数,由长细比 lo/i 得结果查表得到 :=0、188 立杆净截面面积 :A=4、5 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩):W=4、73 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 :f=205 N/mm2;考虑风荷载时=5145、21/(0、188 450)+76815、339/4730=77、058 N/mm2;立杆稳定性计算=77、058 N/mm2小于 立杆得抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！不考虑风荷载47、时=5475、96/(0、188 450)=64、728 N/mm2;立杆稳定性计算=64、728 N/mm2小于 立杆得抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求！八、连墙件得稳定性计算连墙件得轴向力设计值应按照下式计算:Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0、92,s0、693,00、37,Wk=0、7zs0=0、7 0、92 0、693 0、37=0、165 kN/m2;每个连墙件得覆盖面积内脚手架外侧得迎风面积 Aw=16、2 m2;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5、4、1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生得轴向力(kN),48、N0=5、000 kN;风荷载产生得连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算:Nlw=1、4WkAw=3、745 kN;连墙件得轴向力设计值 Nl=Nlw+N0=8、745 kN;连墙件承载力设计值按下式计算:Nf=Af其中 -轴心受压立杆得稳定系数;由长细比 l/i=250/15、9得结果查表得到=0、958,l 为内排架距离墙得长度;A=4、5 cm2;f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0、9584、510-4205103=88、376 kN;Nl=8、745 Nf=88、376,连墙件得设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=8、745小于双扣件得抗滑力 12 kN,满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆得地基承载力计算立杆基础底面得平均压力应满足下式得要求p fg地基承载力设计值:fg=fgkkc=120 kPa;其中,地基承载力标准值:fgk=120 kPa;脚手架地基承载力调整系数:kc=1;立杆基础底面得平均压力:p=N/A=25、726 kPa;其中,上部结构传至基础顶面得轴向力设计值:N=15、4366/18=5、145 kN;基础底面面积 :A=0、2 m2。p=25、726kPa fg=120 kPa。地基承载力满足要求！