1、高阳县集中供热锅炉改造项目和高阳县集中供热余热发电项目 主厂房脚手架搭拆方案批准： 审核： 编制： 目 录1、编制依据及原则- 3 -1.1 编制依据- 3 -1.2 编制原则- 3 -2、工程概述- 3 -3、外脚手架搭设方案- 4 -4、施工顺序- 4 -5、施工规定及施工方法- 4 -5.1 材料选择及质量规定- 4 -5.2 脚手架的地基规定- 5 -5.3 立杆、扫地杆搭接构造规定- 6 -5.4 连墙件- 8 -5.5 脚手板的设立- 10 -5.6 作业面的横向尺寸- 10 -5.7 外脚手架的防护- 11 -5.8 支撑体系- 11 -5.9 杆件搭设构造规定- 12 -5.12、0 防护和拆除顺序- 14 -6、安全管理- 16 -7、重大危险源清单- 16 -8、应急解决预案- 17 -9、计算书- 18 -1、 编制依据及原则1.1 编制依据（1）由业主提供的地质勘察报告。（2）本工程所涉及的图集、规范、标准、规程及公司标准。建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023；国家行业标准建筑施工安全检查标准（JGJ59-2023）；（3）我公司有关质量管理、安全管理、文明施工管理制度及公司标准。（4）本工程现场及周边环境的实际情况。1.2 编制原则本方案的编制原则为：对工程有针对性，实用、可行；保证工程顺利实行，安全有保证；采用合理施工组织措施和先进的施3、工工艺，合理减少工程造价并缩短工期；2、 工程概述本项目为集中供热改造项目，项目建设规模为 4220t/h 高温高压循环流化床锅炉（三用一备），并配套建设厂区供热管网工程、烟气除尘、脱硫脱硝系统及其他相关的附属设施。同时充足运用高温高压锅炉在减温减压过程中产生了大量的压差及余热损失，将此部分压差和余热用来发电，新建背压机组，建设规模为 325MW 背压式汽轮发电机组，将高参数蒸汽（9.81MPa、540）经减温减压器变为低参数蒸汽（1.0MPa、220）导致的压差及余热损失回收运用，进行发电和供热。本项目的一期工程：新建 2*220T 锅炉、2*25MW 余热发电及相应配套的公用工程和辅助生产4、设施。本单位工程为结构类型为现浇混凝土框架结构，总轴线尺寸72*12m，建筑高度：36m。3、 外脚手架搭设方案本工程外脚手架搭设，采用落地式双排扣件式钢管脚手架。脚手架立杆纵距1.5m，立杆横向间距1.05m，内排立杆距结构40cm，大横杆步距1.8m，小横杆间距0.9m。外架外立面自转角开始，所有设立夹角角度40-60度的剪刀撑。纵横向0.6m设立篙竹护栏，外挂绿色环保密目安全网。连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米。计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为36米，立杆采用单立管。同时施工2层，脚手架共铺设13 层。4、施工顺序总体施工顺序：基础脚手架搭设、拆除一层满5、堂脚手架搭设外脚手架搭设上部各层满堂脚手架及外脚手架搭设满堂脚手架拆除主体结构、外装修完毕内装修脚手架搭设、拆除外脚手架拆除外双排落地脚手架搭设顺序：地基解决底板摆放扫地杆摆放逐个树立立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧安装第一步大横杆并扣紧安装第一步小横杆安装第二步大横杆、小横杆加临时斜支撑上端与第二步大横杆扣紧，在装设两道联墙杆后方可拆除第三步、第四步大横杆和小横杆联墙杆接立杆加设剪刀撑铺脚手板绑护身栏杆和挡脚板立挂安全网如此继续往上至所需高度验收使用拆除清场5、施工规定及施工方法5.1 材料选择及质量规定本工程外脚手架采用扣件式钢管脚手架。5.1.1 钢管：采用外径48mm6、，壁厚3.5mm的钢管。5.1.2 钢管端部切口平整，严禁使用有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管。5.1.3 用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度应为46m，其重量不超过25kg。5.1.4 钢管材质宜使用力学性能适中的Q235钢，其材质应符合碳素结构钢（GB/T 700）中的相应规定。5.1.5 扣件：本工程脚手架扣件共采用三种：十字扣件、旋转扣件和对接扣件。应使用与钢管管径相匹配的扣件，以保证两者的贴合面紧密严实，扣紧时接触良好，保证扣件与钢管间的摩擦力。5.1.6 严禁使用有脆裂变形、滑丝、锈蚀等的扣件，严禁使用未经检查或加工不合格的扣件。5.1.7 扣件的活动部份应能灵活转动，旋转7、扣件的两旋转面间隙小于1mm。5.1.8 扣件质量应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定。5.1.9 脚手板：采用木脚手板：木脚手板应采用标准的杉木或松木板，材质符合现行国家标准木结构设计规范（GBJ 5）中II等材质的规定。其板厚度不小于50mm，板宽宜200250mm，板长为4m。，两端各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。严禁使用有腐朽、裂缝、斜纹及大横透节等缺陷的板材。5.1.10 连墙件的材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。5.1.11 其它辅助材料；用于绑扎、连接、围护和固定等作用的其它材料，如镀锌铁丝、密目安全网、大眼安全8、网、立杆下部的垫板等都必须符合相应的国家标准或行业标准的规定，以保证施工的正常使用和安全可靠性。5.1.12 搭设前对进场的脚手架杆件或配件（新、旧材料）进行严格检查，符合规定的才干使用。5.1.13 所有材料必须满足搭设的规定，做到材料准备充足。5.1.14 施工前，项目工程部、质量安所有和供应部应组织对进场材料的质量和数量验收合格后方可用于施工。5.2 脚手架的地基规定5.2.1 脚手架地基平整夯实，地基必须土质干燥，无液化现象。5.2.2 脚手架的钢立杆不能直接立于地面上，应加设底座和垫板（或垫木）。垫板（木）厚度不小于50mm；不得在未解决的起伏不平和软硬不一的地面上直接搭设脚手架。59、.2.3 脚手架地基应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基。5.2.4 脚手架内立杆大多处在墙基回填土之上，回填土必须严格分层夯实。垫板宜采用长度不少于2跨，宽不小于200mm、厚度不小于50mm的木垫板，长度为2m时垂直于墙面放置,长度大于3m时平行于墙面放置(有助于克服两立杆间的不均匀沉降)。在脚手架外侧挖一浅排水沟排除雨水（图4-1）。5.2.5 由于部分脚手架设立于二层楼板面上，故该部位首层的满堂脚手架要同上部脚手架一同使用，直至其上部脚手架拆除后才干拆除（留不少于4米宽最后拆除）。5.3 立杆、扫地杆搭接构造规定5.3.1 每根立杆底部应设立底座和垫板。5.3.2 脚手架必须设立纵、横10、向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上方不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm（下图）： 纵、横向扫地杆构造5.3.3 脚手架底层步距不应大于2m（图2）。5.3.4 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距宜按规定采用。5.3.5 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：a) 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应11、设立在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头的高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；b) 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边沿至杆端距离不应小于100mm。5.3.6 立杆顶端宜高出女儿墙顶端1m，高出檐口顶端1.5m。5.3.7 双立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m。5.3.8 立杆的误差控制：a) 钢管立杆纵距偏差为50mm。b) 钢管立杆垂直度偏差不超过1/100H，且不大于10cm（H为脚手架总高度）。c) 在脚手架的高度段H内，立杆的所有垂直偏差绝对值规定如下：当H30m时， 不大于5012、mm；当H30m时， 不大于100mm。5.4 连墙件5.4.1 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.60 米。5.4.2 连墙件的布置应符合下列规定： a) 连墙件的位置应设立在与立杆和大横杆相交的接点处，离节点的间距不宜大于300mm；b) 应从底层第一步纵向水平杆处开始设立，沿整片脚手架均匀布置，当该处设立有困难时，应采用其它可靠措施固定；5.4.3 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；5.4.4 一字型、开口型脚手架的两端必须设立连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m（2步）；5.4.5 对脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采13、用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。5.4.6 在脚手架周边的端头（涉及顶端）以及转角处，要加密连墙件。5.4.7 本工程刚性连墙件一般采用如下做法：短钢管、扣件与钢筋混凝土柱连接（下图）。5.4.8 现浇混凝土的梁板上预埋竖向短钢管，然后用连接短钢管一端与预埋竖向短钢管用直角扣件连接，另一端用直角扣件与内立杆连接。（如下图）：5.4.9 连墙件宜采用梅花形布置（如下图）。5.4.10 连墙件所在位置有时也许碰到门窗洞口，可以用添加附加短钢管的办法来实现联结。5.4.11 施工过程中当个别连墙件被拆除后在相称一段时期内难于补上时，必须采用有效的加强措施。如附近添设14、一个临时的联墙杆，限制施工荷载或加强横向刚度等。5.5 脚手板的设立5.5.1 首层隔离层和作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120-150mm。架子上不准留单块脚手板。5.5.2 脚手板在纵向的接头有对接铺设和搭接铺设二种（图7）。图7脚手板的对接和搭接（a）对接；（b）搭接 1.脚手板；2.小横杆a) 对接铺设的脚手板，在每块脚手板两端下面均要有小横杆、杆离板端的距离应不小于150mm，小横杆应放正、绑牢。b) 搭接铺设的脚手板，规定两块脚手板端头的搭接长度应不小于200mm，接头处必须在小横杆上，脚手板与小横杆之间的不平处允许用木块垫实，不许垫砖块等易碎物体。5.5.3 严禁留探头长度115、50mm的探头板。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。5.5.4 本工程采用为竹笆脚手板，应在下列部位给予固定：a) 脚手板的两端和拐角处，采用直径1.2的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上；b) 坡道和平台的两端；c) 其他也许发生滑动和翘起的部位。5.6 作业面的横向尺寸5.6.1 横向水平杆（小横杆）伸出纵向水平杆（大横杆）外的长度不宜小于100mm，以防止小横杆从大横杆上滑脱。5.6.2 双排脚手架的里立杆距墙体的距离为400mm。以保证工人有一定的操作活动空间。5.7 外脚手架的防护5.7.1 离地面2m以上铺设脚手板的作业层都要在脚手架外立杆的内侧绑两16、道牢固的护身栏杆和挡脚板。5.7.2 两道护身栏杆离脚手架的高度分别为1.2m和0.6m ，紧贴外立杆内侧安设两道水平钢管。5.7.3 挡脚板高度不小于180mm。5.7.4 架体须超过施工操作层1.8m高，中间须加防护栏杆。5.7.5 密目式安全网应紧随架体搭设高度满挂；使用的密目式安全网须是建设部认证产品。5.7.6 每隔4步架须满铺脚手板，防止物体坠落，对于高层脚手架，顶层应满铺脚手板，以保证脚手架的顶端有足够的横向水平刚度。5.7.7 当风力大于六级时，工人不得在架子上进行施工操作。5.8 支撑体系脚手架必须设立支撑体系。支撑体系涉及剪刀撑、横向支撑和水平支撑，这些支撑应和脚手架这一空17、间构架的基本构件很好联结。双排脚手架应设剪刀撑与横向支撑。5.8.1 剪刀撑a) 剪刀撑的设立应符合下列规定：每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表中的规定拟定每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间； 剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角（）455060剪刀撑跨越立杆的最多根数（n）765b) 双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设立一道剪刀撑，并应由底至顶连续设立；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m；c) 高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设立剪刀撑；d) 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合本细则4.3.5条的规定；e18、) 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。5.8.2 横向斜撑的设立应符合下列规定：横向斜撑应在同一节间，由底至顶层层呈之字型连续布置。a) 横向支撑是指在横向承力结构内从底到顶沿全高呈之字形设立连续的斜撑。b) 一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设立横向支撑，中间宜每隔6跨设立一道；c) 脚手架的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑。5.8.3 水平支撑a) 没有铺板的水平板空腹桁架在二榀横向承力结构之间必须设立小横杆，其间距对结构脚手架不宜大于1m，对装修脚手架不宜大于1.2m，这些小横杆和大横杆均应紧密相扣。b) 对19、承力较大的结构脚手架，为了使其有更大的水平横向刚度，需在设立联墙拉结杆件的脚手架水平面内连续添设水平斜杆，呈之字型布置，形成一个刚度较大的水平桁架。5.9 杆件搭设构造规定5.9.1 立杆。在竖立杆时，要注意杆件的长短搭配使用。a) 立杆的接头除顶层可采用搭接接头外其余必须采用对接扣件实行对接接头。搭接时的搭接长度不应小于1m，用不小于两个旋转扣件来扣牢，扣件的外边沿到杆端距离不应小于100mm。b) 立杆接头与相近大横杆的距离不宜大于步高的三分之一。相邻两立杆的接头应互相错开，不应在同一步高和同一间距内。相邻接头的高度差应500mm。c) 高层脚手架的立杆采用上单下双时，下部的两根钢管必须用20、直角扣件与大横杆扣紧，以保证两根钢管共同工作，不得只扣一根，以避免其自由变形长度成倍增长。d) 单杆和双杆的连接构造有两种（见下图）：e) 上部单立杆是由下部双立杆中的一根延伸而成。该杆应按承受所有上立杆（单立杆部分）荷载的70%和下部荷载（双立杆部分）的一半来考虑。f) 上部单立杆同时和下部两根双立杆搭接。上部单立杆支承在小横杆上，这小横杆则置于下部双立杆之间。搭接部分用不少于三道旋转扣件（扣在立杆上），且三道扣件紧接，以加强对大横杆支持力。这种联接方式下的两根立杆的荷载可按平均分担考虑。5.9.2 大横杆。大横杆的长度不宜小于三跨，且不小于6m。a) 立杆和大横杆必须用直角扣件扣紧，不得漏21、掉。b) 同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/300，且不大于500mm。c) 大横杆最佳采用对接扣件连接。如采用搭接连接时，搭接长度不应小于1m，并用三个旋转扣件扣牢。d) 大横杆接头与相邻立杆的距离不大于纵跨的三分之一。e) 同一水平内的内外两根大横杆的接头和上下相邻的两根大横杆的接头均应互相错开，不得出现在同一跨间内。相邻接的水平距离应500mm。5.9.3 小横杆a) 小横杆紧贴立杆布置。对于双立杆，则设于双立杆之间。b) 小横杆搭于大横杆上，用直角扣件扣紧。对贴近立杆的小横杆亦可紧固于立杆上。c) 在任何情况下不得拆除贴近立杆的小横杆。5.9.4 斜杆。纵向支撑的斜杆与22、地面夹角在45-60范围内。a) 斜杆用扣件与脚手架扣紧的连接头两端距脚手架节点（即立杆和横杆的交点）不大于200mm。除两端扣紧外，中间尚需增长2-4个扣结点。b) 斜杆的最下面一个连接点距地面不宜大于500mm，以保证脚手架的稳定。c) 斜杆的接长宜采用对接连接，当采用搭接时，搭接长度不小于400mm，并用两只旋转扣件扣牢。5.10 防护和拆除顺序5.10.1 脚手架的防护脚手架底部采用夹板全封闭，屋面外脚手架满铺密目网，架体与建筑物的空隙采用平网防护，底层和操作面外架设立挡脚板，挡脚板高度为180mm。脚手架外架立面采用密目式绿色安全网，水平方向作业层按结构进度满铺钢筋网片脚手板，并搭设23、斜道。斜道脚手板的防滑条间距不应大于30cm。由于架体较高，需加设防雷击措施，具体方法是：在主体底层选定四个转角，将转角处的钢筋与脚手架连接。5.10.2 安全通道及安全平网为保证施工人员进出施工现场时安全,防止高空坠物伤人,特设立安全通道。安全通道采用钢管架支撑,上部满铺钢管及防护网以防止坠物。其余临时作业面必须搭设防护棚。防护棚搭出约2m,其支撑是靠支在外架上的钢管,在钢管上铺设七夹板或安全网。其搭设示意如图所示：安全平网设立示意图（注：外架每隔三层设一道）5.10.3 拆除顺序：拆除的原则：先搭的后拆，后搭的先拆。先从钢管脚手架顶端拆起。拆除顺序为：安全网护身栏挡脚板脚手板小横杆大横杆立24、杆联墙杆纵向支撑。拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，先拟订作业计划，报请批准进行安全技术交底后，才准开始工作，作业计划涉及：拆架的环节和方法，安全措施，材料堆放地点，劳动组织，拆架时周边设警戒标志，划出工作禁区，严禁非施工人员进入，并设专人看管。拆除顺序从上而下，一步一清，不准上下同时作业，且注意以下五点：（1）拆除脚手架要本着先搭后拆，后搭先拆的原则，按层次由上而下进行，所有拉结点应随脚手架逐层拆除，严禁先将拉结点整层或数层拆除后，再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于二步，如高差大于2步，应设拉结点加固。（2）拆架时，先拆护身栏杆，然后依次拆小横杆、大横杆、剪刀撑、立杆，拆横杆先拆中间25、扣，再拆两头扣，拆下的材料必须随时运送到地面，不得堆放在脚手架上和楼上。（3）等脚手架拆至最后一根长钢管时，应在适当位置加抛撑后拆拉结点。（4）拆架过程中，不应中间换人，假如换人，则应将拆除情况讲清楚，操作时，思想要集中。（5）拆下来的架料要分类堆放进行保养。模板拆除，先报批并进行交底后，才准开始作业，作业计划涉及：拆模的环节和方法、安全措施、摸板堆放地点、劳动组织、拆模周边设警戒标志、划出工作禁区、严禁非施工人员进入，并设专人看管。6、 安全管理6.1脚手架搭设人员必须是通过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检， 合格者方可持26、证上岗。6.2搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。6.3脚手架的构配件质量与搭设质量，应经质安科检查验收，合格后方准使用。6.4作业层上的施工荷载应符合使用规定，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。6.5当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。6.6定期做好脚手架的安全检查与维护。6.7在脚手架使用期间，严禁拆除下列构件：1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；2）连墙件。6.8不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采用安全措施，并报上级主管部门批准。6.9临街27、搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。6.10在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。6.11工地临时用电线路的搭设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46）的有关规定执行。6.12搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。7、重大危险源清单序号类别序号重 大 危 险 源后 果风险等级控 制 方 式一高 处 坠 落1悬空作业未系安全带作业人员高坠四级贯彻安全生产六大纪律，加强现场检查监督二高 处 坠物2施工工具用材料掉落物品从高空掉下伤人三级贯彻安全生产六大纪律，重点加强工人安全意识三坍塌3脚手架28、未按施工方案施工脚手架发生坍塌四级严格按方案施工，加强现场抽查8、应急解决预案8.1 项目部根据现场实际发生事故情况，最大也许迅速调集汽车、挖掘机、推土机等机械设备及人员、车辆迅速投入开展抢救及突击抢救行动，调查现场情况，根据工程特点、事故类别，制定抢救方案，必要时请求武警、消防部门协助抢险，请公安部门配合，疏散人群，维持现场秩序。8.2 伤员抢救立即与急救中心和医院联系，请示出动急救车辆并做好急救准备，保证伤员得到及时医治。8.3 事故现场取证救助行动中，安排人员同时做好事故调查取证工作，以利于事故解决，防止证据遗失。8.4 常见事故的人员救援措施a) 当有突发事件发生时一方面进行自救工作，29、另一方面由现场的负责人员拨打120急救电话联系救护车。b) 当有触电事故发生时，应立即切断电源，对受伤人员进行人工呼吸救援，并联系车辆送医院抢救。c) 当有火灾发生时应先发出火灾求救信号，并在条件允许的情况下将受伤、围困人员救出危险地带，并组织现场合有劳动力运用现场已有的消防器具进行扑救工作；火势严重的应立即拨打119请求消防队进行扑救；若有受伤人员应立即送往医院进行治疗。d) 当因脚手架发生塌方导致人员被埋时，应立即拨打120急救电话请求救援，组织现场合有人员使用铁锹等人工使用的工具将被埋人员挖出，并注意不要伤到被埋人员导致再次受伤。8.5 自我保护 在救助行动中，抢救机械设备和救助人员应严30、格执行安全操作规程，配齐安全设施和防护工具，加强自我保护，保证抢救行动过程中的人身安全和财产安全。8.6 加强安全管理措施开展经常性的安全教育，以专职安全员为主，各作业组兼职安全员为辅，组成安全组织网络。时时处处有人讲安全、管安全，发现问题及时整改。9、计算书 钢管落地脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 36 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，31、竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处河北保定市，基本风压0.37 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板32、类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.035；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.133、05 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.035+1.20.105=0.168 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1681.52+0.101.471.52 =0.361 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M234、max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1681.52-0.1171.471.52 =-0.425 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.361106,0.425106)/4730=89.852 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 89.852 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=35、0.035+0.105=0.14 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.1415004/(1002.06105113600)+0.9901.0515004/(1002.06105113600) = 2.454 mm；大横杆的最大挠度 2.454 mm 小于 大横杆的最大允许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足规定！三、小横杆的计算根据JGJ130-2023第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变36、形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.053+0.158)+1.4 1.575 = 2.458 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分派的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0351.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpm37、ax = Pl/3Mpmax = 2.4581.05/3 = 0.86 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.866 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.866106/4730=183.099 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =183.099 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分派的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03510504/(3842.06105113600) =38、 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.158+1.575 = 1.786 kN；集中荷载标准值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1785.61050(310502-410502/9 ) /(722.06105113600) = 3.135 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+3.135 = 3.159 mm；小横杆的最大挠度为 3.159 mm 小于 小横杆的最大允许挠度 1050/150=7与10 mm,满足规定！四、扣件抗滑力的计算按规范表539、.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0351.52/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0351.05/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.5 /240、 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.053+0.019+0.236)+1.42.362=3.677 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值涉及以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.035/1.8018.00 = 2.777kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1.05+0.2)/2 = 3.802 kN；(3)栏杆与挡脚手板自41、重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15131.5/2 = 1.462 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，涉及安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.177 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 31.051.52/2 = 4.725 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.177+ 0.85142、.44.725= 15.436 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.28.177+1.44.725=16.428kN；六、钢丝绳卸荷计算（因此内容在规范以外，故仅供参考）: 钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷3次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1 次卸荷净高度为4m;第2 次卸荷净高度为5m;第3 次卸荷净高度为3m; 通过计算得到a1=arctg2.000/(1.050+0.250)=56.976度a2=arctg2.000/0.250=82.875度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1 = P2 = 43、1.515.4364/18 =5.145 kN；kx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 5.145/0.838 = 6.137 kNT2 = P2/sina2 = 5.145/0.992 = 5.185 kNG1 = P1/tana1 = 5.145/1.538 = 3.344 kNG2 = P2/tana2 = 5.145/8.000 = 0.643 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =6.137 kN。钢丝绳的允许拉力按照下式计算： Fg = aFg/K其中Fg- 钢丝绳的允许拉力(kN)44、； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 6.137kN，=0.82，K=10，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(26.13710.000/0.820)0.5 = 12.2 mm。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.545、d2；选择吊环的最小直径要为：d =（2Fg/f/）1/2 =（26.137103/50/3.142）1/2 = 8.8 mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为 12.2 mm，必须拉紧至 6.137 kN，吊环直径为 10.0 mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为 13.7 mm，必须拉紧至 7.671 kN，吊环直径为 10.0 mm。第3次卸荷钢丝绳最小直径为 10.6 mm，必须拉紧至 4.602 kN，吊环直径为 8.0 mm。七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2046、23)的规定采用：0 = 0.37 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.370.740.693 = 0.133 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.1331.51.82/10 = 0.077 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 15.4366/18 =5.14547、 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = 16.4286/18 =5.476kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.1848、8立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 5145.21/(0.188450)+76815.339/4730 = 77.058 N/mm2；立杆稳定性计算 = 77.058 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！不考虑风荷载时 = 5475.96/(0.188450)=64.728 N/mm2；立杆稳定性计算 = 64.728 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！八、连墙件的稳定性计算连49、墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.693，00.37，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.6930.37 = 0.165 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.745 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N050、= 8.745 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.510-4205103 = 88.376 kN；Nl = 8.745 Nf = 88.376,连墙件的设计计算满足规定！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.745小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足规定！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =25.726 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 15.4366/18 =5.145 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=25.726kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足规定！