1、xx县集中供热锅炉改造项目和xx县集中供热余热发电项目 主厂房高支模安全专项施工方案批准：审核：编制：x目 录一、编制说明二、编制依据三、工程概况四、高支模板体系施工材料的选用和规定五、高支模板体系的施工设计六、高支模板体系的施工搭设七、高支模板体系的检查与验收八、脚手架的安全管理九、砼浇筑方法十、脚手架模板体系的拆除十一、模板质量保证措施十二、高支模监测十三、模板施工应急救援预案十四、安全、环保文明施工措施十五、高支模体系施工设计计算书一、编制说明为保证xx县集中供热锅炉改造项目和xx县集中供热余热发电项目主厂房施工脚手架系统安全有效的搭设、拆除及使用,特编制本施工方案。二、编制依据（1）由2、业主提供的施工图纸。（2）本工程所涉及的图集、规范、标准、规程及公司标准。1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ 130-2023）2钢管脚手架扣件（GB15831-2023）3建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2023）4混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042023）5建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2023）6建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2023）7建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2023）8钢结构设计规范（GB50017-2023）9建筑结构荷载规范（GB50009-2023）10危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质20233、87号11建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2023254号（3）我公司有关质量管理、安全管理、文明施工管理制度及公司标准。（4）本工程现场及周边环境的实际情况。三、工程概况本项目为集中供热改造项目，项目建设规模为4220t/h高温高压循环流化床锅炉（三用一备），并配套建设厂区供热管网工程、烟气除尘、脱硫脱硝系统及其他相关的附属设施。同时充足运用高温高压锅炉在减温减压过程中产生了大量的压差及余热损失，将此部分压差和余热用来发电，新建背压机组，建设规模为325MW背压式汽轮发电机组，将高参数蒸汽（9.81MPa、540）经减温减压器变为低参数蒸汽（1.0MPa、220）导致的压差及4、余热损失回收运用，进行发电和供热。本项目的一期工程：新建2*220T锅炉、2*25MW余热发电及相应配套的公用工程和辅助生产设施。本单位工程为结构类型为现浇混凝土框架结构，总轴线尺寸72*12m，建筑高度：36m。结构层数为七层，首层标高为+4.500m，二层标高为8.000m，夹层标高为12.800m，三层标高为15.450m，四层标高为19.000m，五层标高为21.950m，六层标高为26.450m，七层标高为30.450m，顶层标高为36.000m。其中最大跨度均为11.0m，其脚手架及模板支撑体系为高支模，最大钢筋砼框架梁主梁的截面尺寸重要为600mm2023mm。本工程的脚手架及模5、板工程为高支模。为了保证财产和施工人员的生命安全及文明施工，特编制本施工方案。由于脚手架搭设在主厂房15.450m层钢筋混凝土楼板上，故其承载力满足设计规定。四、高支模板体系施工材料的选用和规定4.1钢管4.1.1钢管选择力学性能适中的Q235钢，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A钢的规定。4.1.2钢管的截面尺寸为外径48mm，壁厚3.0mm。4.1.3钢管质量的检查规定（1）钢管的外观质量检查应按照下表进行项次检查项目验收规定新管1产品质量合格证必须具有2钢管材质证明书3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯4外径、壁厚偏差0.50mm6、0.35mm5端面应平整，端面切斜偏差1.70mm6防腐解决必须进行防腐解决，镀锌或刷防腐漆旧管7钢管锈蚀限度进场检查管壁上锈蚀的深度不得超过0.50mm8其他项目同上3、4、5、6同上3、4、5、6 （2）钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。4.2扣件4.2.1应使用与钢管管径相配的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件。4.2.2技术规定 （1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作。（2）铸铁不得有裂纹、气孔：不宜有缩松、砂眼或其他影响使用的铸铁缺陷：并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。（3）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。（4）扣件活动部位应能灵活转7、动，旋转扣件的两旋转面间隙应不小于1mm。（5）当扣件紧夹钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。（6）扣件表面应进行防腐解决。（7）直角扣件与旋转扣件不能混用。（8）扣件必须通过专业实验。4.2.3扣件质量的检查规定扣件质量按照下表进行检查项次检查项目规定新扣件1产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位实验报告必须具有2表面质量及性能应符合技术规定规定3螺栓不得滑丝旧扣件4同上2、34.3脚手板本工程采用木脚手板，厚度采用30mm-35mm的板材其材质不低于国家二等材料标准的杉木或松木板，板宽250mm，每块板质量不超过30kg，两端用1014号铅丝捆绑牢固。4.4模板、木枋、对拉螺栓模板采8、用=16厚多层胶合板、方木采用4090松木枋、对拉螺栓采用M12的螺杆。方木、模板不得腐朽、翘曲、劈裂、严重损伤。五、高支模板体系的施工设计 5.1.1板结构支撑脚手架体系脚手架满堂布置如下：a=0.2mb=1.0m； D=0.1m； H=11m；h=1.6m；楼板支撑架立面简图b=1.5m；L=1.0m；楼板支撑满堂脚手架立杆布置图立杆横向间距1.0m，纵距1.5m，步距1.6m。离地面200mm，纵横向设扫地杆。沿满堂脚手架外侧四周及内部纵、横向每隔6-8m由底至顶设立连续竖向剪刀撑（483.0mm钢管），剪刀撑做法按规范规定规定设立，应在架体竖向间隔不超过8m设立连续水平剪刀撑，水平剪刀9、撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设立，水平剪刀撑的宽度应为6-8m。小楞采用方木，尺寸为40mm90mm，小楞间距250mm。大楞采用483.5mm钢管放置于立杆支撑上部的可调支托，板底钢管间距为250mm。模板采用16mm厚多层胶合板，钢管的长度根据层高和梁板高度情况拟定，并在钢管架上加可调支托调整至合适高度，可调支托调整高度300。5.1.2梁支撑体系框架梁主梁尺寸为600mm2023mm（宽高）的梁，为截面最大的梁，支模高度11m。故只验算600mm2023mm的梁，其他的梁的支模体系均参考600mm1200mm截面的梁布置，立杆间距可适当增大，立杆间距为1.0m。600mm2023mm截面10、的梁脚手架布置如下：梁支撑立杆的横距(沿梁宽度方向)为1.2m，梁底部加设2根承重立杆（如上图所示）。梁支撑立杆的纵距0.8m（沿梁长度方向），立杆的步距 h=1.5m。梁模板采用15mm厚多层胶合板。梁底模沿梁长向铺钉于小楞上。梁底小楞采用尺寸为40mm90mm的方木，铺设于大楞上。大楞采用483.0mm钢管垂直于梁长向设立，承于支撑架立杆的上托面。支撑立杆采用483.5mm钢管，经计算梁底需增长8根承重立杆。立杆间距沿梁长方向间距0.8mm，纵横设483.5mm钢管水平拉杆，步距为1.5m。离地面200mm用483.0mm钢管纵横向做扫地杆。梁两端、梁跨中、横向两侧立面均设剪刀撑(483.11、0mm)，钢扣件连接牢固以保证支撑体系水平方向的稳定。梁侧模竖向方木：用4090mm方木，沿高度方向间距300mm顺梁长度方向布置，用钉与侧模板钉牢固。大楞：用483.5mm钢管，梁每侧各设立2根483.0mm钢管，沿梁长方向间距500mm均布布置。梁侧对拉螺杆的设立：沿梁高度方向设立6道，沿梁长度方向水平间距为300mm设立M12对拉螺杆拉结，每端双螺母进行拉结紧贴，使梁模板满足梁的截面尺寸。六、高支模板体系的施工搭设6.1施工准备6.1.1项目工程技术负责人应按施工方案中的有关脚手架的规定，向架设和使用人员进行技术交底。6.1.2应按规范及施工组织设计的规定对钢管、扣件、脚手板等进行检查验12、收，不合格产品不得使用。6.1.3经检查合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。6.1.4应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。6.1.5脚手架立杆的排列要放好线，带通线布设。6.2支撑系统安装模板满堂脚手架支撑系统搭设顺序：扫地杆布置立杆与扫地杆连接（立杆下垫设垫板）第二步横杆连接上部脚手架系统（立杆、横杆）柱模板安装、拆除搭设连墙件梁底模板安装 梁侧模板安装板底模板安装上层结构施工模板拆除6.2.1支架安装间距,须严格按照施工方案规定的间距进行搭设。严禁随意增大间距。6.2.2支架搭设好后,要拉线检查调整水平度和垂直度。支架搭设的其他规定参照现行规范建13、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程(JGJ1302023)。6.2.3脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。6.2.4立杆搭设应符合下列规定：每根立杆底部应设立底座或垫板，脚手架必须设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。脚手架底层步距不应大于1.8m。立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距14、宜按二步三跨。立杆接长各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：（1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设立在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3;6.2.6纵向、横向水平杆的搭设应符合下列规定：纵向水平杆：对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设立在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等间距设立3个回转扣件固定，端部扣件盖板边沿至搭接纵向水平杆端的距离不15、应小于100mm；横向水平杆：主节点处必须设立一根横向水平杆,用直角扣件连接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙的外伸长度不应大于0.4L,且不应大于500mm；作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设立，最大间距不应大于纵距的1/2，本设计采用750mm；当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应用直角扣件固定在纵向水平杆上。6.2.7连墙件连墙件设立数量应严格按设计规定，最大间距不得大于两步三跨。连墙件的布置应符合下列规定：（1）宜靠近主节点设立，偏离主节点的距离不应大于300mm：（2）应16、从底层第一步纵向水平杆处开始设立，当该处设立有困难时，应采用其它可靠措施固定；（3）宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；（4）连墙件的构造应符合下列规定：连墙件中的连墙杆式拉筋宜呈水平设立，当不能水平设立时，与脚架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在砼梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于股；亦可采用直径不小于mm的钢筋。当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛17、撑应在连墙件搭设后方可拆除。6.2.8剪刀撑双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑，单排脚手架应设剪刀撑。（1）剪刀撑的设立应符合下列规定：每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按表1的规定拟定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m , 斜杆与地面的倾角宜在4560之间；表 1 剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角 455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n765（2）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合本设计的规定；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主点的距离不宜大于150mm。6.2.9扣件安装应符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同；螺栓拧紧扭18、力矩不得小于40Nm且不得大于65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的互相距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边沿的长度不应小于100mm。6.2.10作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上立杆的上皮高度应为1.2m；挡脚板的高度不应小于180mm；中栏杆就居中设立。6.2.11脚手板的铺设应符合下列规定：脚手板应满铺、铺稳；采用对接或搭接时均应符合本方案的的规定；脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌铁丝固定在支承杆件上；在拐角、斜面道平台口处的脚手板，应19、与横向水平杆可靠连接，防止滑动。6.3梁、板模板安装 6.3.1梁模板安装顺序及技术要点：6.3.1.1模板安装顺序：搭设架体和调平梁底模板的抄平杆 按标高铺梁底模板拉通线找直固定绑扎梁钢筋安装垫块 梁侧模板 调整模板。6.3.1.2梁模板施工时注意以下几点：（1）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；6.3.1.3按设计标高调试好支架顶标高,支架采用可调节顶托进行调整,顶托调整高度300（48钢管架），调整好标高后在安装梁底板木方时要通线检查,梁底板安装要起拱，起拱高度按设计规定,设计如没有具体明确,按规范规定（1/10003/1000）L。6.20、3.1.4梁侧模板安装要通线找直,加穿对拉螺栓,以保证梁截面尺寸的对的,梁上口模板要设支撑卡.安装完毕后要校正梁中线、标高、截面尺寸、清除模板内杂物,检查合格后办理预检。6.3.2板模板安装技术要点：6.3.2.1先安装支架和木方,要按照标高通线找平,并固定支架,然后依次安装模板。6.3.2.2支架顶木方通线调平后,再铺放板模板,板模板局部范围拼板,可采用松木散板,不得用大胶合板锯成小拼板,板模板拼缝要严密,接缝处要平整。6.3.2.3安装完毕后,将板面清扫干净,办理预检。6.3.2.4所有方木的布置间距须按本设计书的规定布设，施工操作中严禁随意更改。6.3.3模板安质量规定：6.3.3.1必21、须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2023）及相关规范规定。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。其偏差应符合附表1的规定；6.3.3.2在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，此外对于一些质量通病制定防止措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板22、阳角顺直。 （4）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。七、高支模板体系的检查与验收7.1 脚手架检查与验收7.1.1脚手架在搭设完毕后应在班组自检的基础上由项目部工程技术部、HSE部、质控部共同验收，在验收合格并予以挂牌后才干交付工程施工使用。7.1.2脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收；基础竣工后及脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设完68m高度后；达成设计高度后；碰到六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；停用超过一个月。7.1.3进行脚手架检查，验收时应根据下列技术文献；规范规定；施工组织设计及变更文献；技术交底文献。7.1.4脚手架使用中，应定期检查下列项目；杆件23、的设立和连接，连墙件，支撑，门洞桁架等的构造是否符合规定；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；高度在m以上有脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范规定，搭设完毕后应观测记录，定期检查观测值，对比后便于调整或加固。全防护措施是否符合规定；是否超载，是否超过最大允许荷载。7.1.5脚手架搭设的具体规定，允许偏差与检查方法，应符合规定。7.1.6安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。八、脚手架的安全管理8.1脚手架搭设人员必须是通过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（）考核合格的专业24、架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。8.2搭设脚手架人员必须对的戴安全帽、系安全带、穿安全鞋。8.3脚手架的构配件与搭设质量，应按规范的规定进行检查验收，合格后方准施用。8.4作业层上的施工荷载应符合设计规定，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和沙浆的运送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。8.5当有六级及以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设用拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。8.6脚手架的安全检查与维护，应按本规范规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。8.7在脚手架使用其间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；连墙件25、。8.8不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采用安全措施，以书面材料上报，并报主管部门批准。8.9临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。8.10在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。8.11工地临时用电的架设及脚手架接地，避雷措施，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46）的有关规定执行。钢管脚手架应根据规范规定安装避雷装置，并安装在建筑物各角的脚手架立杆上，将最上层的所有横杆所有连通形成避雷网络。8.12搭设脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。8.13搭设脚手架施工之前必须经由技术负责人，安全员等进行具26、体的技术交底和安全交底，交底人被交底人都需逐人签字。8.14应定期检查脚手架，及时将脚手架上的垃圾记杂物清理干净，检查中发现有垫板及杆件松动的应及时进行加固解决。8.15搭设脚手架的工人，要检查身体，身体不合格的参与脚手架的搭设与拆除。在搭设，拆除期间，若个别工人生病或其他精神恍惚的不得上架作业。8.16施工现场均不准吸烟，作业前施工人员不准喝酒，夜间施工要有充足照明，8.17脚手架拆除的钢管、扣件、跳板、模板、方木及安全网应及时转运至自定地点，严禁随地堆放。九、砼浇筑方法9.1作业准备9.1.1浇筑前应将模板内的垃圾、泥土、木方等杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查钢筋的保护层垫块、马蹬是否按27、规定垫好，钢筋的保护层垫块是否符合规范规定。 9.1.2浇筑前浇水使模板湿润。9.1.3施工缝的松散砼及砼软弱层已剔掉清净，露出石子，并浇水湿润、无明水，并加上同标号的砂浆，然后才干进行浇筑。9.2砼浇筑与振捣的一般规定9.2.1采用汽车泵输送砼，砼自输送泵口下落的自由倾落高度不得超过2m，浇筑高度如超过2m时必须采用措施，如用串桶或溜筒等，必要时可在2.5m处增设临时浇筑口。9.2.2使用插入式振动泵应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得漏掉，做到均匀振实。移动间距一般为300400mm。振捣上一层时应插入下层510cm，以使两层砼结合牢固。振捣时，振捣棒不得触及钢筋和模板。 28、9.2.3浇筑砼应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层砼初凝前，将次层砼浇筑完毕。一般超过2小时应严格按施工缝解决，并要保证接槎质量。 9.2.4浇筑砼时应经常观测模板、钢筋、预留孔洞、预埋件各插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即解决，并应在已浇捣的砼初凝前修正完好。9.3砼浇筑 9.3.1用“赶浆法”保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推动，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。 9.3.2梁柱节点钢筋较密时，浇筑此处混凝土时宜用小粒径石子同强度等级的混凝土浇筑，并用小直径振捣棒振捣。 9.3.3砼浇筑方向采用两边对称浇筑，以防局部集29、中荷载过大，引起脚手架失稳。9.4养护 混凝土浇筑完毕后，应在12小时内用塑料薄膜覆盖、浇水养护，浇水次数应能保持砼有足够的湿润状态，养护期一般不少于7天。9.5应注意的质量问题1蜂窝：因素是砼一次下料过厚，振捣不实或漏振，模板有缝隙使水泥浆流失。2露筋：因素是钢筋垫块位移、间距过大、漏放、钢筋紧贴模板导致露筋，或梁、板底部振捣不实，也也许出现露筋。3孔洞：因素是钢筋较密的部位砼被卡，未经振捣就继续浇筑上层砼。4缝隙与夹渣层：施工缝处杂物清理不净或底浆振捣不实等因素，易导致缝隙、夹渣层。5梁、柱连接处断面尺寸偏差过大，重要因素是柱接头模板刚度差、支撑不牢固或支此部位模板时未认真控制断面尺寸。十30、脚手架模板体系的拆除10.1模板拆除根据现场同条件的砼试块抗压强度，符合设计规定的百分率后，由监理发放拆模告知书后，方可拆模。10.2模板及其支架在拆除时混凝土强度要达成如下规定。在拆除侧模时，混凝土强度要达成1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。构件类型构件跨度(m)达成设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%) 板2502,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件10010.3拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆10.4拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定31、：应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造规定；应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实行；应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；应清除脚手架上的杂物及地面障碍物。10.5拆除脚手架时，应符合下列规定：拆除作业应自上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；当脚手架采用分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按规范32、规定设立连墙件和横向斜撑加固。十一、模板质量保证措施11.1模板工程质量控制11.1.1、轴线偏位的防止措施精确弹线：每层都必须从同一基准点出发测出各条轴线，并按测量的规定进行复测，校核其精度是否达成规定，严禁用丈杆逐段引测轴线，且不进行校核的办法。建筑物较长、轴线较多时，可在中间选择一二点进行复核。成排的柱子宜弹出通线，并将柱子边线兜方。梁的轴线，边线宜先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。下层伸出的竖向钢筋应无严重位移，如有很少数钢筋偏移至边线外时，应先采用校正措施。柱脚处可用短钢筋或扁铁撑头焊在柱钢筋上，作为模板的限位。柱限位每边不少于两根，注意电焊时不得33、烧伤柱钢筋。11.1.2垂直偏差的防止措施立柱模板时应用托线板或线锤严格校正其垂直度。成排柱宜先立两端柱模，校正复核无误后，顶部拉通麻线，再根据麻线立中间柱模。合理设立模板和支撑系统。单根柱高度不超过4m时，宜采用木材、钢管或工具式斜撑，斜撑必须固定在牢固的支点上，其底部水平角不宜大于45。高度超过4m，应采用1012工具式拉筋，用对拉螺杆收紧，邻近柱模板之间可用水平连杆、剪力撑、或交叉拉筋相连。边柱规定3面设立支撑，角柱模板除两边设支撑外，还应在其分角线位置上增设支撑，以防柱模倾斜或扭曲。采用柱、梁同时立模的方案。此时，梁模板可兼起柱模顶部水平连杆的作用，同时柱箍、梁底支架、柱支撑可以互相连34、接在一起，增长了模板的整体稳定性。梁侧模上口的通长围檩必须用斜撑固定在立柱、顶撑上的横杆上，其底部水平倾角不得大于60，模板上口用搭头将两侧模板固定，梁的倾斜侧模应采用斜撑或楔形垫木加固，使其稳固。11.1.3标高不对的的防止措施对的进行水准测量，严格控制柱、梁、楼板的标高。11.1.4、柱、梁模板胀模的防止措施柱模外应设围檩和柱箍，柱箍间距应加密（间距不得大于40cm），同时柱箍与模板之间应采用对拔榫塞紧，以防凸肚或漏浆。柱边中部加拉螺栓。柱箍相对两边应大体处在同一水平上，不得翘裂，以免削弱其自身的刚度。柱上留设混凝土浇灌孔时，门子板应支撑牢固，必要时另加柱箍或斜撑。木模板侧模下口必须有夹木35、钉紧在支柱的横杆上。当梁侧模板上的通长围檩兼作楼板模板的桁架支座时，围檩下应加设短柱或短撑木。扣件的拧紧程序，对于钢筋支架的承载能力、稳定和安全有很大的影响。拧紧限度适当，可使扣件具有足够的抗滑、抗扭、抗拔能力。但不要用力过大，以防滑丝。浇捣混凝土时，不得用震动器强震模板，不得任意拆除柱箍、支撑或梁上口的拉杆。竖向构件应分层浇捣，并控制施工速度，避免产生过大的侧压力。11.1.5、梁模下垂、失稳倒塌的防止措施立柱必须置于平整的坚实土上，并有足够的支承面积或铺设垫板。钢筋混凝土梁的跨度不小于4m时，安装模板应按设计规定起拱。11.1.6、漏浆的防止措施木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前36、要隔液浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。边柱及外侧模板下口应比内模板落低50mm，以便使其夹紧下段混凝土，从而防止也许出现的漏浆现象。梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平，从面避免梁模板嵌入柱、墙混凝土内，但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱、墙模板，又会发生漏浆现象。板底模板与梁接合处，也应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，这样既可防止漏浆，又可避免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。11.1.7、拆模时出现缺陷的防止措施混凝土拆模强度应以不损坏混凝土表面37、，不出现掉棱缺角为准。一般非承重的侧模拆模时，混凝土强度不小于1Mpa；门窗洞口模板拆模时，混凝土强度不小于4Mpa，承重模板应按规范规定决定拆模时间。大模板脱模后，应趁板面潮湿，粘在板面的混凝土残浆强度低，立即用长柄铲刀清理模板板面，然后涂刷新的脱模剂以备使用。模板的构造要使模板易于拆除，拆模的顺序与安装模板的顺序相反。拆模顺利，则不易发生掉棱缺角等破坏构件混凝土的现象。十二、高支模监测（1）运用钢卷尺、水平仪等检测工具，对支模架体进行垂直沉降、水平度、间距等进行监测，对不符合规定规定部位及时进行整改。 （2）运用扭矩扳手对抗滑移扣件螺栓进行扭矩测试，达不到4060N.m，立即进行加固。（338、）高支模平常检查，巡查重点部位：1）杆件的设立和连接、支撑、剪刀撑等构件是否符合规定。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）支架与杆件是否有变形的现象。 （4）监测点布设每根高支模大梁支撑系统布设1个监测剖面。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测规定，并设变形监测报警值。（5）监测频率：在浇筑砼过程中应实行实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次；在砼初凝前后及砼终凝前后也应实行实时监测。监测时间一般控制在高支模使用时间至混凝39、土达成设计强度的85%以上。扣件式钢管脚手架高支摸搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5M12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5M30mm/3立杆全高度绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内12mm10mm吊线及卷尺5支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺4、当监测数据超过此表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加强固解决。 十三、模板施工应急救援预案13.1高处坠落和物体打击事故应急救援预案1.一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话告知项目部应急反映组织机构，40、同时迅速呼喊医务人员前来现场进行抢救。2. 迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。3.检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸 。4.止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。5.观测受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不对的的抬运，使骨折错位而导致二次伤害。6.车辆一到立即就近送往医院。7.由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。8.总结经41、验教训，教育职工。13.2触电事故应急救援预案1. 假如发生触电事故时一方面断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话告知项目部应急反映组织机构，同时迅速呼喊医务人员前来现场进行抢救。2.假如电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。3.高压线路触电：立即告知供电部门停电，如一时无法告知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。4.触电者脱离电源后立即进行抢救，同时告知110送往最近的医院。5.由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。6.总结经验教训，教育职工。13.3机械伤害应急救援预案1. 一旦发生机械伤42、害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话告知项目部应急反映组织机构，同时迅速呼喊医务人员前来现场进行抢救。2.对伤员进行必要的解决，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。3.车辆一到立即就近送往医院。4.事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。5.总结经验教训，教育职工。13.4模板、脚手架坍塌1.施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。2.在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，43、严禁阻塞通道。3.当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。4.在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采用有效措施进行抢救工作，一方面抢救受伤人员，再抢救集体财产。5.现场急救解决：尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。伤肢制动，可用夹板等简朴托持伤肢。伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。伤肢不应抬高、按摩或热敷。假如挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。迅速转往医院。6.立刻设危险区域，并设警示标志，设44、专人监护，保护事故现场。7.按规定上报有关主管部门请求救援。13.5消防事故应急救援预案 为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：1. 发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！” ，并拨打110报警；2. 现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即告知公司消防组；3. 消防组接到报警后立即到现场组织扑救；4. 报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大约面积并留下报警人的电话；5. 拨打110报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；6. 接到报警后，消防组立即告知医务室人员到达现场组织抢救；7. 安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员45、；8. 安全保卫组安排人员管理现场，防止趁乱偷盗行为的发生；9. 现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即告知现场伤员营救组；10. 发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中导致触电；11. 在火灾现场如有易爆物质，一方面转移该物质以防止爆炸的发生；12. 如电器起火应一方面切断电源再组织扑救；13. 如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；14. 如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；15. 在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应当佩戴防毒面具后方可进行扑救；16. 在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于46、不顾；17. 对伤者实行急救措施后，立即送往医院治疗；18. 消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采用的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；19. 事故调查组对事故因素进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、解决的全过程和防止的方案及时向公司报告。13.6项目部应急反映组织机构及响应1、应急组织机构组成：总指挥：项目经理 李新伟副总指挥：副经理 胡思国 、施工经理 侯广军 、项目总工戴则林 、施工队长梁军成 员：办公室、工程部、经营部、财务部、供应部等部室负责人及职工代表。2、外部依托力量电话为： 火 警： 119 急 救： 47、120 匪 警： 110项目部内部电话 单位姓名职务联系电话项目部李新伟项目经理胡思国项目副经理侯广军项目施工经理戴则林项目总工杨振林HSE经理梁军施工队长熊凡工程部主任曾天龙技术员梁栋寰技术员十四、安全、环保文明施工措施（1）拆模时操作人员必须戴好安全帽，并穿上防滑安全鞋；挂好、系好安全带。 （2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。 （3）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织解决。 48、（4）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具有皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时互相配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （5）用塔吊吊运模板及其他材料时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采用两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊49、运二块模板，起吊离地时防止被吊材料左右晃动，待平稳后再起吊，防止材料因晃动滑落和挂上脚手架产生安全隐患。 （6）环保与文明施工现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达成整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。（7）施工安全风险控制计划：序号风险因素安全技术措施控制点控制时机控制等级负责人1脚手架上作业人员有坠落也许a.脚手架必须由合格架子工搭设,经验收合格后方可使用;b.通道必须全铺脚手板;c.作业人员必须扎好合格的安全带,并悬挂在牢固处.见证作业中班组杨淑胜2高空落物也许伤人a.避免交叉作业b.派专人临护c.每层平台下满铺安全50、网d.通道上及脚手板上面不得放杂物.e.施工用的扣件、绑扎丝等用小皮桶壮装好.见证作业中班组杨淑胜3夜间照明局限性导致人员碰伤或附落a.施工区域内外部照明充足b.人员出入通道畅通无杂物c.用脚手板搭设的临时通道宽度不得低于60cm,两侧拉设手扶水平绳见证作业中班组杨淑胜4作业区上部垂直落物伤人a.避免交叉作业b.派专人临护c.作业人员提高警惕见证作业中班组杨淑胜5防止触电事故a.严禁非电工接设电源;b.每次作业前应对电动工具及电源进行检查;见证作业中班组杨淑胜6火灾、汤伤、烧伤a.作业区附近配备足够的灭火器及消防水箱，消防人员天天进行巡视.b.对的使用电气焊,防止熔渣及火星引燃易燃物品c.作业51、人员互相进行监督见证作业中班组杨淑胜7不对的使用工器具导致伤害a.对的使用锤头,防止锤头脱落.b.防止撬棍撬点滑落c.磨光机机械防护装置完好,磨口时,铁屑飞出方向不得站人。见证作业中班组杨淑胜8高处钢筋作业超重,落物伤人a.钢筋不得在同一位置集中堆放.b.钢筋绑扎作业需提高注意力,严禁将不用钢筋直接抛掷.见证作业中班组杨淑胜9吊装机械不妥导致伤害a.操作工持证上岗,专人操作;b.起重工持证上岗,专人指挥;c.不得超载d.条件恶劣(大风)时严禁进行吊装作业.见证作业中班组杨淑胜10砼浇筑导致伤害a.操作人员严格按安全交底进行作业.b.作业人员施工时注意力必须集中.见证作业中班组杨淑胜11砼振捣时52、机械伤害,漏电伤害a.振动器在使用前必须进行绝缘检测,操作人员带绝缘手套.b.机械设备使用后及时进行保养,保证在使用时处在良好的工作状态见证作业中班组杨淑胜12模板支设,拆除时附落打击伤害a.避免交叉作业b.操作时互相提醒,提高注意力.c.严格按方案制订的拆除顺序拆除.见证作业中班组杨淑胜十五、高支模体系施工设计计算书（一）、梁模板(扣件钢管架)计算书梁模板(扣件钢管架)计算书xx县集中供热锅炉改造项目和xx县集中供热余热发电项目主厂房工程，高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2023）、混凝土结构设计规范GB50010-2023、建筑结构荷载规范(GB 5053、009-2023)、钢结构设计规范(GB 50017-2023)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，假如仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2023（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.40；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：54、11.00；梁两侧立杆间距(m)：0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增长承重立杆根数：10；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9055、00.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：10；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量：6；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm，900mm，1200mm，56、1500mm，1800mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响57、修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 3022/6=20cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算58、值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的侧压力，涉及：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.317.850.9=5.783kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.340.9=1.512kN/m；计算跨度: l = (2023-100)/(8-1)= 271.43mm；面板的最大弯矩 M= 0.15.783(2023-100)/(8-1)2 + 0.1171.512(2023-100)/(8-1)2= 5.56104Nmm；面板的最大支座反力为59、: N=1.1q1l+1.2q2l=1.15.783(2023-100)/(8-1)/1000+1.21.512(2023-100)/(8-1)/1000=2.219 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.56104 / 2.00104=2.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 5.783N/mm； l-计算跨度: l = (202360、-100)/(8-1)=271.43mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 30222/12=20cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.783(2023-100)/(8-1)4/(10060002.00105) = 0.177 mm；面板的最大允许挠度值: = l/250 =(2023-100)/(8-1)/250 = 1.086mm；面板的最大挠度计算值 =0.177mm 小于面板的最大允许挠度值 =1.086mm，满足规定！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次61、楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.219/0.300= 7.397kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1699/6 = 81cm3；I = 16999/12 = 364.5cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M = 0.067 kNm，最大支座反力 R= 2.441 kN，最大变形 = 0.013 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 6.661062、4/8.10104 = 0.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.8 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！（2）次楞的挠度验算次楞的最大允许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.013mm 小于次楞的最大允许挠度值 =0.75mm，满足规定！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.441kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I 63、= 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)通过计算得到最大弯矩 M= 0.436 kNm，最大支座反力 R= 5.705 kN，最大变形 = 0.490 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.36105/8.99103 = 48.5 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =48.5N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.490 mm64、主楞的最大允许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.49mm 小于主楞的最大允许挠度值 =0.75mm，满足规定！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2002020/6 = 1.33104mm3； I = 200202020/12 = 1.33105mm4；65、1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)2.00+0.500.200.90=11.124kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.200.90=1.008kN/m；q=11.124+1.008=12.132kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.111.12466.6672+0.1171.00866.6672=5.47103Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.411.66、1240.067+0.451.0080.067=0.327kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.111.1240.067+1.21.0080.067=0.896kN =Mmax/W=5.47103/1.33104=0.4N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.4 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=9.270kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距):67、 l =66.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =66.67/250 = 0.267mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.12466.74/(10060001.33105)=0.002mm；面板的最大挠度计算值: =0.002mm 小于面板的最大允许挠度值: =0.267mm，满足规定！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大68、支座力除以面板计算宽度得到：q=0.896/0.2=4.482kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=699/6 = 81 cm3；I=6999/12 = 364.5 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.4820.22 = 0.018 kNm；最大应力 = M / W = 0.018106/81000 = 0.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.2 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!方木抗剪验算截面抗剪强69、度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.64.4820.2 = 0.538 kN；方木受剪应力计算值 = 30.5381000/(26090) = 0.149 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.149 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6774.4822023 /(1009000364.5104)=0.001mm；方木的最大允许挠度 =0.2001000/250=0.800 mm；方木的最大挠70、度计算值 = 0.001 mm 小于方木的最大允许挠度 =0.8 mm，满足规定！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.327kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=0.896kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.800-0.600)/40.200(1.20.10024.000+1.42.000)+1.220.200(2.000-0.100)0.500=0.513kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)通过连续梁的计算得到：支座力:N1=N12=0.169 kN；N2=N11=1.728 kN；N3=N1071、=0.224 kN；N4=N9=0.867 kN；N5=N8=0.69 kN；N6=N7=0.747 kN；最大弯矩 Mmax=0.02 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.001 mm；最大应力 =0.02106/4490=4.5 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 4.5 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足规定!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/m72、m2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.169 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.081 kNm ；最大变形 max = 0.255 mm ；最大支座力 Rmax = 0.926 kN ；最大应力 =M/W= 0.081106 /(4.49103 )=18.1 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 18.1 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度ma73、x=0.255mm小于1000/150与10 mm,满足规定!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.728 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算剪力图(kN)支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.829 kNm ；最大变形 max = 2.61 mm ；最大支座力 Rmax = 7.741 kN ；最大应力 =M/W= 0.829106 /(4.49103 )=184.7 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 184.7 N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计74、值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度max=2.61mm小于1000/150与10 mm,满足规定!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.741 kN；R 1275、.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它涉及：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.728 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =7.741 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.13511=1.782 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.50/2+(0.80-0.60)/4)1.000.50+(1.50/2+(0.80-0.60)/4)1.000.100(1.50+24.00)=2.928 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生76、的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)1.500/2+(0.800-0.600)/41.000=4.480 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=1.728+7.741+1.782+2.928+4.48=18.659 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 77、计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取两者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.4,1.4+20.1= 2.777 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2777.46 / 15.9 = 175 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.232 ；钢管立杆受压应力计算值；=18659.181/(0.23278、424) = 189.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 189.7 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它涉及：横向钢管的最大支座反力：N1 =1.728 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =7.741 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.135(11-2)=1.782 kN；N =N1+N2+N3 =1.728+7.741+1.458=10.927 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)79、：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取两者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.4,1.4+20.1= 2.777 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心80、线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2777.46 / 15.9 = 175 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.232 ；钢管立杆受压应力计算值；=10927.181/(0.232424) = 111.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 111.1 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.026(1.4+0.12) = 1.916 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k81、2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.6按照表2取值1.026 ；lo/i = 1915.747 / 15.9 = 120 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.452 ；钢管立杆的最大应力计算值；= 18659.181/(0.452424) = 57 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 57 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工规定工程经验除了要遵守扣件架规范的相关规定外，82、还要考虑以下内容1.模板支架的构造规定a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，保证两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设立；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设立，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设立整体性单或双水平加强层；b.单水平加强83、层可以每4-6米沿水平结构层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设立，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设立层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设立。5.顶部支撑点的设计a.最佳在立杆顶部设立支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横84、杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的规定a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设立；b.保证立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的规定；c.保证每个扣件和钢管的质量是满足规定的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的规定。7.施工使用的规定a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控85、制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（二）、板模板(扣件钢管高架)计算书板模板(扣件钢管高架)计算书xx县集中供热锅炉改造项目和xx县集中供热余热发电项目主厂房工程，高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2023）、混凝土结构设计规范GB50010-2023、建筑结构荷载规范(GB 50009-2023)、钢结构设计规范(GB 50017-2023)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，假如仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术20286、3（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.50；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):11.00；采用的钢管(mm):483.0；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性87、模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1501.82/6 = 81 cm3；I = 1501.83/188、2 = 72.9 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.121.5+0.51.5 = 5.34 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11.5= 1.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.34+1.41.5= 8.508kN/m最大弯矩 M=0.18.5082502= 53175 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 53175/81000 = 0.656 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力89、计算值为 0.656 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=5.34kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6775.342504/(100950072.9104)=0.02 mm；面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.02 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足规定!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 =90、 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.12+0.50.25 = 0.89 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.89+1.40.25 = 1.418 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.4181.52 = 0.319 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.319106/83333.33 = 3.91、829 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.829 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.4181.5 = 1.276 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.276103/(2 50100) = 0.383 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.383 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足规定!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l92、/250均布荷载 q = q1 = 0.89 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6770.8910004 /(10090004166666.667)= 0.161 mm；最大允许挠度 =1500/ 250=6 mm；方木的最大挠度计算值 0.161 mm 小于方木的最大允许挠度 6 mm,满足规定!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.702kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.638 kNm ；最大变形 Vmax = 1.791 m93、m ；最大支座力 Qmax = 7.445 kN ；最大应力 = 638202.086/5080 = 125.63 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 125.63 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管的最大挠度为 1.791mm 小于 1500/150与10 mm,满足规定!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给94、立杆的竖向作用力设计值 R= 7.445 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载涉及静荷载和活荷载。1.静荷载标准值涉及以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.12511 = 1.378 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.511.5 = 0.75 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.1211.5 = 4.59 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.718 kN；2.活荷载为施工荷载标准95、值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11.5 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 14.362 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 14.362 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； 96、- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.8+0.12 = 2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 2023 / 15.8 = 127 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆的最大应力计算值；=14361.96/（0.412489） = 71.287 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 71.287 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N97、/mm2，满足规定！假如考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.02(1.8+0.12) = 2.373 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.02 ；Lo/i = 2372.52 / 15.8 = 150 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.308 ；钢管立杆的最大应力计算值；=14361.96/（0.308489） = 95.357 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 95.357 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 98、205 N/mm2，满足规定！模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定 p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1201=120 kpa；其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；立杆基础底面的平均压力：p = N/A =14.362/0.25=57.448 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 14.362 kN；基础底面面积：A = 0.25 m2。p=57.4499、8 fg=120 kpa 。地基承载力满足规定！九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工规定工程经验除了要遵守扣件架规范的相关规定外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造规定a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，保证两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设立；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设立，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m100、为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设立整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设立水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设立斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设立，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设立层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设立。5.顶部支撑点的设计a.最佳在立杆顶101、部设立支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的规定a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设立；b.保证立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的规定；c.保证每个扣件和钢管的质量是满足规定的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的规定。7.施工使用的规定a.精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。